專利名稱：滑動(dòng)摩擦材料的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種耐磨性和摩擦性能未削弱且具有提高的抗粘附性(sticking resistance)的滑動(dòng)摩擦材料。特別地，本發(fā)明涉及一種具有提高的抗粘結(jié)性(stick resistance)(相對旋轉(zhuǎn)速度接近零時(shí)粘附到配合齒輪的圓錐滑動(dòng)表面的抑制程度)的用于同步器鎖止環(huán)的摩擦材料。
背景技術(shù)：
滑動(dòng)摩擦材料是利用摩擦力吸收與其滑動(dòng)接觸的滑動(dòng)配合材料的相對速度的材料，并且被用于車輛的間片、離合器摩擦片、同步器鎖止環(huán)或類似物。近年來，雖然發(fā)動(dòng)機(jī)和變速器的性能已經(jīng)改進(jìn)，但仍然為了燃料效率而要求重量減輕，并且每個(gè)組成部件的尺寸被最小化。因此，除了可靠的操作之外，即使在小尺寸中也要求充分的操作特性。期望具有高動(dòng)摩擦系數(shù)的材料作為滑動(dòng)摩擦材料。為了提高滑動(dòng)摩擦材料的摩擦特性，提出有多種摩擦材料成分的組合，并且已經(jīng)開發(fā)出具有高動(dòng)摩擦系數(shù)的滑動(dòng)摩擦材料。例如，已知一種摩擦材料層，其包括混合在其中的作為粘合劑的熱固性樹脂、碳素材料、金屬材料和無機(jī)材料(參見專利文件1和幻。所述專利文件描述了在摩擦材料層中混合合適量的具有低含灰量的高純度碳素材料(石油焦碳或浙青焦炭)作為主要成分，作為獲得高摩擦性能和高耐久性的用于同步器鎖止環(huán)的摩擦材料的方法。引用文件專利文件專利文件1 :W0 2004/109138專利文件2 JP 09-221553A

發(fā)明內(nèi)容
技術(shù)問題已經(jīng)存在致力于高動(dòng)摩擦系數(shù)的關(guān)于材料成分組合的包括上述專利公布的報(bào)告。 然而，由于滑動(dòng)阻力，致力于高動(dòng)摩擦系數(shù)的材料成分組合有問題地導(dǎo)致粘附到滑動(dòng)配合材料上，尤其是在初始使用階段的初始磨合期間中，導(dǎo)致操作中的感覺惡化。因此，具有高動(dòng)摩擦系數(shù)的摩擦材料的使用已經(jīng)被限制。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種具有良好的抗粘附性以及良好的摩擦性能和耐磨性的滑動(dòng)摩擦材料。問題的解決方案本發(fā)明人已經(jīng)全心全意地進(jìn)行了調(diào)查以解決上述問題。結(jié)果，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當(dāng)滑動(dòng)摩擦材料形成為這樣的形狀使得與滑動(dòng)配合材料接觸的滑動(dòng)表面的面積在使用開始時(shí)僅為滑動(dòng)表面的全部面積中的一部分但在初始磨合期間隨時(shí)間推移逐漸增加到全面積接觸時(shí)，在初始磨合期間中的抗粘附性提高，而不會(huì)削弱耐磨性或摩擦性能?；谠摪l(fā)現(xiàn)，本發(fā)明人執(zhí)行了進(jìn)一步的研究并完成了本發(fā)明。SP，本發(fā)明涉及(1) 一種滑動(dòng)摩擦材料，其特征在于，在使用開始時(shí)所述滑動(dòng)摩擦材料的滑動(dòng)表面僅與滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面部分接觸，并且在于與所述滑動(dòng)配合材料接觸的面積在初始磨合期間隨時(shí)間推移逐漸增大到全面積接觸，(2)根據(jù)上述(1)所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中在所述初始磨合期間之前所述摩擦材料的滑動(dòng)表面相對于所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面的相對角度為1至40分，(3)根據(jù)上述⑴或(2)所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中在所述初始磨合期間之前與所述滑動(dòng)配合材料首先接觸的最高的滑動(dòng)表面比最低的滑動(dòng)表面高0. Olmm以上，(4)根據(jù)上述(1)至C3)中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，所述滑動(dòng)摩擦材料的表面上具有槽，(5)根據(jù)上述⑴至⑷中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料包括5至40wt%的酚醛樹脂，(6)根據(jù)上述(5)所述的滑動(dòng)摩擦材料，進(jìn)一步包括30至SOwt %的碳素材料，5至 40wt%的無機(jī)纖維或無機(jī)粒子，并且根據(jù)需要包括5至40wt%的金屬纖維或金屬粒子，上述成分的總量相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料為100wt%或小于100wt%，(7)根據(jù)上述(1)至(6)中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，所述滑動(dòng)摩擦材料為用于同步器鎖止環(huán)的摩擦材料，(8)根據(jù)上述(7)所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中包括與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾葹?. 1至1mm，并且更優(yōu)選為0. 1至0. 7mm,(9) 一種滑動(dòng)摩擦材料，其特征在于，在使用開始時(shí)所述滑動(dòng)摩擦材料的滑動(dòng)表面僅與滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面部分接觸，并且在于與所述滑動(dòng)配合材料接觸的面積在初始磨合期間隨時(shí)間推移逐漸增大到全面積接觸，在所述初始磨合期間之前所述摩擦材料的滑動(dòng)表面相對于所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面的相對角度為1至20分，所述滑動(dòng)摩擦材料的表面具有周向槽，包括首先與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾葹?. 1至0. 7mm，相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料所述滑動(dòng)摩擦材料包括5至40wt%的酚醛樹脂，并進(jìn)一步包括30至SOwt %的碳素材料，5至40wt %的無機(jī)纖維或無機(jī)粒子，并且根據(jù)需要包括5至40wt%的金屬纖維或金屬粒子，上述成分的總量相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料為IOOwt%或小于IOOwt%，以及(10)根據(jù)上述(9)所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中包括與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾日谄渌奂沟妮S向?qū)挾?。本發(fā)明的有益效果本發(fā)明的滑動(dòng)摩擦材料在摩擦性能和耐磨性以及抗粘附性方面優(yōu)越。


圖1為同步器鎖止環(huán)的軸向剖視圖。圖2示出同步器鎖止環(huán)與配合齒輪的圓錐部之間的接觸狀態(tài)。圖3示出在摩擦材料與滑動(dòng)配合材料之間提供有相對錐角時(shí)的接觸狀態(tài)。
圖4示出與滑動(dòng)配合材料首先接觸的部位的高度大于其它接觸部位的高度時(shí)的接觸狀態(tài)。圖5示出與滑動(dòng)配合材料首先接觸的部位的高度在軸向上連續(xù)變化時(shí)的接觸狀態(tài)。圖6示出兩個(gè)以上部位首先與滑動(dòng)配合材料接觸時(shí)的接觸狀態(tài)。圖7示出小端槽脊寬度與初始粘結(jié)力矩之間的關(guān)系。圖8示出相對錐角θ與初始粘結(jié)力矩之間的關(guān)系。圖9示出小端槽脊寬度與平均動(dòng)摩擦系數(shù)之間的關(guān)系。圖10示出相對錐角θ與平均動(dòng)摩擦系數(shù)之間的關(guān)系。圖11示出小端槽脊寬度與磨損量之間的關(guān)系。圖12示出相對錐角θ與磨損量之間的關(guān)系。
具體實(shí)施例方式下文中，將以同步器鎖止環(huán)為例對本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行描述。圖1示出本發(fā)明的同步器鎖止環(huán)。同步器鎖止環(huán)1包括由黃銅等制成的基體材料 2和在該基體材料的內(nèi)表面上的摩擦材料3。進(jìn)一步，摩擦材料3優(yōu)選為了通暢的油的流動(dòng)而包括沿圓周方向延伸的油槽4和沿軸向延伸的縱向槽6。圖2示出同步器鎖止環(huán)的摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7之間的接觸狀態(tài)。同步器鎖止環(huán)和滑動(dòng)配合材料以不同的圓周速度圍繞旋轉(zhuǎn)軸線8同軸旋轉(zhuǎn)。在變速時(shí)，滑動(dòng)配合材料7被插入到同步器鎖止環(huán)中并壓靠摩擦材料3，并且繼續(xù)滑動(dòng)接觸直到圓周速度相等。本發(fā)明的滑動(dòng)摩擦材料的特征在于，在使用開始時(shí)僅摩擦材料3的全部滑動(dòng)表面的一部分與滑動(dòng)配合材料7接觸。在與滑動(dòng)配合材料接觸的面積隨時(shí)間推移逐漸增加到全面積接觸的隨后的期間被稱為初始磨合期間。由于在使用開始時(shí)僅全部滑動(dòng)表面的一部分接觸，在初始磨合期間中抗粘附性提高，并且由于接觸面積隨時(shí)間推移增加到全部滑動(dòng)表面5接觸的全面積接觸，摩擦性能和耐磨性的惡化可降低。本文中，全面積接觸是指被設(shè)計(jì)用于實(shí)現(xiàn)功能的全部滑動(dòng)表面完全接觸的狀態(tài)。 例如，圖2示出了全面積接觸的狀態(tài)，其中在邊緣處的倒角表面等未與滑動(dòng)配合材料接觸， 但起滑動(dòng)摩擦表面功能的全部表面完全接觸。相反地，在使用開始時(shí)僅全部滑動(dòng)表面的一部分接觸的狀態(tài)中，不是全部功能上必要的滑動(dòng)表面而是僅其一部分而接觸。例如，在圖4 中，所有的滑動(dòng)表面5在功能上是必要的，但是在使用開始時(shí)，在滑動(dòng)表面5中，僅初始滑動(dòng)表面5’或者僅初始滑動(dòng)表面5’及其鄰近部分接觸，即，僅全部滑動(dòng)表面的一部分接觸。本文中，初始滑動(dòng)表面5’的鄰近部分是指與初始滑動(dòng)表面5’相鄰的滑動(dòng)表面、與該相鄰的滑動(dòng)表面相鄰的滑動(dòng)表面等。上述“一部分”通常約為全部滑動(dòng)表面的1至20%。并且，到達(dá)全面積接觸的期間優(yōu)選從使用開始到在給定條件下的負(fù)荷的10次測量中獲得的動(dòng)摩擦系數(shù)的10個(gè)值中的最小值相對于最大值達(dá)到98%以上的時(shí)間?？纱嬖诟鞣N方法用于在初始磨合期間之前使摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7之間的接觸為部分接觸，其示例包括下述方法。圖3示出在摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7之間提供有相對錐角θ的狀態(tài)。也就是說，摩擦材料3的滑動(dòng)表面5和滑動(dòng)配合材料7的外表面在圍繞旋轉(zhuǎn)軸線8的兩個(gè)不同的圓錐表面上，并且兩個(gè)圓錐表面相對于旋轉(zhuǎn)軸線8的錐角具有由上述相對錐角θ表示的差。根據(jù)該示例，在初始磨合期間之前，僅多個(gè)滑動(dòng)表面5的一部分，即，初始滑動(dòng)表面5’ 或者初始滑動(dòng)表面5’和其鄰近部分接觸。在初始磨合期間的末尾，由于摩擦材料的逐漸磨損，全部滑動(dòng)表面5如圖2中所示地完全接觸。在初始磨合期間，至少1分的相對錐角θ提高抗粘附性，但是40分以上角度會(huì)降低耐磨性。在圖3中，θ被示出為在大端側(cè)打開的角度，但可以為在小端側(cè)打開的角度。圖4示出包括在各操作時(shí)首先接觸的部位的初始滑動(dòng)表面5’高于其它滑動(dòng)表面 5的狀態(tài)。本文中，滑動(dòng)表面5或初始滑動(dòng)表面5’的高度是朝向面對滑動(dòng)表面的滑動(dòng)配合材料7的外表面的高度。例如，在摩擦材料3的基體表面3’與滑動(dòng)配合材料7的外表面平行地形成的情況下，所述高度是指從基體表面3’開始的高度。如圖4中所示，當(dāng)僅初始滑動(dòng)表面5’高于其他滑動(dòng)表面時(shí)，在初始磨合期間僅初始滑動(dòng)表面5’與滑動(dòng)配合材料7接觸。如在上述提供有相對錐角的方案中一樣，在初始磨合期間摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7 之間的接觸可被部分地限制。當(dāng)初始滑動(dòng)表面5’與所有滑動(dòng)表面5中最低的滑動(dòng)表面之間的高度差ΔΗ至少為0. Olmm時(shí)，足以在初始磨合期間提高抗粘附性。此外，如圖5和圖6中所示，首先接觸的部位的高度可在軸向上連續(xù)變化。在此情形下，在初始磨合期間中，僅初始滑動(dòng)表面5’或者僅初始滑動(dòng)表面5’及其鄰近部分與滑動(dòng)配合材料7接觸。在使用開始時(shí)用于在各操作時(shí)部分地限制接觸的方法不限于以上示例。通過上述構(gòu)造，在使用開始時(shí)摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7之間的接觸可被部分地限制。在此情形下，接觸面積越小，抗粘附性越多得提高，但是耐磨性降低得越多。特別地，當(dāng)包括摩擦材料3與滑動(dòng)配合材料7首先接觸的部位的槽脊(，> K )的軸向?qū)挾刃∮?. Imm時(shí)，耐磨性降低，并且當(dāng)該寬度大于1.0mm時(shí)，初始磨合期間的抗附結(jié)性降低。對于提高抗粘附性來說，更優(yōu)選的是0. 7mm以下。本文中，槽脊是指通過形成油槽而產(chǎn)生的相對較高的部分，或者全部滑動(dòng)表面中的較高的部分。在這些槽脊中，上述初始滑動(dòng)表面5’ 的槽脊優(yōu)選具有比其他滑動(dòng)表面5的槽脊更窄的軸向?qū)挾取；诂F(xiàn)有技術(shù)，摩擦材料3的成分已知具有以下所示的特性。酚醛樹脂用作用于摩擦材料的其他成分的粘合劑，并提高摩擦材料的剛性。酚醛樹脂含量小于5wt%會(huì)降低摩擦材料的剛性。酚醛樹脂含量超過40wt%不會(huì)增加動(dòng)摩擦系數(shù)。碳素材料耐熱性優(yōu)越，并且提高摩擦材料的耐熱性。碳素材料含量小于30wt%會(huì)降低摩擦材料的耐熱性，而含量超過80wt%會(huì)降低摩擦材料的剛性。無機(jī)纖維和無機(jī)粒子增強(qiáng)用作粘合劑的酚醛樹脂。無機(jī)纖維和無機(jī)粒子含量小于 5wt%將不足以增強(qiáng)酚醛樹脂。無機(jī)纖維和無機(jī)粒子含量超過40wt%會(huì)削弱摩擦材料的柔軟性，導(dǎo)致摩擦材料層使配合構(gòu)件磨損。金屬纖維和金屬粒子防止因制動(dòng)摩擦熱量導(dǎo)致的摩擦材料的動(dòng)摩擦系數(shù)的減小。 金屬纖維和金屬粒子含量小于5wt%會(huì)引起摩擦材料的動(dòng)摩擦系數(shù)減小。金屬纖維和金屬粒子含量超過40wt%可使同步器鎖止環(huán)粘著到配合構(gòu)件上。示例下文中，將參照示例對本發(fā)明進(jìn)行描述。
6
如圖1中所示，同步器鎖止環(huán)1包括由黃銅等制成的基體材料2和在該基體材料 2的內(nèi)表面上的摩擦材料3。對于基體材料2，由上述物質(zhì)制成的環(huán)形結(jié)構(gòu)通過熱鍛預(yù)先形成，然后進(jìn)一步通過機(jī)械加工形成為期望的形狀。對于摩擦材料來說，15wt%酚醛樹脂、作為碳素材料的65wt%的煅燒過的焦炭和作為無機(jī)纖維的20wt%的硅灰石的混合物被涂敷到已經(jīng)被預(yù)先涂敷有粘合劑的基體材料2的內(nèi)表面上，然后進(jìn)行煅燒。也就是，先前通過噴砂處理等經(jīng)受過基本處理的環(huán)形結(jié)構(gòu)的內(nèi)表面被用酒精等清洗，并且諸如酚醛樹脂和環(huán)氧樹脂的熱固性粘合劑被涂敷到內(nèi)表面上。隨后，環(huán)形結(jié)構(gòu)被放置在恒溫室等中并保持在70至120°C的氣氛下10至30分鐘，使得粘合劑干燥。環(huán)形結(jié)構(gòu)被設(shè)置到成型模具的下模具中。之后，摩擦材料被引入并填充形成于環(huán)形結(jié)構(gòu)的內(nèi)表面與芯部的外表面之間的空腔中。通過使用傳統(tǒng)的油壓壓力機(jī)等，摩擦材料經(jīng)由上模具的沖壓被壓縮以在正常溫度至50 V室溫范圍內(nèi)模具溫度下預(yù)成型。然后成型模具被放置在處于傳統(tǒng)的直通液壓成型機(jī)中的預(yù)設(shè)在180至300°C的熱板上，所述材料被煅燒(加熱并加壓成型)5至30分鐘，以形成與環(huán)形結(jié)構(gòu)一體化的摩擦材料層。如圖3的剖視圖中所示，煅燒的摩擦材料被進(jìn)一步機(jī)械加工?；瑒?dòng)表面相對于軸線的錐角被設(shè)置為7° +Θ。在此，θ是摩擦材料3與作為滑動(dòng)配合材料的配合齒輪圓錐部7之間的相對錐角。另外，還形成如圖1中所示的沿圓周方向延伸的多個(gè)油槽以及縱向槽。下面，將對示例的用于同步器鎖止環(huán)的滑動(dòng)摩擦材料的各測試結(jié)果進(jìn)行說明。<抗粘結(jié)性>為了評估抗粘結(jié)性(相對旋轉(zhuǎn)速度接近零時(shí)向配合齒輪的圓錐滑動(dòng)表面的粘貼性的抑制程度)，如下所述地進(jìn)行慣性吸收測試模式中的同步單元重疊測試。在同步單元測試機(jī)中，慣性重量被設(shè)置為0. OOlkgf · m · sec2,同步器鎖止環(huán)1被放置在潤滑油(油的種類=Honda MTF-111)中，潤滑油處于在正常溫度(30°C )下的30ml/ min的潤滑環(huán)境中。同步器鎖止環(huán)1通過液壓控制以500N的壓緊力反復(fù)壓靠到以500rpm 的轉(zhuǎn)速差旋轉(zhuǎn)的錐狀配合構(gòu)件(名稱齒輪錐；材料SCM420 ；熱處理滲碳淬火和回火；錐面研磨加工)，并且隨時(shí)間的推移來測量粘結(jié)力矩。粘結(jié)力矩是指，在通過吸收轉(zhuǎn)速差建立起同步之后當(dāng)錐狀配合構(gòu)件被加速到限定的轉(zhuǎn)速差時(shí)，同步器鎖止環(huán)1以其從錐狀配合構(gòu)件釋放的力矩。同步單元重疊測試中抗粘結(jié)性的評估基于“初始粘結(jié)力矩”，“初始粘結(jié)力矩”是前50次測量值中的最大粘結(jié)力矩。圖7示出最靠近小端的槽脊的軸向?qū)挾?小端槽脊寬度)與初始粘結(jié)力矩之間的關(guān)系，圖8示出相對錐角θ與初始粘結(jié)力矩之間的關(guān)系。本文中，槽脊是指通過形成油槽而產(chǎn)生的相對較高的部分。在該示例中，小端槽脊寬度是指包括首先與滑動(dòng)配合材料接觸的部位的槽脊的軸向接觸寬度。如圖7中所示，隨著小端槽脊寬度變窄，初始粘結(jié)力矩減小。 特別地，在小端槽脊寬度小于Imm的范圍內(nèi)，初始粘結(jié)力矩極大地減小。而且，在小端槽脊寬度小于0.7mm的范圍內(nèi)，該效應(yīng)更加顯著。此外，如圖8中所示，隨著相對錐角θ變大， 初始粘結(jié)力矩減小，特別是在角度為1分以上的范圍內(nèi)，效應(yīng)顯著。<摩擦性能>為了評估摩擦性能，如下所述地進(jìn)行慣性吸收測試模式中的同步單元性能測試。 在同步單元測試機(jī)中，慣性重量被設(shè)置為0. 002kgf · m · sec2,同步器鎖止環(huán)1被放置在潤滑油(油的種類=Honda MTF-111)中，潤滑油處于在80°C下的80ml/min的潤滑環(huán)境中。同步器鎖止環(huán)1通過液壓控制以500N的壓緊力反復(fù)壓靠到以1500rpm的轉(zhuǎn)速差旋轉(zhuǎn)的錐狀配合構(gòu)件(名稱齒輪錐；材料SCM420 ；熱處理滲碳淬火和回火；錐面研磨加工)，確定 200次的平均動(dòng)摩擦系數(shù)。平均動(dòng)摩擦系數(shù)的評估基于在轉(zhuǎn)速差被吸收之后建立起同步期間確定的動(dòng)摩擦系數(shù)的平均值。圖9示出小端槽脊寬度與平均動(dòng)摩擦系數(shù)之間的關(guān)系，圖10示出相對錐角θ與平均動(dòng)摩擦系數(shù)之間的關(guān)系。如圖9中所示，即使在小端槽脊寬度變化時(shí)，平均動(dòng)摩擦系數(shù)幾乎不變化。此外，當(dāng)相對錐角θ更大時(shí)，平均動(dòng)摩擦系數(shù)并不顯著減小而僅是稍微減小。<耐磨性>為了評估耐磨性，如下所述地被進(jìn)行慣性吸收測試模式中的同步單元耐久性測試。在同步單元測試機(jī)中，慣性重量被設(shè)置為0.003kgf ·πι· sec2，同步器鎖止環(huán)1被放置在潤滑油(油的種類=Honda MTF-111)中，潤滑油處于在80°C下的80ml/min的潤滑環(huán)境中。同步器鎖止環(huán)1通過液壓控制以500N的壓緊力反復(fù)壓靠到以2500rpm的轉(zhuǎn)速差旋轉(zhuǎn)的錐狀配合構(gòu)件(名稱齒輪錐；材料SCM420 ；熱處理滲碳淬火和回火；錐面研磨加工)10000次，并且確定磨損量。磨損量的評估基于在測試結(jié)束之后測量的齒輪組狀態(tài)中的高度較小量。圖11示出小端槽脊寬度與磨損量之間的關(guān)系，圖12示出相對錐角θ與磨損量之間的關(guān)系。如圖11中所示，隨著小端槽脊寬度變窄，磨損量變大，特別是在小端槽脊寬度小于0.1mm的范圍內(nèi)，磨損量急劇增大。此外，如圖12中所示，隨著相對錐角θ變大，磨損量變大，特別是在角度超過40分的范圍內(nèi)，磨損量急劇增大。工業(yè)應(yīng)用性本發(fā)明的滑動(dòng)摩擦材料作為摩擦性能和耐磨性以及抗粘附性優(yōu)良的滑動(dòng)材料是有用的。附圖標(biāo)記列表1、同步器鎖止環(huán)2、基體材料3、摩擦材料3’、摩擦材料的基體表面4、周向油槽5、滑動(dòng)表面5’、初始滑動(dòng)表面6、縱向槽67、配合齒輪的圓錐部8、旋轉(zhuǎn)軸線θ摩擦材料與配合齒輪圓錐部之間的相對錐角ΔΗ首先與滑動(dòng)配合材料接觸的部位與其他接觸部位之間的高度差
權(quán)利要求
1.一種滑動(dòng)摩擦材料，其特征在于，在使用開始時(shí)所述滑動(dòng)摩擦材料的滑動(dòng)表面僅與滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面部分接觸，并且在于與所述滑動(dòng)配合材料接觸的面積在初始磨合期間隨時(shí)間推移逐漸增大到全面積接觸。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中在所述初始磨合期間之前所述摩擦材料的滑動(dòng)表面相對于所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面的相對角度為1至40分。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中在所述初始磨合期間之前與所述滑動(dòng)配合材料首先接觸的最高的滑動(dòng)表面比最低的滑動(dòng)表面高0. Olmm以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，所述滑動(dòng)摩擦材料的表面上具有槽。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料包括5至40wt%的酚醛樹脂。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的滑動(dòng)摩擦材料，進(jìn)一步包括30至SOwt%的碳素材料，5至 40wt%的無機(jī)纖維或無機(jī)粒子，并且根據(jù)需要包括5至40wt%的金屬纖維或金屬粒子，上述成分的總量相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料為100wt%或小于100wt%。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的滑動(dòng)摩擦材料，所述滑動(dòng)摩擦材料為用于同步器鎖止環(huán)的摩擦材料。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中包括與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾葹?. 1至1mm，并且更優(yōu)選為0. 1至0. 7mm。
9.一種滑動(dòng)摩擦材料，其特征在于，在使用開始時(shí)所述滑動(dòng)摩擦材料的滑動(dòng)表面僅與滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面部分接觸，并且在于與所述滑動(dòng)配合材料接觸的面積在初始磨合期間隨時(shí)間推移逐漸增大到全面積接觸，在所述初始磨合期間之前所述摩擦材料的滑動(dòng)表面相對于所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面的相對角度為1至20分，所述滑動(dòng)摩擦材料的表面具有周向槽，包括與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾葹?0. 1至0. 7mm,相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料所述滑動(dòng)摩擦材料包括5至40wt%的酚醛樹脂，并進(jìn)一步包括30至SOwt %的碳素材料，5至40wt %的無機(jī)纖維或無機(jī)粒子，并且根據(jù)需要包括5至40wt%的金屬纖維或金屬粒子，上述成分的總量相對于全部所述滑動(dòng)摩擦材料為 IOOwt %或小于 IOOwt % ο
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的滑動(dòng)摩擦材料，其中包括與所述滑動(dòng)配合材料的滑動(dòng)表面首先接觸的部位的槽脊的軸向?qū)挾日谄渌奂沟妮S向?qū)挾取?br> 全文摘要
為了減小尺寸和重量，開發(fā)了致力于高動(dòng)摩擦系數(shù)的摩擦材料。然而，具有高動(dòng)摩擦系數(shù)的摩擦材料可導(dǎo)致粘附到滑動(dòng)配合材料并特別在使用的初始階段的初始磨合期間中導(dǎo)致操作中的感覺惡化。因此，具有高動(dòng)摩擦系數(shù)的摩擦材料的使用被限制。由于在經(jīng)歷了初始磨合期間之后這種向滑動(dòng)配合材料的粘附難以發(fā)生，開發(fā)的是一種在防止初始磨合期間的粘附方面有效的摩擦材料。在摩擦材料(3)與滑動(dòng)配合材料(7)之間的滑動(dòng)表面(5)中，僅初始滑動(dòng)表面(5’)或者僅初始滑動(dòng)表面(5”)及其鄰近部分在初始磨合期間接觸，并且與滑動(dòng)配合材料接觸的面積隨時(shí)間推移逐漸增加到全面積接觸，即，全部滑動(dòng)表面(5)的完全接觸。上述構(gòu)造提供了一種具有優(yōu)良的抗粘附性并具有優(yōu)良的摩擦性能和耐磨性的滑動(dòng)摩擦材料。
文檔編號(hào)C09K3/14GK102428287SQ201080021869
公開日2012年4月25日 申請日期2010年3月11日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月4日
發(fā)明者三個(gè)貴之, 須田誠, 高田智哉 申請人:田中精密工業(yè)株式會(huì)社