專利名稱：：耐火被覆用組合物以及建筑物的外墻用鑲板及外墻結構的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及被復鋼筋結構建筑物的結構材料，窯業(yè)定型材料、水泥定型材料、金屬制部件、樹脂制部件、木制部件等各種建筑用部件上的耐火被復組合物，以及使用這些耐火被復組合物成形的例如可適用于木結構建筑大墻施工用的建筑物的外墻用鑲板及外墻結構。被復鋼筋骨架材料等的鋼筋結構建筑物的構件的耐火結構，其耐火性能按建筑標準法施工令第107條，根據墻、地面、柱等的建筑物各部位規(guī)定著耐火時間、作為其耐火性能的具體試驗法，在昭和44年建設省告示第2999號“耐火結構的指定方法”中規(guī)定著JISA1304“建筑結構部分的耐火試驗方法”。具體地說JISA1304的耐火性能試驗是由加熱試驗、負荷加熱試驗及沖擊試驗構成的，例如加熱試驗法中，區(qū)分成30分鐘耐火試驗、1小時耐火試驗、2小時耐火試驗及3小時耐火試驗，施工在加熱到1000℃左右的爐內耐火被復材料的構件溫度，不能超過上述各時間內平均溫度350℃。為了符合這些耐火性能標準，試驗了包括濕式、干式的各種耐火被復材料，作為其中一例，有記載在特公平2-28555號公報上的耐火被復用組合物。這是在水硬性水泥中配合氫氧化鋁及碳酸鹽，利用加熱時氫氧化鋁的脫水反應及碳酸鹽的分解反應的吸熱作用和，這些反應中生成的不燃性的水蒸汽氣體及二氧化碳來提高耐火性能的。耐火性能的提高，也就意味著耐火被復材料的施工厚度可以作薄。因此，在耐火被復材料中，滿足上述的耐火性能基準不用待言，但從盡可能將耐火被復材料的施工厚度作薄，減輕結構部件荷重負擔以及縮短工期的觀點來看，希望能得到耐火性能優(yōu)良的耐火被復材料。但是，上述的耐火被復用組合物，不能充分滿足要求，希望發(fā)現更加優(yōu)良的耐火性能的耐火被覆用組合物。另外，對于耐火結構也要求不應局限于上述的鋼筋結構，也應適用于木結構建筑。例如，在木造建筑大墻等的外墻上，很多采用了將發(fā)泡苯乙烯及水泥等組成的耐火被復材料疊層在合成基板上而形成的外墻用鑲板，即所稱的拉斯卡特鑲板用釘子或粘結法固定在建筑體上，而后在該鑲板上涂砂漿的結構。這樣結構的外墻，與上述鋼筋結構建筑一樣，如建筑標準法規(guī)定的那樣，需要接受有關防火性能的認可。具體地說，是指JISA1302的“建筑物不燃結構部分和防火試驗方法”的2級加熱，即將外墻的一側加熱到1000℃時，在所規(guī)定時間內，外墻的表面溫度應滿足不超過260℃的條件?？墒且酝耐鈮Y構中，作為外墻用鑲板的耐火被復材料使用由發(fā)泡苯乙烯及水泥而構成的物質，但這種耐火被復材料不具有良好的耐火性能。為此，要將耐火被復層加厚到12mm左右，但即使這樣也不能得到充分的耐火性能，為了滿足上述耐火性能，作為復合基板，使用9mm左右的厚板，進而，在外墻施工時，通過涂上8mm左右厚度的砂漿來達到有關上述耐火性能的條件。因此，存在著壁厚、外墻重量大，不能圓滑地進行施工操作、施工期長及成本增加和隨之帶來的不能節(jié)省空間問題，另外，砂漿涂抹等需要高熟練度，和復雜的泥瓦操作，所以給施工作業(yè)帶來困難，進一步加大成本和使施工期間加長。進而，在寒冷地區(qū)等的木質建筑中，為了提高居住性，大多情況下，在墻壁上采用絕熱結構。一般，普及的絕熱材料是內絕熱結構，該結構在建筑物的外壁與內壁之間，放入礦棉保溫材料或玻璃纖維等絕熱材料?？墒牵谠搩冉^熱結構中，外部氣溫降低時，在外壁部的內側發(fā)生結露，由于該結露的原因，出現使外墻部的復合板發(fā)生腐蝕，內部的裝飾板被污染等不良現象。因此，近年來，為了防止內墻部和外墻部間發(fā)生結露，而集中研究外絕熱結構。作為，以往的外絕熱結構的一個例子，將在復合板上疊層有聚苯乙烯泡沫塑料等絕熱材料的絕熱基板安裝在建筑物外側，通過在其絕熱基板上涂敷砂漿而形成。在該外絕熱結構中，由于外墻部配置絕熱材料，所以在外墻部和內墻部之間不會發(fā)生結露，可消除上述的缺點。但是，在上述以往的外絕熱結構中，由于砂漿不具有充分的防火性能，為達到上述的JISA1302，防火性能，需要與上述一般的外墻鑲板相同地，通過高度熟練的泥瓦作業(yè)，加厚砂漿，以提高防火性能。為此，與上述外墻鑲板同樣地存在著施工時間長及成本增大，難于節(jié)省空間等問題。另一方面，以往作為其他的外絕熱結構，有通過安裝輕質發(fā)泡混凝土板、即用所謂ALC(AutoclavedLight-WeightConcrete)板而形成。但是，由于ALC板絕熱性能低，有必要加厚板厚，這樣使重量加大，與上述相同地存在著施工時間長及成本增大，同時不能省空間的問題。進而ALC板還存在吸濕性高、在寒冷地區(qū)含浸的水分凍結，膨脹發(fā)生炸裂，破壞等問題。本發(fā)明的目的在于消除這些以往技術的缺點，提供一種比以往更具耐火性的優(yōu)良耐火被復用組合物。同時，提供使用這樣的耐火被復組合物作成建筑物的外壁用鑲板，不僅形成滿足有關防火性能規(guī)定的條件的外墻。而且，有縮短工期、省空間及降低成本，或更具有優(yōu)良絕熱效果，在寒冷地區(qū)也可適用的建筑物的外墻用鑲板及外墻結構。圖1是表示在被復了耐火材料的結構部件的加熱過程中，加熱時間和結構部件溫度的關系圖。圖2是表示在被復耐火材料的外墻的加熱過程中，加熱經過時間和耐火材料的加熱面與相反側的表面溫度的關系圖。圖3是模擬地表示本發(fā)明建筑物外墻用鑲板結構的斷面圖，3A是基材僅由剛性基板組成的鑲板，3B是基材由具有芯層和絕熱層的絕熱基材組成的鑲板。圖4是表示實施例18的建筑物外墻用鑲板的斜視圖。圖5是表示實施例19的建筑物外墻用鑲板的斜視圖。圖6A是表示實施例20的建筑物外墻用結構的斷面圖，圖6B是圖6A的空槽周圍的放大斷面圖。圖7A是表示實施例21的建筑物外墻用結構的斷面圖，圖7B是圖7A的空槽周圍的放大斷面圖。圖8A是表示實施例19的變形例的外壁用鑲板的斜視圖，圖8B是圖8A的8B～8B線斷面圖。為達到上述目的，本申請的第1個發(fā)明的耐火被復用組合物，其特征在于基本上由含有以鈣礬石為主要成分組成的。進而，本發(fā)明是含有上述鈣礬石和相對于該鈣礬石100重量份，含有在100～1000℃以下放出不燃氣體的無機化合物粉體5～50重量份的耐火被復組合物、或含有上述鈣礬石和對于該鈣礬石100重量份含有氧化鈦粉體0.01～50重量份的耐火被復用組合物、或含有上述鈣礬石和對于該鈣礬石100重量份，含有上述無機化合物粉體5～500重量份及氧化鈦粉體0.01～50重量份的耐火被復用組合物。但是，如圖1所示，在按照JISA1304“建筑物結構部分的耐火試驗方法”的加熱試驗中，表示了加熱經過時間和用耐火材料被復的部件溫度的關系圖，它是通過首先加熱升到100℃(a)、含在耐火被復材料的水分，以水蒸氣的形式放出時在水的沸點100℃上停滯(b)、然后，隨著時間增加，溫度上升(c)，到達350℃的時間作為耐火時間進行評價。如圖1所示的那樣，升高的區(qū)域(a)越長，耐火時間越長，在100℃的停滯區(qū)域(b)越長，耐火時間越長。溫度升高區(qū)域(c)的溫度梯度越小，達到350℃越慢，耐火時間越長，耐火性能越好。另外，圖2表示在按照JISA1302“建筑物結構部分的耐火試驗方法”的2級加熱的試驗中，作為木結構建筑的外墻部，在形成的耐火材料的一側面加熱到高溫時，加熱經過時間和另一側面的表面溫度的關系圖。外墻的情況也與圖1的結構部件相同，表示了達到100℃的升高區(qū)域(a′)、在100℃的停滯區(qū)域(b′)、溫度上升區(qū)域(c′)3個階段的溫度升高，可以說達到260℃的時間越慢，耐火性能越好。本發(fā)明的鈣礬石是指以3CaO.Al2O3.3CaY.xH2O[YSO4、CO3、(NO3)2]化學式表示的鈣和鋁的水合鹽，是在晶格間具有大的空隙，且在其空隙中，含有45～55重量％的大量結晶水的水合度X大的礦物性化合物。這樣的鈣礬石，可以是天然出產或人工合成，在該發(fā)明中，其任何一種均可使用。由于產地狀況或制法不同，上述化學式的水合度X的鈣礬石值也不同，對于任何的水合度的，或混合不同的水合度的，都可以使用。對上述鈣礬石若進行加熱時，上述結晶水在60℃附近，開始由晶格中游離，該結晶水，作為不燃性的水蒸氣放出，但上述結晶水量極多時，有延長上述100℃停滯區(qū)域(b)(b′)的效果。另外，與水一同混煉時，硬化成搪瓷狀可起到粘合劑作用。作為上述無機化合物粉體，使用在100～1000℃溫度范圍下放出結晶水或通過分解反應放出水蒸氣氣體或二氧化碳的不燃性氣體的無機化合物的水合物粉體，或是以這些為主體的礦物粉體，但是以其10％以上重量作為不燃性氣體放出效果最好。具體地舉出在200-250℃下生成水蒸氣的氫氧化鋁，在約800℃以下生成二氧化碳氣的碳酸鈣，在約900℃下生成水蒸氣的膨潤土和海泡石、在約150℃下，生成水蒸氣及二氧化碳的碳酸氫鈉，在約400℃下生成水蒸氣的氫氧化鎂等，可將它們中的1種單獨使用，也可兩種并用。另外，對于這些無機化合物粉體的粒度沒有特別的限定，但為了使耐火被復用組合物均勻混合，希望平均粒徑在1.0mm左右以下的。在上述無機化合物粉體中，在生成不燃性氣體時，由于生成氣體吸熱，抑制了溫度的升高，在圖1及圖2的溫度升高區(qū)域(c)(c′)的溫度梯度變小。這樣的無機化合物粉體的配合量，對于上述鈣礬石100重量份，小于5重量份時，幾乎沒有使上述溫度梯度變小效果，若超過500重量份，上述鈣礬石的配合量相對地變小，100℃停滯區(qū)域(b)(b′)的延長效果減少的同時，硬化也變得困難。因此，無機化合物粉體的配合量，對于鈣礬石100重量份需要取5～500重量份的范圍。特別優(yōu)選的配合量是50～400重量份的范圍。上述氧化鈦，即使在高溫區(qū)域也非常穩(wěn)定，不分解，有隔離輻射熱，降低耐火被復材料的熱傳導率的效果。因此，在圖1及圖2的溫度升高圖形中，在達到100℃之前的升高區(qū)域(a)(a′)及以后的全區(qū)域，有延長耐火時間的效果。另外，對氧化鈦粉體的粒度沒有特別的限制，但為了使耐火被復組合物均勻混合，希望平均粒徑在1.0mm右右以下。氧化鈦粉體的配合量，對于上述鈣礬石100重量份，在低于0.01重量份時，幾乎沒有使熱傳導率下降的效果。另外，即使配合量超過50重量份，由于熱傳導率下降的效果飽和，這種多量地配合沒有意義。因此，氧化鈦粉體的配合量，對于鈣礬石100重量份需要取0.01～50重量份的范圍。特別優(yōu)選的配合量是5～20重量份。另外，除了上述各成分之外，在不妨礙耐火性能范圍內，也可以任意配合各種能提高耐火被復用組合物功能的材料。例如為了提高強度和降低成本，加入水硬性水泥，為了輕量化，配合黑曜石巖、真珠巖、燒結蛭石、硅粒等輕量骨材，為提高強度，可配合水玻璃，為防止龜裂，可配合耐堿玻璃纖維、陶瓷纖維等纖維類。為了提高施工作業(yè)性，可配合保水劑。另外，由于鈣礬石具有使混煉物速凝的作用，為了提高施工性，最好添加適宜的緩凝劑。這些任意配合材料，也可以2種以上并用。本申請的第2個發(fā)明的要點，是使用第1的發(fā)明的耐火被復用組合物制成的鑲板，基本上是安裝在建筑體的建筑物外墻用鑲板，在板狀基材上設置以鈣礬石為主要成分的耐火被復層。在上述建筑物的外墻用鑲板中，耐火被復層最好采用第1發(fā)明的各耐火被復用組合物組成的結構，進而最好采用設定厚度為5mm～20mm的結構。另外，在該外壁用鑲板中，作為板狀基材，最好單獨使用剛性基板的結構(圖3A)或使用由剛性基板組成的芯層和由有機發(fā)泡體組成的絕熱層的絕熱基材的結構(圖3B)。進而，上述耐火被復層不存在于上述基材的周邊部，其周邊最好通過釘子固定在上述建筑體上而構成。如圖3A、3B所示，在第2個發(fā)明的建筑物外墻用鑲板(p1)(p2)中，上述耐火被復層(1)(11)的組成，與第1個發(fā)明的耐火被復組合物說明相同，可以省略。另外，耐火被復層(1)(11)最好將厚度(t1)設定為5mm～20mm，將厚度(t1)的下限設定為6mm，上限設定為15mm，最合適的厚度(t1)以設定在10mm左右為好。即，隨著厚度(t1)變薄，防火性能下降，低于5mm時，不能得到足夠的防火性能，是不好的。另外，相反地厚度(t1)變厚重量也增加，若超過20mm，由于產生高重量化，不好。另外，作為構成上述基材(2)(12)的剛性基板，可以單獨地使用基材(2)，或者，使用絕熱層(14)及芯層(13)，只要不妨礙耐火被復層(1)(11)，具有疊層的剛性的就可以使用，例如除各種復合板之外，可以使用中質纖維板(MDF)、巴蒂克板(PB)等各種木質纖維板，進而可以使用各種樹脂板。在其中，特別要考慮剛性及向建筑體固定時釘入釘子的保持性，最好使用復合板。另外，剛性基板(2)(13)的厚度(t2)可以使用3mm～9mm的，厚度(t2)不足3mm時，不能確保充分的剛性。另外，厚度(t2)超過9mm時，重量變大也不好。剛性基板(2)(13)特別優(yōu)選的厚度(t2)是3mm～7mm。另外，構成上述絕熱層(14)的有機發(fā)泡體，絕熱性能是優(yōu)良的，不言而喻，而且還要的是重量輕，吸濕性低的材料，最好采用從發(fā)泡聚氨酯。聚苯乙烯泡沫、及發(fā)泡聚苯乙烯中選出的1種或2種以上組成的結構。上述絕熱層(14)最好采用厚度(t3)設定在5mm～50mm的結構，特別是設定在10～45mm為好。作為上述基材(12)，采用具有芯層(13)及絕熱層(14)的絕熱基材時，耐火被復層(11)如圖3(b)及圖5那樣形成在絕熱層(14)側，或者，如圖8那樣形成在芯層(13)側哪個面都可以。另外，如圖4及圖5那樣，上述耐火被復層(1)(11)不存在上述基材(2)(12)上的周邊(5)(15)的外墻用鑲板(p3)(p4)時，通過釘上其周邊部(5)(15)，可以固定在上述建筑體，構成后述的本申請的第3個發(fā)明的建筑物外墻結構，在基材板(2)(12)的周邊(5)(15)中不存在耐火被復層(1)(11)部分，即從在基材(2)(12)的周邊部(5)(15)的耐火被復層(1)(11)的周端面的突出尺寸，即在鑲板(p3)(p4)的周圍任何地方都設定5mm左右。進而，在上述外壁用鑲板(p1)(p2)(p3)(p4)中，最好進行防水處理。作為防水處理方法，可以舉例出將丙烯酸系乳化液、硅系乳化液、瀝青系乳化液等的防水材料，涂敷在鑲板構成材料，即剛性基板(2)(13)、絕熱層(14)的有機發(fā)泡體及耐火被復層(1)(11)中至少一種上的方法，將防水片及防水膜貼在上述鑲板構成材料(1)(2)(11)(13)(14)中至少一種上的方法、或在構成耐火被復層(1)(11)的耐火被復材中，預先混入合成橡膠膠乳、瀝青乳化液、醋酸乙烯乳化液、再乳化合成樹脂粉末等防水材料，對耐火被復層本身給予防水性方法等。上述外墻用鑲板的施工及外墻的形成按如下進行。另外，對于基材(2)(12)的周邊部(5)(15)中，不具有耐火被復層(1)(11)部分的外壁，用鑲板(p3)(p4)的施工方法，在后述的第3個發(fā)明的建筑體外墻結構中有詳細敘述，在此省略。即，首先在建筑體外墻整個施工面上將復數外墻用鑲板(p1)(p2)以耐火被復層(1)(11)朝向外側，將鑲板(p1)(p2)的周邊面固定成嵌合狀態(tài)。固定方法可舉出有用釘、螺釘等固定法將耐火被復層(1)(11)和(2)(12)貫通固定的方法、用粘合劑粘貼的方法、或粘合劑和釘等并用的方法等。在建筑體上固定復數外墻用鑲板(p1)(p2)后，最好在鑲板間接合處進行防水處理。防水處理的方法可舉出與每個鑲板時一樣，用防水材料的涂裝、防水片、防水膜、防水膠條的粘貼等方法。而且，在施工了的鑲板的整個外面，通過表面瓷磚材料或定形尺寸材料，而形成外墻。本申請第3個發(fā)明的建筑物外墻結構，其要點是在第2個發(fā)明的建筑物外墻用鑲板中，在基材的周邊使用具有不存在耐火被復層的部分的外墻結構。即第3個發(fā)明的建筑物的外墻結構是復數塊外墻用鑲板的相鄰鑲板中物端面互相接觸狀態(tài)下安裝在建筑體的面上的建筑物外墻結構，上述外墻用鑲板是在基材上除其周邊部，設有鈣礬石為主要成分的耐火被復層而構成，而相鄰的鑲板之間在其相對向的端面間形成的空槽中，填充填縫材料。另外，在上述建筑物的外墻結構中，作為上述填縫材料，最好使用實質上與上述耐火被復材料相同組成的材料。圖6及圖7所示的是用上述結構的外墻用鑲板(p3)(p4)形成的外墻結構例子，是木質建筑的大墻。該大墻按下述順序而形成。首先，將外墻用鑲板(p3)(p4)，沿著建筑體(3)的貼木(31)配置，在基材(2)(12)的周邊部(5)(15)上，以規(guī)定的間隔，釘入復數根釘子(4)固定在貼木(31)上。而且第2塊以后的鑲板(p3)(p4)的施工是在已經固定了的鑲板(p3)(p4)的基材(2)(12)的周邊面上，以與施工了鑲板(p3)(p4)的基材(2)(12)的周邊面嵌合狀態(tài)下沿著貼木(31)進行配置，與上述相同，通過用釘子固定在貼木(31)上而進行的。這樣在建筑體(3)的整個外墻施工面上，固定鑲板(p3)(p4)后，在相鄰鑲板(p3)(p3)(p4)(p4)之間，在相向的耐火被復(1)(1)(11)(11)的周邊面形成的空槽(6)(16)中最好進行防水處理。具體地是在基材(2)(2)(12)(12)的嵌合部，與每個鑲板材料相同地涂敷防水材料粘貼防水片、防水膜、防水膠條給與防水性。另外，在后述的填縫材料(7)(17)中，也可以預先混入與耐火被復層(1)(11)相同的防水材料，對填縫材料本身給與防水性。接著，在上述的空槽(6)(16)中填充填縫材料(7)(17)。作為該填縫材料(7)(17)，可適當使用以鈣礬石為主要成分的，優(yōu)選的可以使用與耐火被復層(1)(11)相同組成的。這樣的鑲板(p3)(p4)之間，可確保充分的防火性能，同時，為使外墻內層部均質化、涂敷表面裝修材料(8)時，可有效地防止發(fā)生色斑，可確保美觀。另外，作為填縫材料(7)(17)，使用與耐火被復層(1)(11)異質不同物時，可防止出現麻煩的色斑。例如，進行防水處理，噴涂裝修材料或者很厚的低層裝修材料后再進行上面噴涂，就可防止發(fā)生色斑，得到良好的美觀度。最后，在外墻用鑲板(p3)(p4)的整個外面，涂上表面裝修材料(8)，從而形成了外墻。另外，代替表面裝修材料(8)，也可以施工瓷磚等。另外，向建筑體(3)固定外墻用鑲板(p3)(p4)的方法，不限于只是上述的釘子固定方式，使用哪一種方法均可。例如，螺釘固定方式之外，可使用粘合劑的方式及用粘合劑與釘子并用的糊釘方式。另外，使用絕熱基材的外墻用鑲板，在芯層(13)側疊層耐火被復層(11)的鑲板(p5)(參照圖8)時，芯層(13)位于外側。本申請第1個發(fā)明的耐火被復用組合物，在加熱過程中，作為特征而配合的鈣礬石內結晶水，約在60℃下開始游離，生成水蒸氣放出時，通過其吸熱作用，抑制了耐火被復材料的溫度升高，結構部件等的溫度升高，在100℃下停滯。而且，鈣礬石具有45～55重量％的結晶水，與利用放出的結晶水的吸熱作用的過去的耐火被復材料，例如特公平2-28555號公報所述的氫氧化鋁的結晶水是25～35重量％相比較，由于其結晶水量非常多且在低溫區(qū)域從晶格中游離，所以結構部件等在100℃停滯區(qū)域(b)(b′)變長，呈現了優(yōu)良的耐火性能。另外，無機化合物粉體在100～1000℃溫度區(qū)域，吸熱放出結晶水或發(fā)生分解反應，通過其吸熱作用，可抑制耐火被復材料的溫度升高，結構部件等的溫度升高，在100℃以上的區(qū)域，即在圖1及圖2的溫度升高區(qū)域(c)(c′)的溫度梯度變小，可延長耐火時間。通過將這樣的無機化合物粉本與鈣礬石并用，與單獨使用鈣礬石相比，發(fā)現了相當優(yōu)良的耐火性能。另外，起因于上述鈣礬石及無機化合物粉體的不燃性氣體，不僅生成時有吸熱作用，而且由于形成不燃性氣體層，使熱傳導減慢，這一點也使耐火性能提高。進而，氧化鈦粉體由于隔斷輻射熱降低熱傳導率，加熱以后立即有延長耐火時間的效果。通過配合這樣的氧化鈦粉體，與單獨使用鈣礬石時，及使用鈣礬石及無機化合物粉體的混合物時相比較，發(fā)現有相乘的優(yōu)良的防火性能。因此，只要由本申請的第1個發(fā)明的各耐火被復用組合物形成耐火被復材料，與過去的相比較，發(fā)現即使施工厚度薄，也具有同等的耐火性能。所以除了可以減輕對結構部件等的荷重負擔，還可以縮短施工時間及養(yǎng)護時間。另外，通過在上述耐火被復用組合物中任意配合其他的耐火被復材料，可提高耐火被復材料的強度、輕量化、防止龜裂、提高施工作業(yè)性。同時，也易于降低成本。根據本申請的第2個發(fā)明的建筑物外墻用鑲板，由于耐火被復層是由第1個發(fā)明的耐火被復用組合物形成的，所以可得到良好的耐火性能。為此，不僅耐火被復層比過去將板狀基材作薄也可以得到特定的防火性能。特別是通過以規(guī)定的配合比例含有無機化合物粉體及氧化鈦粉體的組合物構成的耐火被復層時，或將耐火被復層的厚度特定在規(guī)定范圍時，具有可更確實地得到優(yōu)良防火性能的優(yōu)點。而且由于在外墻施工時提高耐火性能，沒有必要完全涂粘砂漿，所以形成薄而輕的外墻，同時可以圓滑地進行施工操作，縮短了施工期及降低成本，還節(jié)省空間。另外，由于只安裝在建筑物形成外墻，完全不需要砂漿涂抹作業(yè)等，不需要高熟練程度的濕式作業(yè)，所以施工作業(yè)簡單，從這點也可得到縮短施工時間及降低成本的效果。此外，在上述建筑物的外墻用鑲板中，作為基材通過使用由剛性基板的芯層及有機發(fā)泡體的絕熱層組成的絕熱基材，可確實地得到規(guī)定的防火性能及優(yōu)良的絕熱性能。有機發(fā)泡體由于吸濕性低不含浸水分，就不會發(fā)生由于含浸水分的凍結膨脹引起的炸裂破壞。為此，也可適用于要求高絕熱性能的寒冷地區(qū)的建筑物的外隔熱結構的外墻。特別是通過發(fā)泡聚氨酯、聚苯乙烯泡沫塑料、及發(fā)泡聚苯乙烯構成絕熱層時，或將絕熱層的厚度特定在規(guī)定的范圍時，具有可得到更確實的優(yōu)良絕熱性能的優(yōu)點。另外，在這些外墻有的鑲板中，采用耐火被復層不存在于絕熱基板上的周邊部的結構時，可以利用其周邊部釘入建筑體，所以具有平穩(wěn)地進行鑲板安裝作業(yè)的優(yōu)點。本申請第3個發(fā)明的建筑物的外墻結構，由于第2個發(fā)明的外墻用鑲板作為主要部分而構成，所以在其主要部分中，可以得到與上述相同的效果。特別是該建筑物的外墻結構中，在相鄰鑲板間的空槽中，填充耐火被復層和相同的填縫材料時，在鑲板間可確保優(yōu)良的防火性能，同時使外墻內層部分均質化，涂敷表面加工材料時，具有可有效地防止發(fā)生色斑，可得到優(yōu)良的外觀的優(yōu)點。實施例以下，對本發(fā)明的耐火被復用組合物及建筑物的外墻用鑲板及外壁構造，用具體實施例加以說明。(實施例1～17)在制作耐火被復用組合物時，作為主要的耐火材料，使用含水量46％的鈣釩石和，作為無機化合物粉體使用平均粒徑0.1mm的氫氧化鋁、平均粒徑0.1mm的碳酸鈣、平均粒徑0.2mm的膨潤土、平均粒徑1mm的海泡石、平均粒徑0.1mm的碳酸氫鈉及平均粒徑0.1mm的氫氧化鎂、平均粒徑1μm的氧化鈦。進而，作為任意配合材料，使用白色水泥、平均粒徑2.5mm的珍珠巖及耐堿玻璃纖維。將上述各種材料以如下表1所示的比例進行混合，作為實施例1～17及比較例1～5的22種耐火被復用組合物，對各種組合物，用以下方法，進行耐火性能試驗。在耐火性能試驗中。每25kg上述混合物，加入13升水，進行混練，在寬100mm×長100mm×厚1.5mm的鐵板的兩面上，涂敷15mm厚的混練物。進而，在溫度25℃、濕度70％條件下養(yǎng)護28天，硬化了的物質作為試驗物。在上述試驗物的鐵板及耐火被復材料的表面上安裝熱電偶后，裝入熱爐中，根據JISA1304“建筑構造部分的耐火試驗方法”，將加熱爐升溫，使耐火被復材料的溫度達到所規(guī)定的溫度，測定上述鐵板的溫度。而且將鐵板溫度達到350℃的時間作為耐火時間。將這些試驗結果歸納在表1中。表1</tables>如表1結果表明，本發(fā)明的實施例1～17中的任何一個例子，都可得到耐火性能優(yōu)良的耐火被復材料。另外，確認通過并用無機化合物粉體和/或氧化鈦粉體，比單獨用鈣礬石的耐火性進一步提高。對此，使用白色水泥代替鈣礬石的比較例1～5的任何一例，耐火時間短，耐火性能差。(實施例18)圖4是表示建筑物外墻鑲板(p3)的斜視圖。該外墻鑲板(p3)是在由寬900mm×長1800mm×厚5.5mm的復合板組成的剛性基板(2)上，疊層由上述實施例14的耐火被復用組合物組成的厚度為10mm的耐火被復層(1)而構成的。上述耐火被復層(1)是在剛性基板(2)的周邊部(5)中要留出5mm寬度，這個周邊部(5)是為了鑲板施工時，釘入建筑體而用的。另外，在上述基板(2)的耐火被復層(1)側，在形成耐火被復層(1)之前，進行防水處理，涂敷硅系乳化液。另外，在圖4中，為便于理解發(fā)明，將周邊部(5)的突出量作成比實際大地表示。(實施例19)圖5是表示建筑物外墻用鑲板(p4)的斜視圖。該外墻用鑲板(p4)，作為基材，是使用與實施例18相同的復合板組成的芯層(13)和用與該復合板相同尺寸的厚為25mm的發(fā)泡氨基甲酸乙酯板的絕緣層(14)進行疊層一體化的絕緣基板(12)，在絕緣基板(12)的絕緣層(14)上，用該絕緣基板(12)的周邊部(15)，除去5mm，疊層厚度10mm的耐火被復層(11)而構成的。另外，上述耐火被復層(11)是由在上述實施例14的耐火被復組合物中作為防水材料，配合醋酸乙烯乳化液的材料組成，進行防水處理。另外，如圖8所示的外墻用鑲板(p5)的該實施例鑲板的變形例，在絕緣材料基材(12)的芯層(13)一側疊層而形成耐火被復層(11)。另外，在圖5及圖8中，為便于理解發(fā)明，將周邊部(15)作為比實際大地表示。(實施例20)使用實施例18的外墻用鑲板(p3)形成木結構建筑的大墻。如圖6所示，將外墻用鑲板(p3)，沿著建筑體(3)的貼木(31)進行配置，在剛性基板(2)的周邊部(5)上，以適當的間隔，釘入復數根的釘子(4)，固定在貼木(31)上。而且，第2塊以后的外墻用鑲板(p3)是在已經固定了的外墻用鑲板(p3)的剛性基板(2)的一側端面上嵌合將要施工的外墻用鑲板(p3)的剛性基板(2)的一側端面的狀態(tài)下，沿著貼木(31)進行配置，與上述相同地用釘子固定在貼木(31)上。這樣，在建筑體(3)的整個外墻施工面上，固定外墻用鑲板(p3)后，在鄰接的外墻用鑲板(p3)間的結合部上涂敷硅系乳化液，進行防水處理。接著，在鄰接的外墻用鑲板(p3)(p3)間，相對向的耐火被復層(1)的周端面形成的空槽(6)中，填充耐火被復層(1)和具有相同組成的耐火材料的填縫材料(7)。最后，在外墻用鑲板(p3)的整個外面，涂抹表面加工材料(8)，用它完成大墻施工。(實施例21)使用實施例19的外墻用鑲板(p4)形成木結構建筑的大墻。如圖7所示，與實施例20相同，在整個建筑體(3)的外墻施工面上固定復數的外墻用鑲板(p4)。接著，在鄰接的外墻用鑲板(p4)(p4)，在相對向的耐火被復層(12)的周端面形成的空槽(16)中，填充與耐火被復層(11)相同組成，即配合了防水材料的耐火的填縫材料(17)。最后，與實施例20相同，在整個外墻用鑲板(p4)的外面，涂抹表面加工材料(8)。以下，對于本發(fā)明外墻用鑲板的防火性能，用實施例加以說明。首先，準備了多塊寬300mm×長300mm×厚5.5mm的復合板(剛性基板)、及寬300mm×長300mm×厚25mm的發(fā)泡的氨基甲酸乙酯板。作為基材，使用只是上述復合板及使用將上述復合板與發(fā)泡的氨基甲酸乙酯板疊層了的絕熱基材二種。另一方面，準備表1的22種耐火被復用組合物，制成相當于上述實施例1～17及比較例1～3的20種耐火被復用組合物，在各種耐火被復組合物25kg中，加入13升的水，進行混練，將其分別作為耐火被復材料。進而在上述2種耐火基板上，以厚度8mm、12mm、16mm、在基材的一側面(在絕熱基板時是絕熱層側)，分別涂抹這22種耐火被復材料，將其在溫度25℃、濕度70％下，養(yǎng)護28天，硬化，制作共計132個試驗件(外墻用鑲板)。然后，對于各種試驗件，在基材和耐火被復材料的交界處安裝熱電偶，按照JISA1302的“建筑物不燃結構部分的防火試驗方法”的2級加熱溫度條件，將耐火被復材料側的面加熱30分鐘，測定此時的復合板與耐火被復材料的交界部的最高溫度。將其測定結果，與JISA1302的“建筑物不燃結構部分的防火試驗方法”的合格與否結果一起表示在下述的表2A、表2B、表2C中。另外，在下表中，耐火被復材料8mm厚的表示在表2A中、12mm厚的表示在表2B中、16mm厚的表示在表2C中。另外，由于不限于基材的種類也能得到同等的防火性能(交界部的最高溫度)，在表2中一起表示了它們的結果。表2A耐火被覆層的厚度8mm表2B耐火被覆層的厚度12mm表2C耐火被覆層的厚度16mm如上表結果表明，本發(fā)明的實驗例1～17，在厚度8mm、12mm、16mm的任何一種，最高溫度都是在260℃以下，是滿足JISA1320的基準的，可以確認有優(yōu)良的防火性能。進而將無機化合物粉體及氧化鈦粉體并用，比單獨使用鈣礬石，可使最高溫度降低，防火性能進一步提高。與此相反，將白色水泥作為耐火被復材料的主要成分的比較倒1～5，最高溫度均超過260℃、不滿足上述防火試驗的基準，防火性能低。權利要求1.一種耐火被復用組合物，其特征是含有以鈣礬石為主要成分。2.一種耐火被復用組合物，其特征是含有鈣礬石和，相對于鈣礬石100重量份，含有在100～1000℃下放出不燃性氣體的無機化合物粉體5～500重量份。3.一種耐火被復用組合物，其特征是含有上述鈣礬石和對于鈣礬石100重量份，含有氧化鈦粉體0.01～50重量份。4.一種耐火被復用組合物，其特征是含有鈣礬石和相對于鈣礬石100重量份，含有在100～1000℃下放出不燃性氣體的無機化合物粉體5～500重量份及氧化鈦粉體0.01～50重量份。5.一種建筑物的外墻用鑲板，其特征是安裝在建筑物上的建筑物用外墻用鑲板，在板狀基材上，設置以鈣礬石為主要成分的耐火被復層。6.一種建筑物的外墻用鑲板，其特征是安裝在建筑物上的建筑物用外墻用鑲板，設置含有鈣礬石和對鈣礬石100重量份，含有在100～1000℃下放出不燃性氣體的無機化合物粉體5～500重量份的耐火被復層。7.一種建筑物的外墻用鑲板，其特征是安裝在建筑物上的建筑物用外墻用鑲板，設置含有鈣礬石和對鈣礬石100重量份，含有氧化鈦粉體0.01～50重量份的耐火被復層。8.一種建筑物的外墻用鑲板，其特征是安裝在建筑物上的建筑物用外壁用鑲板，設置含有鈣礬石和對鈣礬石100重量份，含有在100～1000℃下放出不燃性氣體的無機化合物粉體5～500重量份及氧化鈦粉體0.01～50重量份的耐火被復層。9.權利要求5～8的任何一項所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述耐火被復層的厚度是5mm～20mm。10.權利要求5～8的任何一項所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述基材是由剛性基板組成的。11.權利要求5所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述的基材是由剛性基板的芯層和有機發(fā)泡體組成的絕熱層的絕熱基材構成的。12.權利要求6所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述的基材是由剛性基板的芯層和有機發(fā)泡體組成的絕熱層的絕熱基材構成的。13.權利要求7所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述的基材是由剛性基板的芯層和有機發(fā)泡體組成的絕熱層的絕熱基材構成的。14.權利要求8所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述的基材是由剛性基板的芯層和有機發(fā)泡體組成的絕熱層的絕熱基材構成的。15.權利要求11～14的任何一項所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述絕熱層是由發(fā)泡聚氨酯、苯乙烯泡沫體及發(fā)泡聚苯乙烯等有機發(fā)泡體中選出來的1種或2種以上構成的。16.權利要求11～14的任何一項所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述絕熱層是由其厚度設定為5mm～50mm。17.權利要5～8的任何一項所述的建筑物的外墻用鑲板，其中上述耐火被復層不存在于上述基材的周邊部，其周邊部為用釘子固定在建筑體上的結構。18.一種建筑物的外墻結構，其特征是復數塊的外墻用鑲板在相鄰的鑲板間以端面間互相接觸狀態(tài)安裝在建筑體上的建筑物的外墻結構，上述外墻用鑲板在基材上除去周邊設置以鈣礬石為主要成分的耐火被復層，在相鄰的鑲板間，相對向的耐火被復層的端面間形成的空槽中填充填縫材料。19.權利要求18所述的建筑物的外墻結構，其中上述的填縫材料實質上是與上述耐火被復層相同的材料組成的。全文摘要本發(fā)明涉及耐火性優(yōu)良的耐火被覆性組合物，建筑物外墻用的鑲板以及外墻結構。該耐火被覆用組合物基本上以鈣礬石為主要成分。該外墻用鑲板安裝在建筑體上，在基材上設置有本發(fā)明各耐火被覆組合物組成的耐火被覆層。該外墻結構，是將復數塊的外墻用鑲板安裝在建筑體上構成的外墻結構，上述鑲板除鑲板的周邊部以外其它部分均由耐火被覆層構成，此外，在相鄰鑲板間的空槽中填充有填縫材料。文檔編號C09K21/02GK1132187SQ95115228公開日1996年10月2日申請日期1995年8月2日優(yōu)先權日1994年8月2日發(fā)明者金井正已,左海正申請人:斯太萊工業(yè)株式會社