專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，尤其涉及一種更好地適于無釘防滑輪胎的胎紋溝結(jié)構(gòu)。
背景技術(shù)：
通常，充氣輪胎在胎面部分設(shè)有胎紋溝，用以改進(jìn)濕抓地性能或者用以減小諸如塊、條等胎面元件的剛性來優(yōu)化胎面剛性分布。特別是在無釘防滑輪胎的情形下，形成有大量的胎紋溝，以在行駛于冰雪路面上時(shí)利用胎紋溝的邊緣效應(yīng)。然而，由于胎紋溝而使胎面元件的剛性減小且胎面元件的變形增加，因此即使增加胎紋溝的數(shù)目，邊緣效應(yīng)并不會(huì)必然增加。其結(jié)果是，使邊緣附著到路面的力減小且其間的接合力即路面抓地力減小。
為了緩解胎面元件的變形——例如塌陷和傾斜，如圖16所示，具有由平行四邊形構(gòu)成的壁的胎紋溝揭示于JP-2003-25812-A號(hào)日本專利申請(qǐng)公開文獻(xiàn)(與美國專利6907910號(hào)相對(duì)應(yīng))中。此結(jié)構(gòu)中，因?yàn)橄鄬?duì)壁彼此接合，胎面元件的變形得以減小。
然而，為了增加接合力，如果相對(duì)壁的粗糙度增加，則設(shè)置于輪胎硫化模具內(nèi)部用以形成胎紋溝的胎紋溝刀片難以從硫化后的輪胎中拔出。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的一個(gè)主要目的在于提供一種胎紋溝結(jié)構(gòu)，通過其可在胎紋溝的相對(duì)壁之間獲得大的接合力，而胎紋溝刀片的拔出力可有效減小。
本發(fā)明的另一目的是提供一種充氣輪胎，其具有上述改進(jìn)結(jié)構(gòu)的胎紋溝，并因此具有改進(jìn)的輪胎性能，例如在冰雪路面和干鋪砌路面上的駕駛穩(wěn)定性。
本發(fā)明的又一目的是提供一種位于輪胎硫化模具內(nèi)用以形成所述胎紋溝的胎紋溝刀片，其可以容易地從硫化的胎面橡膠中拔出而防止胎紋溝刀片受損，并因此提高輪胎制造效率。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，一種充氣輪胎，其包括一個(gè)具有胎紋溝的胎面部分，每個(gè)胎紋溝均具有從該胎紋溝的頂部至一特定深度的任意深度位置的鋸齒狀構(gòu)形，該鋸齒狀構(gòu)形具有位于鋸齒一側(cè)的頂點(diǎn)Q1和位于鋸齒另一側(cè)的頂點(diǎn)Q2，其中隨著從胎紋溝的頂部至所述特定深度的深度增加，頂點(diǎn)Q1在胎紋溝的縱向上移位且移位方向轉(zhuǎn)向至少一次而使得該頂點(diǎn)Q1首先朝一個(gè)方向移位然后朝另一個(gè)方向移位，從而繪出一條從胎紋溝的頂部延伸至該特定深度的鋸齒線，而頂點(diǎn)Q2(1)在縱向上沒有移位，或者(2)朝一個(gè)方向移位而不改變?cè)撘莆环较?，或?3)在胎紋溝的縱向上移位，移位方向轉(zhuǎn)向至少一次，但是其移位小于頂點(diǎn)Q1的移位。
因此，由該頂點(diǎn)Q2繪出的從胎紋溝的頂部延伸至該特定深度的線相比于由頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線來說鋸齒更小或者說更為線性。因此，能夠減小胎紋溝刀片的拔出阻力而不降低胎面元件的剛性。


下面將結(jié)合附圖詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施方式。
圖1是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的展開的局部平面圖。
圖2是胎紋溝放大平面圖，示出其在開口頂部處的鋸齒狀構(gòu)形。
圖3示出沿一略微彎曲的線延伸的鋸齒狀構(gòu)形的另一實(shí)施例。
圖4是示出在胎紋溝的鋸齒狀構(gòu)形中的變化的示意圖。
圖5是示出由胎紋溝的頂部觀察的鋸齒頂點(diǎn)Q1的縱向移位、以及由胎紋溝的一側(cè)觀察的由頂點(diǎn)Q1和Q2所繪出的線的示意圖。
圖6和圖7每個(gè)均為示出由鋸齒頂點(diǎn)Q2所繪出的非鋸齒線的另一圖8、圖9和圖10每個(gè)均為示出由鋸齒頂點(diǎn)Q1所繪出的鋸齒線的另一實(shí)施例的示意圖。
圖11是示出圖5所示的胎紋溝的壁的立體圖。
圖12是示出用于圖5和圖11的胎紋溝的胎紋溝刀片的立體圖。
圖13和14是用于下述對(duì)比測(cè)試中的胎紋溝刀片的立體圖，其相應(yīng)于所產(chǎn)生的胎紋溝的立體圖觀察。
圖15和16是根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的胎紋溝刀片及其產(chǎn)生的胎紋溝的立體圖。
具體實(shí)施例方式
根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎1包括一個(gè)胎面部分2、一對(duì)軸向間隔的胎圈部分、一對(duì)在胎面邊緣和胎圈部分之間延伸的胎側(cè)部分，這在本領(lǐng)域是眾所周知的。在下述實(shí)施方式中，輪胎1是用于客車的無釘防滑輪胎。圖1示出用于該無釘防滑輪胎的胎面花紋的一個(gè)實(shí)施例。
胎面部分2具有胎面溝槽3和4，以將胎面部分2分成胎面元件6和7。
胎面溝槽3和4用于排水，且其寬度優(yōu)選為3.5mm或更寬。
圖1中，胎面溝槽包括沿輪胎圓周方向延伸的圓周主溝槽3和沿與圓周主溝槽3相交的方向延伸的橫向主溝槽4，由此在輪胎赤道C的每一側(cè)上形成條6，且在條6的軸向外側(cè)形成由塊7構(gòu)成的兩個(gè)圓周方向的排8。因此，該實(shí)施例中，胎面花紋是所謂的條—塊花紋。然而，也可以提供其他胎面花紋，例如，僅由塊構(gòu)成的塊花紋。
根據(jù)本發(fā)明，該胎面元件，即條6、塊7等，在其頂面S或接地面設(shè)置有胎紋溝10。
本實(shí)施例中，每個(gè)胎面元件6、7均設(shè)有多個(gè)大致彼此平行的胎紋溝10。
胎紋溝是厚度或槽寬小于約1.5mm、通常小于約1mm的切口或者極窄的槽溝，且由安裝于輪胎硫化模具內(nèi)側(cè)的刀片形成，如本領(lǐng)域所公知的。因此，胎紋溝刀片具有與所合成的胎紋溝相對(duì)應(yīng)的形狀和尺寸。因此，在下文將省略這樣的贅述。
胎紋溝10在中心線X一側(cè)的頂點(diǎn)Q1到另一側(cè)的頂點(diǎn)Q2之間以及頂點(diǎn)Q2到頂點(diǎn)Q1之間呈鋸齒狀重復(fù)延伸，如示出胎紋溝的開口頂部11的圖2所示。此處，中心線表示鋸齒的峰—峰幅度的中心。
考慮到最大化冰雪路面上的驅(qū)動(dòng)力和制動(dòng)力，中心線X相對(duì)于輪胎軸向的傾斜角(θ)優(yōu)選地設(shè)置在不超過20度的范圍內(nèi)。
在圖2的實(shí)例中，中心線是直的，但是如圖3所示其也可以是彎曲的。
表述“胎紋溝大致彼此平行”指的是其中心線X大致彼此平行。如果相鄰的胎紋溝間的中心線X的角度差小于10度，則可以認(rèn)為胎紋溝大致平行。
本實(shí)施例的胎紋溝10在鋸齒狀主體部分11的每一側(cè)上都具有一個(gè)延伸部分13。各延伸部分13沿著中心線X的延長線呈直線(圖2)或略微彎曲的形式(圖3)延伸。
胎紋溝10的兩端在胎面元件6、7的側(cè)壁開口，但是這兩端也可以在胎面元件6、7內(nèi)部封閉，或者一端開口而另一端封閉。本實(shí)施例中，兩端在沿輪胎圓周方向延伸的胎面元件的側(cè)壁處開口。
關(guān)于鋸齒狀構(gòu)形，不僅可以使用如圖2所示的僅由直線段組成的線性鋸齒線，而且可以使用由略微彎曲的線段構(gòu)成而具有如正弦波等波形的的鋸齒線?？紤]到胎面塊剛性和胎紋溝刀片的彎曲剛性，更適宜采用頂點(diǎn)以小半徑(約1mm)倒圓的線性鋸齒形狀。
在為線性鋸齒線的情形下，如果鋸齒的幅度W與鋸齒的間距長度P相比來說太大時(shí)，隨著鋸齒角(α)變窄，易于從銳角的頂點(diǎn)開始產(chǎn)生不均勻磨損。因此，期望鋸齒角(α)在90到150度的范圍中，且幅度W在1.0到5.0mm的范圍中。由此，確定幅度W和間距P，使得角度(α)滿足上述范圍。此處，一個(gè)間距長度P與中心線X的同側(cè)的頂點(diǎn)(即(Q1和Q1)或者(Q2和Q2))之間的一個(gè)波長相對(duì)應(yīng)。半間距長度與相鄰頂點(diǎn)(Q1和Q2)或者(Q2和Q1)之間的半波長相對(duì)應(yīng)。
本實(shí)施例中，幅度W在深度方向Ff上是恒定的。因此，在胎紋溝10從頂部10a到底部10b的任意深度處，幅度W都是相同的。而且，各間距長度在深度方向Ff上是恒定的，但是構(gòu)成一個(gè)間距長度(Q1-Q1)的兩個(gè)半間距長度(Q1-Q2)和(Q2-Q1)的比在深度方向Ff上是變化的。
圖4示出該比的變化。例如，對(duì)于圖左側(cè)的Q2和Q2之間的一個(gè)波長來說，在相應(yīng)于胎紋溝10的頂部10a的一個(gè)深度水平(f1)處的半間距長度(Q2-Q1)與半間距長度(Q1-Q2)的比是1.0。當(dāng)深度增加，長度(Q2-Q1)變得相對(duì)短于長度(Q1-Q2)，因此所述比變得小于1.0，且在一個(gè)水平(f2)上該比變?yōu)樽钚≈?。此后，隨深度增加，所述比增加且在中間的深度水平(f3)處該比又變?yōu)?.0。當(dāng)深度從(f3)進(jìn)一步增加時(shí)，長度(Q2-Q1)變得相對(duì)長于長度(Q1-Q2)，因此其比變得大于1.0，且該比在水平(f4)處變?yōu)樽畲笾?。隨后，隨著深度從(f4)增加，該比減小且在對(duì)應(yīng)于底部的水平(f5)處，該比再次回到1.0。
所有的波形具有此種變化。
因此，如圖5所示，當(dāng)從胎紋溝的開口頂部上方觀察以及在胎紋溝的縱向Fn的法向方向上觀察時(shí)，隨深度增加，中心線一側(cè)的頂點(diǎn)Q1在胎紋溝的縱向上朝一個(gè)方向然后再朝另一個(gè)方向移位至少一個(gè)周期。但是，另一側(cè)的頂點(diǎn)Q2不進(jìn)行這樣的涉及移位方向改變的周期性移位。
在圖4和圖5所示的實(shí)施例中，頂點(diǎn)Q2在胎紋溝的縱向上不移位。因此，當(dāng)在胎紋溝的縱向Fn的法向方向上觀察時(shí)，頂點(diǎn)Q2繪出垂直于胎面表面的直線16。然而，也可以通過僅朝一個(gè)方向移位而傾斜一小角度(β)，如圖6和圖7所示。
相反地，當(dāng)從胎紋溝的縱向Fn的法向方向上觀察時(shí)，頂點(diǎn)Q1繪出鋸齒線15。因此，鋸齒線15包括在胎紋溝的縱向Fn上傾斜的部分17A和17B。部分17A朝一個(gè)方向傾斜，而部分17B朝相對(duì)的方向傾斜。這些部分通過轉(zhuǎn)折點(diǎn)R而連續(xù)。
隨深度增加，在平行于胎面表面的平面中所測(cè)量的任意兩個(gè)相鄰頂點(diǎn)Q1和Q2之間的距離L進(jìn)行變化，即進(jìn)行增加和減小。而且，對(duì)于頂點(diǎn)Q1和Q2之間的任意兩個(gè)相鄰鋸齒段來說，一個(gè)段的長度與另一個(gè)段的長度的比在小于1.0的值和大于1.0的值之間連續(xù)變化。其中，該長度定義為在一定深度處沿所述段進(jìn)行測(cè)量，即在平行于胎面表面的平面中進(jìn)行測(cè)量。
在縱向Fn上的移位T或鋸齒線15的峰—峰幅度優(yōu)選為在1.5到3.0mm的范圍內(nèi)。如果移位T小于1.5mm，將難以提高塊的剛性。如果移位T大于3.0mm，胎紋溝刀片的拔出阻力將不利地增加。
如上所述，胎紋溝的鋸齒狀構(gòu)形的峰—峰幅度W在1.5到3.0mm的范圍內(nèi)。因?yàn)楸緦?shí)施例中在整個(gè)深度上幅度W是恒定的，頂點(diǎn)Q1位于與由中心線X所定義的中心面相平行的平面上，且頂點(diǎn)Q2位于與中心面X相平行的位于中心面X另一側(cè)的平面上。
考慮到拔出阻力，鋸齒線15的轉(zhuǎn)折點(diǎn)R的數(shù)量是1個(gè)、2個(gè)或3個(gè)，優(yōu)選為2個(gè)。而且，本實(shí)施例中，為了減小拔出阻力，鋸齒線15類似于正弦波形平滑彎曲。
當(dāng)塊由胎紋溝分為小片時(shí)，片的外部會(huì)比內(nèi)部易于運(yùn)動(dòng)，這是因?yàn)槠膹较蛲舛耸亲杂傻亩鴥?nèi)端是固定的。因此，對(duì)于所述外部，需要控制其運(yùn)動(dòng)以維持塊剛性。然而，對(duì)于所述內(nèi)部，需要使胎紋溝刀片的移除更為容易而不是控制運(yùn)動(dòng)。因此，需要在胎紋溝中單獨(dú)或結(jié)合地采用下述設(shè)計(jì)(A)、(B)和(C)。
(A)如圖8所示，鋸齒線15的轉(zhuǎn)折點(diǎn)R距中心線(n)的距離從胎紋溝的頂部10a向底部10b逐漸減小，該中心線(n)由胎紋溝頂部的頂點(diǎn)Q1沿法向N引出至接地面S。因此，內(nèi)部轉(zhuǎn)折點(diǎn)R處的幅度t1(非峰—峰)變得小于外部轉(zhuǎn)折點(diǎn)R處的幅度t2。
(B)如圖9所示，指定點(diǎn)(m)是胎紋溝頂部的頂點(diǎn)Q1、轉(zhuǎn)折點(diǎn)R、以及鋸齒線15與中心線(n)的交點(diǎn)U，從胎紋溝的頂部10a向底部10b，在胎紋溝的深度方向上測(cè)得的相鄰點(diǎn)(m)之間的距離Lm——即四分之一波長LM——逐漸增加。
(C)如圖10所示，鋸齒線15由三個(gè)或更多個(gè)大致平直的線段18A、18B和18C組成，且從胎紋溝的頂部10a向底部10b這些線段相對(duì)于中心線(n)的傾斜角(γ)逐漸減小。
因?yàn)檫@樣的鋸齒線15和非鋸齒線16沿縱向Fn交替，在外部，胎紋溝10的相對(duì)壁14之間的接合力可得以增加，且所分成的片的運(yùn)動(dòng)減輕并且塊剛性得以改進(jìn)。另一方面，在內(nèi)部，胎紋溝的壁14和胎紋溝刀片的表面之間的接合力可得以減小，且胎紋溝刀片易于移除。
而且，考慮到胎紋溝刀片的移除，優(yōu)選地，胎紋溝10的縱向的最外端的線是非鋸齒線16而不是鋸齒線15。同樣的原因，優(yōu)選地，非鋸齒線16是直線而不是曲線。而且，上述角(β)小于30度，更優(yōu)選為小于10度或幾乎為0度。
圖11示出胎紋溝10的相對(duì)壁14之一，其中在胎紋溝縱向Fn的法向方向上觀察，鋸齒線15是類似正弦波形的平滑曲線。當(dāng)然，另一壁是類似的，但其花紋是相反的。具體地，在其中一個(gè)壁14中，如圖3所示，鋸齒線15形成脊線Y1，而非鋸齒線16形成谷線Y2。但是，在另一壁(圖未示)中，相同的鋸齒線15形成谷線(Y2)，而相同的非鋸齒線16形成脊線(Y1)。
如通常那樣，通過首先建造生胎、將生胎置于輪胎硫化模具中以及在該模具中硫化生胎而制造具有胎紋溝10的充氣輪胎1。該模具在胎面模制表面設(shè)有胎紋溝刀片110。該胎紋溝刀片110具有與前述胎紋溝10的形狀相對(duì)應(yīng)的形狀。例如，在示于圖11的胎紋溝10的情形下，該胎紋溝刀片110的形狀示于圖12。胎紋溝刀片110具有對(duì)應(yīng)于開口頂部11的邊緣111、對(duì)應(yīng)于胎紋溝底部的邊緣112、對(duì)應(yīng)于鋸齒線15的第一彎曲線115和對(duì)應(yīng)于非鋸齒線16的第二彎曲線116。邊緣111固定于模具的內(nèi)側(cè)，且邊緣112是自由的并且粘至胎面橡膠中。在輪胎硫化后，當(dāng)?shù)镀瑥妮喬ブ邪纬鰰r(shí)輪胎從模具中取出。
對(duì)比測(cè)試改變胎紋溝結(jié)構(gòu)，制造具有圖1所示的相同的輪胎結(jié)構(gòu)和相同的胎面花紋的用于客車的尺寸為195/65R15的無釘防滑輪胎，且測(cè)試在冰雪路面和干鋪砌路面上的駕駛穩(wěn)定性并測(cè)量胎紋溝刀片的拔出阻力。
在所有輪胎中，開口頂部的胎紋溝的鋸齒狀構(gòu)形與圖2所示的相同。僅僅改變胎紋溝壁的樣式。其規(guī)格示于表1中。所使用的胎紋溝刀片的形狀示于圖12-15。在圖13中，頂點(diǎn)Q1和Q2沒有移位且胎紋溝的鋸齒狀構(gòu)形在胎紋溝的整個(gè)深度上沒有改變。圖14中，只有頂點(diǎn)Q1僅朝僅僅一個(gè)方向線性移位。圖15中，所有的頂點(diǎn)Q1和Q2朝相同的方向線性移位且壁由平行四邊形形成。
(1)駕駛穩(wěn)定性測(cè)試使用所有四個(gè)車輪均具有測(cè)試輪胎(胎壓200kPa，輪輞尺寸15×6JJ)的2000cc前置發(fā)動(dòng)機(jī)后驅(qū)動(dòng)型客車，由測(cè)試駕駛員基于制動(dòng)和加速時(shí)的操縱響應(yīng)度、剛性以及抓地性能來評(píng)估行駛在冰雪路面和干鋪砌路面上的駕駛穩(wěn)定性。結(jié)果通過基于比較例1為100的指標(biāo)而示于表1中，其中指標(biāo)數(shù)越大，駕駛穩(wěn)定性越好。
(2)胎紋溝刀片拔出測(cè)試制造包括蓋部的用于硫化尺寸為40×30×10mm的橡膠塊的模具，且六個(gè)相同類型的胎紋溝刀片附裝到該蓋部。對(duì)置于模具中的生橡膠進(jìn)行硫化而形成六個(gè)胎紋溝且隨后將刀片從硫化后的橡膠塊中拔出，以測(cè)試拔出所需要的力。該力通過基于比較例1為100的指標(biāo)而示于表1中。
表1

在比較例3中，駕駛穩(wěn)定性最佳而拔出力最大。在根據(jù)本發(fā)明的輪胎中，盡管駕駛穩(wěn)定性維持在與比較例3幾乎相同的水平，但刀片拔出力得以有效減小。
如上所述，根據(jù)本發(fā)明，鋸齒線15和非鋸齒線16在胎紋溝縱向上交替。因此，在非鋸齒線的附近，胎紋溝刀片和硫化的胎面橡膠之間的接合力變得較小。因此，當(dāng)拔胎紋溝刀片時(shí)，接合部首先在非鋸齒線附近斷開，并且隨著刀片移動(dòng)，拉應(yīng)力集中于鋸齒線附近。由于橡膠易于彈性變形并且在拉應(yīng)力下接合力大為減小，刀片的拔出阻力得到有效減輕。另一方面，胎紋溝的相對(duì)壁之間的接合力不會(huì)由于在行駛時(shí)處于壓應(yīng)力下的非鋸齒線16同程度地減小。因此，可以改進(jìn)例如駕駛穩(wěn)定性的輪胎性能且防止胎紋溝刀片受損且因此提高輪胎制造效率。
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，其包括一個(gè)具有胎紋溝的胎面部分，每個(gè)胎紋溝在從胎紋溝的頂部至一深度處的任意深度位置處均具有鋸齒狀構(gòu)形，該鋸齒狀構(gòu)形具有位于鋸齒一側(cè)的頂點(diǎn)Q1以及位于鋸齒另一側(cè)的頂點(diǎn)Q2，其中，隨著從胎紋溝的頂部至所述深度處的深度上的增加，頂點(diǎn)Q1在胎紋溝的縱向方向上移位且該移位方向轉(zhuǎn)向至少一次，而使頂點(diǎn)Q1首先朝一個(gè)方向移位然后再朝另一個(gè)方向移位，由此繪出從胎紋溝的頂部延伸至所述深度處且具有至少一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)的鋸齒線，且頂點(diǎn)Q2(1)在縱向上未移位，或者(2)朝一個(gè)方向移位而未改變移位方向，或者(3)在胎紋溝的縱向上移位且移位方向轉(zhuǎn)向至少一次，但是其移位小于頂點(diǎn)Q1的移位。
2.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中在每個(gè)胎紋溝中，所述鋸齒狀構(gòu)形從胎紋溝的頂部至所述深度處的鋸齒幅度是恒定的。
3.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中隨深度增加，頂點(diǎn)Q2(1)在縱向上未移位，由此各頂點(diǎn)Q2繪出一條從胎紋溝的頂部延伸至所述深度處的直線。
4.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中隨深度增加，頂點(diǎn)Q2(2)朝一個(gè)方向移位而未改變移位方向，且各頂點(diǎn)Q2繪出一條從胎紋溝的頂部延伸至所述深度處的直線。
5.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中隨深度增加，頂點(diǎn)Q2(2)朝一個(gè)方向移位而未改變移位方向，且各頂點(diǎn)Q2繪出一條從胎紋溝的頂部延伸至所述深度處的略微彎曲的線。
6.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中頂點(diǎn)Q2(3)在胎紋溝的縱向上移位，且該移位方向轉(zhuǎn)向至少一次，但是在所述任意深度位置處其移位均小于頂點(diǎn)Q1的移位，由此各頂點(diǎn)Q2繪出一條鋸齒幅度小于頂點(diǎn)Q1的鋸齒幅度的鋸齒線。
7.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線是一條線性鋸齒線。
8.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線是一條平滑彎曲的鋸齒線。
9.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線是一條線性鋸齒線，且從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部，該線性鋸齒線的各段以逐漸減小的角度傾斜。
10.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線具有兩個(gè)或更多個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)(R)，且從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部，該轉(zhuǎn)折點(diǎn)(R)處的移位量(t1、t2)逐漸減少。
11.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線具有變化的四分之一波長(LM)，該四分之一波長從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部逐漸增加。
12.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線具有兩個(gè)或更多個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)(R)，且從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部，該轉(zhuǎn)折點(diǎn)(R)處的移位量(t1、t2)逐漸減小，且進(jìn)一步地，該鋸齒線具有變化的四分之一波長(LM)，該四分之一波長從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部逐漸增加。
13.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中所述頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線是線性鋸齒線，該線性鋸齒線的各段以從該胎紋溝的頂部向該胎紋溝的底部逐漸減小的角度傾斜，且進(jìn)一步地，該鋸齒線具有變化的四分之一波長(LM)，該四分之一波長從胎紋溝的頂部向胎紋溝的底部逐漸增加。
14.一種用于充氣輪胎的胎紋溝刀片，其具有一個(gè)對(duì)應(yīng)于胎紋溝的開口頂部11的邊緣111，一個(gè)對(duì)應(yīng)于該胎紋溝的底部10b的邊緣112，以及在邊緣111和邊緣112之間延伸的交替設(shè)置的第一彎曲線115和第二彎曲線116，其中所述第一彎曲線115是鋸齒線，但是所述第二彎曲線116是線性的或相較于第一彎曲線來說鋸齒較小。
全文摘要
一種充氣輪胎，包括一個(gè)具有胎紋溝的胎面部分，每個(gè)胎紋溝在從胎紋溝的頂部至一特定深度處的任意深度位置均具有一個(gè)鋸齒狀構(gòu)形，并且該鋸齒狀構(gòu)形具有位于鋸齒一側(cè)的頂點(diǎn)Q1和位于鋸齒另一側(cè)的頂點(diǎn)Q2，其中隨著從該胎紋溝的頂部至該特定深度處的深度增加，頂點(diǎn)Q1在胎紋溝的縱向上移位且移位方向至少轉(zhuǎn)向一次而使得頂點(diǎn)Q1首先朝一個(gè)方向移位而后朝另一個(gè)方向移位，由此繪出從胎紋溝的頂部延伸至該特定深度處且具有至少一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)的鋸齒線，但是頂點(diǎn)Q2繪出的線是線性的或相比于頂點(diǎn)Q1繪出的鋸齒線的鋸齒較小。
文檔編號(hào)B60C11/12GK1807134SQ200510126189
公開日2006年7月26日 申請(qǐng)日期2005年11月30日 優(yōu)先權(quán)日2004年12月8日
發(fā)明者坪野史寬, 小矢光晴, 景山尚紀(jì) 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社