專利名稱::充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域:
:本發(fā)明涉及充氣輪胎,更詳細地說,涉及能夠抑制在為了抑制胎面花紋噪音而采用了間距變化技術(shù)的輪胎上產(chǎn)生的圓周方向的剛性平衡的破壞、并且提高均勻性的充氣輪胎。
背景技術(shù):
:一般,在充氣輪胎中,為了降低由于輪胎的胎面花紋而產(chǎn)生的各種噪音,進行下述加工在胎面上以間距長度不同的多個間距將塊狀花紋在輪胎圓周方向上適當?shù)亟M合排列,由此使間距噪音分散為較寬的頻率,使輪胎的噪音特性提高。但是,在這樣以不同的間距將塊狀花紋在輪胎圓周方向上排列時,具有在間距長度較大的間距的塊狀花紋與間距長度較小的間距的塊狀花紋上產(chǎn)生剛性差、由于該剛性差而在輪胎上產(chǎn)生振動的問題。即,在以間距長度不同的多個間距將塊狀花紋在輪胎圓周方向上排列的輪胎中,通常將各間距的槽面積比例設(shè)定為同等大小。因此,越是在間距長度較大的間距,橫槽的槽寬變得越大,所以如圖5所例示,在輪胎制造時通過模具M將胎面橡膠G大力地向槽下側(cè)按壓,從而越是在間距長度較大的間距,槽下橡膠的測量厚度變得越厚。這成為產(chǎn)生由間距長度的大小引起的塊狀花紋的剛性差的原因。為了消除這一情況,有下述的提案(例如,參照專利文獻1):越是間距長度較大的間距的橫槽,將橫槽與胎面的法線方向所成的槽壁角度設(shè)置得越大,由此抑制由間距長度的不同引起的槽下橡膠的測量厚度的變動。另外,有下述的提案(例如,參照專利文獻2):越是在間距長度較大的間距,將槽面積比例設(shè)定得越小,由此抑制由間距長度的不同引起的槽下橡膠的測量厚度的變動。但是,不論在哪一種提案中,在遍及輪胎整個圓周地使胎面花紋剛性均勻化上都有個界限。專利文獻1:日本專利第3618767號公報專利文獻2:日本特開2004-210133號公凈艮
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于消除上述的以往的問題,提供一種充氣輪胎,該充氣輪胎為了抑制胎面花紋噪音而釆用了間距變化技術(shù),能夠使輪胎圓周方向的胎面花紋剛性均勻化,進而能夠提高均勻性。進而,本發(fā)明的其他的目的在于提供一種能夠進一步提高該輪胎中的耐偏磨損性的充氣輪胎。用于達成上述目的的本發(fā)明的充氣輪胎,該充氣輪胎具備下述的胎面形成由塊狀花紋構(gòu)成的塊狀花紋列,并且使所述塊狀花紋在輪胎圓周方向上以至少2種不同的間距周期性排列,其中所述塊狀花紋是由在輪胎圓周方向上延伸的縱槽和與該縱槽交叉而在輪胎寬度方向上延伸的橫槽劃分而成的;其特征在于越是在間距長度較大的間距,將所述胎面的各間距的槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將所述橫槽的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度oc設(shè)定得越大。進而,在上述的結(jié)構(gòu)中,優(yōu)選如下面的(1)~(4)所述那樣構(gòu)成。(1)在所述輪胎圓周方向的至少2種不同的間距中,將間距長度最大的間距的槽面積比例與間距長度最小的間距的槽面積比例的差設(shè)為5%以內(nèi)。(2)將槽壁角度a設(shè)定為90°~140°,并且將所述輪胎圓周方向的至少2種不同的間距中,間距長度最大的間距的槽壁角度ocmax與間距長度最小的間距的槽壁角度ocmin的比ocmax/ocmin設(shè)定為1.01~1.22。(3)將對上述胎面的兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列進行劃分的橫槽的槽深形成得越向輪胎外側(cè)越淺,并且在該橫槽的輪胎赤道側(cè)的槽底形成隆起部,將該隆起部的槽長度方向的長度設(shè)為該橫槽的長度的5%~50%,并且將高度設(shè)為該對黃槽的最大深度的5%~85%。在該情況下,將對兩胎肩側(cè)的4塊狀花紋列進行劃分的橫槽的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度OC設(shè)為,越是在槽深較淺的部分越大。進而,將隆起部的邊緣部形成為曲面。(4)將上述胎面的槽面積比例設(shè)定為20%~50%。根據(jù)本發(fā)明,在在胎面以2種以上不同的間距配置塊狀花紋的輪胎圓周方向的輪胎中,越是在間距長度較大的間距,將胎面的各間距的槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將橫槽的槽壁角度ot設(shè)定得越大,所以能夠使各間距的槽下橡膠的測量厚度均勻化,遍及輪胎整個圓周地使其大致均等。由此,能夠消除由間距長度的不同引起的塊狀花紋的剛性差,使輪胎圓周方向的胎面花紋剛性均勻化而進一步提高均勻性。進而,通過在兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列中的橫槽的輪胎赤道側(cè)的槽底形成具有預(yù)定的長度以及高度的隆起部,能夠防止在輪胎行駛中各間距的塊狀花紋向輪胎圓周方向傾倒,由此進一步提高耐偏磨損性。圖1是表示根據(jù)本發(fā)明的實施方式制造的充氣輪胎的胎面的局部俯視圖。圖2是圖1的X-X向—見剖^見圖。圖3是圖1的Y-Y向視剖視圖。圖4a、圖4b以及圖4c分別是圖3的胎面延長面上的點R、S以及T處的橫槽的寬度方向剖視圖。圖5是用于說明以往輪胎的槽下橡膠的測量厚度的剖視圖。符號說明1:縱槽2:橫槽3a、3b、3c:間3巨4、5:塊狀花紋列6:肋狀花紋7:隆起部Pl、P2、P3:間距長度ot、cxl、oc2、oc3:槽壁角度具體實施例方式下面,對于本發(fā)明的結(jié)構(gòu),一邊參照附圖一邊進行詳細說明。圖1是表示根據(jù)本發(fā)明的實施方式制造的充氣輪胎的胎面的局部俯視圖,圖2是圖1的X-X向視剖視圖,圖3是圖1的Y-Y向視剖視圖。在圖l中,充氣輪胎的胎面具備下述的胎面花紋形成由塊狀花紋構(gòu)成的塊狀花紋列4、5、5、4,并且使塊狀花紋在輪胎圓周方向上以至少2種(在圖中為3種)間距長度P1、P2、P3不同的(P1〉P2〉P3)間距3a、3b、3c周期性排列,其中所述塊狀花紋是由在輪胎圓周方向上延伸的縱槽1和與該縱槽1交叉而在輪胎寬度方向上延伸的橫槽2劃分而成的。另外,圖1中的符號6表示肋狀花紋。進而,在本發(fā)明中,越是在間距長度較大的間距3a、3b、3c,將將胎面的各間距的槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將橫槽2的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度(圖2的ocl、cc2、ct3)設(shè)定得越大(ocl>a2>oc3)。由于這樣越是在間距長度較大的間距,將槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將橫槽2的槽壁角度al、cc2、a3設(shè)定得越大,所以能夠使各間距3a、3b、3c的槽下橡膠的測量厚度均勻化,遍及輪胎整個圓周地使其大致均等。因此,能夠消除由間距長度P1、P2、P3的不同引起的塊狀花紋的剛性差,使輪胎圓周方向的胎面花紋剛性均勻化而進一步提高均勻性。本發(fā)明中的所謂間距長度P1、P2、P3,是使輪胎圓周上的胎面花紋配置相對于輪胎圓周方向以不同的單位長度重復時的單位長度。如圖1所示,通過對該單位長度進行劃分的橫槽2、2的輪胎圓周方向的間隔,確定各間3巨的間3巨長度P1、P2、P3。在本發(fā)明的充氣輪胎中,將間距長度最大的最長間距3a的槽面積比例與間距長度最小的最短間距3c的槽面積比例的差設(shè)為5%以內(nèi),優(yōu)選設(shè)定為0.05%~3%。在上述的槽面積比例的差超過5%時,在最長間距3a與最短間距3c,塊狀花紋的剛性差變大,從而難以使胎面花紋剛性均勻化。進而,將橫槽2的槽壁角度ocl、ot2、ot3分別設(shè)定為90。~140°,并且將間距長度最大的最長間距的槽壁角度ocmax(在圖中是最長間距3a的槽壁角度ocl)與間距長度最小的最短間距的槽壁角度ocmin(在圖中是最短間距3c的槽壁角度a3)的比ctmax/ocmin設(shè)定為1.01~1.22,優(yōu)選設(shè)定為1.02~1.10。如果ccmax/ctmin脫離上述范圍,則在最長間距3a與最短間距3c,塊狀花紋的剛性差變大,從而難以使胎面花紋剛性均勻化。在本發(fā)明的充氣輪胎中,原則上在同一間距內(nèi)在各塊狀花紋列4、5、5、4將橫槽2的槽壁角度ct設(shè)為同一角度,但根據(jù)胎面花紋結(jié)構(gòu),有時也在同一間距內(nèi)、在每個塊狀花紋列(在圖中為塊狀花紋列4、5、5、4)使橫槽2的槽壁角度oc變化。在這樣的情況下,對于各間距3a、3b、3c的橫槽2的槽壁角度a,根據(jù)間距內(nèi)的各塊狀花紋列4、5、5、4的槽壁角度的平均值設(shè)定該間距的橫槽2的槽壁角度oc。在本發(fā)明的充氣輪胎中,能夠使輪胎圓周上的各間距的塊狀花紋的剛性差均勻化,并且使輪胎圓周方向的胎面花紋剛性均勻化,所以能夠發(fā)揮優(yōu)異的耐偏磨損性。為了進一步提高耐偏磨損性,更優(yōu)選的是,如圖3所示,將對兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列4、4進行劃分的橫槽2的深度H形成得越向輪胎外側(cè)越淺,并且在輪胎赤道CL側(cè)的槽底形成隆起部7。隆起部7優(yōu)選形成為槽長度方向的長度g為橫槽2的長度G的5Vo50。/。,優(yōu)選的是10%~30%,并且高h為橫槽2的最大深度H的5%~85%,優(yōu)選的是10%~30%。在這里,所謂橫槽2的最大深度H,如圖3所示,是橫槽2的輪胎赤道CL側(cè)端部的胎面表面的位置與隆起部7的輪胎外側(cè)端部的槽底的位置的垂直距離。由此,能夠在不阻礙輪胎圓周上的胎面花紋剛性的均勻化的范圍內(nèi),防止行駛中的各間距3a、3b、3c的塊狀花紋向輪胎圓周方向傾倒,由此進一步提高耐偏磨損性。進而,為了使耐偏磨損性的提高效果更加可靠,如在圖4a、圖4b以及圖4c中分別表示圖3的胎面延長面上的點R、S、T處的橫槽2的寬度方向的剖面那樣,優(yōu)選將橫槽2的槽壁角度oc設(shè)為,越是在橫槽2的深度較淺的部分越大。圖4a表示點R處的橫槽2的寬度方向剖視圖,圖4b表示點S處的橫槽2的寬度方向剖視圖,圖4c表示點T處的橫槽2的寬度方向剖視圖。在本發(fā)明的充氣輪胎中,如圖4a4c所示,將橫槽2的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度oc設(shè)定得在橫槽2的深度較淺的部分比橫槽2的深度較深的部分大。進而,優(yōu)選在不同的間距但俯視形態(tài)設(shè)為相同的橫槽2、2之間,越是在間距長度較大的間距,將槽壁角度cx的變化的比例設(shè)定得越小。由此,能夠容易地使各間距的塊狀花紋的剛性均勻化,并使輪胎圓周方向的胎面花紋剛性進一步均勻化。在上述的情況下,優(yōu)選如圖3所示那樣將隆起部7的邊緣部形成為曲面。由此,能夠一邊有效地抑制各間距3a、3b、3c之間的胎面花紋剛性的變化,一邊有效地抑制橫槽2的槽底的損傷的產(chǎn)生。另外,在圖3中表示了在兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列4、4的橫槽2的輪胎赤道CL側(cè)的槽底形成了隆起部7的情況,但也可以在中央側(cè)的塊狀花紋列5、5的橫槽2的槽底形成隆起部7。在本發(fā)明中,優(yōu)選將胎面的槽面積比例設(shè)定為20%~50%。如果胎面的槽面積比例不足20%,則排水性變得不充分,WET性能下降;如果超過50%,則塊狀花紋剛性不足操控穩(wěn)定性下降。更優(yōu)選的是,將胎面的接地區(qū)域的槽面積比例設(shè)定為25%~45%。另外,所謂上述的接地區(qū)域,是在輪胎中填充JTATMA(THEJapanAutomobileTyreManufacturesAssociation:日本自動車輪胎制造協(xié)會)規(guī)定的氣壓、并負載輪胎的最大負載能力的88%的載重的狀態(tài)下,胎面與路面接觸的區(qū)域。在上述的實施方式中,表示了胎面由在胎面中央?yún)^(qū)域配置肋狀花紋6、在其兩側(cè)分別配置2根塊狀花紋列5、4的不對稱胎面花紋構(gòu)成的情況,但本發(fā)明的充氣輪胎的胎面花紋并不限定于此,也可以由塊狀胎面花紋構(gòu)成胎面的整個區(qū)域。進而,形成在胎面上的縱槽1也可以是在輪胎圓周方向上延伸的波紋狀或者鋸齒狀。實施例分別制造20個比較輪胎(比較例1、2)以及本發(fā)明輪胎(實施例1~3),其中分別相同的是將輪胎尺寸設(shè)為275/35R20并將胎面花紋設(shè)為圖1那樣,而使各間距的槽面積比例以及橫槽的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度a如表1那樣各不相同。另外,在各輪胎中,將3種間-巨的間3巨長度Pl、P2、P3分另'Ji殳為Pl(大間if巨3a)=40mm、P2(中間距3b)=35mm、P3(小間距)=30mm。對于上述5種輪胎,根據(jù)JIS(JapaneseIndustrialStandards:日本工業(yè)標準)D4233進行均勻性(RFV:RadialForceVariation(徑向力變動))的測定,通過清除了基準值(108N)的輪胎的個數(shù)進行均勻性的評價,通過將比較例1設(shè)為100的指數(shù)將該結(jié)果記入表1。數(shù)值越大表示均勻性越優(yōu)異。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>通過表1,可知本發(fā)明輪胎(實施例1~3)比比較輪胎(比較例1、2)的均勻性提高。權(quán)利要求1.一種充氣輪胎,該充氣輪胎具備下述的胎面形成由塊狀花紋構(gòu)成的塊狀花紋列,并且使所述塊狀花紋在輪胎圓周方向上以至少2種不同的間距周期性排列,其中所述塊狀花紋是由在輪胎圓周方向上延伸的縱槽和與該縱槽交叉而在輪胎寬度方向上延伸的橫槽劃分而成的;其特征在于越是在間距長度較大的間距,將所述胎面的各間距的槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將所述橫槽的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度α設(shè)定得越大。2.如權(quán)利要求l所述的充氣輪胎,其中在所述輪胎圓周方向的至少2種不同的間距中,將間距長度最大的間距的槽面積比例與間距長度最小的間距的槽面積比例的差設(shè)為5%以內(nèi)。3.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎,其中將槽壁角度oc設(shè)定為90°~140°,并且將所述輪胎圓周方向的至少2種不同的間距中,間距長度最大的間距的槽壁角度otmax與間距長度最小的間距的槽壁角度amhi的比amax/otmin設(shè)定為1.01~1.22。4.如權(quán)利要求1、2或3所述的充氣輪胎,其中將對胎面的兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列進行劃分的橫槽的槽深形成得越向輪胎外側(cè)越淺,并且在該橫槽的輪胎赤道側(cè)的槽底形成隆起部,將該隆起部的槽長度方向的長度設(shè)為該橫槽的長度的5%~50%,并且將高度設(shè)為該橫槽的最大深度的5%~85%。5.如權(quán)利要求4所述的充氣輪胎,其中將對兩胎肩側(cè)的塊狀花紋列進行劃分的橫槽的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度a形成得,越是在槽深較淺的部分越大。6.如權(quán)利要求4或5所述的充氣輪胎,其中將隆起部的邊緣部形成為曲面。7.如權(quán)利要求l、2、3、4、5或6所述的充氣輪胎,其中將胎面的槽面積比例設(shè)定為20%~50%。全文摘要在為了抑制胎面花紋噪音而采用了間距變化技術(shù)的輪胎中,提供一種能夠進一步提高均勻性的充氣輪胎。越是在間距長度較大的間距(3a、3b、3c),將間距長度不同的間距的槽面積比例設(shè)定得越小,并且越是在間距長度較大的間距,將橫槽(2)的槽壁與胎面表面的切線方向所成的鈍角側(cè)的槽壁角度(α)設(shè)定得越大。文檔編號B60C11/03GK101454167SQ200780019618公開日2009年6月10日申請日期2007年10月30日優(yōu)先權(quán)日2006年11月24日發(fā)明者大木幸彥申請人:橫濱橡膠株式會社