專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種均衡地提高冰上性能和車轍行駛性能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
以往提出有通過增大胎面寬度和陸地比來確保較大的接地面積的充氣輪胎。這種 充氣輪胎由于能夠獲得與路面的較大的摩擦力，因此能提高在冰路面上的行駛性能。然而，如圖10(a)所示，由于上述的充氣輪胎在施加有按照規(guī)格規(guī)定的正規(guī)載荷 nl的情況下能夠確保適當(dāng)?shù)慕拥貙挾葁l，因此能獲得最佳且較大的接地面積，但是在施加 小于正規(guī)載荷的較小的載荷n2的情況下，如圖10(b)所示，由于成為小于上述接地寬度wl 的接地寬度《2，因此無法獲得所希望的接地面積。另外，增大了胎面寬度的充氣輪胎，其胎面端和胎壁面的一部分容易與車轍的斜 面等接觸，進(jìn)而輪胎受到來自路面的外力而搖晃從而易發(fā)生偏駛。因此增大接地面積雖然 能提高冰上性能，但另一方面卻存在使抗偏駛性能惡化的問題。相關(guān)技術(shù)如下。專利文獻(xiàn)1 日本特開2008-222158號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于如上所述的問題所做出的，其主要目的在于提供一種充氣輪胎，其 以增大相對于輪胎最大寬度的胎面寬度并且在胎壁面上設(shè)置沿輪胎周向連續(xù)延伸的特定 形狀的細(xì)溝為基本，由此能夠不受載荷狀態(tài)的影響而確保最佳的接地面積從而提高冰上性 能，并且提高耐偏駛性能。本發(fā)明的技術(shù)方案1所述的發(fā)明是一種充氣輪胎，包括胎體，其從胎面部經(jīng)由胎 側(cè)部而到達(dá)胎圈部的胎圈芯；帶束層，其配置在所述胎體的輪胎徑向外側(cè)且在所述胎面部 的內(nèi)部，該充氣輪胎的特征在于，在組裝于正規(guī)輪輞且填充有正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀 態(tài)下，胎面端之間的胎面寬度TW與輪胎最大寬度SW之比TW/SW為0. 75 0. 95，在所述胎 側(cè)部的輪胎徑向的外側(cè)區(qū)域亦即胎壁面上，設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的細(xì)溝，并且在包含 所述正規(guī)狀態(tài)下的輪胎轉(zhuǎn)動軸的輪胎子午線截面中，所述細(xì)溝的中心線與胎體的法線所成 的角度為10度以內(nèi)，其中胎體的法線經(jīng)過所述中心線的延長線與所述胎體交叉的交點，而 且，在所述胎面部在最靠胎面端側(cè)設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎肩主溝，并且所述細(xì) 溝的溝深度為所述胎肩主溝的溝深度的20 50%。另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在 于，所述細(xì)溝設(shè)在距離胎圈基準(zhǔn)線為輪胎截面高度的80%以上且在90%以下的區(qū)域內(nèi)。另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特 征在于，所述細(xì)溝的溝底與所述交點的最短距離為3 8mm。另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1至3中任意一項所述的充氣輪胎的 基礎(chǔ)上，其特征在于，所述胎面部設(shè)有將多個胎肩花紋塊沿輪胎周向排列而成的胎肩花紋 塊列，其中多個胎肩花紋塊通過將所述胎肩主溝和胎面端之間延伸的胎肩橫溝沿輪胎周向間隔設(shè)置而形成，并且所述胎肩花紋塊列是沿輪胎周向每隔一個花紋塊設(shè)置一個切缺花紋 塊所形成的，其中切缺花紋塊是以遍及其全長對所述胎肩花紋塊的輪胎軸向外側(cè)的外壁面 與該胎肩花紋塊的踏面相交叉的交叉部進(jìn)行倒角所形成的。另外，技術(shù)方案5所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1至3中任意一項所述的充氣輪胎的 基礎(chǔ)上，其特征在于，所述胎面部設(shè)有將多個胎肩花紋塊沿輪胎周向排列而成的胎肩花紋 塊列，其中多個胎肩花紋塊通過將所述胎肩主溝和胎面端之間延伸的胎肩橫溝沿輪胎周向 間隔設(shè)置而形成，并且所述胎肩花紋塊列是沿輪胎周向連續(xù)設(shè)置切缺花紋塊所形成的，其 中切缺花紋塊是用三角形狀的斜面對所述胎肩花紋塊的輪胎軸向外側(cè)的外壁面、該胎肩花 紋塊的踏面以及面對所述胎肩橫溝的花紋塊壁面相交叉的頂部進(jìn)行倒角所形成的。本發(fā)明的充氣輪胎在正規(guī)狀態(tài)下，胎面寬度形成為輪胎最大寬度的0. 75 0. 95 倍的較寬的寬度。另外，在胎壁面上設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的細(xì)溝，并且將該細(xì)溝限定為 特定的形狀。具體而言，在包含正規(guī)狀態(tài)的輪胎轉(zhuǎn)動軸的輪胎子午線截面中，細(xì)溝的中心線 與胎體的法線所成的角度為10度以內(nèi)，其中胎體的法線經(jīng)過該中心線的延長線與胎體交 叉的交點。另外，細(xì)溝的深度設(shè)為胎肩主溝的溝深度的20 50%。各種試驗的結(jié)果表明，如上所述規(guī)定的細(xì)溝能夠?qū)崿F(xiàn)使胎壁部的剛性降低，從而 即使在施加小于正規(guī)載荷的較小的載荷的情況下，也能使胎壁部柔軟地變形，能夠確保較 大的接地面積。另外，即使是胎面端乃至胎壁面接觸到車轍的斜面的情況下，也能夠以上述 細(xì)溝為起點通過使胎壁面的細(xì)溝變形來吸收來自路面的反力，因此能夠防止發(fā)生偏駛。這 樣，本發(fā)明的充氣輪胎能夠確保較大的接地面積，提高冰路性能并且提高抗偏駛性能。另外，在技術(shù)方案4或5所述的充氣輪胎中，通過使胎肩花紋塊的外側(cè)面切缺，由 此即使與車轍發(fā)生碰撞時也能夠進(jìn)一步減小來自路面的反力。因此能夠進(jìn)一步提高抗偏駛 性能。


圖1是表示本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的右半部分剖視圖(圖2的X-X部)。圖2是其局部展開圖。圖3是圖1的胎壁部的放大剖視圖。圖4是表示本發(fā)明的效果的剖視圖。圖5(a)、(b)是表示細(xì)溝的形狀的放大剖視圖。圖6是本實施方式的胎肩花紋塊的立體圖。圖7是表示另一實施方式的胎肩花紋塊的立體圖。圖8(a)、(b)是表示實施例的胎面花紋的展開圖。圖9(a)是表示實施例的胎面花紋的展開圖，(b)是表示比較例的胎面花紋的展開 圖。圖10(a)、(b)是表示接地寬度的形態(tài)的輪胎的剖視圖。附圖標(biāo)號說明2. · ·胎面部；3. · ·胎側(cè)部；4. · ·胎圈部；5. · ·胎圈芯；6. · ·胎體；6n...胎體的法線；7...帶束層；8c...胎肩主溝；14...胎壁面；15...細(xì)溝；15G...細(xì)溝 的中心線；15e...細(xì)溝中心線的延長線；el...交點；Te...胎面端。
具體實施例方式以下，根據(jù)附圖對本發(fā)明的一個實施方式進(jìn)行說明。圖1是表示本實施方式的充氣輪胎1的右半部分剖視圖，圖2是其展開圖。其中， 圖1的剖視圖表示安裝于正規(guī)輪輞(未圖示)且填充有正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀態(tài)下的 包含輪胎轉(zhuǎn)動軸的子午線剖面。在未特殊說明的情況下，輪胎各部分的尺寸等是在該正規(guī) 狀態(tài)下測量的值。上述“正規(guī)輪輞”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每個輪胎 規(guī)定的輪輞，如果是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，如果是TRA則為“Design Rim",如果是ETRTO 則為“Measuring Rim”。并且，上述“正規(guī)內(nèi)壓”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系 中，各規(guī)格按每個輪胎規(guī)定的空氣壓，如果是JATMA則為“最高空氣壓”，如果若是TRA則為 表"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，如果是 ETRTO 則為 “INFLATION PRESSURE”。如圖1所示，本實施方式的充氣輪胎(以下，簡稱地為“輪胎”)1具有胎體6，其 從胎面部2經(jīng)由胎側(cè)部3而到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5 ；帶束層7，其配設(shè)在上述胎體6的徑 向外側(cè)且在胎面部2的內(nèi)部。在本實施方式中是表示轎車用無防滑釘輪胎。上述胎體6由至少一枚胎體簾布6A構(gòu)成，該胎體簾布6A具有主體部6a，其以環(huán) 狀橫跨在一對胎圈芯5、5之間；折返部6b，其與上述主體部6a的兩側(cè)連接，并且繞上述胎 圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返。上述胎體簾布6A例如是將由有機(jī)纖維構(gòu)成的胎體簾 線相對于輪胎赤道C方向例如以75 90°的角度排列而成。上述帶束層7例如由輪胎徑向內(nèi)、外兩枚帶束層簾布7A、7B構(gòu)成，內(nèi)帶束層簾布7A 的寬度形成得比外帶束層簾布7B寬。各帶束層簾布7A、7B具有相對于輪胎赤道C以15 40°的角度傾斜的例如鋼絲簾線等高彈性的帶束層簾線。而且，各帶束層簾布7A、7B是使 帶束層簾線以相互交叉的方式傾斜而形成。由此，帶束層7遍布胎面部2的大致全寬來緊 箍胎體6，因此能夠提高胎面部2的剛性。在上述胎面部2上設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的多條主溝8，和沿與該主溝8交叉 的方向延伸的多條橫溝9。上述主溝8和橫溝9能夠發(fā)揮排水及剪斷雪柱的功能。上述主溝8例如包括一對中央主溝8a，它們配置在最接近輪胎赤道C的位置并 且在輪胎赤道C的兩側(cè)沿輪胎周向延伸；一對中間主溝8b，它們配置在一對中央主溝8a外 側(cè)；一對胎肩主溝8c，它們配置在該輪胎軸向的更外側(cè)并且在最靠胎面端Te側(cè)延伸。本實 施方式的主溝8均以直線狀形成，因此能夠發(fā)揮優(yōu)越的排水性能并且抑制制動時車輛的搖 晃、側(cè)傾等不穩(wěn)定的舉動，因此從能夠確保操縱穩(wěn)定性方面考慮是優(yōu)選的。其中，主溝8的 形狀不限制于圖示的形態(tài)而是可以適當(dāng)變更。另外，在上述胎面部2上分別形成有在中央主溝8a、8a之間延伸的一條中央陸地 部10、在上述中央主溝8a和中間主溝8b之間延伸的一對第一中間陸地部11、在上述中間 主溝8b和上述胎肩主溝8c之間延伸的一對第二中間陸地部12、以及在上述胎肩主溝8c的 輪胎軸向外側(cè)延伸的一對胎肩陸地部13。另外，在上述中央陸地部10、上述一對第一中間陸地部11、上述一對第二中間陸 地部12以及上述一對胎肩陸地部13上分別形成有中央橫溝9a、第一中間橫溝％、第二中 間橫溝9c以及胎肩橫溝9d。由此，各陸地部10至13分別構(gòu)成為將中央花紋塊10b、第一中間花紋塊lib、第二中間花紋塊12b以及胎肩花紋塊1 沿輪胎周向排列的中央花紋塊列 10R、第一中間花紋塊列11R、第二中間花紋塊列12R以及胎肩花紋塊列13R。另外，在各花 紋塊IOb至1 上，優(yōu)選形成有例如沿輪胎軸向以鋸齒狀延伸的多條刀槽花紋S。如圖1及圖2所示，中央主溝8a及中間主溝8b的溝寬度(為與溝的長度方向呈直 角的溝寬度，以下其他的溝也同樣)Wl以及溝深度Dl (圖1中以中央主溝8a為代表表示)， 雖未特殊限定然而為了均衡地確保排水性能和冰上性能，對于溝寬度Wl優(yōu)選為5 9mm，另 外對于溝深度Dl優(yōu)選為8 10mm。另外，如圖2和圖3所示，當(dāng)胎肩主溝8c的溝寬度W2和溝深度D2過大時，則有可 能減少接地面積或過度降低花紋塊剛性，相反當(dāng)過小時，則有可能使從輪胎赤道C附近到 胎面端Te側(cè)的排水等不能順暢地進(jìn)行。根據(jù)這樣的觀點，上述溝寬度W2優(yōu)選為胎面端Te、 Te間的輪胎軸向距離亦即胎面寬度TW的3 4%，并且溝深度D2優(yōu)選為8 10mm。另外，如圖2所示，胎肩主溝8c的配設(shè)位置也未特殊限定，然而優(yōu)選為，例如其中 心線8G與胎面端Te之間的輪胎軸向距離Ll是胎面寬度TW的16 20%。由此，充分地確 保胎肩花紋塊13b的剛性，從而提高轉(zhuǎn)彎性能。如圖2所示，本實施方式的各橫溝9a至9c形成為包括溝寬度朝向胎面端Te側(cè)擴(kuò) 大的擴(kuò)大部。這在增加橫溝9a至9c的溝邊緣長度以及提高在冰路面上的抓地力方面是優(yōu) 選的。另外，上述胎肩橫溝9d的溝寬度大于其他溝寬9a至9c且實質(zhì)上溝寬度保持不變。 由此，在能夠確保胎肩花紋塊13b的橫向剛性方面是優(yōu)選的。另外，上述橫溝9的形狀不限 定于例示的形態(tài)而是可以適當(dāng)變更。另外，雖未特殊限定，然而各花紋塊IOb至1 的輪胎軸向長度BW(圖2中以胎肩 花紋塊Hb的寬度為代表表示)，當(dāng)過小時，則有可能減少各花紋塊IOb至1 的接地面積， 相反當(dāng)過大時則有可能使主溝8的溝容積減少從而降低排水、排雪性能。根據(jù)這樣的觀點， 各花紋塊IOb至13b的輪胎軸向長度BW優(yōu)選為22mm 33mm。本發(fā)明的充氣輪胎1的胎面端Te、Te間的輪胎軸向距離亦即胎面寬度TW與輪胎 最大寬度SW之比TW/SW以0. 75 0. 95形成。由此，與輪胎最大寬度SW相比增大了胎面 寬度TW，能夠確保較大的接地面積，從而獲得對冰路面的較大的摩擦力。因此，本發(fā)明的充 氣輪胎1能夠提高冰上性能。另外，上述胎面端Te被確定為在正規(guī)狀態(tài)的充氣輪胎1上施加正規(guī)載荷并且以0 度的外傾角接地為平面時的輪胎軸向最外側(cè)的接地端。并且，上述“正規(guī)載荷”是指在包括 輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每個輪胎規(guī)定的載荷，若是JATMA則為“最大負(fù) 載能力”，若是 TRA 則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS C0LDINFLATI0N PRESSURES，，所 記載的最大值，若是ETRTO則為“L0ADCAPACITY”，但在輪胎為轎車用輪胎的情況下，則相當(dāng) 于上述各載荷的88%的載荷。此外，上述“輪胎最大寬度”是指，除了胎側(cè)部中文字或輪輞保護(hù)部等突起物以外， 突出于輪胎軸向最外側(cè)的輪胎最大寬度位置Μ、M之間的輪胎軸向距離。另外，如圖1所示，在用胎面寬度TW與胎體最大寬度CW之比TW/CW來定義本發(fā)明 的充氣輪胎1的情況下，該比值TW/CW優(yōu)選為0. 77 0. 98。另外，上述“胎體最大寬度”是 指，上述胎體簾布6A的主體部6a的厚度的中心線突出于輪胎軸向最外側(cè)的胎體最大寬度 點m、m之間的輪胎軸向距離。
另外，上述輪胎1具有胎側(cè)部3的輪胎徑向的外側(cè)區(qū)域亦即胎壁面14。該胎壁面 14是包括從胎面端Te朝向輪胎徑向內(nèi)側(cè)并向輪胎軸向外側(cè)延伸的胎肩花紋塊1 的輪胎 軸向外側(cè)的外壁面的斜面14a。如圖3所示，在上述胎壁面14上設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)以直線狀延伸的細(xì)溝15。這 樣的細(xì)溝15能夠適度地降低包含胎壁面14的胎壁部的剛性。由此，本實施方式的充氣輪 胎1，如圖4所示，即使在施加了比正規(guī)載荷小的載荷的情況下，也能確保與施加正規(guī)載荷 時同等的接地面積。例如，在本實施方式的輪胎1中，在施加了正規(guī)載荷的90%以上的載荷 的情況下，能夠確保與施加正規(guī)載荷時的接地面積相等的接地面積。另外，設(shè)有上述細(xì)溝15的胎壁面14例如在從側(cè)方受到外力的情況下，能夠通過開 閉細(xì)溝15而柔軟地變形。因此本實施方式的充氣輪胎1，即使在接觸到車轍的斜面時，也 能夠通過使細(xì)溝15柔軟地變形而與斜面卡掛、跨越到斜面上以及分散、吸收來自斜面的反 力。由此，本實施方式的輪胎1能夠發(fā)揮優(yōu)越的抗偏駛性能。為了有效地發(fā)揮上述作用，需要將上述細(xì)溝15的溝深度D3限制在上述胎肩主溝 的溝深度D2的20 50%。當(dāng)上述細(xì)溝15的溝深度D3小于溝深度D2的20%時，則無法充 分地降低胎壁部的剛性，最終無法確保較大的接地面積。相反，當(dāng)上述溝深度D3超過50% 時，則胎壁部的剛性過度降低，因此在胎面端Te附近易產(chǎn)生不均勻磨損，此外胎肩花紋塊 13b的剛性降低會導(dǎo)致操縱穩(wěn)定性顯著惡化。根據(jù)這樣的觀點，細(xì)溝15的溝深度D3優(yōu)選為 胎肩主溝的溝深度D2的25%以上，另外優(yōu)選為45%以下。此外，如圖3所示，上述細(xì)溝15的溝深度D3是在與連接細(xì)溝15的輪胎徑向的外 緣1 和輪胎徑向的內(nèi)緣15y的平面HP呈直角的方向上測量的最大長度。并且，在本發(fā)明的充氣輪胎1中，在包括上述正規(guī)狀態(tài)下的輪胎轉(zhuǎn)動軸的輪胎子 午線截面中，上述細(xì)溝15的中心線15G與胎體6的法線6η所成的角度α設(shè)定為10度以 內(nèi)，優(yōu)選設(shè)定為8度以內(nèi)，其中胎體6的法線6η經(jīng)過上述中心線15G的延長線15e與上述 胎體6交叉的交點el。S卩，細(xì)溝15的中心線15G設(shè)置為接近胎體6的法線方向。由此，在 本實施方式的充氣輪胎1中，在與車轍的斜面碰撞等時，壓縮細(xì)溝15的溝底的應(yīng)力向與上 述胎體簾布6A大致呈直角的方向傳遞，因此能夠在胎壁部防止較大的剪斷力作用于胎體 簾線，從而防止在該部分的胎體簾線松散這樣的損傷。另一方面，當(dāng)上述角度α大于10度 時，則無法充分地期待這種作用。另外，上述細(xì)溝15的中心線15G被設(shè)定為在上述輪胎子午線截面中連接上述平 面HP的中點Pl與細(xì)溝15最接近胎體6的外表面的溝底15s的最深部15p的直線。另外，如圖3所示，上述細(xì)溝15的最深部15p與上述交點el的最短距離Ha可以進(jìn) 行各種設(shè)定，但當(dāng)過小時，則會顯著降低胎壁部的剛性，容易發(fā)生以溝底為起點的裂紋或缺 損，因此有可能使操縱穩(wěn)定性惡化。相反，當(dāng)上述最短距離Ha過大時，則無法適度地降低胎 壁部的剛性，因此存在使確保低載荷時的接地面積和提高偏駛性能的作用降低的傾向。根 據(jù)這樣的觀點，為了更有效地發(fā)揮上述作用效果，上述最短距離Ha優(yōu)選為3mm以上，更優(yōu)選 為4mm以上，另外優(yōu)選為8mm以下，更優(yōu)選為6mm以下。并且，如圖5(a)放大表示的那樣，本實施方式的細(xì)溝15的形狀構(gòu)成為在上述輪 胎子午線截面中包括由圓弧部16構(gòu)成的上述溝底15s、和從該溝底15s以直線狀延伸到上 述胎壁面14的一對溝壁面15h，并且溝寬度朝向胎壁面14逐漸增大的形狀，其中上述圓弧部16例如由曲率半徑rl為2. Omm以上的圓弧構(gòu)成。在本實施方式中，上述圓弧部16的中心角θ 1形成為小于180度。具有這樣的圓 弧部16的細(xì)溝15通過柔軟地變形能夠分散作用于溝底15的來自車轍的外力，因此能夠有 效地防止在溝底1 產(chǎn)生的裂紋。然而，當(dāng)上述圓弧部16的曲率半徑r過大時，則應(yīng)力會 集中在上述細(xì)溝15的溝底1 與溝壁面1 的交點e2，因此存在易發(fā)生裂紋的傾向。根據(jù) 這樣的觀點，上述曲率半徑rl優(yōu)選為3mm以下，更優(yōu)選為2mm以下。另外，上述細(xì)溝15的形狀不限定于上述那樣的形狀，例如如圖5(b)所示，可以將 由圓弧狀構(gòu)成的圓弧部16的中心角θ 1設(shè)為180度以上，將溝截面設(shè)為燒瓶狀。在本實施 方式中能夠更有效地分散施加于溝底15s的外力，因此能夠更長期地抑制裂紋的產(chǎn)生等。另外，細(xì)溝15的溝寬度W3雖未特殊限定，但當(dāng)過大時，則存在使胎壁部的剛性顯 著降低的傾向，相反當(dāng)過小時，則存在難以使胎壁部充分地變形的傾向。根據(jù)這樣的觀點， 上述溝寬度W3優(yōu)選為上述胎肩主溝8c的溝寬度W2的60%以上，更優(yōu)選為65%以上，另外 優(yōu)選為80%以下，更優(yōu)選為75%以下。另外，上述細(xì)溝15的配設(shè)位置雖未特殊限定，然而當(dāng)過于接近上述胎面端Te時， 則該細(xì)溝15有可能因磨損而較早地消失，相反當(dāng)過于遠(yuǎn)離胎面端Te時，則有可能無法充分 地期待抗偏駛性能的提高。根據(jù)這樣的觀點，細(xì)溝15優(yōu)選設(shè)置在輪胎截面高度H的80 90%的區(qū)域Al。在此，“設(shè)置在區(qū)域Al”是指，如圖5(a)所示上述細(xì)溝15的上述外緣15x 或上述內(nèi)緣15y的至少一方的邊緣設(shè)置在區(qū)域Al內(nèi)。其中，輪胎截面高度H為，在上述無 載荷的正規(guī)狀態(tài)下，從胎圈基準(zhǔn)線BL到胎面部2的輪胎徑向最外側(cè)的位置為止的輪胎徑向 距離。另外，如圖6所示，作為更優(yōu)選的方式，上述胎肩花紋塊1 包括切缺花紋塊 13B1，該切缺花紋塊13B1具有用三角形狀的斜面17a對該胎肩花紋塊1 的輪胎軸向外側(cè) 的外壁面Ubs、和該胎肩花紋塊13b的踏面13bn以及面對上述胎肩橫溝9d的花紋塊壁面 13bh相交叉的頂部13cl進(jìn)行倒角形成的倒角部17。由此，如圖2所示，在胎肩橫溝9d上 形成使溝寬度W2向輪胎軸向外端側(cè)擴(kuò)大的擴(kuò)大部16。而且，例如該切缺花紋塊13B1優(yōu)選 為沿輪胎周向連續(xù)設(shè)置。具有這樣的切缺花紋塊13B1的充氣輪胎1通過倒角去除容易與 車轍接觸的頂部13cl的邊緣，由此能夠更有效地分散與車轍接觸時的應(yīng)力，從而能夠進(jìn)一 步提高抗偏駛性能。為了更有效地發(fā)揮上述的作用效果，上述倒角部17的輪胎周向?qū)挾萕5和輪胎軸 向?qū)挾萕6，均優(yōu)選為上述胎肩花紋塊13b的輪胎軸向長度BW的15 %以上，更優(yōu)選為20 %以 上，另外優(yōu)選為30%以下，更優(yōu)選為25%以下。另外，如圖6所示，在切缺花紋塊13B1上同時設(shè)有上述細(xì)溝15和倒角部17，然而 細(xì)溝15與倒角部17的沿著胎壁面14的外表面距離L2優(yōu)選為5mm以上，更優(yōu)選為6 7mm。 由此，能夠獲得細(xì)溝15和倒角部17的協(xié)同效果，能夠進(jìn)一步提高抗偏駛性能。另外，圖7表示本發(fā)明的另一實施方式。在本實施方式中，上述胎肩花紋塊1 形成為具有倒角部17的切缺花紋塊i:3B2， 所述倒角部17由遍及胎肩花紋塊1 全長對上述外壁面13bs和上述踏面13bn交叉的沿 周向延伸的交叉部13c2(用雙點劃線圖示)進(jìn)行了倒角的矩形面17b構(gòu)成。這樣的切缺花 紋塊13B2由于減小上述踏面13bn的輪胎軸向長度BW，因此難以與車轍發(fā)生碰撞，從而有助于降低發(fā)生偏駛的機(jī)會。另一方面，這樣的切缺花紋塊13B2有可能導(dǎo)致接地寬度的減少， 因此如圖8(a)所示，優(yōu)選為在胎肩花紋塊列13R中沿輪胎周向每隔一個花紋塊設(shè)置一個切 缺花紋塊13B2。由此，能夠抑制接地面積的過度減少。并且，為了有效地發(fā)揮上述的作用效果，上述交叉部13c2與上述踏面13bn的倒角 寬度W7優(yōu)選為上述胎肩花紋塊13b的輪胎軸向長度BW的15%以上，更優(yōu)選為20%以上， 另外優(yōu)選為30%以下，更優(yōu)選為25%以下。另外，如圖8(b)所示，也可以在胎肩花紋塊列13R中使所有的胎肩花紋塊1 均 為上述切缺花紋塊13B2。在該情況下，上述倒角寬度W7優(yōu)選為上述胎肩花紋塊1 的輪胎 軸向長度BW的8%以上，更優(yōu)選為12%以上，另外優(yōu)選為20%以下，更優(yōu)選為16%以下，并 且優(yōu)選將倒角寬度W7設(shè)為小于圖8(a)所示方式的情況。由此，使各個胎肩花紋塊13b (即， 胎肩花紋塊列13R)的花紋塊剛性均勻化，能夠抑制發(fā)生不均勻磨損。另外，為了進(jìn)一步發(fā)揮抗偏駛性能，設(shè)置于上述切缺花紋塊13B2的矩形狀的斜面 17b優(yōu)選由朝向輪胎徑向內(nèi)側(cè)凸出且曲率半徑r2為8mm以上的凹曲面構(gòu)成。這樣的凹曲面 能使胎面端Te局部變得尖銳，易使其變形，從而能夠進(jìn)一步提高抗偏駛性能。以上，對本發(fā)明的實施方式進(jìn)行了詳細(xì)說明，但本發(fā)明不限于圖示的實施方式，還 能夠變形為各種方式來實施。為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，試制了具有圖1的內(nèi)部構(gòu)造及圖2的花紋并且根據(jù)表1 的規(guī)格的輪胎尺寸195/65R15 91Q的轎車用無防滑釘輪胎。然后，對它們測試冰上制動性 能、抗偏駛性能、抗裂紋性能以及抗不均勻磨損性能。另外除了表1所示的參數(shù)以外，其他 均相同。并且在本測試中，將W5和W6為相同長度，作為代表在表1中記載了 W5。主要的共 通規(guī)格如下。胎面寬度TW :185mm胎肩主溝的溝寬度W2/TW 3.4%胎肩主溝的溝深度D2 8. 9mm胎肩主溝的配設(shè)位置L1/TW 18%細(xì)溝的溝寬度W3/W2 :65%細(xì)溝的溝深度D3/D2 :45%細(xì)溝的區(qū)域Hl :HX85%陸地比67% (比較例1)測試方法如下。冰路制動性能將測試輪胎以內(nèi)壓QOOkPa)組裝于輪輞(15X6. 5J)上并安裝于排氣量1998cm3 的日本產(chǎn)FF車的所有輪上，然后在搭乘一名駕駛員的情況下在冰路上行駛，測量了車輛從 30km/h開始以全輪鎖止的狀態(tài)制動后，到完全停止為止所需的制動距離。其結(jié)果用以比較 例1為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越優(yōu)越。并且對各測試輪胎在干燥路面上磨合行駛 IOOkm后進(jìn)行了試驗?？蛊傂阅苁乖谒休喩习惭b了測試輪胎的上述車輛在設(shè)有車轍的冰雪路測試路線上行駛。 然后，注意在車轍路面上方向盤操縱方法等，通過駕駛員的感官評價以比較例1為100的評分對抗偏駛性能進(jìn)行了評價。數(shù)值越大越優(yōu)越?？沽鸭y性能將上述測試輪胎組裝于15X6. 5J的輪輞，在內(nèi)壓200kPa、縱載荷4.62kN、速度 100km/h的條件下在直徑為:3m的鼓上行駛了大約30000km。然后測量了在細(xì)溝的溝底上產(chǎn) 生的裂紋個數(shù)。其結(jié)果以比較例2為100的指數(shù)。數(shù)值越小越優(yōu)越?？共痪鶆蚰p性能對將各測試輪胎安裝于上述車輛的兩個前輪并行駛時的轉(zhuǎn)動極限距離。結(jié)果以比 較例1為100的指數(shù)。數(shù)值越大越優(yōu)越。將測試結(jié)果表示于表1。表1
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，包括胎體，其從胎面部經(jīng)由胎側(cè)部而到達(dá)胎圈部的胎圈芯；帶束 層，其配置在所述胎體的輪胎徑向外側(cè)且在所述胎面部的內(nèi)部，該充氣輪胎的特征在于，在組裝于正規(guī)輪輞且填充有正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀態(tài)下，胎面端之間的胎面寬度 (Tff)與輪胎最大寬度(SW)之比(TW/SW)為0. 75 0. 95，在所述胎側(cè)部的輪胎徑向的外側(cè)區(qū)域亦即胎壁面上，設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的細(xì) 溝，并且在包含所述正規(guī)狀態(tài)下的輪胎轉(zhuǎn)動軸的輪胎子午線截面中，所述細(xì)溝的中心線與胎體 的法線所成的角度為10度以內(nèi)，其中胎體的法線經(jīng)過所述中心線的延長線與所述胎體交 叉的交點，而且，在所述胎面部在最靠胎面端側(cè)設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎肩主溝，并且所述細(xì) 溝的溝深度為所述胎肩主溝的溝深度的20 50%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，所述細(xì)溝設(shè)在距離胎圈基準(zhǔn)線為輪胎截面高度的80%以上且在90%以下的區(qū)域內(nèi)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述細(xì)溝的溝底與所述交點的最短距離為3 8mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，所述胎面部設(shè)有將多個胎肩花紋塊沿輪胎周向排列而成的胎肩花紋塊列，其中多個胎 肩花紋塊通過將所述胎肩主溝和胎面端之間延伸的胎肩橫溝沿輪胎周向間隔設(shè)置而形成， 并且所述胎肩花紋塊列是沿輪胎周向每隔一個花紋塊設(shè)置一個切缺花紋塊所形成的，其中 切缺花紋塊是以遍及其全長對所述胎肩花紋塊的輪胎軸向外側(cè)的外壁面與該胎肩花紋塊 的踏面相交叉的交叉部進(jìn)行倒角所形成的。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，所述胎面部設(shè)有將多個胎肩花紋塊沿輪胎周向排列而成的胎肩花紋塊列，其中多個胎 肩花紋塊通過將所述胎肩主溝和胎面端之間延伸的胎肩橫溝沿輪胎周向間隔設(shè)置而形成， 并且所述胎肩花紋塊列是沿輪胎周向連續(xù)設(shè)置切缺花紋塊所形成的，其中切缺花紋塊是用 三角形狀的斜面對所述胎肩花紋塊的輪胎軸向外側(cè)的外壁面、該胎肩花紋塊的踏面以及面 對所述胎肩橫溝的花紋塊壁面相交叉的頂部進(jìn)行倒角所形成的。
全文摘要
本發(fā)明提供一種充氣輪胎，能夠均衡地提高冰上性能和車轍行駛性能。本發(fā)明的充氣輪胎，在組裝于正規(guī)輪輞且填充有正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀態(tài)下，胎面端(Te)之間的胎面寬度(TW)與輪胎最大寬度(SW)之比(TW/SW)為0.75～0.95。在胎壁面(14)上設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的細(xì)溝(15)，而且該細(xì)溝(15)的中心線(15G)與胎體的法線(6n)所成的角度(α)在10度以內(nèi)，其中胎體的法線(6n)經(jīng)過中心線(15G)的延長線(15e)與胎體(6)交叉的交點(e1)。此外在胎面部(2)上設(shè)有在最外側(cè)的胎面端(Te)側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎肩主溝(8c)，而且細(xì)溝(15)的溝深度(D3)為胎肩主溝(8c)的溝深度(D2)的20～50％的范圍。
文檔編號B60C11/117GK102049973SQ20101053726
公開日2011年5月11日 申請日期2010年11月8日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月10日
發(fā)明者高橋伸吾 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社