充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】充氣輪胎（1）構(gòu)造成使得位于周向增強(qiáng)層（145）上的塊（5）均具有至少一個刀槽花紋（6）。刀槽花紋（6）在平面圖中具有包括兩個彎折點(diǎn)（P1、P2）的彎曲形狀，并且所述刀槽花紋（6）具有閉合結(jié)構(gòu)，在該閉合結(jié)構(gòu)中，刀槽花紋的兩個端點(diǎn)（Q1、Q2）在塊（5）內(nèi)終止。連接彎折點(diǎn)（P1、P2）的線與輪胎周向方向之間形成的角（α）處于這樣的范圍內(nèi)：0°≤α≤10°。另外，連接彎折點(diǎn)（P1）和端點(diǎn)（Q1）的線與輪胎周向方向之間形成的角β1以及連接彎折點(diǎn)（P2）和端點(diǎn)（Q2）的線與輪胎周向方向之間形成的角（β2）處于這樣的范圍內(nèi)：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°。
【專利說明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，更具體地涉及一種能用以提高耐偏磨性能的充氣輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002]近年來，充氣輪胎已在帶束層中設(shè)置有周向增強(qiáng)層以抑制輪胎的徑向伸長并抑制偏磨(特別是胎肩陸地部中的臺階式磨損)。已知專利文獻(xiàn)I中記載的技術(shù)為以此方式構(gòu)造的常規(guī)充氣輪胎。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0004]專利文獻(xiàn)
[0005]專利文獻(xiàn)1:日本特開專利申請公報N0.2009-73337A
【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]本發(fā)明擬解決的問題
[0007]另一方面，在具有塊狀花紋圖案的充氣輪胎中，也存在應(yīng)該抑制塊中的胎面邊緣磨損的問題。另外，在具有肋條形花紋圖案的充氣輪胎中，存在應(yīng)該抑制肋條中的軌線磨損的問題。
[0008]鑒于上述情況，本發(fā)明的目的是提供一種能用以提高耐偏磨性的充氣輪胎。
[0009]解決問題的手段
[0010]為了實(shí)現(xiàn)上述目的，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎包括:帶束層，所述帶束層包括周向增強(qiáng)層；多個周向主槽；和由周向主槽分隔的多個陸地部。在這種充氣輪胎中，位于周向增強(qiáng)層上方的陸地部具有至少一個刀槽花紋，所述刀槽花紋具有在平面圖中包括兩個彎折點(diǎn)P1、P2的彎曲形狀，并具有包括在陸地部內(nèi)終止的兩個端點(diǎn)Q1、Q2的閉合結(jié)構(gòu)，連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與輪胎周向方向之間的角α處于這樣的范圍內(nèi):0°≤α≤10°，并且連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線與輪胎周向方向之間的角β I以及連接彎折點(diǎn)Ρ2和端點(diǎn)Q2的線與輪胎周向方向之間的角β 2處于這樣的范圍內(nèi):35°≤β1≤55°且35°≤β 2≤55°。
[0011]發(fā)明效果
[0012]在根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎中，位于周向增強(qiáng)層上方的陸地部具有刀槽花紋，因此降低了陸地部的接地壓力，并且抑制了陸地部的偏磨(塊的胎面邊緣磨損，肋條的軌線磨損)。這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。另外，刀槽花紋具有彎曲形狀，并且其中央部和端部的相對于輪胎周向方向的傾斜角α、β I和β 2制造得適合，由此在轉(zhuǎn)彎時或者在制動/驅(qū)動時，減小了刀槽花紋的端點(diǎn)Ql、Q2處的應(yīng)力集中。結(jié)果是，抑制了源于刀槽花紋的端點(diǎn)Q1、Q2處的開裂的發(fā)生，并且這具有提高了輪胎的耐刀槽花紋邊緣開裂性能的優(yōu)點(diǎn)。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0013]圖1是示出了根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例的充氣輪胎的沿輪胎子午線方向的剖視圖。[0014]圖2是示出了圖1所示的充氣輪胎的胎面花紋圖案的平面圖。
[0015]圖3是示出了圖1所示的充氣輪胎的胎肩部的說明圖。
[0016]圖4是示出了圖1所示的充氣輪胎的帶束層的說明圖。
[0017]圖5是示出了圖1所示的充氣輪胎的刀槽花紋的平面圖。
[0018]圖6是示出了圖1所示的充氣輪胎的刀槽花紋的說明圖。
[0019]圖7是示出了圖1所示的充氣輪胎的修改示例的刀槽花紋的平面圖。
[0020]圖8是示出了根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例的充氣輪胎的性能試驗(yàn)結(jié)果的表格。
【具體實(shí)施方式】
[0021]以下參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明。但本發(fā)明并不限于這些實(shí)施例。此外，在維持與本發(fā)明一致的情況下可能或明顯被替換的實(shí)施例的構(gòu)成要素也包括在內(nèi)。此外，在實(shí)施例中記載的多個修改示例能在對本領(lǐng)域的技術(shù)人員而言顯而易見的范圍內(nèi)按需組合。
[0022]充氣輪胎
[0023]圖1是示出了根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例的充氣輪胎I的沿輪胎子午線方向的剖視圖。該圖示出了作為充氣輪胎I的示例的安裝在用于長距離運(yùn)輸?shù)目ㄜ嚭桶褪可系闹刎?fù)荷用徑向輪胎。
[0024]充氣輪胎I包括一對胎圈芯11、11、一對胎邊芯12、12、胎體層13、帶束層14、胎面膠15和一對胎側(cè)膠16、16 (參看圖1)。一對胎圈芯11、11具有環(huán)形結(jié)構(gòu)并且構(gòu)成左、右胎圈部的芯。一對胎邊芯12、12由下填膠121和上填膠122形成，并且配置在一對胎圈芯11、11中的每個胎圈芯的輪胎徑向方向外周上以增強(qiáng)胎圈部。胎體層13具有單層結(jié)構(gòu)，并且呈超環(huán)面形式在左、右胎圈芯11之間伸展，從而形成用于輪胎的構(gòu)架。另外，胎體層13的兩端部朝向輪胎寬度方向外側(cè)折疊以包住胎圈芯11和胎邊芯12，并且被固定。帶束層14由多個層壓的帶束簾布141至145形成，并且?guī)鴮?4配置在胎體層13的輪胎徑向方向外周。胎面膠15配置在胎體層13和帶束層14的輪胎徑向方向外周上，并且形成輪胎胎面。一對胎側(cè)膠16、16配置在胎體層13的各輪胎寬度方向外側(cè)，從而形成輪胎的左、右側(cè)壁部。
[0025]在本實(shí)施例中，充氣輪胎I具有中心在輪胎赤道面CL上的左右對稱內(nèi)部結(jié)構(gòu)。
[0026]圖2是示出了圖1所示的充氣輪胎I的胎面花紋圖案的平面圖。
[0027]充氣輪胎I包括:沿輪胎周向方向延伸的多個周向主槽21至23 ;和胎面部中由周向主槽21至23分隔的多個陸地部31至34。另外，各陸地部31至34分別具有沿輪胎寬度方向延伸的多個橫紋槽41至44。由于橫紋槽41至44，各陸地部31至34在輪胎周向方向上被分隔，以形成塊狀花紋圖案。
[0028]在圖2所示的構(gòu)型中，充氣輪胎I具有6個周向主槽21至23、5列中央陸地部31至33和一對左、右胎肩陸地部34、34。另外，所有陸地部31至34都分別具有多個橫紋槽41至44。另外，各橫紋槽41至44是傾斜的橫紋槽，具有橫貫陸地部31至34的敞開結(jié)構(gòu)，并且沿輪胎周向方向以預(yù)定間隔配置。這樣，所有陸地部31至34都變成成列的塊。然而，該構(gòu)型并不局限于此，并且一部分或全部陸地部31至34可以沿輪胎周向方向的的連續(xù)肋條(圖中未示出)。
[0029]另外，在圖2所示的構(gòu)型中，周向主槽21至23是直槽，但該構(gòu)型并不局限于此，周向主槽21至23可以是曲折形槽(圖中未示出)。[0030]圖3是示出了圖1所示的充氣輪胎I的胎肩部的說明圖。圖4是示出了圖1所示的充氣輪胎I的帶束層14的說明圖。在這些圖中，圖3示出了位于由輪胎赤道面CL劃分的胎面部的一側(cè)區(qū)域，而圖4示出了帶束層14的層壓結(jié)構(gòu)。
[0031]另外，胎體層13通過以涂層膠覆蓋并承受軋制加工的、由鋼或有機(jī)纖維(例如尼龍、聚酯、人造纖維等)形成的多個胎體簾線構(gòu)成，并具有絕對值在85°以上95°以下的胎體角度(胎體簾線在纖維方向上相對于輪胎周向方向的傾斜角)。
[0032]帶束層14通過層壓卷繞在胎體層13的外周周圍的大角度帶束141、一對交叉帶束142、143、帶罩144和周向增強(qiáng)層145形成(參看圖3)。
[0033]大角度帶束141通過以涂層膠覆蓋并承受軋制加工的、由鋼或有機(jī)纖維形成的多個帶束簾線構(gòu)成，并具有絕對值在40°以上60°以下的帶束角度(帶束簾線在纖維方向上相對于輪胎周向方向的傾斜角)。此外，大角度帶束141配置成層壓在胎體層13的輪胎徑向方向外側(cè)。
[0034]一對交叉帶束142、143通過以涂層膠覆蓋并承受軋制加工的、由鋼或有機(jī)纖維形成的多個帶束簾線構(gòu)成，并具有絕對值在10°以上30°以下的帶束角度。此外，一對交叉帶束142、143中的每個帶束均具有使用彼此不同的符號表示的帶束角度，并且?guī)粚訅撼稍趲熅€纖維方向上彼此交叉(交叉簾布結(jié)構(gòu))。在以下說明中，將位于輪胎徑向方向內(nèi)側(cè)的交叉帶束142稱為“內(nèi)側(cè)交叉帶束”，并且將位于輪胎徑向方向外側(cè)的交叉帶束143稱為“外側(cè)交叉帶束”?？稍O(shè)置層壓的三個或更多個交叉帶束(圖中未示出)。另外，一對交叉帶束142、143配置成層壓在大角度帶束141的輪胎徑向方向外側(cè)。
[0035]帶罩144通過以涂層膠覆蓋并承受軋制加工的、由鋼或有機(jī)纖維形成的多個帶束簾線構(gòu)成，并具有絕對值在10°以上45°以下的帶束角度。另外，帶罩144配置成層壓在交叉帶束142、143的輪胎徑向方向外側(cè)。在本實(shí)施例中，帶罩144具有與外側(cè)交叉帶束143相同的帶束角度，并且配置在帶束層14的最外層中。
[0036]周向增強(qiáng)層145由利用相對于輪胎周向方向以在±5°的范圍內(nèi)的螺旋地卷繞的涂膠鋼絲形成的帶束簾線構(gòu)成。另外，周向增強(qiáng)層145介于一對交叉帶束142、143之間。另夕卜，周向增強(qiáng)層145配置在一對交叉帶束142、143的左、右邊緣的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)。具體地，周向增強(qiáng)層145通過將一根或多根絲以螺旋方式卷繞在內(nèi)側(cè)交叉帶束142的外周周圍而形成。周向增強(qiáng)層145通過增強(qiáng)輪胎周向方向上的剛性來提高輪胎耐久性。
[0037]在充氣輪胎I中，帶束層14可具有邊緣罩(圖中未示出)。通常，邊緣罩通過以涂層膠覆蓋并承受軋制加工的、由鋼或有機(jī)纖維形成的多個帶束簾線構(gòu)成，并具有絕對值在0°以上5°以下的帶束角度。另外，邊緣罩配置在外側(cè)交叉帶束143(或內(nèi)側(cè)交叉帶束142)的左、右邊緣的輪胎徑向方向外側(cè)。邊緣罩通過發(fā)揮綁扎效果減小胎面部的中心區(qū)域和胎肩區(qū)域之間的徑向伸長差來提高輪胎的耐偏磨性能。
[0038]周向增強(qiáng)層
[0039]另外，在充氣輪胎I中，構(gòu)成周向增強(qiáng)層145的帶束簾線為鋼絲，并且優(yōu)選地，周向增強(qiáng)層145的支數(shù)在17支/50mm以上30支/50mm以下。另外，優(yōu)選地，帶束簾線的直徑在
1.2_以上2.2_以下。在帶束簾線由扭絞在一起的多個簾線形成的構(gòu)型中，帶束簾線直徑作為帶束簾線的外接圓的直徑測得。
[0040]另外，在充氣輪胎I中，周向增強(qiáng)層145通過以螺旋方式卷繞一根鋼絲構(gòu)成。然而，該構(gòu)型并不局限于此，周向增強(qiáng)層145可由彼此并排螺旋地卷繞的多根絲構(gòu)成(多重卷繞結(jié)構(gòu))。在這種情況下，優(yōu)選地，絲的數(shù)目為5以下。此外，優(yōu)選地，當(dāng)5根絲卷繞成多層時，單位卷繞寬度在12mm以下。這樣，多根(2根以上5根以下)絲能在相對于輪胎周向方向在±5°的范圍內(nèi)傾斜的情況下適當(dāng)?shù)鼐砝@。
[0041]另外，在充氣輪胎I中，Ca)構(gòu)成周向增強(qiáng)層145的帶束簾線當(dāng)它們是零件時(在它們是形成生胎前的材料時)在承受100N至300N的拉伸載荷時的伸長率優(yōu)選在1.0%以上2.5%以下。另外，(b)周向增強(qiáng)層145的帶束簾線在輪胎中(從輪胎產(chǎn)品測量/取出的狀態(tài))承受500N至1000N的拉伸載荷時的伸長率優(yōu)選在0.5%以上2.0%以下。帶束簾線(高伸長率鋼絲)與通常的鋼絲相比在施加低載荷時具有良好的伸長率，因此它們具有能承受所施加的載荷的特性。因此，在上述(a)的情況下，可以在制造期間提高周向增強(qiáng)層145的耐久性，而在上述(b)的情況下，可以提高周向增強(qiáng)層145在輪胎被使用時的耐久性，并且這幾點(diǎn)正是所希望的。
[0042]帶束簾線的伸長率是按照J(rèn)IS G3510測得的。
[0043]另外，優(yōu)選地，周向增強(qiáng)層145的寬度Ws處于這樣的范圍內(nèi):0.6≤Ws/W。當(dāng)周向增強(qiáng)層145具有分割結(jié)構(gòu)(圖中未示出)時，周向增強(qiáng)層145的寬度Ws為各分割部的寬度之和。
[0044]另外，在圖4所示的構(gòu)型中，周向增強(qiáng)層145配置在一對交叉帶束142、143中較窄的交叉帶束143的左、右邊緣部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)。另外，優(yōu)選地，較窄的交叉帶束143的寬度W和從周向增強(qiáng)層145的邊緣部到較窄的交叉帶束143的邊緣部的距離S在0.03≤S/W的范圍內(nèi)。即使周向增強(qiáng)層145具有包括分割結(jié)構(gòu)的構(gòu)型(圖中未示出)，這一點(diǎn)也相同。寬度W和距離S是作為從沿輪胎子午線方向的剖面看時的輪胎寬度方向距離測得的。另外，特別是S/W的值不存在上限，但其受周向增強(qiáng)層145的寬度Ws和較窄的交叉帶束143的寬度W的關(guān)系限制。
[0045]另外，優(yōu)選地，周向增強(qiáng)層145的寬度Ws相對于輪胎展開寬度TDW (圖中未示出)處于這樣的范圍內(nèi):0.65 ≤ Ws/TDW≤0.80。輪胎展開寬度TDW是被組裝在標(biāo)準(zhǔn)輪輞上的輪胎的胎面花紋圖案部的兩端之間在展開圖中的直線距離，所述輪輞在無負(fù)荷狀態(tài)下被施加規(guī)定內(nèi)壓。
[0046]另外，在圖3所示的構(gòu)型中，周向增強(qiáng)層145介于一對交叉帶束142、143之間(參看圖3)。然而，該構(gòu)型并不局限于此，周向增強(qiáng)層145可配置在一對交叉束帶142、143的內(nèi)側(cè)。例如，周向增強(qiáng)層145可以配置在(1)大角度帶束141與內(nèi)側(cè)交叉束帶142之間，或
(2)胎體層13與大角度帶束141之間(圖中未示出)。
[0047]塊的刀槽花紋
[0048]近年來，充氣輪胎已在帶束層中設(shè)置有周向增強(qiáng)層以抑制輪胎的徑向伸長并抑制胎肩陸地部中的偏磨(特別是臺階式磨損)。
[0049]在該構(gòu)型中，在位于周向增強(qiáng)層上方的陸地部處，輪胎周向方向剛性增加，因此變形降低。因此，陸地部的接地壓力增加，使得在轉(zhuǎn)動和制動/驅(qū)動期間作用在陸地部上的負(fù)荷增大。因此，存在陸地部中容易發(fā)生偏磨的問題。塊中的這種偏磨例如為胎面邊緣磨損，而在肋條中例如為軌線磨損。
[0050]因此，在充氣輪胎1中，采取以下構(gòu)型以抑制陸地部中的偏磨。[0051]圖5是示出了圖1所示的充氣輪胎I的刀槽花紋6的平面圖，而圖6是示出了圖1所示的充氣輪胎I的刀槽花紋6的說明圖。圖7是示出了圖1所示的充氣輪胎I的修改示例的刀槽花紋6的平面圖。在這些圖中，圖5僅示出了塊5及其刀槽花紋6。另外，作為一個示例，圖5示出了由最外周向主槽24和位于其內(nèi)側(cè)的周向主槽23分隔的陸地部33的塊5。另外，圖6示出了刀槽花紋6的平面形狀與刀槽花紋深度Dl之間的關(guān)系。
[0052]在充氣輪胎I中，位于周向增強(qiáng)層145上方的陸地部31至33具有至少一個刀槽花紋6 (參看圖2和3)。
[0053]例如，在圖2和3所示的構(gòu)型中，在周向增強(qiáng)層145上方配置有5列陸地部31至33。另外，這些陸地部31至33均具有沿輪胎周向方向成預(yù)定間隔配置的多個橫紋槽41至43，因此它們是成列的塊。另外，這些陸地部31至33的各塊5具有單個刀槽花紋6。
[0054]如果周向增強(qiáng)層145的端部在陸地部33下方，并且陸地部33的道路接觸面的寬度W2和周向增強(qiáng)層145相對于陸地部33的道路接觸面的重疊寬度W3在從輪胎子午線方向的剖面看時具有這樣的關(guān)系:0.50 ( W3/W2,陸地部33可以說成是位于周向增強(qiáng)層145上方(參看圖3)。另外，當(dāng)陸地部33的邊緣具有凹凸形狀如其中周向主槽21至23具有曲折形狀的構(gòu)型和其中陸地部31至34在邊緣上具有切口的構(gòu)型(圖中未示出)時，基于陸地部31至34的邊緣沿輪胎周向方向投影時的中心點(diǎn)來測量陸地部31至34的道路接觸面的寬度W2。
[0055]另外，單個塊5可具有多個刀槽花紋(圖中未示出)。另外，在具有肋條形陸地部31至33的構(gòu)型中，各陸地部31至33可具有沿輪胎周向方向?qū)R的多個刀槽花紋6 (圖中未示出)。
[0056]另外，在充氣 輪胎I中，各陸地部31至33的刀槽花紋6具有在陸地部31至33的平面圖中呈包括兩個彎折點(diǎn)Pl和P2的彎曲形狀的閉合結(jié)構(gòu)，其中兩個端點(diǎn)Ql、Q2在陸地部31至33內(nèi)終止(參看圖5)。
[0057]例如，在圖5所示的構(gòu)型中，刀槽花紋6在塊5的平面圖中相對于輪胎周向方向傾斜地延伸。另外，刀槽花紋6具有包括連接兩個端部(包括刀槽花紋的端部的部分)62、62的中央部61的彎曲形狀。另外，刀槽花紋6的中央部61配置在塊5的中央部，相對于輪胎周向方向成角α傾斜。另外，刀槽花紋6的兩個端部62、63相對于中央部61的傾斜方向沿相同的方向傾斜。另外，塊5具有菱形的平面形狀，并且刀槽花紋6在沿菱形形狀的長對角線方向彎曲的狀態(tài)下延伸。以這種方式，刀槽花紋6沿著塊5的形狀配置。
[0058]在這種情況下，連接彎折點(diǎn)Ρ1、Ρ2的線(中央部61)與輪胎周向方向之間的角α處于這樣的范圍內(nèi):0° < α < 10°。另外，連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線(第一端部62)與輪胎周向方向之間的角β?以及連接彎折點(diǎn)Ρ2和端點(diǎn)Q2的線(第二端部63)與輪胎周向方向之間的角β 2處于這樣的范圍內(nèi):35°≤β?≤55°且35°≤β 2≤55°。
[0059]在該構(gòu)型中，位于周向增強(qiáng)層145的上方的陸地部31至33具有刀槽花紋6，因此陸地部31至33的接地壓力降低，并且抑制了陸地部31至33的偏磨。具體地，在陸地部31至33為成列塊的情況下，抑制了塊5的胎面邊緣磨損，而在陸地部31至33為肋條的情況下，抑制了軌線磨損。
[0060]另外，刀槽花紋6具有彎曲形狀，并且其中央部61和端部62、63的相對于輪胎周向方向的傾斜角α、β I和β 2制造得適合，因此在轉(zhuǎn)彎時或者在制動/驅(qū)動時，減小了刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的應(yīng)力集中。結(jié)果是，抑制了源于刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的開裂的發(fā)生。
[0061]具體地，角α被設(shè)定為處于這樣的范圍內(nèi):0°≤α≤10°，因此能在維持陸地部31至33的剛性的情況下使接地壓力均勻。另外，角β?、β2被設(shè)定為處于這樣的范圍內(nèi):35°≤β I且35° ( β 2，由此減小了轉(zhuǎn)彎時刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的應(yīng)力集中，并且角β 1、β2被設(shè)定為處于這樣的范圍內(nèi):β I≤55°且β2<55°，由此減小了制動/驅(qū)動時刀槽花紋6的端點(diǎn)Ql、Q2處的應(yīng)力集中。
[0062]在圖5所示的構(gòu)型中，刀槽花紋6的中央部61相對于分隔塊5的橫紋槽41沿相同的方向(朝向圖5的紙面上方向左側(cè))傾斜。另外，刀槽花紋6的兩個端部62、63相對于中央部61沿相同的方向傾斜，并且兩者沿相同的方向傾斜。在該構(gòu)型中，在陸地部31至33具有菱形塊5的構(gòu)型(參看圖2)中，優(yōu)選刀槽花紋6沿著塊5的形狀配置。
[0063]然而，該構(gòu)型并不局限于此，刀槽花紋6的兩個端部62、63可沿不同的方向傾斜(參看圖7)。例如，在圖7所示的構(gòu)型中，第一端部62和刀槽花紋6的中央部61可朝向紙面上方向左側(cè)傾斜，而第二端部63可朝向紙面上方向右側(cè)傾斜。在該構(gòu)型中，例如，在其中陸地部31至33具有梯形塊5的構(gòu)型中，優(yōu)選刀槽花紋6能沿著塊5的形狀配置。
[0064]另外，刀槽花紋6的兩個端部62、63和中央部61可沿互相不同的方向傾斜(圖中未示出)。例如，在圖5所示的構(gòu)型中，刀槽花紋6的中央部61朝向紙面上方向左側(cè)傾斜，而刀槽花紋6的兩個端部62、63可朝向紙面上方向右側(cè)傾斜。
[0065]另外，在圖2所示的構(gòu)型中，塊5具有菱形的平面形狀，但這一點(diǎn)并非限制，塊5可具有任意平面形狀(圖中未示出)。
[0066]另外，在充氣輪胎I中，連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線的長度SI以及連接彎折點(diǎn)Ρ2和端點(diǎn)Q2的線的 長度S2優(yōu)選處于這樣的范圍內(nèi):2.5mm ≤SI≤6.0mm且
2.5mm ^ S2 ^ 6.0mm(參看圖5)。通過將長度S1、S2設(shè)定為處于這樣的范圍內(nèi):2.5mm ( SI且2.5mm < S2，可以確保容易發(fā)生應(yīng)力集中的彎折點(diǎn)P1、P2與刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2之間的長度S1、S2，由此能有效地抑制開裂的發(fā)生。另外，通過將長度S1、S2設(shè)定為處于這樣的范圍內(nèi):S1≤6.0mm且S2≤6.0臟，可以確保塊5的剛性，并抑制塊5的偏磨。
[0067]另外，在充氣輪胎I中，優(yōu)選刀槽花紋6的輪胎寬度方向?qū)挾萕l和陸地部31至33的輪胎寬度方向?qū)挾萕2具有這樣的關(guān)系:W1/W2 ( 0.20(參看圖5)。通過將寬度W1、W2設(shè)定成具有這樣的關(guān)系:W1/W2 ( 0.20，刀槽花紋6的寬度Wl制造得適合，并且抑制了塊5的偏磨。
[0068]W1/W2的下限為0〈W1/W2，但它受例如刀槽花紋6的端部62、63的長度S1、S2和傾斜角β 1、β 2等制約。
[0069]另外，在充氣輪胎I中，在其中陸地部31至33由沿輪胎周向方向?qū)R的多列塊5形成的構(gòu)型(參看圖2)中，刀槽花紋6的輪胎周向方向長度LI和塊5的輪胎周向方向長度L2優(yōu)選具有這樣的關(guān)系:0.10 ( L1/L2 ( 0.30 (參看圖5)。這里，在具有長度為LI的刀槽花紋6的塊5上測量塊5的長度L2。在該構(gòu)型中，通過將長度L1、L2設(shè)定為具有這樣的關(guān)系:0.10≥L1/L2，分散了接地壓力，并且抑制了塊5的偏磨。另外，通過將長度L1、L2設(shè)定成具有這樣的關(guān)系:L1/L2 ( 0.30，確保了塊5的剛性，由此抑制了塊5的偏磨。
[0070]另外，在上述構(gòu)型中，優(yōu)選長度S1、S2和連接彎折點(diǎn)P1、P2的線的輪胎周向方向長度LI具有這樣的關(guān)系:0.50≤S1/L1≤0.70且0.50≤S2/L1≤0.70。
[0071]另外，在充氣輪胎I中，優(yōu)選連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線之間的角Y I以及連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接彎折點(diǎn)P2和端點(diǎn)Q2的線之間的角Y 2處于這樣的范圍內(nèi):145° ^ Y I ^ 155°且145° ^ y2 ^ 155°。
[0072]另外，在充氣輪胎I中，優(yōu)選刀槽花紋6的最大深度Dl和周向主槽的最大深度D2(圖中未示出)具有這樣的關(guān)系:0.15≤D1/D2≤0.85 (參看圖6)。這里，在具有最大深度為Dl的刀槽花紋6的塊5的左、右周向主槽上測量周向主槽的最大深度D2。周向主槽21至23的槽深度通常被設(shè)定為越往輪胎寬度方向外側(cè)越深。
[0073]另外，在充氣輪胎I中，優(yōu)選刀槽花紋6的深度Dl朝向端點(diǎn)Ql、Q2漸減(參看圖6)。例如，在圖6所示的構(gòu)型中，刀槽花紋6的深度Dl在中央部61中恒定，并且在左、右端部62、63中，深度Dl朝向端點(diǎn)Ql、Q2變得越來越淺。
[0074]塊5和刀槽花紋6的各尺寸α、β 1、β2、Yl、Y 2、L1、L2、Wl、W2、S1、S2是在輪胎被組裝在規(guī)定輪輞上并被施加規(guī)定內(nèi)壓的情況下在無負(fù)荷狀態(tài)下測得的。
[0075]此處，“規(guī)定輪輞”是指日本汽車輪胎制造者協(xié)會公司(JATMA)所規(guī)定的“標(biāo)準(zhǔn)輪輞(standard rim)”、輪胎輪輞協(xié)會公司(TRA)所規(guī)定的“設(shè)計輪輞(design rim)”或歐洲輪胎輪輞技術(shù)組織(ETRTO)所規(guī)定的“測量輪輞(measuring rim)”?！耙?guī)定內(nèi)壓”是指JATMA所規(guī)定的“最大氣壓(maximum air pressure)”、TRA所規(guī)定的“各種冷充脹壓力下的輪胎負(fù)載極限(tire load limits at various cold inflation pressures)” 中的最大值和 ETRTO所規(guī)定的“充脹壓力(inflation pressures)”。注意規(guī)定負(fù)載”是指JATMA所規(guī)定的“最大負(fù)載能力(maximum load capacity)”、TRA所規(guī)定的“各種冷充脹壓力下的輪胎負(fù)載極限(tire load limits at various cold inflation pressures)”中的最大值和 ETRTO 所規(guī)定的“負(fù)載能力(load capacity)”。但在JATMA中,乘用車輪胎的規(guī)定內(nèi)壓為180kPa氣壓，并且規(guī)定負(fù)載為最大負(fù)載能力的88%。
[0076]盤果
[0077]如上所述，充氣輪胎I包括帶束層14，該帶束層包括周向增強(qiáng)層145(參看圖1、3和
4)。另外，充氣輪胎I包括多個周向主槽21至23 ;以及由周向主槽21至23分隔和形成的多個陸地部31至34(參看圖2)。另外，位于周向增強(qiáng)層145上方的陸地部31至33(在圖5中，塊5)具有至少一個刀槽花紋6。另外，刀槽花紋6在平面圖中具有包括兩個彎折點(diǎn)P1、P2的彎曲形狀，并具有包括在陸地部31至33內(nèi)終止的兩個端點(diǎn)Q1、Q2的閉合結(jié)構(gòu)。另外，連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與輪胎周向方向之間的角α處于這樣的范圍內(nèi):0°≤α≤10°。另外，連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線與輪胎周向方向之間的角β?以及連接彎折點(diǎn)Ρ2和端點(diǎn)Q2的線與輪胎周向方向之間的角β2處于這樣的范圍內(nèi):35°≤β?≤55°且
35。≤ β 2 ≤ 55°。
[0078]在該構(gòu)型中，位于周向增強(qiáng)層145上方的陸地部31至33具有刀槽花紋6(參看圖2和3)，因此陸地部31至33的接地壓力降低，并且抑制了陸地部31至33的偏磨(塊的胎面邊緣磨損，肋條的軌線磨損)。這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。另外，刀槽花紋6具有彎曲形狀，并且其中央部61和端部62、63的相對于輪胎周向方向的傾斜角α、β I和β 2制造得適合(參看圖5),由此在轉(zhuǎn)彎時或者在制動/驅(qū)動時,減小了刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的應(yīng)力集中。結(jié)果是，抑制了源于刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的開裂的發(fā)生，并且這具有提高了輪胎的耐刀槽花紋邊緣開裂性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0079]另外，在充氣輪胎I中，刀槽花紋6的最大深度Dl和具有刀槽花紋6的陸地部的左、右周向主槽(圖5中的周向主槽22、23)的最大深度D2 (圖中未示出)具有這樣的關(guān)系:
0.15 ( D1/D2 ( 0.85 (參看圖6)。結(jié)果是，刀槽花紋6的最大深度Dl制造得適合，并且這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0080]另外，在充氣輪胎I中，連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線的長度SI以及連接彎折點(diǎn)P2和端點(diǎn)Q2的線的長度S2處于這樣的范圍內(nèi):2.5mm ^ SI ^ 6.0mm且2.5mm≤S2≤6.0mm(參看圖5)。結(jié)果是，刀槽花紋6的端部62、63的長度S1、S2制造得適合，并且這具有提高了耐偏磨性能和耐刀槽花紋邊緣開裂性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0081]另外，在充氣輪胎I中，長度S1、S2和連接彎折點(diǎn)P1、P2的線的輪胎周向方向長度LI具有這樣的關(guān)系:0.50 ( S1/L1≤0.70且0.50 ( S2/L1 ( 0.70 (參看圖5)。結(jié)果是，刀槽花紋6的端部62、63的長度S1、S2制造得適合，并且這具有提高了耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0082]另外，在充氣輪胎I中，刀槽花紋6的輪胎寬度方向?qū)挾萕l和具有刀槽花紋6的陸地部31至33的輪胎寬度方向?qū)挾萕2具有這樣的關(guān)系:W1/W2 ( 0.20(參看圖5)。結(jié)果是，刀槽花紋6的寬度Wl制造得適合，并且這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0083]另外，在充氣輪胎I中，陸地部31至33由沿輪胎周向方向?qū)R的多列塊5形成(參看圖2)。另外，連接刀槽花紋6的彎折點(diǎn)P1、P2的線的輪胎周向方向長度LI和具有刀槽花紋6的塊5的輪胎周向方向長度L2具有這樣的關(guān)系:0.10 ( L1/L2 ( 0.30 (參看圖
5)。結(jié)果是，刀槽花紋6的中央部61的長度LI制造得適合，并且這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0084]另外，在充氣輪胎I中，連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接彎折點(diǎn)Pl和端點(diǎn)Ql的線之間的角Y I以及連接彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接彎折點(diǎn)P2和端點(diǎn)Q2的線之間的角Y 2處于這樣的范圍內(nèi):145° ( Yl≤155°且145° ( Y2 ^ 155° (參看圖5)。結(jié)果是，刀槽花紋6的彎曲角Υ1、Y 2制造得適合，并且這具有提高了輪胎的耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0085]另外，在充氣輪胎I中，刀槽花紋6的深度Dl朝向端點(diǎn)Q1、Q2漸減(參看圖6)。結(jié)果是，存在抑制了源于刀槽花紋6的端點(diǎn)Q1、Q2處的開裂的發(fā)生的優(yōu)點(diǎn)。
[0086]另外，在充氣輪胎I中，刀槽花紋6的兩個端部62、63相對于輪胎周向方向沿與刀槽花紋6的中央部61相同的方向傾斜(參看圖5)。
[0087]另外，在充氣輪胎I中，帶束層14包括大角度帶束141、配置在大角度帶束141的輪胎徑向方向外側(cè)的一對交叉帶束142、143、配置在一對交叉帶束142、143的輪胎徑向方向外側(cè)的帶罩144和配置在一對交叉帶束142、143之間、一對交叉帶束142、143的輪胎徑向方向內(nèi)側(cè)或大角度帶束141的輪胎徑向方向內(nèi)側(cè)的周向增強(qiáng)層145 (參看圖3和4)。通過采用具有該構(gòu)型的充氣輪胎1，可以獲得提高輪胎耐偏磨性能的顯著優(yōu)點(diǎn)。
[0088]另外，在充氣輪胎I中，構(gòu)成周向增強(qiáng)層145的帶束簾線為鋼絲，并且周向增強(qiáng)層145的支數(shù)在17支/50mm以上30支/50mm以下。
[0089]另外，在充氣輪胎I中，構(gòu)成周向增強(qiáng)層145的帶束簾線在它們?yōu)椴考r在承受100N至300N的拉伸載荷時的伸長率在1.0%以上2.5%以下。
[0090]另外，在充氣輪胎I中，構(gòu)成周向增強(qiáng)層145的帶束簾線在它們在輪胎中承受500N至1000N的拉伸載荷時的伸長率在0.5%以上2.0%以下。[0091]另外，在充氣輪胎I中，周向增強(qiáng)層145配置在一對交叉帶束142、143中較窄的交叉帶束143的左、右邊緣部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)(參看圖4)。另外，較窄的交叉帶束143的寬度W和從周向增強(qiáng)層145的邊緣部到較窄的交叉帶束143的邊緣部的距離S處于這樣的范圍內(nèi):0.03 ( S/W。結(jié)果是，交叉帶束142、143的邊緣部和周向增強(qiáng)層145的邊緣部的位置關(guān)系S/W制造得適合，并且這具有可以減少周向增強(qiáng)層145周圍的橡膠材料中產(chǎn)生的應(yīng)變的優(yōu)點(diǎn)。
[0092]另外，在充氣輪胎1中，較窄的交叉帶束143的寬度W和周向增強(qiáng)層145的寬度Ws處于這樣的范圍內(nèi):0.60 ( Ws/W。
[0093]另外，在充氣輪胎I中，周向增強(qiáng)層145的寬度Ws相對于輪胎展開寬度TDW(圖中未示出)處于這樣的范圍內(nèi):0.65≤Ws/TDW≤0.80。在該構(gòu)型中，寬度Ws和輪胎展開寬度TDff處于這樣的范圍內(nèi):Ws/TDW ^ 0.80,由此周向增強(qiáng)層145的寬度Ws制造得適合。這具有抑制了帶束簾線在周向增強(qiáng)層145的端部處疲勞失效的優(yōu)點(diǎn)。另外，寬度Ws和輪胎展開寬度TDW處于這樣的范圍內(nèi):0.65 ( Ws/TDW，這具有輪胎的接地形狀制造得適合并且提高了輪胎耐偏磨性能的優(yōu)點(diǎn)。
[0094]應(yīng)用對象
[0095]優(yōu)選充氣輪胎1應(yīng)用于重負(fù)荷輪胎。與用于乘用車的輪胎相比，重負(fù)荷輪胎在使用期間承受更重的負(fù)荷。另外，其中配置有周向增強(qiáng)層的區(qū)域與位于輪胎寬度方向外側(cè)的區(qū)域之間的直徑差增大，因此胎肩陸地部中容易發(fā)生偏磨。因此，將本技術(shù)應(yīng)用于重負(fù)荷輪胎帶來更顯著的偏磨抑制效果。
[0096]另外，優(yōu)選地，充氣輪胎I應(yīng)用于扁平率在40%以上70%以下的范圍內(nèi)的輪胎，在輪胎被組裝在標(biāo)準(zhǔn)輪輞上的狀態(tài)下，向輪胎施加規(guī)定內(nèi)壓，并且施加規(guī)定負(fù)荷。另外，與本實(shí)施例中一樣，充氣輪胎1優(yōu)選被用作用于諸如巴士或卡車等重負(fù)荷的充氣輪胎。在具有該扁平率的輪胎(特別是用于巴士或卡車等的重負(fù)荷的充氣輪胎)中，接地形狀容易變成沙漏形，因此胎肩陸地部中容易發(fā)生偏磨。因此，通過將充氣輪胎I應(yīng)用于具有該扁平率的輪胎，可以獲得顯著的偏磨抑制效果。
[0097]另外，優(yōu)選地，充氣輪胎1應(yīng)用于如圖2所示的在位于胎肩陸地部34的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部中具有輪胎接地邊緣T的輪胎。在該構(gòu)型中，胎肩陸地部34的邊緣部中容易發(fā)生偏磨。因此，通過將充氣輪胎I應(yīng)用于具有該構(gòu)型的輪胎，可以獲得顯著的偏磨抑制效果。在圖2所示的構(gòu)型中，輪胎接地邊緣T、胎面邊緣和胎肩陸地部34的邊緣部重合。另外，“輪胎接地邊緣T”指的是在其中輪胎被組裝在規(guī)定輪輞上、充填規(guī)定內(nèi)壓、在靜止?fàn)顟B(tài)下垂直于平板放置且被加載與規(guī)定載荷對應(yīng)的負(fù)荷的構(gòu)型中，輪胎與平板之間的接觸面的輪胎軸向方向最大寬度位置。
[0098]示例
[0099]圖8是示出了根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例的充氣輪胎的性能試驗(yàn)的結(jié)果的表格。
[0100]在該性能試驗(yàn)中，針對(1)耐偏磨性能和(2)耐刀槽花紋邊緣開裂性能對多個互相不同的充氣輪胎進(jìn)行評估(參看圖8)。另外，將輪胎尺寸為445/50R22.5的充氣輪胎組裝在輪輞尺寸為22.5X14.00的輪輞上，并且向這些充氣輪胎施加900kPa的氣壓和4625kg/輪胎的載荷。另外，將充氣輪胎安裝在6 X 4牽引拖掛式試驗(yàn)車上。
[0101](1)在耐偏磨性能的評估中，使試驗(yàn)車在普通鋪裝道路上行駛30，000km,并且此后測量塊的胎面邊緣磨損量(塊內(nèi)的最大磨損區(qū)域和最小磨損區(qū)域之間的磨損量差)。通過以常規(guī)示例為標(biāo)準(zhǔn)分(100)對測量結(jié)果打分來進(jìn)行評估。在該評估中，較高的分?jǐn)?shù)是優(yōu)選的。
[0102](2)在耐刀槽花紋開裂性能的評估中，使試驗(yàn)車在普通鋪裝道路上行駛30，OOOkm,并且此后測量刀槽花紋的邊緣中的開裂發(fā)生率。通過以常規(guī)示例為標(biāo)準(zhǔn)分(100)對測量結(jié)果打分來進(jìn)行評估。在該評估中，較高的分?jǐn)?shù)是優(yōu)選的。
[0103]根據(jù)工作示例I至20的充氣輪胎I具有圖1至5的構(gòu)型，其中陸地部形成為成列的塊。另外，塊5的長度L2和寬度W2為L2=34mm且W2=31mm。另外，周向主槽23的最大深度 D2 為 D2=20.0mm。
[0104]在圖1至3的構(gòu)型中，常規(guī)示例的充氣輪胎具有包括呈線性形式的閉合刀槽花紋的塊。另外，刀槽花紋具有均勻的刀槽花紋深度。
[0105]從試驗(yàn)結(jié)果清楚的是，對于工作示例I至20的充氣輪胎1，提高了耐偏磨性能和耐刀槽花紋邊緣開裂性能。
[0106]附圖標(biāo)記
[0107]I充氣輪胎
[0108]11 胎圈芯
[0109]12 胎邊芯
[0110]13 胎體層
`[0111]14 帶束層
[0112]15 胎面膠
[0113]16 胎側(cè)膠
[0114]21 周向主槽
[0115]22 周向主槽
[0116]23 周向主槽
[0117]24 第一周向主槽
[0118]31 至34陸地部
[0119]41 至44橫紋槽
[0120]5 塊
[0121]6 刀槽花紋
[0122]61 中央部
[0123]62、63 端部
[0124]121 下填膠
[0125]122 上填膠
[0126]141 大角度帶束
[0127]142 內(nèi)側(cè)交叉帶束
[0128]143 外側(cè)交叉帶束
[0129]14 帶罩
[0130]145 周向增強(qiáng)層
【權(quán)利要求】
1.一種充氣輪胎，包括:帶束層，所述帶束層包括周向增強(qiáng)層；多個周向主槽；和由所述周向主槽分隔的多個陸地部，其中 位于所述周向增強(qiáng)層上方的所述陸地部具有至少一個刀槽花紋， 所述刀槽花紋具有在平面圖中包括兩個彎折點(diǎn)P1、P2的彎曲形狀，和具有在所述陸地部內(nèi)終止的兩個端點(diǎn)Q1、Q2的閉合結(jié)構(gòu)， 連接所述彎折點(diǎn)P1、P2的線與輪胎周向方向之間的角α處于這樣的范圍內(nèi):O?！堞痢?0°，并且 連接所述彎折點(diǎn)Pl和所述端點(diǎn)Ql的線與輪胎周向方向之間的角β?以及連接所述彎折點(diǎn)Ρ2和所述端點(diǎn)Q2的線與輪胎周向方向之間的角β2處于這樣的范圍內(nèi):35° ≤ β I ≤ 55° 且 35° ≤ β 2 ≤ 55°。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中，所述刀槽花紋的最大深度Dl和具有所述刀槽花紋的所述陸地部的左、右周向主槽的最大深度D2具有這樣的關(guān)系:0.15 ( Dl/D2 ( 0.85。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中，連接所述彎折點(diǎn)Pl和所述端點(diǎn)Ql的線的長度SI以及連接所述彎折點(diǎn)P2和所述端點(diǎn)Q2的線的長度S2處于這樣的范圍內(nèi):2.5mm < SI < 6.0mm 且 2.5mm < S2 < 6.0mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其中，所述長度S1、S2和連接所述彎折點(diǎn)P1、P2的所述線的輪胎周向方向長度LI具有這樣的關(guān)系:0.50 ( S1/L1 ( 0.70且0.50 ( S2/LI ( 0.70。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述刀槽花紋的輪胎寬度方向?qū)挾萕l和具有所述刀槽花紋的所述陸地部的輪胎寬度方向?qū)挾萕2具有這樣的關(guān)系:W1/W2 ( 0.20。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述陸地部包括沿輪胎周向方向成一列對齊的多個塊，并且 連接所述刀槽花紋的所述彎折點(diǎn)PU P2的所述線的輪胎周向方向長度LI和具有所述刀槽花紋的所述塊的輪胎周向方向長度L2具有這樣的關(guān)系:0.10 ( L1/L2 ( 0.30。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，連接所述彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接所述彎折點(diǎn)Pl和所述端點(diǎn)Ql的線之間的角Yl以及連接所述彎折點(diǎn)P1、P2的線與連接所述彎折點(diǎn)P2和所述端點(diǎn)Q2的線之間的角Y 2處于這樣的范圍內(nèi):145° ^ Y I ^ 155° 且 145° ^ y 2 ^ 155°。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述刀槽花紋的深度Dl朝向所述端點(diǎn)Ql、Q2逐漸減小。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述刀槽花紋具有通過連接中央部與包括所述刀槽花紋端部的兩個端部而形成的彎曲形狀，并且所述兩個端部相對于輪胎周向方向沿與所述中央部相同的方向傾斜。
10.根據(jù)權(quán)利要求1至9中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述帶束層包括大角度帶束、配置在所述大角度帶束的輪胎徑向方向外側(cè)的一對交叉帶束、配置在所述一對交叉帶束的輪胎徑向方向外側(cè)的帶罩和配置在所述一對交叉帶束之間、所述一對交叉帶束的輪胎徑向方向內(nèi)側(cè)或所述大角度帶束的輪胎徑向方向內(nèi)側(cè)的所述周向增強(qiáng)層。
11.根據(jù)權(quán)利要求1至10中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，構(gòu)成所述周向增強(qiáng)層的帶束簾線為鋼絲，并且所述周向增強(qiáng)層的支數(shù)在17支/50mm以上30支/50mm以下。
12.根據(jù)權(quán)利要求1至11中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述周向增強(qiáng)層的帶束簾線在為部件時在承受100N至300N的拉伸載荷時的伸長率在1.0%以上2.5%以下。
13.根據(jù)權(quán)利要求1至12中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述周向增強(qiáng)層的所述帶束簾線在所述輪胎中承受500N至1000N的拉伸載荷時的伸長率在0.5%以上2.0%以下。
14.根據(jù)權(quán)利要求1至13中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述周向增強(qiáng)層配置在所述一對交叉帶束中較窄的交叉帶束的左、右邊緣部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)，并且 所述較窄的交叉帶束的寬度W和從所述周向增強(qiáng)層的邊緣部到所述較窄的交叉帶束的邊緣部的距離S處于這樣的范圍內(nèi):0.03 ( S/W。
15.根據(jù)權(quán)利要求1至14中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述周向增強(qiáng)層配置在所述一對交叉帶束中較窄的交叉帶束的左、右邊緣部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)，并且 所述較窄的交叉帶束的寬度W和所述周向增強(qiáng)層的寬度Ws處于這樣的范圍內(nèi):0.60 ( Ws/W。
16.根據(jù)權(quán)利要求1至15中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述周向增強(qiáng)層的寬度Ws相對于輪胎展開寬度TDW處于這樣的范圍內(nèi):0.65 ( ffs/TDff≤0.80。
17.根據(jù)權(quán)利要求1至16 中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其應(yīng)用于扁平率在70%以下的輪胎。
【文檔編號】B60C11/12GK103826874SQ201180073636
【公開日】2014年5月28日 申請日期:2011年9月22日 優(yōu)先權(quán)日:2011年9月22日
【發(fā)明者】濱中英樹 申請人:橫濱橡膠株式會社