包括周向增強元件的層的輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及輪胎，所述輪胎包括胎冠增強件(4)，所述胎冠增強件(4)由至少兩個增強元件的工作胎冠層(41、43)和至少一個周向增強元件的層(42)形成。根據(jù)本發(fā)明，至少一個工作胎冠層(41、43)的至少一個表層在10％伸長下的拉伸模量大于9MPa，并且所述至少一個表層的tan(δ)的最大值，記為tan(δ)max，小于0.100。
【專利說明】包括周向增強元件的層的輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及具有徑向胎體增強件的輪胎，特別涉及旨在安裝至承載重型載荷并以持久速度行駛的車輛(例如貨車、拖拉機、拖車或公共汽車)的輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002]在重型貨物車輛的輪胎中，胎體增強件通常固定在胎圈區(qū)域中的任一側(cè)，并且在徑向上被由至少兩個疊加層構(gòu)成的胎冠增強件覆蓋，所述至少兩個疊加層由在每個層中平行的絲線或簾線形成，每個層以與周向方向形成在10°至45°范圍內(nèi)的角度與下一層交叉。形成工作增強件的所述工作層可以進(jìn)一步由至少一個被稱為保護(hù)層的層覆蓋，該層由增強元件形成，所述增強元件有利地為金屬和可伸展的并且被稱為彈性的。其還可以包括具有低伸展性的金屬絲線或簾線的層，所述金屬絲線或簾線與周向方向形成在45°至90°范圍內(nèi)的角度，該層被稱為三角層，在徑向上位于胎體增強件和第一胎冠簾布層之間，所述第一胎冠簾布層由平行的絲線或纜線形成，所述平行的絲線或纜線以絕對值不超過45°的角度鋪設(shè)。三角簾布層與至少所述工作簾布層形成三角增強件，該增強件在其所經(jīng)受的各種應(yīng)力下具有低的變形，三角簾布層基本上用于吸收施加在輪胎胎冠區(qū)域中的所有增強元件上的橫向壓縮力。
[0003]如果簾線在等于斷裂負(fù)荷的10%的拉伸負(fù)荷下具有不大于0.2%的相對伸長，所述簾線被稱為不可伸展的。
[0004]如果簾線在等于斷裂負(fù)荷的拉伸負(fù)荷下具有至少3%的相對伸長，所述簾線被稱為彈性的，最大切線模量小于150GPa。
[0005]周向增強元件是與周向方向形成相對于0°在+2.5°至-2.5°范圍內(nèi)的角度的增強元件。
[0006]輪胎的周向方向或縱向方向，是對應(yīng)于輪胎的外圍并且由輪胎的滾動方向限定的方向。
[0007]輪胎的橫向方向或軸向方向平行于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線。
[0008]徑向方向是與輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線相交并且與其垂直的方向。
[0009]輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線是輪胎在正常使用時繞其旋轉(zhuǎn)的軸線。
[0010]徑向平面或子午平面是包含輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線的平面。
[0011]周向正中平面或赤道平面是垂直于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線并且將輪胎分為兩半的平面。
[0012]橡膠混合物的“彈性模量”被認(rèn)為是在10%變形和環(huán)境溫度下的伸展割線模量。
[0013]當(dāng)涉及橡膠組合物時，模量的測量根據(jù)1988年9月的標(biāo)準(zhǔn)AFN0R-NFT-46002在張力下進(jìn)行:公稱割線模量(或表觀應(yīng)力，以MPa表示)在10%伸長下的第二次伸長中(即在一個適應(yīng)循環(huán)之后)測量(根據(jù)1979年12月的標(biāo)準(zhǔn)AFN0R-NFT-40101的標(biāo)準(zhǔn)溫度和濕度條件)。
[0014]由于公路網(wǎng)絡(luò)的改善和全世界公路網(wǎng)絡(luò)的擴張，目前一些被稱為“公路輪胎”的輪胎旨在以高速滾動越來越長的距離。無可非議地，這種類型的輪胎所要求滾動的條件的設(shè)定使得所覆蓋的里程數(shù)增加；然而，輪胎的耐久性，特別是胎冠增強件的耐久性受到不利影響。
[0015]這是因為在胎冠增強件的位置處存在應(yīng)力；更具體地，在胎冠層之間存在剪切應(yīng)力，連同軸向最短的胎冠層的端部處的操作溫度有不可忽略的升高，從而導(dǎo)致所述端部處的橡膠中裂縫的出現(xiàn)和蔓延。
[0016]為了改進(jìn)所討論類型的輪胎的胎冠增強件的耐久性，已經(jīng)提出與設(shè)置在簾布層端部(更特別是軸向最短簾布層的端部)之間和/或周圍的橡膠混合物的層和/或輪廓元件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量相關(guān)的解決方案。
[0017]特別已知的方式是在工作層的端部之間引入橡膠混合物的層從而在所述端部之間脫離聯(lián)接，從而限制剪切應(yīng)力。然而，這些脫離聯(lián)接的層必須具有非常高的內(nèi)聚力程度。這些橡膠混合物的層例如描述于專利申請WO 2004/076204。
[0018]為了改進(jìn)位于胎冠增強件邊緣附近的橡膠混合物的抗劣化能力，專利FR I 389428建議結(jié)合低滯后性胎面，使用覆蓋至少胎冠增強件的側(cè)面和邊緣的并且由具有低滯后性的橡膠混合物形成的橡膠輪廓元件。
[0019]為了避免胎冠增強件簾布層之間的分離，專利FR 2 222 232教導(dǎo)將增強件的端部嵌入橡膠墊，所述橡膠墊的肖氏A硬度不同于覆蓋所述增強件的胎面的肖氏A硬度，并且大于設(shè)置在胎冠增強件簾布層的邊緣和胎體增強件之間的橡膠混合物的輪廓元件的肖氏A硬度。
[0020]以這種方式制得的輪胎可以事實上改進(jìn)性能，特別是耐久性方面的性能。
[0021]還有一種已知方式用于制備具有極寬胎面的輪胎或引入周向增強元件的層，從而賦予給定尺寸的輪胎更大的承載能力。專利申請WO 99/24269例如描述了這種類型的周向增強元件的層的存在。
[0022]周向增強元件的層通常由至少一根金屬簾線形成，所述至少一根金屬簾線纏繞從而形成以相對于周向方向小于2.5°的角度鋪設(shè)的圈(spire)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0023]本發(fā)明的一個目的是提供輪胎，所述輪胎的性質(zhì)，特別是耐久性和磨損性質(zhì)被保留而無論使用如何，并且所述輪胎在滾動阻力方面的性能得以改進(jìn)從而幫助減少安裝這些輪胎的車輛中的燃料消耗。
[0024]根據(jù)本發(fā)明如下實現(xiàn)所述目的:具有徑向胎體增強件的輪胎，所述輪胎包括胎冠增強件，所述胎冠增強件由至少兩個增強元件的工作胎冠層形成，從一層到另一層交叉并且與周向方向形成10°至45°的角度，所述至少兩個工作胎冠層各自由增強元件形成，該增強元件插在兩個橡膠混合物的表層之間，所述胎冠增強件在徑向上被胎面覆蓋，所述胎面通過兩個胎側(cè)連接至兩個胎圈，所述胎冠增強件包括至少一個周向增強元件的層，至少一個工作胎冠層的至少一個表層在10%伸長下的彈性拉伸模量大于9MPa，并且至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的tan( δ )的最大值，記為tan( δ )_，小于0.100，并且至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層為彈性體混合物，所述彈性體混合物基于天然橡膠或主要具有順式-1，4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體和增強填料，在共混的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯相對于所使用的一種或多種其它二烯彈性體的比例以主要比例存在，并且所述增強填料由如下組成:
[0025]a) BET比表面積小于60m2/g的炭黑,無論其結(jié)構(gòu)指數(shù)如何，以40至IOOphr (法文縮寫為pee),優(yōu)選60至90phr的比例使用，或
[0026]b)具有SiOH和/或AlOH表面官能的二氧化硅和/或氧化鋁類型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁或鋁硅酸鹽，或在合成過程中或合成之后改性的BET比表面積在30至260m2/g范圍內(nèi)的炭黑，以40至IOOphr,優(yōu)選60至90phr的比例使用，或
[0027]c)a)中描述的炭黑和b)中描述的白填料的共混物，其中填料的總比例為40至IOOphr,優(yōu)選 60 至 90phr。
[0028]有利地，根據(jù)本發(fā)明，至少一個工作胎冠層的至少一個表層在10%伸長下的彈性拉伸模量大于lOMPa。
[0029]還有利地，根據(jù)本發(fā)明，在增強填料由a)中描述的炭黑和b)中描述的白填料的共混物組成的情況下，白填料以在45至95phr范圍內(nèi)的比例使用，并且總填料比例在50至IOOphr的范圍內(nèi)。
[0030]BET 比表面積使用“The Journal of the American Chemical Society，，(第60卷，第309頁，1938年2月，對應(yīng)于1987年11月的標(biāo)準(zhǔn)NFT45007)中描述的Brunauer、Emmet和Teller方法測量。
[0031]損耗因數(shù)tan(S)為橡膠混合物的層的動態(tài)性質(zhì)。其使用以商標(biāo)名MetravibVA4000已知的粘度分析儀根據(jù)ASTM D5992-96進(jìn)行測量。記錄硫化橡膠組合物的樣品(厚度為4mm，截面為400mm2的圓柱狀測試試樣)在IOHz的頻率和100°C的溫度下經(jīng)受簡單交替正弦剪切應(yīng)力的響應(yīng)。由0.1%至50% (向外周期)，然后由50%至1% (返回周期)進(jìn)行峰至峰的變形振幅掃描。對于返回循環(huán)，標(biāo)明觀察到的tan(S)的最大值，用tan(S)max表不。
[0032]滾動阻力為當(dāng)輪胎滾動時出現(xiàn)的阻力。滾動阻力通過與輪胎在旋轉(zhuǎn)一圈的過程中的變形相關(guān)的滯后性損失表示。與輪胎旋轉(zhuǎn)相關(guān)的頻率值對應(yīng)于在30°C和100°C之間測得的tan( δ )值。在100°C下的tan( δ )值因此對應(yīng)于輪胎在滾動時的滾動阻力的指標(biāo)。
[0033]還有可能通過試樣在設(shè)定的能量水平下在60°C的溫度下的回彈通過測量能量損失估量滾動阻力(以百分比表示)。
[0034]有利地，根據(jù)本發(fā)明，至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層在60°C下的損失(用P60表示)小于20%。
[0035]通過使用這些彈性模量大于或等于9MPa并且tan( δ )max值小于的0.100混合物，有可能改進(jìn)輪胎在滾動阻力方面的性質(zhì)，同時保持滿意的耐久性性質(zhì)。
[0036]如果使用透明填料或白填料，必須使用選自本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的試劑的偶聯(lián)劑和/或涂布劑?？梢蕴峒暗膬?yōu)選的偶聯(lián)劑的實例為雙(3-二燒氧基甲娃燒基丙基)多硫化物類型的硫化的燒氧基娃燒，其中特別是由Degussa Corporation以商標(biāo)名Si69(純液體產(chǎn)品)和商標(biāo)名X50S (固體產(chǎn)品(以50重量/50重量與N330炭黑共混))銷售的雙(3-三乙氧基甲娃燒基丙基)四硫化物?？梢蕴峒暗耐坎紕┑膶嵗秊橹敬迹瑹鶡趸逕缬蒁egussa Corporation分別以商標(biāo)名Sill6和Si216銷售的十六燒基三甲氧基娃燒或十六烷基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇，和硅油，如果需要的話所述硅油通過OH或烷氧基官能改性。以填料的重量計，涂布劑和/或偶聯(lián)劑以> 1/100和< 20/100比例使用，如果透明填料形成所有增強填料則優(yōu)選在2/100至15/100的范圍內(nèi)，如果增強填料通過炭黑和透明填料的共混物形成則在1/100至20/100的范圍內(nèi)。
[0037]可以提及具有上述形態(tài)和二氧化硅和/或氧化鋁類型的材料的SiOH和/或AlOH表面官能并且根據(jù)本發(fā)明適合用作這些材料的全部或部分替代品的增強填料的其它實例，包括炭黑，所述炭黑在合成過程中通過在供應(yīng)至爐的油中加入硅和/或鋁的化合物或者在合成之后通過將酸加入炭黑在硅酸鈉和/或鋁酸鈉溶液中的水懸浮液而改性，從而用SiOH和/或AlOH官能覆蓋炭黑的至少部分表面。可以提及的這種類型的具有SiOH和/或AlOH表面官能的碳質(zhì)填料的一些非限制性實例為在ACS橡膠專題會議(阿納海姆，加利福尼亞，1997年5月6-9日)第24號文件中描述的CSDP填料和專利申請EP-A-0799854中描述的那些。
[0038]如果使用透明填料作為唯一的增強填料，通過使用沉淀或熱解二氧化硅或沉淀氧化鋁或BET比表面積在30和260m2/g范圍內(nèi)的硅酸鋁獲得滯后性質(zhì)和內(nèi)聚力性質(zhì)。可以提及的這種類型的填料的一些非限制性實例為如下二氧化娃:由Akzo Corporation銷售的 KS404，由 Degussa Corporation 銷售的 Ultrasil VN2 或 VN3 和 BV3370GR，由Huber Corporation 銷售的 Zeopol8745,由 Rhodia Corporation 銷售的 Zeosil 175MP 或Zeosilll65MP,由 PPG Corporation 銷售的 H1-SIL2000 等。
[0039]有利地，至少一個胎冠工作層的所述至少一個表層由彈性體混合物制成，所述彈性體混合物不包含亞甲基受體/給體類型的體系、樹脂、已知的RFS (間苯二酚-甲醛-二氧化硅)類型的粘合促進(jìn)體系，這些體系被稱為甲醛源，其為不利于健康的成分。
[0040]在可以與天然橡膠或主要具有順式-1，4鏈的合成聚異戊二烯共混使用的二烯彈性體中，可以提及優(yōu)選具有順式-1，4鏈的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或乳液，丁二烯-異戊二烯共聚物(BIR)，和苯乙烯-丁二烯-異戊二烯三元聚合物(SBIR))。這些彈性體可以為這樣的彈性體，所述彈性體在聚合過程中或在聚合之后通過支化劑(例如二乙烯基苯)或星形支化劑(例如碳酸酯、齒化錫(halog6no6tains)和齒化娃(halogenosiliciums))或通過造成氧化羰基、羧基官能或胺官能接支在鏈上或鏈端部的官能化劑，例如通過二甲基-苯甲酮或二乙基氨基-苯甲酮的反應(yīng)進(jìn)行改性。在天然橡膠或主要包含順式-1，4鏈的合成聚異戊二烯與一種或多種上述二烯彈性體的共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯優(yōu)選以主要比例，更優(yōu)選以大于70phr的比例使用。
[0041]對于獲得在10%伸長下的彈性拉伸模量值以及獲得tan( δ )max值來說，形成層C的橡膠混合物中所使用的增強填料的選擇是有貢獻(xiàn)的因素。然而，在關(guān)于所述增強填料的上述值的范圍內(nèi)，本領(lǐng)域技術(shù)人員也能夠調(diào)節(jié)其它常規(guī)成分(例如硫化劑或鈷衍生物)的量，或者調(diào)節(jié)混合方法從而獲得上述彈性模量值和tan( δ )max值。
[0042]更常規(guī)使用的輪胎設(shè)計包括工作胎冠層的表層，其在10%伸長下的彈性拉伸模量基本上等于根據(jù)本發(fā)明的至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的彈性拉伸模量，但是工作胎冠層的表層的tan(S)的最大值(用tan(S)max表示)大于0.120。這種類型的層的這些更常規(guī)使用的混合物造成更好的內(nèi)聚力。
[0043]出于本發(fā)明的目的，內(nèi)聚性橡膠混合物為特別耐裂的橡膠混合物。因此通過在測試試樣“PS”(簡單剪切)上進(jìn)行的疲勞開裂測試評估混合物的內(nèi)聚力。在該測試中，對測試試樣進(jìn)行刻痕，然后確定裂縫的蔓延速度“Vp”(nm/循環(huán))隨能量釋放速度“E”(J/m2)的變化。測量覆蓋的試驗范圍在_20°C至+150°C的溫度范圍內(nèi)，使用空氣或氮氣氣氛。測試試樣的負(fù)荷為施加的的動態(tài)位移，其振幅在0.1至IOmm范圍內(nèi)并且為脈沖負(fù)荷(切線“半正矢”信號)的形式，間歇等于脈沖的持續(xù)時間；信號的頻率平均為約10Hz。
[0044]測量包括3個部分:
[0045].在27%變形下使測試試樣“PS”適應(yīng)1000個循環(huán)。
[0046].能量表征從而確定關(guān)系“E” = f (變形)。能量釋放速度“E”等于W0*h0，其中WO =每循環(huán)和每單位體積供應(yīng)至材料的能量，ho =測試試樣的初始高度。因此通過利用力/位移讀數(shù)，有可能發(fā)現(xiàn)“E”和負(fù)荷的振幅之間的關(guān)系。
[0047]?在對測試試樣“PS”進(jìn)行刻痕之后測量開裂。獲得的信息可以被用于確定裂縫的蔓延速度“Vp”隨施加的負(fù)荷“E”的水平的變化。
[0048]本發(fā)明人已經(jīng)能夠證實根據(jù)本發(fā)明的至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的內(nèi)聚力保持令人滿意。
[0049]本發(fā)明人特別證實，至少一個周向增強元件的層的存在有助于減少工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力的變化。事實上，最常規(guī)使用的輪胎設(shè)計，特別是包括tan(S)_值大于
0.120的工作胎冠層的表層的輪胎設(shè)計，造成工作胎冠層的所述表層的內(nèi)聚力的變化，傾向于弱化所述內(nèi)聚力。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，至少一個周向增強元件的層的存在造成工作胎冠層的所述表層的內(nèi)聚力的略 微變化，所述至少一個周向增強元件的層限制了工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力并且還限制了溫度的增加。因此，本發(fā)明人考慮至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的內(nèi)聚力(所述內(nèi)聚力低于在最常規(guī)使用的輪胎設(shè)計中發(fā)現(xiàn)的內(nèi)聚力)在根據(jù)本發(fā)明的輪胎設(shè)計中是令人滿意的。
[0050]本發(fā)明人還能夠證實，結(jié)合至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層在10%伸長下的大于9MPa的彈性拉伸模量和至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的低于0.100的tan ( δ )max值，至少一個周向增強元件的層的存在能夠維持令人滿意的性能，特別是在耐久性和磨損方面的性能。
[0051 ] 在本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案中，輪胎包括橡膠混合物的層C，所述橡膠混合物的層C設(shè)置在至少兩個工作胎冠層的至少端部之間并且所述至少兩個工作胎冠層具有不等的軸向?qū)挾龋谳S向最窄工作層的端部和通過橡膠混合物的層C與軸向最窄工作層分開的工作層之間的距離d使得1.10 < d < 2.20，其中0為所述至少一個周向增強元件的層的增強元件的直徑，并且在子午平面中，在層C的軸向內(nèi)端部和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬希鹉z混合物的層C的厚度基本上恒定。
[0052]出于本發(fā)明的目的，在基本上垂直于層C的表面的方向上測量在子午平面中從簾線至簾線(亦即在第一工作層的簾線和第二工作層的簾線之間)的距離d。換言之，該距離d包括第一層C的厚度和在徑向上位于徑向內(nèi)部工作層的簾線外部和在徑向上位于徑向外部工作層的簾線內(nèi)部的橡膠表層混合物的各自厚度。
[0053]出于本發(fā)明的目的，在所述層C的兩個表面之間沿著一個表面的點在另一個表面上的正交投影測量橡膠混合物的層C的厚度。
[0054]出于本發(fā)明的目的，表述“橡膠混合物的層C的厚度基本上恒定”表示所述厚度的變化不大于0.3mm。這些厚度變化僅由于在輪胎的成型和固化過程中的蠕變現(xiàn)象。以半成品形式(亦即以待用于輪胎生產(chǎn)的元件的形式)的層C因此有利地具有恒定的厚度。[0055]各種厚度的測量在輪胎的橫截面上進(jìn)行，輪胎因此處于未充氣狀態(tài)。
[0056]橡膠混合物的層C可以用于使所述工作胎冠層脫離聯(lián)接，從而將剪切應(yīng)力分布在更大的厚度上。
[0057]出于本發(fā)明的目的，聯(lián)接層是這樣的層:所述層的各個增強元件在徑向上以不大于1.5_分離，所述橡膠的厚度在所述增強元件的各自的上下母線之間沿徑向測量。
[0058]最常規(guī)使用的輪胎設(shè)計包括設(shè)置在工作胎冠層的端部之間的橡膠混合物層，特別在最窄工作層的端部處具有更大的厚度，而當(dāng)沿著輪胎的子午截面觀察時則具有不均勻的厚度輪廓，從而允許該厚度并且避免過度干擾最窄工作層的端部的環(huán)境。如上所解釋的，該橡膠混合物的層的存在使得有可能特別限制在工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力，所述工作胎冠層在其端部處的周向剛度為零。根據(jù)上述d的定義測量的在軸向最窄工作層的端部和通過橡膠混合物的層與軸向最窄工作層分離的工作層之間的距離通常大于3.3_。這對應(yīng)于橡膠混合物的層的至少2.5mm的厚度，然而通常地，其厚度傾向于在其每個端部處趨近小于0.5mm的值。
[0059]本發(fā)明人能夠證實，通過使橡膠混合物的層在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬暇哂谢旧虾愣ǖ暮穸炔⑶沂咕嚯xd在1.10和2.20的范圍內(nèi)，至少一個周向增強元件的層的存在實現(xiàn)令人滿意的性能，特別是耐久性和磨損方面的性能。事實上，周向增強元件的層的存在似乎充分有助于特別是在經(jīng)過接觸印跡的過程中吸收至少一些周向張力，從而降低工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力。
[0060]此外，當(dāng)在半成品狀態(tài)下時，橡膠混合物的層C因此有利地采取易于制造并且也可以容易地儲存的恒定厚度的層的形式。事實上，如上所述的在橫截面中具有厚度變化的形狀的常規(guī)使用的層一方面更難以制備，另一方面更難以儲存。事實上，厚度變化造成儲存問題，這些半成品通常以卷繞形式儲存。當(dāng)在半成品的狀態(tài)下，根據(jù)本發(fā)明的層C具有相比于常規(guī)使用的層的基本上平坦輪廓的橫截面，所述常規(guī)使用的層當(dāng)在半成品的狀態(tài)下具有基本上圓形輪廓的橫截面。
[0061]由于根據(jù)本發(fā)明的半成品形式的橡膠混合物的層的制造和儲存以這種方式簡化至一定的程度，使得輪胎的制備成本因此降低，盡管輪胎可以包括相比于常規(guī)輪胎的額外的周向增強元件的層。
[0062]在本發(fā)明的一個有利的實施方案中，軸向最寬的工作胎冠層在徑向上位于其它工作胎冠層的內(nèi)部。
[0063]同樣優(yōu)選地，設(shè)置在所述橡膠混合物的層C的軸向最內(nèi)端和軸向最窄的工作胎冠層的端部之間的橡膠混合物的層C的軸向?qū)挾菵滿足:
[0064]3.Φ2 ≤ D ≤ 25.Φ2
[0065]其中Φ2為軸向最窄的工作胎冠層的增強元件的直徑。所述關(guān)系式限定了橡膠混合物的層C和軸向最窄的工作胎冠層之間的接合范圍。如果該接合范圍的尺寸小于軸向最窄的工作層的增強元件的直徑的三倍，為了特別是減弱軸向最窄的工作胎冠層的端部處的應(yīng)力的目的，可能不足以提供工作胎冠層的脫離聯(lián)接。如果該接合范圍的尺寸大于軸向最窄的工作層的增強元件的直徑的二十倍，這可能造成輪胎的胎冠增強件的漂移剛度的過度降低。
[0066]優(yōu)選地，設(shè)置在所述橡膠混合物的層C的軸向最內(nèi)端和軸向最窄的工作胎冠層的端部之間的橡膠混合物的層C的軸向?qū)挾菵大于5_。
[0067]在本發(fā)明的一個有利的實施方案中，至少一個工作胎冠層的所述增強元件為飽和的分層簾線，至少一個內(nèi)層用由聚合物組合物形成的層加上護(hù)套，所述聚合物組合物例如為優(yōu)選基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物。
[0068]被稱為“分層”(“分層簾線”)或“多層”的簾線為由中央芯部和圍繞該中央芯部排列的線股或絲線的一個或多個幾乎同中心的層形成的簾線。
[0069]出于本發(fā)明的目的，分層簾線的飽和層為由絲線形成的層，其中不存在加入一根或多根增補絲線的空間。
[0070]本發(fā)明人能夠證實，如上所述的簾線作為工作胎冠層的增強元件存在可以有助于在耐久性方面的更好性能。
[0071]事實上，如上文所解釋的，工作層的表層的橡膠混合物似乎使得有可能降低輪胎的滾動阻力。這通過在輪胎的使用過程中這些橡膠混合物的溫度的降低得以證實，在輪胎所使用的某些情況下，這可能造成對增強元件免于氧化現(xiàn)象的保護(hù)減少。這是因為橡膠混合物與氧氣的阻隔相關(guān)的性質(zhì)隨著熱而減少，并且氧氣的存在可能造成簾線機械性質(zhì)的逐漸劣化，在最惡劣的運行條件下，可能不利地影響這些簾線的壽命。
[0072]在上述簾線內(nèi)橡膠護(hù)套的存在將彌補增強元件的這種可能的氧化風(fēng)險，因為護(hù)套有助于氧氣的阻隔。
[0073]表述“基于至少一種二烯彈性體的組合物”以已知的方式被解釋為意指組合物具有主要含量(即大于50重量％的份數(shù))的這種或這些二烯彈性體。
[0074]應(yīng)當(dāng)注意到，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套在其覆蓋的層周圍連續(xù)延伸(亦即，該護(hù)套在簾線的“徑向正交”方向上是連續(xù)的，該方向垂直于其半徑)，從而形成有利地具有幾乎圓形的橫截面的連續(xù)套筒。
[0075]還應(yīng)注意到，該護(hù)套的橡膠組合物可以為可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的類型；換言之，其根據(jù)定義包含交聯(lián)體系，所述交聯(lián)體系適合允許組合物在其固化(即其硬化而非其熔化)的過程中交聯(lián)，因此該橡膠組合物可以被描述為不可熔化的，因為無論溫度如何其均不能通過加熱熔化。
[0076]術(shù)語“二烯”彈性體或橡膠以已知的方式表示至少部分(亦即均聚物或共聚物)基于二烯單體(具有兩個共軛或非共軛碳-碳雙鍵的單體)的彈性體。
[0077]優(yōu)選地，橡膠基質(zhì)的交聯(lián)體系被稱為硫化體系，換言之基于硫(或硫給體試劑)和主硫化促進(jìn)劑的體系。該基礎(chǔ)硫化體系可以用各種已知的次促進(jìn)劑或次硫化促進(jìn)劑增補。
[0078]除了所述交聯(lián)體系之外，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套的橡膠組合物可以包括可以用在輪胎的橡膠組合物中的所有常規(guī)成分，例如基于炭黑和/或無機增強填料如二氧化硅的增強填料，抗老化劑例如抗氧化劑，增量油，增塑劑或促進(jìn)組合物在未加工狀態(tài)下的使用的試劑，雙馬來酰亞胺，包括金屬鹽(特別是鈷鹽)的粘合促進(jìn)劑。
[0079]優(yōu)選地，選擇該護(hù)套的組合物使其與待通過簾線增強的工作胎冠層的表層所使用的組合物相同。因此，在護(hù)套的各個材料和橡膠基質(zhì)之間并不存在可能不相容的問題。
[0080]根據(jù)本發(fā)明的一個變體形式，至少一個工作胎冠層的所述簾線為[L+M]結(jié)構(gòu)的分層簾線，所述[L+M]結(jié)構(gòu)包括具有L根直徑為Cl1以捻距P1螺旋纏繞在一起的絲線的第一層Cl，L為I至4，所述第一層Cl被具有M根直徑為d2以捻距p2螺旋纏繞在一起的絲線的至少一個中間層C2包圍，M為3至12，并且由基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)橡膠組合物形成的護(hù)套在所述結(jié)構(gòu)中覆蓋所述第一層Cl。
[0081]優(yōu)選地，第一層內(nèi)層(Cl)的絲線的直徑在0.10至0.5mm的范圍內(nèi)，并且外層(C2)的絲線的直徑在0.10至0.5mm的范圍內(nèi)。
[0082]還優(yōu)選地，外層(C2)的所述絲線的螺旋纏繞捻距在8至25mm的范圍內(nèi)。
[0083]出于本發(fā)明的目的，螺旋捻距表示平行于簾線軸線測得的長度，在所述長度的端部處，具有該捻距的絲線圍繞簾線軸線完成一整圈；因此，如果軸線由垂直于所述軸線的兩個平面截開并且由等于形成簾線的層的絲線的捻距的長度分離，則該絲線的軸線在這兩個平面中在對應(yīng)于所討論的絲線的層的兩個圓上具有相同的位置。
[0084]有利地，簾線具有如下一個特征，甚至更優(yōu)選地具有如下所有特征，這些特征為:
[0085]-層C2為飽和層，亦即在該層中不存在加入直徑d2的至少一根第(N+1)根絲線的足夠空間，N表示能夠纏繞成圍繞層Cl的層的絲線的最大數(shù)量；
[0086]-橡膠護(hù)套還覆蓋內(nèi)層Cl和/或分離鄰近外層C2的成對絲線；
[0087]-橡膠護(hù)套實際上覆蓋層C2的每一根絲線的徑向內(nèi)側(cè)半圓周，從而使其分離鄰近該層C2的成對絲線。
[0088]優(yōu)選地，橡膠護(hù)套具有在0.0lOmm至0.040mm范圍內(nèi)的平均厚度。
[0089]通常地，根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以通過任何類型的金屬絲線制備，所述金屬絲線特別由鋼制成，例如碳鋼絲線和/或不銹鋼絲線。優(yōu)選使用碳鋼，但是顯然有可能使用其它鋼或其它合金。
[0090]當(dāng)使用碳鋼時，其碳含量(鋼的重量％ )優(yōu)選在0.1%至1.2%范圍內(nèi)，更優(yōu)選
0.4%至1.0% ;這些含量代表輪胎所需的機械性質(zhì)和絲線的可行性之間的良好折衷。應(yīng)注意，0.5%至0.6%范圍內(nèi)的碳含量使得這些鋼最終成本低廉，因為它們更容易拉制。本發(fā)明的另一個有利的實施方案也可以在于，根據(jù)目標(biāo)應(yīng)用，使用具有例如在0.2%至0.5%范圍內(nèi)的低碳含量的鋼，特別是因為更低的成本和更大的易拉制性。
[0091]根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以通過本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的不同方法例如在兩個步驟中制備，首先通過使用擠出頭給芯部或?qū)覥l加護(hù)套，該步驟之后是圍繞以這種方式加護(hù)套的層Cl纜合或捻合剩余M根絲線(層C2)的最終操作。在任何可能的中間纏繞和解繞操作的過程中，由橡膠護(hù)套造成的未處理狀態(tài)下的粘性問題可以以本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的方式克服，例如通過使用中間塑料材料膜克服。
[0092]至少一個工作胎冠層的這些簾線例如選自專利申請W02006/013077和W2009/083212中描述的簾線。
[0093]在本發(fā)明的一個有利的變體實施方案中，周向增強元件的層具有大于0.5xS的軸向覽度。
[0094]S為當(dāng)輪胎安裝在其使用輪輞上并且被充氣到其建議壓力時輪胎的最大軸向?qū)挾取?br> [0095]增強元件的軸向?qū)挾仍谳喬サ臋M截面上測量，輪胎因此處于未充氣狀態(tài)。
[0096]在本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案中，其中至少兩個工作胎冠層具有不同的軸向?qū)挾?，軸向最寬的工作胎冠層的軸向?qū)挾群洼S向最窄的工作胎冠層的軸向?qū)挾戎g的差別在10至30mm的范圍內(nèi)。[0097]在本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案中，周向增強元件的層在徑向上設(shè)置在兩個工作胎冠層之間。
[0098]在本發(fā)明的該實施方案中，周向增強元件的層可以將胎體增強件的增強元件上的壓縮作用限制成比在徑向上設(shè)置在工作層外部的相似的層更大的程度。其優(yōu)選在徑向上通過至少一個工作層與胎體增強件分離，從而限制所述增強元件上的應(yīng)力并且避免所述增強元件中的過度疲勞。
[0099]根據(jù)本發(fā)明還有利地，在徑向上與周向增強元件的層鄰近的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鲋芟蛟鰪娫膶拥妮S向?qū)挾?，并且?yōu)選地，在赤道平面的任一側(cè)和周向增強元件的層的直接軸向延伸部分中，與周向增強元件的層鄰近的所述工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接，從而之后通過所述橡膠混合物的層C至少在所述兩個工作層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。
[0100]在與周向增強元件的層鄰近的工作胎冠層之間的這些聯(lián)接的存在使得有可能降低作用在位于最接近聯(lián)接的位置處的軸向最外側(cè)的周向元件上的拉伸應(yīng)力。
[0101]在本發(fā)明的一個有利的實施方案中，至少一個周向增強元件的層的增強元件為金屬增強元件，所述金屬增強元件在0.7%伸長下具有在10至120GPa范圍內(nèi)的割線模量和小于150GPa的最大切線模量。
[0102]在一個優(yōu)選的實施方案中，增強元件在0.7%伸長下的割線模量小于IOOGPa且大于20GPa，優(yōu)選在30和90GPa之間，甚至更優(yōu)選小于80GPa。
[0103]還優(yōu)選地,增強元件的最大正切模量小于130GPa,甚至更優(yōu)選地小于120GPa。
[0104]上述模量在拉伸應(yīng)力隨伸長變化的曲線上測量，所述曲線通過基于增強元件的金屬橫截面的20MPa的預(yù)應(yīng)力而確定,拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的金屬橫截面的張力。
[0105]相同增強元件的模量可以在拉伸應(yīng)力隨伸長變化的曲線上測量，所述曲線通過基于增強元件的整個橫截面的IOMPa的預(yù)應(yīng)力而確定，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的整個橫截面的張力。增強元件的整個橫截面是由金屬和橡膠構(gòu)成的復(fù)合元件的橫截面，橡膠特別地在輪胎硫化階段的過程中滲入增強元件。
[0106]根據(jù)與增強元件的整個橫截面相關(guān)的該實施方案，至少一個周向增強元件的層的軸向外側(cè)部分和中央部分的增強元件是金屬增強元件，所述金屬增強元件在0.7%伸長下具有在5至60GPa范圍內(nèi)的割線模量和小于75GPa的最大切線模量。
[0107]在一個優(yōu)選的實施方案中，增強元件在0.7%伸長下的割線模量小于50GPa且大于lOGPa，優(yōu)選在15至45Gpa的范圍內(nèi)，甚至更優(yōu)選小于40GPa。
[0108]還優(yōu)選地，增強兀件的最大正切模量小于65GPa,甚至更優(yōu)選地小于60GPa。
[0109]在一個優(yōu)選的實施方案中，至少一個周向增強元件的層的增強元件是金屬增強元件，所述金屬增強元件的隨相對伸長變化的拉伸應(yīng)力曲線顯示，對于較小的伸長具有較緩的梯度，而對于較大的伸長則具有基本恒定的較陡的梯度。附加層的這些增強元件通常被稱為“雙模量”元件。
[0110]在本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案中，基本上恒定的較陡的梯度從在0.1%至
0.5%范圍內(nèi)的相對伸長的點出現(xiàn)。
[0111]在取自輪胎的增強元件上測量上述增強元件的各種特征。[0112]更特別適合制備根據(jù)本發(fā)明的至少一個周向增強元件的層的增強元件是例如公式21.23的組件，公式21.23的結(jié)構(gòu)為3χ(0.26+6x0.23)4.4/6.6SS ;該成股簾線由21根基本絲線形成，所述基本絲線的公式為3χ (1+6)，三個線股扭結(jié)在一起，每個線股由7根絲線形成，即形成中央芯部的一根絲線具有26/100mm的直徑，六根纏繞絲線具有23/100mm的直徑。該簾線在0.7%下的割線模量等于45GPa，并且最大切線模量等于98GPa，所述模量在隨伸長變化的拉伸應(yīng)力曲線上測得，所述曲線通過基于增強元件的金屬橫截面的20MPa的預(yù)應(yīng)力而確定，其中拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的金屬橫截面的張力。在拉伸應(yīng)力隨伸長變化的曲線上，所述曲線通過基于增強元件的整個橫截面的IOMPa的預(yù)應(yīng)力而確定，其中拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的整個橫截面的張力，公式21.23的該簾線在0.7%下具有等于23GPa的割線模量和等于49GPa的最大切線模量。
[0113]相似地，增強元件的另一實例是公式21.28的組件，公式21.28的結(jié)構(gòu)為3x(0.32+6x0.28)6.2/9.3SS。該簾線在0.7%下的割線模量等于56GPa，最大切線模量等于102GPa，所述模量在隨伸長變化的拉伸應(yīng)力曲線上測得，所述曲線通過基于增強元件的金屬橫截面的20MPa的預(yù)應(yīng)力而確定，其中拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的金屬橫截面的張力。在拉伸應(yīng)力隨伸長變化的曲線上，所述曲線通過基于增強元件的整個橫截面的IOMPa的預(yù)應(yīng)力而確定，其中拉伸應(yīng)力對應(yīng)于所測得的基于增強元件的整個橫截面的張力，公式21.28的該簾線在0.7%下具有等于27GPa的割線模量和等于49GPa的最大切線模量。
[0114]通過在至少一個周向增強元件的層中使用這些增強元件，特別有可能即使是在常規(guī)制備方法中的成型和固化的步驟之后仍然維持層的滿意的剛度。
[0115]在本發(fā)明的第二個實施方案中，周向增強元件可以由不可伸展的金屬元件段形成從而形成長度遠(yuǎn)小于最短層的周長、但是優(yōu)選大于所述周長的0.1倍的部分，部分之間的段在軸向上相對于彼此偏移。還優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于在相同條件下測得的最具伸展性的工作胎冠層的彈性拉伸模量。該實施方案提供一種簡單的方式從而賦予周向增強元件的層可以簡單調(diào)節(jié)(通過選擇同行的部分之間的間隔)的模量，但是在所有情況下，所述模量均低于由連續(xù)形式的相同金屬元件構(gòu)成的層的模量，附加層的模量在取自輪胎的段元件的硫化層上測量。
[0116]在本發(fā)明的第三個實施方案中，周向增強元件是波狀金屬元件，波幅與波長的比例a/ λ不大于0.09。優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于在相同條件下測得的最具伸展性的工作胎冠層的彈性拉伸模量。
[0117]金屬元件優(yōu)選為鋼簾線。
[0118]在本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案中，工作胎冠層的增強元件為不可伸展的金屬簾線。
[0119]為了降低作用在軸向最外側(cè)的周向元件上的拉伸應(yīng)力，本發(fā)明還有利地使工作胎冠層的增強元件與周向方向形成的角度小于30°，優(yōu)選小于25°。
[0120]本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案還提供如下，胎冠增強件在其徑向外側(cè)通過至少一個被稱為保護(hù)層的附加層得到補充，所述附加層由被稱為彈性的增強元件形成，該增強元件相對于周向方向以在10°至45°范圍內(nèi)的角度定向，并且與通過在徑向上鄰近保護(hù)層的工作層的不可伸展的元件所形成的角度的方向相同。[0121]保護(hù)層可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀〉妮S向?qū)挾取Ｋ霰Ｗo(hù)層的軸向?qū)挾冗€可以大于最窄工作層的軸向?qū)挾?，從而使其覆蓋最窄工作層的邊緣，如果徑向上層為最窄工作層，使其在附加增強件的軸向延伸部分中在軸向?qū)挾壬下?lián)接至最寬工作胎冠層，之后在軸向外側(cè)通過厚度至少為2_的輪廓元件與所述最寬工作層脫離聯(lián)接。在上述情況下，由彈性增強元件形成的保護(hù)層一方面(如果需要的話)可以通過輪廓元件而與所述最窄工作層的邊緣脫離聯(lián)接，所述輪廓元件的厚度基本上小于分離兩個工作層的邊緣的輪廓元件的厚度，并且在另一方面，所述保護(hù)層的軸向?qū)挾刃∮诨虼笥谧顚捥ス趯拥妮S向?qū)挾取?br> [0122]在本發(fā)明的前述實施方案的任一個中，在胎體增強件和在徑向上最接近所述胎體增強件的內(nèi)部工作層之間，胎冠增強件還可以在其徑向內(nèi)側(cè)通過由鋼形成的不可伸展的金屬增強元件的三角層得以補充，所述不可伸展的金屬增強元件與周向方向形成大于60°的角度，并且與通過在徑向上最接近胎體增強件的層的增強元件所形成的角度的方向相同。
[0123]如上所述的根據(jù)本發(fā)明的輪胎因此具有相比于常規(guī)輪胎改進(jìn)的滾動阻力，同時保持在耐久性和磨損方面的相當(dāng)?shù)男阅堋?br> 【專利附圖】

【附圖說明】
[0124]本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將會從以下參考圖1至3的本發(fā)明的示例性實施方案的描述中變得顯而易見，這些附圖顯示了:
[0125]-圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個實施方案的輪胎布局的子午視圖，
[0126]-圖2是根據(jù)本發(fā)明的第二個實施方案的輪胎布局的子午視圖，和
[0127]-圖3是根據(jù)本發(fā)明的第三個實施方案的輪胎布局的子午視圖。
【具體實施方式】
[0128]為了便于理解附圖，附圖未按比例顯示。附圖僅顯示了輪胎的一半視圖，所述輪胎圍繞軸線XX’對稱地延伸，所述軸線XX’表示輪胎的周向中平面或赤道平面。
[0129]在圖1中，尺寸為315/70R22.5的輪胎I具有等于0.70的縱橫比H/S，H是輪胎I在其安裝輪輞上的高度，S是最大軸向?qū)挾?。所述輪胎I包括固定在兩個胎圈(圖中未示出)中的徑向胎體增強件2。胎體增強件由單層金屬簾線形成。該胎體增強件2被胎冠增強件4包覆，所述胎冠增強件4在徑向上從內(nèi)向外由以下形成:
[0130]-第一工作層41，所述第一工作層41由未包覆的不可伸展的金屬簾線9.28形成，這些簾線在層的整個寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向，
[0131]-周向增強元件的層42，所述周向增強元件的層42通過由21x23鋼制成的“雙模量”類型的金屬簾線形成，
[0132]-第二工作層43，所述第二工作層43由未包覆的不可伸展的金屬簾線9.28形成，這些簾線在層的整個寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向，并且與層41的金屬簾線交叉，和
[0133]-保護(hù)層44，所述保護(hù)層44由彈性金屬簾線6.35形成。
[0134]胎冠增強件本身由胎面5所覆蓋。
[0135]輪胎的最大軸向?qū)挾萐等于317mm。
[0136]第一工作層41的軸向?qū)挾萀41等于252mm。
[0137]第二工作層43的軸向?qū)挾萀43等于232mm。[0138]周向增強元件的層42的軸向?qū)挾萀42等于194mm。
[0139]被稱為保護(hù)層的最后胎冠層44具有等于124mm的寬度L44。
[0140]還存在橡膠混合物的層C使得工作胎冠層41和43的端部脫離聯(lián)接。
[0141]在兩個工作胎冠層41和43之間的層C的接合區(qū)域通過其厚度限定，更精確地通過在層43的端部和層41之間的徑向距離d限定，并且通過在所述層C的軸向內(nèi)端和徑向外部工作胎冠層43的端部之間的層C的軸向?qū)挾菵限定。徑向距離d等于3.5mm。軸向距離D等于20_。
[0142]在圖2中，輪胎I與圖1的輪胎的不同之處在于層C的基本上平坦的形狀。徑向距離d等于2_，這對應(yīng)于層C的等于1.2mm的厚度。根據(jù)圖2中所示的本發(fā)明的變體，在子午視圖中在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬?，層C的厚度基本上相同。
[0143]層42的周向增強元件的直徑等于1.35mm。距離d因此等于這些元件的直徑0的
1.48 倍。
[0144]在圖3中，輪胎I與圖1中所示輪胎的不同之處在于，在赤道平面的任一側(cè)上和在周向增強元件42的層的軸向延伸部分中，兩個工作層41和43在軸向?qū)挾菼上聯(lián)接:在兩個層的軸向聯(lián)接寬度I上，第一工作層41的簾線和第二工作層43的簾線通過橡膠層在徑向上彼此分離，所述橡膠層的厚度 最小并且等于形成每個工作層41、43的未包覆金屬簾線9.28的橡膠表層的厚度的兩倍，即0.8mm。在兩個工作層公共的剩余寬度上，兩個工作層41、43通過橡膠混合物的層C分離，所述層C的厚度從聯(lián)接區(qū)域的軸向端部至最窄工作層43的端部增加。層C的長度有利地足以在徑向上覆蓋最寬工作層41的端部，所述最寬工作層41在該情況下為在徑向上最接近胎體增強件的工作層。
[0145]使用根據(jù)本發(fā)明制得的如圖1和2中所示的不同輪胎和對照輪胎進(jìn)行測試。
[0146]這些輪胎中所使用的用于形成工作層的表層混合物的不同混合物如下所示，其中列出了每種混合物在10%伸長下的彈性拉伸模量，連同tan( δ )max值和P60值。
[0147]

I混合物Rl~I混合物I~
NR100100
炭黑N34752
炭黑N68363
抗氧化劑(6PPD)~--
硬脂酸0.65065
氧化鋅9?39?3
鈷鹽(AcacCo) ΤΛ2ΤΛ2
【權(quán)利要求】
1.具有徑向胎體增強件的輪胎，所述輪胎包括胎冠增強件，所述胎冠增強件由至少兩個增強元件的工作胎冠層形成，從一層到另一層交叉并且與周向方向形成10°至45°的角度，所述至少兩個工作胎冠層各自由增強元件形成，該增強元件插在兩個橡膠混合物的表層之間，所述胎冠增強件在徑向上被胎面覆蓋，所述胎面通過兩個胎側(cè)連接至兩個胎圈，所述胎冠增強件包括至少一個周向增強元件的層，其特征在于，至少一個工作胎冠層的至少一個表層在10%伸長下的彈性拉伸模量大于9MPa，并且至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層的tan( δ )的最大值，記為tan( δ )max，小于0.100，并且至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層為彈性體混合物，所述彈性體混合物基于天然橡膠或主要具有順式-1，4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體和增強填料，在共混的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯相對于所使用的一種或多種其它二烯彈性體的比例以主要比例存在，并且所述增強填料由如下組成: a)BET比表面積小于60m2/g的炭黑,無論其結(jié)構(gòu)指數(shù)如何，以40至IOOphr,優(yōu)選60至90phr的比例使用，或 b)具有SiOH和/或AlOH表面 官能的二氧化硅和/或氧化鋁類型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁或鋁硅酸鹽，或在合成過程中或合成之后改性的BET比表面積在30至260m2/g范圍內(nèi)的炭黑，以40至IOOphr,優(yōu)選60至90phr的比例使用，或 c)a)中描述的炭黑和b)中描述的白填料的共混物，其中填料的總比例為40至IOOphr,優(yōu)選 60 至 90phr。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎，橡膠混合物的層C設(shè)置在所述至少兩個工作胎冠層的至少端部之間并且所述至少兩個工作胎冠層具有不等的軸向?qū)挾?，其特征在于，在軸向最窄的工作層的端部和通過橡膠混合物的層C與軸向最窄的工作層分開的工作層之間的距離d使得1.10 < d < 2.20，其中0為所述至少一個周向增強元件的層的增強元件的直徑，并且在子午平面中，在層C的軸向內(nèi)端部和軸向最窄的工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬?，橡膠混合物的層C的厚度基本上恒定。
3.根據(jù)權(quán)利要求1和2任一項所述的輪胎，其特征在于，至少一個工作胎冠層的所述增強元件為飽和的分層簾線，至少一個內(nèi)層用由聚合物組合物形成的層加上護(hù)套，所述聚合物組合物例如為優(yōu)選基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物。
4.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，周向增強元件的層在徑向上設(shè)置在兩個工作胎冠層之間。
5.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，至少兩個工作胎冠層具有不同的軸向?qū)挾?，其特征在于，在軸向最寬的工作胎冠層的軸向?qū)挾群洼S向最窄的工作胎冠層的軸向?qū)挾戎g的差別在10到30mm的范圍內(nèi)。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的輪胎，其特征在于，軸向最寬的工作胎冠層在徑向上位于其它工作胎冠層的內(nèi)部。
7.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，在徑向上鄰近周向增強元件的層的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鲋芟蛟鰪娫膶拥妮S向?qū)挾取?br> 8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的輪胎，其特征在于，在赤道平面的任一側(cè)上和在周向增強元件的層的直接軸向延伸部分中，鄰近周向增強元件的層的工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接，并且之后通過橡膠混合物的輪廓元件至少在所述兩個工作層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。
9.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，至少一個周向增強元件的層的增強元件為金屬增強元件，所述金屬增強元件在0.7%伸長下具有在10到120Gpa范圍內(nèi)的割線模量和小于150GPa的最大切線模量。
10.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，工作胎冠層的增強元件不可伸展。
11.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，由工作胎冠層的增強元件與周向方向形成的角度小于30°，優(yōu)選小于25°。
12.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，胎冠增強件在其徑向外側(cè)通過至少一個被稱為保護(hù)層的附加層得到補充，所述附加層由被稱為彈性的增強元件形成，所述彈性的增強元件相對于周向方向以在10°至45°范圍內(nèi)的角度定向，并且與通過在徑向上鄰近保護(hù)層的工作層的不可伸展的元件所形成的角度的方向相同。
13.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的輪胎，其特征在于，胎冠增強件進(jìn)一步包括由金屬增強元件形成的三角層，所述金屬增強元件與周向方向形成大于60°的角度。
【文檔編號】B60C9/20GK103987536SQ201280060415
【公開日】2014年8月13日 申請日期:2012年11月5日 優(yōu)先權(quán)日:2011年12月9日
【發(fā)明者】J·貝松, F·巴爾巴林 申請人:米其林集團(tuán)總公司, 米其林研究和技術(shù)股份有限公司