本發(fā)明涉及充氣輪胎。

背景技術(shù)：
以往，已知輪胎的滾動阻力會對車輛的行駛性能、燃料消耗率等造成不良影響。滾動阻力的主要因素是伴隨著輪胎的轉(zhuǎn)動的、由滯后損失引起的阻力、空氣阻力、來自路面的摩擦阻力等，其中，滯后損失是因輪胎的由橡膠、簾線構(gòu)成的構(gòu)成部件的反復(fù)變形而產(chǎn)生的。這些阻力中的主要因素是基于輪胎構(gòu)成部件的滯后損失的阻力。因此，以往采用用于降低輪胎的滾動阻力的各種方法。作為這些方法中的一種方法是對行駛時所產(chǎn)生的變形較大、且橡膠的使用量較多的胎面，使用能量損失較少的橡膠。然而在該方法中，有可能使輪胎的抓地性能受損。尤其存在濕地時的抓地性能下降的問題。作為其它方法，采用降低所使用的輪輞的凸緣高度的方法。由此當(dāng)將輪胎組裝于輪輞時，胎側(cè)的變形區(qū)域被擴大，從而抑制胎面區(qū)域的變形動作。然而，當(dāng)采用該方法時，需要使輪輞的凸緣部分形成為特殊的形狀。因此存在這樣的產(chǎn)品難以在市場上普及的問題。還已知如下方法：將輪胎內(nèi)壓設(shè)定為高于通常的內(nèi)壓，由此減少輪胎在加載載荷時的變形。然而在該方法中，有可能使輪胎的彈性系數(shù)上升，導(dǎo)致振動衰減不良，從而使得乘坐舒適性變差。根據(jù)日本特開昭57-87704號公報可知：由以輪胎赤道為中心的帶束層的反復(fù)彎曲變形而引起的內(nèi)部損失會對輪胎的滾動阻力造成較大影響，并且由于使胎面的表面形狀與帶束層的配置形狀之間具有特定的關(guān)系而能夠降低上述內(nèi)部損失。在該技術(shù)中，作為對滾動阻力產(chǎn)生影響的輪胎構(gòu)造方面的參數(shù)，采用加載有載荷的輪胎的胎面表面的頂點位置以及帶束層表面的頂點位置的凹進尺寸（朝向徑向內(nèi)側(cè)的位移量）。在該技術(shù)中，未考慮輪胎在寬廣范圍內(nèi)的定位（alignment）。另外，在日本特開平06-199105號公報中提出有用于抑制胎面的胎肩部的不均勻磨損的子午線輪胎的構(gòu)成。該輪胎的構(gòu)造，根據(jù)帶束層寬度方向的外端附近的規(guī)定范圍內(nèi)的胎面表面朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量（有時也稱作外傾量）與帶束層朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量、胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量以及帶束層的寬度方向有效區(qū)域的尺寸之間的各關(guān)系來規(guī)定。然而，在該技術(shù)中也未考慮輪胎在寬廣范圍內(nèi)的定位。專利文獻1：日本特開昭57-87704號公報專利文獻2：日本特開平06-199105號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明是鑒于上述這樣的現(xiàn)狀而完成的，其目的在于提供一種充氣輪胎，能夠降低滾動阻力并且能夠抑制胎肩部的磨損。本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，具有：胎面，其外表面形成胎面表面；胎側(cè)，其從上述胎面的輪胎軸向的兩端朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸；胎體，其沿著胎面和胎側(cè)的內(nèi)側(cè)配設(shè)；以及帶束層，其在胎面的輪胎徑向內(nèi)側(cè)與胎體層疊，利用下述算式（1）來表示胎面的厚度分布Tg（y），該胎面是指：在用包括輪胎的軸的平面所剖切的截面中，從赤道位置亦即胎面胎冠中央朝向輪胎軸向外側(cè)的胎面，Tg(y)＝A-a×Ct(y)...(1)上述A是胎面胎冠中央處的胎面的厚度，上述Ct（y）表示從胎面胎冠中央到帶束層的端部的胎面表面的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量的分布，上述a是從0.10以上且0.35以下的范圍中選擇的系數(shù)，在輪胎的上述截面中，利用下述算式（2）表示胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量的分布Cc（y），該胎體是指：從胎面胎冠中央對應(yīng)位置朝向輪胎軸向外側(cè)的胎體，Cc(y)＝(1-a)×Ct(y)...(2)。優(yōu)選地，上述帶束層層疊有一層或兩層以上，寬度最窄的帶束層的端部位置處的胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc為4.0mm以上且6.1mm以下。優(yōu)選地，上述帶束層層疊有一層或兩層以上，從寬度最窄的帶束層的端部向輪胎軸向外側(cè)間隔10mm的位置處的胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc為8.6mm以上且11.0mm以下。優(yōu)選地，上述帶束層層疊有一層或兩層以上，越過寬度最窄的帶束層的端部直至向輪胎軸向外側(cè)間隔10mm的位置為止，上述系數(shù)a被設(shè)為小于0.30，從寬度最窄的帶束層的端部起在輪胎軸向內(nèi)側(cè)，上述系數(shù)a被設(shè)為0.30以上。優(yōu)選地，越過寬度最窄的帶束層的端部直至向輪胎軸向外側(cè)間隔10mm的位置為止，上述系數(shù)a被設(shè)為0.15以上且小于0.30。優(yōu)選地，上述帶束層包括互相層疊的寬度不同的兩層帶束層，在從寬度窄的帶束層露出的寬度寬的帶束層的部分亦即階梯部層疊有束帶層，上述束帶層由簾線和貼膠形成。根據(jù)本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，無需變更胎面膠的材質(zhì)且無需使用具有特殊形狀的輪輞等，利用物理量來規(guī)定胎面等的結(jié)構(gòu)，由此能夠降低滾動阻力且能夠抑制胎肩部的磨損。附圖說明圖1是表示本發(fā)明的一個實施方式所涉及的充氣輪胎的、以包括該充氣輪胎的中心軸的面進行剖切后的剖視圖。圖2是表示對圖1的輪胎加載載荷時的變形的一個例子的剖視圖。圖3是概略表示圖1的輪胎的胎面與胎體的形狀及構(gòu)造的剖視圖。圖4（a）是概略表示輪胎的胎體的配設(shè)形狀與胎面表面的對應(yīng)情況的剖視圖，圖4（b）是概略表示圖4（a）所示的輪胎的無負載時胎體的配設(shè)形狀與負載時該胎體發(fā)生位移后的形狀的剖視圖。附圖標記說明：1…輪胎；2…胎面；3…胎側(cè)；4…胎圈；5…胎體；6…帶束層；7…胎面表面；8…溝；10…胎圈芯；11…三角膠；12…胎體簾布層；13…內(nèi)層帶束層；14…外層帶束層；15…胎肩部；16…寬幅帶束層的端部位置；17…胎冠中央；18…窄幅帶束層的端部位置；19…從窄幅帶束層的端部位置朝外側(cè)間隔10mm的位置；20…階梯部；Cc…胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量；CL…胎面中央線；Ct…胎面表面朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量；EQ…赤道面；M…彎曲力矩；Tg…胎面的輪胎徑向厚度。具體實施方式以下，參照適宜的附圖并基于優(yōu)選實施方式，對本發(fā)明進行詳細說明。圖1是表示本發(fā)明的一個實施方式所涉及的充氣輪胎1的一部分的沿子午線方向剖切后的剖視圖。在圖1中，上下方向為輪胎徑向（以下，也簡稱作徑向），左右方向為輪胎軸向（以下，也簡稱作軸向），垂直于紙面的方向為輪胎周向（以下，也簡稱作周向）。該輪胎1關(guān)于圖1中的中心線CL大致呈左右對稱的形狀。該中心線CL也稱作胎面中央線，表示輪胎1的赤道面EQ。該輪胎1具備胎面2、胎側(cè)3、胎圈4、胎體5以及帶束層6。該輪胎1是無內(nèi)胎型輪胎。胎面2由耐磨損性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠形成。胎面2具備胎面表面7。在沿輪胎1的子午線方向剖切的截面中，胎面表面7呈凸向徑向外側(cè)突出的形狀。該胎面表面7與路面接觸。在胎面表面7刻設(shè)有多條沿周向延伸的溝8。通過該溝8而形成了胎面花紋。胎面2的輪胎軸向（輪胎寬度方向）外側(cè)部分被稱作胎肩部15。胎側(cè)3從胎面2的端部朝徑向的大致內(nèi)側(cè)延伸。該胎側(cè)3由交聯(lián)橡膠形成。如圖1所示，胎圈4位于比胎側(cè)3更靠徑向大致內(nèi)側(cè)的位置。胎圈4具備胎圈芯10和從該胎圈芯10朝徑向外側(cè)延伸的三角膠11。胎圈芯10沿輪胎的周向呈環(huán)狀。胎圈芯10由非伸縮性金屬線卷繞而成。典型地，胎圈芯10使用不銹鋼制的金屬線。三角膠11朝向徑向外側(cè)形成為尖細狀。三角膠11由高硬度的交聯(lián)橡膠形成。胎體5由胎體簾布層12形成。胎體簾布層12架設(shè)于兩側(cè)的胎圈4之間，并且沿著胎面2及胎側(cè)3的內(nèi)側(cè)。胎體簾布層12繞胎圈芯10而從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返。雖未圖示，但胎體簾布層12由并排的多條簾線和貼膠形成。各簾線相對于赤道面EQ（CL）所成的角度的絕對值通常為70°至90°。換言之，該胎體5具有子午線構(gòu)造。帶束層6位于胎體5的徑向外側(cè)。帶束層6層疊于胎體5。帶束層6對胎體5進行加強。帶束層6包括內(nèi)層帶束層13和外層帶束層14。在本實施方式中，兩個帶束層13、14的寬度不同。在本實施方式中，內(nèi)層帶束層13的寬度大于外層帶束層14的寬度。優(yōu)選地，將兩個帶束層13、14的寬度的差設(shè)為10mm以上且20mm以下。更具體而言，優(yōu)選地，將從窄幅的外層帶束層14的端部朝外側(cè)露出的寬幅的內(nèi)層帶束層13的一部分（階梯部）20的寬度設(shè)為5mm以上且10mm以下。若該寬度小于5mm，則帶束層6的端部外側(cè)（軸向外側(cè)）的滑動現(xiàn)象增多，從而有可能產(chǎn)生階梯差磨損（端部的內(nèi)側(cè)與外側(cè)的高低差）。另一方面，若該寬度超過10mm，則帶束層6的端部附近的翹起現(xiàn)象加劇，從而有可能產(chǎn)生不均勻磨損。雖未圖示，但內(nèi)層帶束層13及外層帶束層14分別由并排的多條簾線和貼膠形成。各簾線相對于赤道面EQ傾斜。內(nèi)層帶束層13的簾線的傾斜方向與外層帶束層14的簾線的傾斜方向相反。在對輪胎1設(shè)定外傾角時，胎面的接地面的外緣（稱作接地端）朝輪胎軸向外側(cè)移動。即使在該情況下也構(gòu)成為：至少上述寬幅的內(nèi)層帶束層13的寬度方向端部（邊緣部）16位于比上述接地端更靠輪胎軸向外側(cè)。即，通過下述方式來決定內(nèi)層帶束層13的寬度：即使在對輪胎1將外傾角設(shè)定在1.5°±0.5°的范圍內(nèi)，也能夠使邊緣部16位于比接地端更靠輪胎軸向外側(cè)。即使是設(shè)置有外傾角的輪胎，也能夠通過這樣的帶束層6而防止胎肩部15的耐磨損性的下降。雖未圖示，但優(yōu)選束帶層層疊于帶束層6的輪胎徑向外側(cè)。該束帶層的寬度大于帶束層6的寬度。該束帶層由簾線和貼膠形成。簾線卷繞成螺旋狀。由于利用該簾線對帶束層進行束縛，因此抑制了帶束層6的浮起。簾線由有機纖維形成。作為優(yōu)選的有機纖維，舉例表示尼龍纖維、聚酯纖維、人造絲纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維以及芳族聚酰胺纖維。雖未圖示，但優(yōu)選地，在帶束層6的輪胎徑向外側(cè)、且在帶束層6的寬度方向端部（邊緣部）配設(shè)邊緣束帶層。該邊緣束帶層也與上述束帶層同樣由簾線和貼膠形成。作為上述邊緣束帶層的一個例子，存在層疊于寬幅的內(nèi)側(cè)帶束層13的階梯部20的上表面的結(jié)構(gòu)。該邊緣束帶層的簾線向與窄幅的外層帶束層14的簾線的方向相同的方向傾斜，從而相對于寬幅的內(nèi)層帶束層13的簾線偏斜。傾斜角處于20°以上且90°以下的范圍。通過該邊緣束帶層而在帶束層6的邊緣部抑制了易在寬度方向上產(chǎn)生的因剛性的不連續(xù)性而引起的動作。其結(jié)果能夠抑制不均勻磨損的產(chǎn)生。雖未圖示，但優(yōu)選地，在帶束層6的寬度方向端部附近，緩沖橡膠層與胎體5層疊。緩沖層由軟質(zhì)的交聯(lián)橡膠形成。緩沖層吸收帶束層的端部的應(yīng)力。通過該緩沖層而抑制了帶束層的浮起。圖2中表示填充了內(nèi)壓且加載有載荷時輪胎1的典型的變形方式。如上所述，輪胎1由橡膠2、3、11與簾線5、6、10的復(fù)合材料形成。剛性較高的胎體5、帶束層6與輪胎內(nèi)壓平衡而確保了輪胎1的形狀。當(dāng)輪胎1加載有來自車身的載荷、或行駛中產(chǎn)生的載荷時，如圖中雙點劃線所示，胎面表面7沿著路面變得平坦。胎面表面7大致朝徑向內(nèi)側(cè)發(fā)生位移。與胎面加載的載荷相應(yīng)的位移也朝輪胎1內(nèi)部的帶束層6及胎體5傳遞，從而使其曲率變化的彎曲力矩作用于上述帶束層6與胎體5。此時所產(chǎn)生的彎曲能量成為使輪胎的滾動阻力增大的主要因素。輪胎的胎面2的變形越大，越不利于耐滾動阻力性能。尤其是剛性較高的帶束層6及胎體5的變形增大的輪胎更加不利。該帶束層6與胎體5的層疊體也被稱作緩沖組件（beakerpackage）。對緩沖組件的動作直接造成影響的是填充內(nèi)壓時胎面表面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量。通過該位移的輪胎軸向分布而構(gòu)成胎面表面7的外輪廓。該位移通常從胎冠中央17向輪胎軸向外側(cè)增大。該形狀的輪胎，在轉(zhuǎn)動時從胎面的胎肩部到胎壁部的區(qū)域的動作增大。該區(qū)域的胎面膠及緩沖組件的變形能量對滾動阻力產(chǎn)生較大影響。對本輪胎1進行了研究以減小轉(zhuǎn)動時所產(chǎn)生的彎曲能量。在本輪胎1中，沿著輪胎軸向?qū)μッ娴暮穸确植歼M行了規(guī)定。此外本輪胎1構(gòu)成為：沿著輪胎軸向，胎面表面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量與胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量形成規(guī)定的關(guān)系。通過上述結(jié)構(gòu)降低了轉(zhuǎn)動時的彎曲能量。胎面的厚度是指在以包括輪胎的軸的平面進行剖切后的截面中，從胎面表面到胎體的上表面的輪胎徑向的尺寸。圖3中表示本輪胎1的胎面2部分的以包括輪胎軸的平面進行剖切后的截面。基于圖3能夠說明沿著輪胎軸向的胎面2的厚度分布、胎面表面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量、以及胎體朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量之間的關(guān)系。利用以下算式（1）表示從赤道EQ的位置亦即胎冠中央17朝輪胎軸向外側(cè)的胎面2的輪胎徑向厚度Tg（y）。Tg(y)＝A-a×Ct(y)...(1)上述y表示輪胎軸向。因此，算式（1）表示從胎冠中央17朝向輪胎軸向外側(cè)的胎面2的厚度分布。上述A是胎冠中央17的胎面2的厚度。上述Ct（y）表示在與上述胎面2的厚度Tg（y）對應(yīng)的位置的胎面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量。可以說上述Ct（y）表示位移量在輪胎軸向上的分布。上述a是從0.10以上且0.35以下的范圍內(nèi)選擇的系數(shù)。因此上述算式（1）也意味著如下不等式。0.10Ct（y）≤A-Tg（y）≤0.35Ct（y）上述y的范圍的終端并未特別限制。然而上述算式（1）優(yōu)選應(yīng)用到對安裝了輪胎的車輪設(shè)定有外傾角時的接地面的最外端附近。外傾角的范圍為1.5°±0.5°。根據(jù)該觀點，優(yōu)選地，將上述y的范圍D設(shè)為從胎冠中央部17到朝外側(cè)與寬度最小的帶束層14的端部位置18（圖3）間隔10mm的位置19為止。在該情況下，上述算式（1）表示從胎冠中央部17到朝外側(cè)與帶束層14端部位置18間隔10mm的位置19為止的范圍的胎面2的厚度分布。本輪胎1還構(gòu)成為，在基于上述算式（1）的胎面厚度分布Tg（y）的條件下，胎面表面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Ct（y）與胎體5朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc（y）之間具有由下述算式（2）表示的關(guān)系。Cc(y)＝(1-a)×Ct(y)...(2)上述位移量Cc（y）、Ct（y）表示在輪胎軸向上互相對應(yīng)的位置處的位移量?？梢哉f該Cc（y）也表示位移量在輪胎軸向上的分布。該胎體5的位移量的分布Cc（y），根據(jù)輪胎1在填充了內(nèi)壓時的所謂的自然平衡形線而求出。如前所述，上述系數(shù)a的范圍為0.10以上且0.35以下。因此上述算式（2）意味著如下不等式。0.65≤Cc（y）/Ct（y）≤0.90圖4中表示胎體5與胎面表面7相對于上述算式（1）及算式（2）中的系數(shù)a的變化的變化。圖4（a）對5種系數(shù)a表示胎面表面7的位置相對于無負載時的胎體5的配置的區(qū)別。圖4（b）對5種系數(shù)a表示胎體5的負載后的位移相對于無負載時的胎體5的配置的區(qū)別。圖4（a）中，橫軸表示以胎面的胎冠中央17為原點的輪胎軸向，縱軸表示輪胎徑向。圖4（a）中的下部表示填充了內(nèi)壓且無負載時的胎體5的配設(shè)形狀。圖中上部表示填充了內(nèi)壓且無負載時的胎面表面7相對于上述同一胎體5的形狀的形狀。相對于同一胎體5的形狀，表示上述系數(shù)分別為0、0.10、0.20、0.30、0.35時的胎面表面7的形狀。以粗線表示無負載時，以虛線表示a=0時，以點劃線表示a=0.10時，以中粗線表示a=0.20時，以雙點劃線表示a=0.30時，以細線表示a=0.35時。明確判明了因系數(shù)a的不同而引起的胎面壁厚的分布的傾向以及胎體5與胎面表面7朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移之間的關(guān)系。系數(shù)a越大，胎面壁厚朝輪胎軸向外側(cè)減少的程度越大，上述Cc（y）/Ct（y）越小。圖4（b）中，橫軸表示以胎面的胎冠中央17為原點的輪胎軸向，縱軸表示輪胎徑向。與圖4（a）相同，圖4（b）中的下部表示填充了內(nèi)壓且無負載時胎體5的配設(shè)形狀。圖中上部表示填充了內(nèi)壓且負載時上述同一胎體5位移后的形狀。相對于無負載時同一胎體5的形狀（圖中下部），表示上述系數(shù)分別為0、0.10、0.20、0.30、0.35時的負載時發(fā)生位移后的胎體5的形狀。圖中的表示各種情況的線的種類與上述圖4（a）中的相同。明確判明了在輪胎負載時因系數(shù)a不同而引起的胎體5的浮起動作的區(qū)別。系數(shù)a越大，胎體5的直至胎肩部15的動作越大。如前所述，在算式（1）及算式（2）中，系數(shù)a的范圍為0.10以上且0.35以下。若系數(shù)a小于0.10，則胎肩部15附近的胎面壁厚較大。即，胎面壁厚分布接近均勻的狀態(tài)。其結(jié)果，由于胎肩部15的接地壓力升高，因此有可能使耐磨損性、耐滾動阻力性下降。另一方面，若系數(shù)a大于0.35，則胎肩部15附近的胎面壁厚較小。其結(jié)果，形成于胎面表面的溝必然變淺。即使胎面部整體均勻地磨損，胎肩部也有可能先于胎冠部變得磨損嚴重從而導(dǎo)致外觀不良。根據(jù)這樣的觀點，優(yōu)選地，系數(shù)a的范圍為0.20以上且0.30以下。在本實施方式所涉及的輪胎1中，可以對帶束層6的端部位置及其附近的胎體5朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc（y）進行如下規(guī)定。即，可以將寬度最窄的帶束層14的端部位置18（圖3）處的位移量Cc（y）設(shè)為4.0mm以上且6.1mm以下。另外，可以將從上述端部位置18向輪胎軸向外側(cè)間隔10mm的距離L的位置19處的位移量Cc（y）設(shè)為8.6mm以上且11.0mm以下。此外，這些條件也能夠適用于帶束層僅為一層的情況。對于胎體5的上述位移量Cc（y），當(dāng)在帶束層端部位置18超過6.1mm、以及在從端部位置18朝外側(cè)間隔10mm的距離L的位置19超過11.0mm的情況下，負載時的胎肩部15的動作都有可能增大，從而使得耐磨損性、耐滾動阻力性下降。從改善耐滾動阻力性的觀點出發(fā)，胎體5的上述位移量Cc（y）在位置18、19均較小為宜。然而，當(dāng)位移量Cc（y）在帶束層端部位置18小于4.0mm、或者從端部位置18朝外側(cè)間隔10mm的（L）的位置19小于8.6mm的情況下，需要進一步提高輪胎的最大寬度位置（輪胎徑向外側(cè)）或擴大輪胎寬度。若擴大輪胎寬度，則存在偏離輪胎的規(guī)格的可能性。若提高最大寬度位置，則需要加厚胎圈部4，從而使得胎圈4中耐滾動阻力性下降。另外，胎肩部15的胎面壁厚有可能減薄，使得帶束層6的安裝變得困難，且使得胎面2的溝的深度變得過淺。在本實施方式所涉及的輪胎1中，還可以在從帶束層6的端部位置朝向內(nèi)側(cè)部分與朝向外側(cè)的部分使上述算式（1）及算式（2）中的系數(shù)a不同。具體而言，對于從胎冠中央17到寬度最窄的帶束層14的端部位置18處的范圍，系數(shù)a被設(shè)定為0.30以上且0.35以下。對于越過上述端部位置18而朝輪胎軸向外側(cè)間隔10mm的位置19的范圍，系數(shù)a被設(shè)定為0.10以上且小于0.30。通過這樣構(gòu)成，抑制了帶束層14從端部18朝外側(cè)部分的浮起動作。其結(jié)果，有可能實現(xiàn)胎肩部15的耐磨損性的提高以及耐滾動阻力性的提高。從這樣的觀點出發(fā)，優(yōu)選地，將系數(shù)a設(shè)為0.15以上且小于0.30。此外，該條件還能夠適用于帶束層僅有一層的情況。以下，對用于進行上述輪胎1的結(jié)構(gòu)的評價的輪胎的滾動阻力的測量要領(lǐng)、以及胎肩部15的邊緣磨損的評價要領(lǐng)進行說明。滾動阻力的測量在輪胎的滾動阻力的測量中使用具有旋轉(zhuǎn)驅(qū)動鼓的臺上測試機。供試輪胎的尺寸為195/65R15。分別在輪胎正向旋轉(zhuǎn)時以及反向旋轉(zhuǎn)時測量了滾動阻力值。將測試環(huán)境溫度設(shè)為25°。對于組裝于測試用輪輞的供試輪胎的定位，將束（toe）角設(shè)定為0°，將外傾角設(shè)定為0°。輪胎內(nèi)壓為210kPa，輪胎載荷為415kgf。供試輪胎的行駛速度為80km/h。邊緣磨損的評價胎肩部的邊緣磨損的評價，是用磨損能量測量機對與在上述滾動阻力測量中所使用的輪胎規(guī)格相同的輪胎進行的。供試輪胎的尺寸為195/65R15。將測試環(huán)境溫度設(shè)為25°。對組裝于測試用輪輞的供試輪胎的定位，將束角設(shè)定為0°，將外傾角設(shè)定為0°。輪胎內(nèi)壓為210kPa，輪胎載荷為415kgf。在該邊緣磨損的評價方法中，對胎面的胎冠部、中間部（胎冠部與胎肩部之間）以及胎肩部（邊緣部）測量了磨損能量。將胎肩部（邊緣部）的磨損能量大于胎冠部及中間部的磨損能量的情況評價為“劣”。實施例以下通過實施例而使本發(fā)明的效果變得明確，但是不應(yīng)當(dāng)基于該實施例的記載而對本發(fā)明進行限定性的解釋。實施例1-4在實施例1-4中，制作了圖1所示的充氣輪胎。這些輪胎的尺寸為195/65R15。在這些輪胎的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表1。輪胎的其它結(jié)構(gòu)在實施例1-4中均相同。對于實施例1至4的各輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表1中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。實施例5-8在實施例5-8中，制作了圖1所示的充氣輪胎。在這些輪胎的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表2中。輪胎的其它結(jié)構(gòu)與實施例1相同。對于實施例5至8的各輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各種評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表2中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。實施例9、10在實施例9、10中，制作了圖1所示的充氣輪胎。在這些輪胎的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表3中。輪胎的其它結(jié)構(gòu)與實施例1相同。對于實施例9、10的各輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各種評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表3中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。比較例1在比較例1中，制作了圖1所示的充氣輪胎。在這些輪胎中的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表1中。輪胎的其它結(jié)構(gòu)與實施例1相同。對于比較例1的輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各種評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表1中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。比較例2在比較例2中，制作了圖1所示的充氣輪胎。在這些輪胎中的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表2中。輪胎的其它結(jié)構(gòu)與實施例1相同。對于比較例2的輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各種評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表2中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。比較例3在比較例3中，制作了圖1所示的充氣輪胎。在這些輪胎中的寬度最窄的帶束層14的端部位置18、以及從該端部位置18朝外側(cè)間隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝輪胎徑向（徑向）內(nèi)側(cè)的位移量Ct、胎體5的朝輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及該厚度Tg在算式中的系數(shù)a均記載于表3中。輪胎的其它結(jié)構(gòu)與實施例1相同。對于比較例3的輪胎，進行了滾動阻力以及胎肩部15的邊緣磨損的各種評價。評價方法的要領(lǐng)如前所述。在表3中利用指數(shù)來表示評價結(jié)果。表1表2表3整體評價表1至表3表示實施例1至10以及比較例1至3的各輪胎的各性能評價的結(jié)果。滾動阻力的評價結(jié)果，利用以比較例1的結(jié)果為100的指數(shù)值來表示。該數(shù)值越小越好。胎肩部15的邊緣磨損的評價也利用以比較例1的結(jié)果為100的指數(shù)值表示。該數(shù)值越大越好。根據(jù)該評價結(jié)果可知，本發(fā)明的優(yōu)勢明顯。產(chǎn)業(yè)上的可利用性以上說明的充氣輪胎能夠應(yīng)用于轎車等車輛。