充氣輪胎的制作方法
充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的充氣輪胎均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。該充氣輪胎被指定了向車輛的安裝方向。內(nèi)側(cè)中間陸地部（8）和外側(cè)中間陸地部（7）分別由只設(shè)有刀槽的肋條形成。內(nèi)側(cè)中間陸地部（8）的刀槽包括連接中央主溝（5）與內(nèi)側(cè)胎肩主溝（3）之間的全開型刀槽（10）。外側(cè)中間陸地部（7）的刀槽只包括：一端（15i）與外側(cè)胎肩主溝（4）連通且另一端（15e）在外側(cè)中間陸地部（7）形成終端的外側(cè)刀槽（15）、以及一端（16i）與中央主溝（5）連通且另一端（16）在外側(cè)中間陸地部（7）形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽（16）。內(nèi)側(cè)刀槽（16）的條數(shù)小于外側(cè)刀槽（15）的條數(shù)。
【專利說明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性的充氣輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002] 通常，為了提高充氣輪胎的操縱穩(wěn)定性，需要改善轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性和轉(zhuǎn)向保 持力。
[0003] 轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性用駕駛員轉(zhuǎn)動方向盤起到車輛達(dá)到恒定轉(zhuǎn)彎（steady-state circular)為止的時間大小來表示。該時間越短則轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性越好。為了提高輪 胎轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性，必需在操舵初期盡可能早的階段產(chǎn)生橫向力。
[0004] 另一方面，轉(zhuǎn)向保持力是車輛直行行駛時駕駛員從方向盤感覺到的輕重程度。為 了提高穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)向保持力需要適度的重量。提高轉(zhuǎn)向保持力需要對直行時與路面接觸的 部分賦予足夠的花紋剛性。
[0005] 然而，若改善轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性、轉(zhuǎn)向保持力，則存在輪胎胎面部的花紋剛性增 高的傾向。因此存在乘車舒適性、濕路上的制動性能降低的問題。
[0006] 本發(fā)明的相關(guān)技術(shù)如下。
[0007] 專利文獻(xiàn)1 :日本特開2004-90752號公報
【發(fā)明內(nèi)容】
[0008] 本發(fā)明是鑒于以上那樣的實際情況所做出的，主要目的在于提供一種充氣輪胎， 該充氣輪胎以改善設(shè)置于胎面部的中央側(cè)的中間陸地部的花紋剛性為基本，均衡地提高操 縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
[0009] 本發(fā)明中技術(shù)方案1所述的發(fā)明是一種充氣輪胎，被指定了向車輛的安裝方向， 具備具有胎面花紋的胎面部，通過在上述胎面部設(shè)置：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù) 的內(nèi)側(cè)胎肩主溝、位于車輛最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝、以及在上述內(nèi)側(cè)胎 肩主溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝，由此具有：由上述外側(cè)胎肩 主溝與車輛外側(cè)的接地端劃分的外側(cè)胎肩陸地部、由上述外側(cè)胎肩主溝與上述中央主溝劃 分的外側(cè)中間陸地部、由上述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部、以及 由上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與車輛內(nèi)側(cè)的接地端劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部，該充氣輪胎的特征在 于，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部以及上述外側(cè)中間陸地部，分別由不設(shè)有溝寬度在2mm以上的溝 而只設(shè)有寬度小于2mm的刀槽的肋條形成，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的刀槽包括連接上述中央 主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間的全開型刀槽，上述外側(cè)中間陸地部的上述刀槽只包括：一 端與上述外側(cè)胎肩主溝連通且另一端在上述外側(cè)中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一 端與上述中央主溝連通且另一端在上述外側(cè)中間陸地部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽，并且上述內(nèi) 側(cè)刀槽的條數(shù)小于上述外側(cè)刀槽的條數(shù)。
[0010] 另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述外側(cè) 中間陸地部的上述外側(cè)刀槽包括：第一外側(cè)刀槽，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置于將上述內(nèi)側(cè)刀槽 平滑地延長而得到的假想延長線上；第二外側(cè)刀槽，該第二外側(cè)刀槽設(shè)置于輪胎周向上相 鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
[0011] 另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述 內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述刀槽包括：一端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地 部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地部形成終 端的內(nèi)側(cè)刀槽。
[0012] 另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明是在技術(shù)方案3所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè) 中間陸地部的上述外側(cè)刀槽只由第一外側(cè)刀槽形成，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置在將上述內(nèi)側(cè)刀 槽平滑地延長而得到的假想延長線上。
[0013] 另外，技術(shù)方案5的發(fā)明是在技術(shù)方案4所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述全開型刀 槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
[0014] 另外，技術(shù)方案6的發(fā)明是在技術(shù)方案5所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述全開型刀 槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽的輪胎周向的中間位置。
[0015] 另外，技術(shù)方案7的發(fā)明是在技術(shù)方案1?6中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的一側(cè)，上述外側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀 槽的曲率半徑的中心相對于各上述刀槽而位于輪胎周向的另一側(cè)。
[0016] 另外，技術(shù)方案8的發(fā)明是在技術(shù)方案1?7中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，在上述外側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有多條外側(cè)胎肩橫紋溝，該外側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的 外端與上述車輛外側(cè)的接地端連通且輪胎軸向的內(nèi)端在上述外側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端， 且該外側(cè)胎肩橫紋溝的溝寬度在2mm以上，并且在上述外側(cè)胎肩陸地部不設(shè)有將上述外側(cè) 胎肩橫紋溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間連接的溝以及刀槽，在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有： 多條內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝，該內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的外端與上述車輛內(nèi)側(cè)的接地端連 通，并且輪胎軸向的內(nèi)端在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端，且該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽的溝寬度 在2mm以上；內(nèi)側(cè)胎肩刀槽，該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽連接上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的上述內(nèi)端與上述 內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間。
[0017] 另外，技術(shù)方案9的發(fā)明是在技術(shù)方案8的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋 溝以及上述外側(cè)胎肩橫紋溝包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部、和相對于輪胎軸向傾斜的內(nèi) 側(cè)部。
[0018] 另外權(quán)利要求10記載的發(fā)明是在技術(shù)方案9的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè)胎肩 刀槽向與上述內(nèi)側(cè)部相同的方向傾斜。
[0019] 在直行行駛時，內(nèi)側(cè)中間陸地部和外側(cè)中間陸地部均主要與路面接觸。各內(nèi)側(cè)中 間陸地部以及外側(cè)中間陸地部分別由肋條形成，該肋條不設(shè)有溝寬度在2_以上的溝而只 設(shè)有寬度小于2mm的刀槽。因此本發(fā)明的充氣輪胎提高直行行駛時與路面接觸的內(nèi)側(cè)中間 陸地部以及外側(cè)中間陸地部的花紋剛性。
[0020] 在內(nèi)側(cè)中間陸地部設(shè)置有全開型刀槽。在外側(cè)中間陸地部只設(shè)置一端在陸地部內(nèi) 形成終端的所謂的半開型刀槽。由此與內(nèi)側(cè)中間陸地部的花紋剛性相比，相對地提高外側(cè) 中間陸地部的花紋剛性。在轉(zhuǎn)彎初期，雖然接地面的重心向車輛外側(cè)移動，但由于外側(cè)中間 陸地部側(cè)具有高花紋剛性，因此提高轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性。另外，各刀槽提高內(nèi)側(cè)中間陸地 部以及外側(cè)中間陸地部的花紋剛性，并且允許肋條變形，因此防止乘車舒適性變差。
[0021] 此外，在外側(cè)中間陸地部，內(nèi)側(cè)刀槽的條數(shù)小于外側(cè)刀槽的條數(shù)。gp，外側(cè)中間陸 地部的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性比輪胎軸向外側(cè)的剛性高。由于提高外側(cè)中間陸地部的輪胎軸 向內(nèi)側(cè)的剛性，因此直行行駛時切實地賦予駕駛員轉(zhuǎn)向保持力。
[0022] 因此本發(fā)明的充氣輪胎均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0023] 圖1是表示本發(fā)明的一個實施方式的胎面部的展開圖。
[0024] 圖2是圖1的內(nèi)側(cè)中間陸地部的局部放大圖。
[0025] 圖3是圖1的外側(cè)中間陸地部的局部放大圖。
[0026] 圖4是圖1的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部的局部放大圖。
[0027] 圖5是表示比較例的實施方式的胎面部的展開圖。
[0028] 圖6 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示比較例的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0029] 圖7 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示比較例的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0030] 圖8 (a)是表示比較例的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0031] 圖9 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0032] 圖10 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0033] 附圖標(biāo)記說明：3...內(nèi)側(cè)胎肩主溝；4...外側(cè)胎肩主溝；5...中央主溝；7...夕卜 側(cè)中間陸地部；8...內(nèi)側(cè)中間陸地部；10...全開型刀槽；15...外側(cè)刀槽；16...內(nèi)側(cè)刀 槽。
【具體實施方式】
[0034] 以下，基于【專利附圖】
【附圖說明】本發(fā)明的一個實施方式。
[0035] 如圖1所示，本實施方式的充氣輪胎（以下，有時只稱為"輪胎"）例如適合作為轎 車用的充氣輪胎來利用，被指定了向車輛的安裝方向且具有非對稱的胎面花紋。向車輛的 安裝方向例如在胎側(cè)部(未圖示）用文字等表示。
[0036] 在輪胎的胎面部2設(shè)置有：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝3、 位于車輛最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝4、以及在內(nèi)側(cè)胎肩主溝3與外側(cè)胎肩 主溝4之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝5。由此在本實施方式的胎面部2具有：由外側(cè)胎肩 主溝4和車輛外側(cè)的接地端Teo劃分的外側(cè)胎肩陸地部6、由外側(cè)胎肩主溝4和中央主溝5 劃分的外側(cè)中間陸地部7、由中央主溝5和內(nèi)側(cè)胎肩主溝3劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部8、以及 由內(nèi)側(cè)胎肩主溝3和車輛內(nèi)側(cè)的接地端Tei劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9。
[0037] 兩側(cè)的"接地端" Tei、Teo被定義為：對輪輞組裝成正規(guī)輪輞、填充正規(guī)內(nèi)壓、且無 負(fù)載的正規(guī)狀態(tài)的輪胎加載正規(guī)載荷，且以〇度外傾角接地為平面的正規(guī)載荷加載狀態(tài)時 輪胎軸向最外側(cè)的接地位置。在正規(guī)狀態(tài)下，車輛內(nèi)側(cè)以及車輛外側(cè)的接地端Tei、Teo之 間的輪胎軸向的距離被定義為胎面接地寬度TW。輪胎各部的尺寸等在未特殊說明的情況下 是正規(guī)狀態(tài)下的值。
[0038] "正規(guī)輪輞"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 該規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA，則表示"標(biāo)準(zhǔn)輪輞"，若為TRA則表示"Design Rim"，若為 ETRT0 則表不"Measuring Rim"。
[0039] "正規(guī)內(nèi)壓"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 各規(guī)格的空氣壓，若為JATMA則表示"最高氣壓"，若為TRA則表示表"TIRE LOAD UMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES"所記載的最大值，若為 ETRT0 則表示"INFLATION PRESSURE"，但在輪胎為轎車用輪胎的情況下則為180kPa。
[0040] "正規(guī)載荷"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 各規(guī)格的載荷，如果是JATMA則為"最大負(fù)載能力"，如果是TRA則為表"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" 所記載的最大值，如果是 ETRT0 則為 "LOAD CAPACITY"，但在輪胎為轎車用的情況下為相當(dāng)于上述載荷的88%的載荷。
[0041] 本實施方式的各主溝3至5例如形成為沿著輪胎周向的直線狀。這樣的主溝3至 5確保各陸地部6至9的輪胎周向的剛性高，并且將溝內(nèi)的水向輪胎旋轉(zhuǎn)方向的后方順暢地 排出。因此提高操縱穩(wěn)定性、濕路上的制動性能。
[0042] 為了均衡地提高操縱穩(wěn)定性、濕路上的制動性能，各主溝3至5的溝寬度W1至W3 例如優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2?10%。根據(jù)同樣的觀點，主溝3至5的溝深度例如優(yōu)選 為 4. 0 ?8. 5mm。
[0043] 根據(jù)均衡地確保各陸地部6至9的輪胎軸向剛性的觀點，內(nèi)側(cè)胎肩主溝3與輪胎 赤道C之間的輪胎軸向距離L1優(yōu)選為胎面接地寬度TW的15?30%。外側(cè)胎肩主溝4與輪 胎赤道C之間的輪胎軸向距離L2優(yōu)選為胎面接地寬度TW的15?30%。中央主溝5與輪胎 赤道C之間的輪胎軸向距離L3優(yōu)選為胎面接地寬度TW的5%以內(nèi)。另外，各主溝3至5的 各位置用它們的溝中心線來確定。
[0044] 圖2表示圖1的內(nèi)側(cè)中間陸地部8的放大圖。如圖2所示，內(nèi)側(cè)中間陸地部8形 成為只設(shè)置有刀槽且不設(shè)置溝的肋條。這樣的內(nèi)側(cè)中間陸地部8具有高花紋剛性。直行行 駛時，內(nèi)側(cè)中間陸地部8主要與路面接觸。
[0045] 在本說明書中，溝被定義為溝寬度在2mm以上。另外，刀槽被定義為寬度小于2mm。
[0046] 內(nèi)側(cè)中間陸地部8的刀槽包括：連接中央主溝5與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3之間的全開型 刀槽10、配置在輪胎軸向外側(cè)的外側(cè)刀槽11、以及配置在輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)側(cè)刀槽12。
[0047] 外側(cè)刀槽11例如是半開型刀槽，即一端lli與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3連通且另一端lie 在內(nèi)側(cè)中間陸地部8形成終端。內(nèi)側(cè)刀槽12是半開型刀槽，即一端12i與中央主溝5連通 且另一端12e在內(nèi)側(cè)中間陸地部8形成終端。配置有這樣的外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12 的內(nèi)側(cè)中間陸地部8能夠抑制花紋的剛性降低。
[0048] 外側(cè)刀槽11例如只由第一外側(cè)刀槽11A形成，該第一外側(cè)刀槽11A設(shè)置在將內(nèi)側(cè) 刀槽12平滑地延長而得到的假想延長線12a上。外側(cè)刀槽11的另一端lie設(shè)置在比內(nèi)側(cè) 刀槽的另一端12e靠輪胎軸向的外側(cè)。由此進(jìn)一步抑制內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性的降 低。將內(nèi)側(cè)刀槽12平滑地延長而得到的假想延長線12a被定義為：經(jīng)過內(nèi)側(cè)刀槽12的中心 線的兩端以及中點這三點的單一圓弧的延長線。另外，外側(cè)刀槽11設(shè)置在假想延長線12a 上是指：假想延長線12a以遍布外側(cè)刀槽11的全部長度的方式配置于外側(cè)刀槽11的狀態(tài)， 也可以是與外側(cè)刀槽11交叉的狀態(tài)。
[0049] 外側(cè)刀槽11的另一端lie與內(nèi)側(cè)刀槽12的另一端12e之間的輪胎軸向距離L4， 例如優(yōu)選為內(nèi)側(cè)中間陸地部8的輪胎軸向?qū)挾萕m的0. 20?0. 30倍。在輪胎軸向距離L4 增大的情況下，則內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性過度升高，有可能使乘車舒適性變差。
[0050] 全開型刀槽10,在輪胎周向上相鄰的第一外側(cè)刀槽11A之間各設(shè)置1條。由此抑 制內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性降低。
[0051] 為了有效地發(fā)揮上述作用，本實施方式的全開型刀槽10設(shè)置在輪胎周向上相鄰 的第一外側(cè)刀槽11A的輪胎周向的中間位置。其中，"中間位置"是指第一外側(cè)刀槽11A的 1個間距P1的40?60%的位置 。
[0052] 本實施方式的全開型刀槽10、外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12分別以圓弧狀彎曲。這 樣的刀槽由于使多個方向的載荷有效地分散，因此抑制轉(zhuǎn)彎時內(nèi)側(cè)中間陸地部8的扭轉(zhuǎn)， 從而提1?操縱穩(wěn)定性。
[0053] 各刀槽10至12的曲率半徑R1的中心(未圖示）相對于各刀槽10至12而位于輪 胎周向的一側(cè)（圖2中為上側(cè)）。由此各刀槽10至12全部向相同的方向突出，因此均衡地 確保內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性。
[0054] 各刀槽10至12的曲率半徑R1優(yōu)選為30?100mm。在曲率半徑R1超過100mm的 情況下，有可能無法使多個方向的載荷有效地分散。在曲率半徑R1小于30mm的情況下，有 可能使內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性變差。曲率半徑R1更優(yōu)選為40?80mm。另外，為了 提高內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性，各刀槽10至12的曲率半徑R1優(yōu)選為相同。
[0055] 全開型刀槽10、外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12相對于輪胎軸向的角度Θ 1，分別朝 向輪胎軸向外側(cè)逐漸減小。因此提高轉(zhuǎn)彎時作用相對較大的橫向力的內(nèi)側(cè)中間陸地部8的 輪胎軸向外側(cè)的花紋剛性。另外，提高直行行駛時作用有相對較大的縱向力的內(nèi)側(cè)中間陸 地部8的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的花紋剛性。
[0056] 為了有效地發(fā)揮上述作用，內(nèi)側(cè)中間陸地部8的刀槽10至12在與中央主溝5連 通的位置13a處的角度0 1a優(yōu)選為30?60°，在與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3連通的位置13b處的 角度9 2b優(yōu)選為5?25°。
[0057] 為了充分地確保內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性，各刀槽10至12優(yōu)選平行地配置。
[0058] 為了有效地發(fā)揮上述作用，設(shè)置于內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的寬度W4 優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。設(shè)置于內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的深度(未圖示)優(yōu)選為 中央主溝5的溝深度的25?90%。
[0059] 圖3表示外側(cè)中間陸地部7的局部放大圖。如圖3所示，外側(cè)中間陸地部7形成為 只設(shè)置刀槽且不設(shè)置溝的肋條。這樣的外側(cè)中間陸地部7具有高花紋剛性。直行行駛時， 外側(cè)中間陸地部7主要與路面接觸。
[0060] 外側(cè)中間陸地部7的刀槽只包括：配置在輪胎軸向的外側(cè)的外側(cè)刀槽15、和配置 在輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)側(cè)刀槽16。
[0061] 內(nèi)側(cè)刀槽16的條數(shù)小于外側(cè)刀槽15的條數(shù)。因此外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向 內(nèi)側(cè)的剛性比輪胎軸向外側(cè)的剛性高。由于使作為肋條形成的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸 向內(nèi)側(cè)的剛性，高于外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向外側(cè)的剛性，因此直行行駛時賦予駕駛 員切實的轉(zhuǎn)向保持力。
[0062] 外側(cè)中間陸地部7的外側(cè)刀槽15是半開型刀槽，即一端15i與外側(cè)胎肩主溝4連 通且另一端15e在外側(cè)中間陸地部7形成終端。外側(cè)中間陸地部7的內(nèi)側(cè)刀槽16是半開 型刀槽，即一端16i與中央主溝5連通且另一端16e在外側(cè)中間陸地部7形成終端。外側(cè) 中間陸地部7具有比設(shè)置有全開型刀槽10的內(nèi)側(cè)中間陸地部8相對高的花紋剛性。由此 在轉(zhuǎn)彎初期，由于接地面的重心向花紋剛性高的車輛外側(cè)順暢地移動，因此提高轉(zhuǎn)彎時的 初始響應(yīng)性。
[0063] 本實施方式的外側(cè)刀槽15包括：多條第一外側(cè)刀槽17和多條第二外側(cè)刀槽18。 在本實施方式中，第一外側(cè)刀槽17和第二外側(cè)刀槽18沿輪胎周向交替地設(shè)置。
[0064] 第一外側(cè)刀槽17設(shè)置在內(nèi)側(cè)刀槽16平滑地延長而得到的假想延長線16a上。第 一外側(cè)刀槽17的輪胎軸向的內(nèi)端17e設(shè)置在比內(nèi)側(cè)刀槽16的另一端16e靠輪胎軸向外側(cè) 的位置。由此抑制外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性降低。對于假想延長線16a，與內(nèi)側(cè)中間陸 地部8的內(nèi)側(cè)刀槽12的假想延長線12a進(jìn)行同樣的定義。
[0065] 第一外側(cè)刀槽17的內(nèi)端17e與內(nèi)側(cè)刀槽16的另一端16e的輪胎軸向距離L5,優(yōu) 選為外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向?qū)挾萕n的0. 20?0. 30倍。在輪胎軸向的距離L5增大 的情況下，由于外側(cè)中間陸地部7的剛性過度升高，因此有可能使乘車舒適性變差。
[0066] 第二外側(cè)刀槽18的輪胎軸向長度L6優(yōu)選為外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向?qū)挾萕n 的0. 40?0. 60倍。由此能夠有效地提高外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性，均衡地提高操縱 穩(wěn)定性、乘車舒適性以及噪聲性能。
[0067] 第二外側(cè)刀槽18設(shè)置在輪胎周向上相鄰的第一外側(cè)刀槽17、17之間，優(yōu)選設(shè)置在 輪胎周向的中間位置。由此抑制外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性降低。"中間位置"為第一外 側(cè)刀槽17的1個間距P2的40?60%的范圍。
[0068] 為了確保外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性高，本實施方式的第一外側(cè)刀槽17以及第 二外側(cè)刀槽18平行地配置。
[0069] 外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16以圓弧狀彎曲。這樣的刀槽由于使多個方向的 載荷分散，因此抑制轉(zhuǎn)彎時外側(cè)中間陸地部7的扭轉(zhuǎn)。
[0070] 各刀槽15、16的曲率半徑R2的中心(未圖示）相對于各刀槽15、16而位于輪胎周 向的另一側(cè)（圖2中為下側(cè))。這樣，各刀槽15、16全部向相同的方向突出，從而均衡地確保 外側(cè)中間陸地部7的剛性。
[0071] 各刀槽15、16的曲率半徑R2與內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的曲率半徑 R1同樣優(yōu)選為30?100mm,更優(yōu)選為40?80mm。
[0072] 外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16相對于輪胎軸向的角度Θ 2分別朝向車輛外側(cè) 逐漸減小。由此提高轉(zhuǎn)彎時作用有相對較大的橫向力的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向外側(cè) 的剛性。另外，提高直行行駛時作用有相對較大的周向力的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向 內(nèi)側(cè)的剛性。因此確保外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性高。
[0073] 為了更有效地發(fā)揮上述作用，內(nèi)側(cè)刀槽16在一端16i處的角度Θ 2a優(yōu)選為30? 60°。外側(cè)刀槽15在一端15i處的角度0 2b優(yōu)選為5?25°。
[0074] 為了進(jìn)一步有效地發(fā)揮上述作用，設(shè)置于外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16的寬 度W5優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。根據(jù)同樣的觀點，設(shè)置于外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16的 深度(未圖示）優(yōu)選為中央主溝5的溝深度的25?90%。
[0075] 圖4表示內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的局部放大圖。如圖4所示，在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9只 設(shè)置刀槽和在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19。由此內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9 形成為具有高花紋剛性的肋條。
[0076] 內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎軸向的外端19e與車輛內(nèi)側(cè)的接地端Tei連通，并且輪 胎軸向的內(nèi)端19i在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端。這樣的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19提高濕路 上的制動性能。
[0077] 在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9設(shè)置有對內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的踏面和內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的 溝壁進(jìn)行倒角的倒角部19d。在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝壁設(shè)置有該溝壁與倒角部19d交叉 的內(nèi)邊緣19f。
[0078] 內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部19a、和相對于輪胎軸向傾斜 的內(nèi)側(cè)部19b。這樣的外側(cè)部19a利用轉(zhuǎn)彎時的橫向力而將溝內(nèi)的水順暢地向車輛內(nèi)側(cè)的 接地端Tei排出。內(nèi)側(cè)部19b利用輪胎周向成分并借助輪胎的旋轉(zhuǎn)力而將溝內(nèi)的水向接地 端Tei側(cè)排出。因此進(jìn)一步提高濕路上的制動性能。
[0079] 在本實施方式中，外側(cè)部19a與內(nèi)側(cè)部19b平滑地連接。因此抑制內(nèi)側(cè)胎肩陸地 部9在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19部分的剛性過度降低。
[0080] 在內(nèi)側(cè)部19b相對于輪胎軸向的角度Θ 3大的情況下，則外側(cè)胎肩陸地部6的剛 性過度減小，有可能使操縱穩(wěn)定性變差。根據(jù)這樣的觀點，內(nèi)側(cè)部19b的角度Θ 3優(yōu)選為超 過0°且在40°以下。角度Θ 3是內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎周向長度的中間點沿輪胎軸 向連續(xù)地形成的溝中心線19c的角度。
[0081] 刀槽包括：連接內(nèi)偵彳胎肩橫紋溝19的內(nèi)端19i與內(nèi)偵彳胎肩主溝3之間的內(nèi)偵彳胎肩 刀槽20、和在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端的封閉型刀槽21。
[0082] 內(nèi)側(cè)胎肩刀槽20向與內(nèi)側(cè)部19b相同的方向傾斜。由此抑制內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9 在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的內(nèi)端19i附近的花紋剛性過度降低。根據(jù)這樣的觀點，在本實施方 式中，內(nèi)偵彳胎肩橫紋溝19的內(nèi)邊緣19f與內(nèi)偵彳胎肩刀槽20的一側(cè)（圖3中為下偵彳）的邊緣 平滑地連接。
[0083] 封閉型刀槽21在輪胎周向上相鄰的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19、19之間各設(shè)置有一條。封 閉型刀槽21不會使內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的花紋剛性過度地降低，使內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的變形 更加容易。因此進(jìn)一步均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
[0084] 為了進(jìn)一步均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝寬度 W6 (輪胎周向的最大寬度）優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的1個間距P3的5?20%。內(nèi)側(cè)胎 肩陸地部9的刀槽20、21的寬度W7優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。同樣，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝深 度(未圖示)優(yōu)選為4. 0?8. 5mm。內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的刀槽20、21的深度優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩 主溝3的溝深度的25?90%。此外，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎軸向的長度L7優(yōu)選為內(nèi)側(cè) 胎肩陸地部9的輪胎軸向?qū)挾萕s的50?80%。
[0085] 如圖1所示，在外側(cè)胎肩陸地部6設(shè)置有：在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端且沿輪 胎周向間隔設(shè)置的外側(cè)胎肩橫紋溝23、以及兩端在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端的封閉型 刀槽24。在外側(cè)胎肩陸地部6不設(shè)置將外側(cè)胎肩橫紋溝23與外側(cè)胎肩主溝4之間連接起 來的溝以及刀槽。由此外側(cè)胎肩陸地部6的花紋剛性比內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的花紋剛性高， 從而進(jìn)一步提1?轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性。
[0086] 外側(cè)胎肩橫紋溝23的輪胎軸向的外端23e與車輛外側(cè)的接地端Teo連通，并且輪 胎軸向的內(nèi)端23i在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端。
[0087] 外側(cè)胎肩橫紋溝23包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部23a、和相對于輪胎軸向傾斜 的內(nèi)側(cè)部23b。
[0088] 封閉型刀槽24設(shè)置在輪胎周向上相鄰的外側(cè)胎肩橫紋溝23、23之間。
[0089] 為了均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性，本實施方式的外側(cè)胎肩陸地部6形成 為，除了內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的內(nèi)側(cè)胎肩刀槽20以外，以輪胎赤道C上的任意點為中心的內(nèi) 側(cè)胎肩陸地部9的點對稱花紋。
[0090] 外側(cè)胎肩橫紋溝23的溝寬度W8 (輪胎周向的最大寬度）優(yōu)選為外側(cè)胎肩橫紋溝 23的1個間距P4的5?20%。外側(cè)胎肩陸地部6的封閉型刀槽24的寬度W9優(yōu)選為0. 2? 1.5mm。同樣，外側(cè)胎肩橫紋溝23的溝深度（未圖不）優(yōu)選為4.0?8. 5mm。外側(cè)胎肩陸地 部6的封閉型刀槽24的深度優(yōu)選為外側(cè)胎肩主溝4的溝深度的25?90%。此外，內(nèi)側(cè)胎肩 橫紋溝19的輪胎軸向長度L8優(yōu)選為外側(cè)胎肩陸地部6的輪胎軸向?qū)挾萕t的50?80%。
[0091] 以上，對本發(fā)明的充氣輪胎進(jìn)行了詳細(xì)的說明，但本發(fā)明不限定于上述具體實施 方式而是能夠變更為各種方式來實施。
[0092] 實施例
[0093] 為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，測試了具有圖1的基本花紋且基于表1的規(guī)格的 175/65R14的充氣輪胎。各輪胎的主要共通規(guī)格、測試方法如下。
[0094] 胎面接地寬度TW : 123mm
[0095] 中央主溝的溝深度：7. 5mm
[0096] 胎肩主溝的溝深度：7. 5mm
[0097] 各胎肩橫紋溝的溝深度：5. 8mm
[0098] 各胎肩橫紋溝的溝寬度：3. 5mm
[0099] 內(nèi)側(cè)中間陸地部以及外側(cè)中間陸地部的各刀槽的深度：3. 5mm
[0100] 各封閉型刀槽的深度：3. 5mm
[0101] 各封閉型刀槽的寬度：〇. 6mm
[0102] <操縱穩(wěn)定性、乘車舒適性>
[0103] 在下述條件下，將各測試輪胎安裝于排氣量1200cc的轎車的全部車輪。并且5名 測試駕駛員駕車在干燥浙青測試路線上行駛，根據(jù)駕駛員的感官對與此時的初始響應(yīng)性和 轉(zhuǎn)向保持力等帶來的操縱穩(wěn)定性、以及剛性感帶來的乘車舒適性相關(guān)的行駛特性進(jìn)行了評 價。結(jié)果用實施例1為1〇〇的評分的平均來表示。數(shù)值越大越好。
[0104] 輪輞：14X5.0J
[0105] 內(nèi)壓：230kPa (前輪）
[0106] 內(nèi)壓：200kPa (后輪）
[0107] 載荷：9.0kN
[0108] <濕路制動性能>
[0109] 測試駕駛員使上述測試車輛在水深5mm的濕浙青路面的測試路線上行駛，并測量 了從速度lOOkm/h進(jìn)行緊急制動直到停止為止的制動距離。結(jié)果是制動距離的倒數(shù)，用實 施例1的值為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
[0110] <噪聲性能>
[0111] 測試駕駛員使上述測試車輛依照J(rèn)AS0/C/606所規(guī)定的實車惰行試驗以80km/h的 通過速度在直線狀的浙青路面的測試路線上惰行行駛了 50m的距離。并且在惰行行駛時 的路線的中間位置，利用設(shè)置在從行駛中心線向側(cè)方為7. 5m且距離路面為1. 2m的位置的 rion公司制造的精密噪聲計NL-15型固定式麥克風(fēng)，測量了通過噪聲的最大等級dB (A)。 結(jié)果為測量值。數(shù)值越小越好。
[0112] 測試結(jié)果示于表1。
[0113] 表 1
[0114]
【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，該充氣輪胎被指定了向車輛的安裝方向，具備具有胎面花紋的胎面 部，通過在上述胎面部設(shè)置：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝、位于車輛 最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝、以及在上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與上述外側(cè)胎肩主溝 之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝，由此具有：由上述外側(cè)胎肩主溝與車輛外側(cè)的接地端劃 分的外側(cè)胎肩陸地部、由上述外側(cè)胎肩主溝與上述中央主溝劃分的外側(cè)中間陸地部、由上 述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部、以及由上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與車輛 內(nèi)側(cè)的接地端劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部，該充氣輪胎的特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部以及上述外側(cè)中間陸地部，分別由不設(shè)有溝寬度在2mm以上的溝 而只設(shè)有寬度小于2mm的刀槽的肋條形成， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的刀槽包括連接上述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間的全開 型刀槽， 上述外側(cè)中間陸地部的上述刀槽只包括：一端與上述外側(cè)胎肩主溝連通且另一端在上 述外側(cè)中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在上述外 側(cè)中間陸地部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽，并且 上述內(nèi)側(cè)刀槽的條數(shù)小于上述外側(cè)刀槽的條數(shù)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述外側(cè)中間陸地部的上述外側(cè)刀槽包括：第一外側(cè)刀槽，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置于將 上述內(nèi)側(cè)刀槽平滑地延長而得到的假想延長線上；以及第二外側(cè)刀槽，該第二外側(cè)刀槽設(shè) 置于輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述刀槽包括：一端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè) 中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地 部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述外側(cè)刀槽只由第一外側(cè)刀槽形成，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置在 將上述內(nèi)側(cè)刀槽平滑地延長而得到的假想延長線上。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述全開型刀槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述全開型刀槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽的輪胎周向的中間位置。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1?6中任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的一側(cè)， 上述外側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的另一側(cè)。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1?7中任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 在上述外側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有多條外側(cè)胎肩橫紋溝，該外側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的 外端與上述車輛外側(cè)的接地端連通且輪胎軸向的內(nèi)端在上述外側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端， 且該外側(cè)胎肩橫紋溝的溝寬度在2mm以上，并且在上述外側(cè)胎肩陸地部不設(shè)有將上述外側(cè) 胎肩橫紋溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間連接的溝以及刀槽， 在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有：多條內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝，該內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向 的外端與上述車輛內(nèi)側(cè)的接地端連通，并且輪胎軸向的內(nèi)端在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成 終端，且該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽的溝寬度在2mm以上；以及內(nèi)側(cè)胎肩刀槽，該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽連接上 述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的上述內(nèi)端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝以及上述外側(cè)胎肩橫紋溝包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部、和相 對于輪胎軸向傾斜的內(nèi)側(cè)部。
10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)胎肩刀槽向與上述內(nèi)側(cè)部相同的方向傾斜。
【文檔編號】B60C11/12GK104057785SQ201310399165
【公開日】2014年9月24日 申請日期:2013年9月5日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月22日
【發(fā)明者】井上清治 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社
【專利摘要】本發(fā)明的充氣輪胎均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。該充氣輪胎被指定了向車輛的安裝方向。內(nèi)側(cè)中間陸地部（8）和外側(cè)中間陸地部（7）分別由只設(shè)有刀槽的肋條形成。內(nèi)側(cè)中間陸地部（8）的刀槽包括連接中央主溝（5）與內(nèi)側(cè)胎肩主溝（3）之間的全開型刀槽（10）。外側(cè)中間陸地部（7）的刀槽只包括：一端（15i）與外側(cè)胎肩主溝（4）連通且另一端（15e）在外側(cè)中間陸地部（7）形成終端的外側(cè)刀槽（15）、以及一端（16i）與中央主溝（5）連通且另一端（16）在外側(cè)中間陸地部（7）形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽（16）。內(nèi)側(cè)刀槽（16）的條數(shù)小于外側(cè)刀槽（15）的條數(shù)。
【專利說明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性的充氣輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002] 通常，為了提高充氣輪胎的操縱穩(wěn)定性，需要改善轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性和轉(zhuǎn)向保 持力。
[0003] 轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性用駕駛員轉(zhuǎn)動方向盤起到車輛達(dá)到恒定轉(zhuǎn)彎（steady-state circular)為止的時間大小來表示。該時間越短則轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性越好。為了提高輪 胎轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性，必需在操舵初期盡可能早的階段產(chǎn)生橫向力。
[0004] 另一方面，轉(zhuǎn)向保持力是車輛直行行駛時駕駛員從方向盤感覺到的輕重程度。為 了提高穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)向保持力需要適度的重量。提高轉(zhuǎn)向保持力需要對直行時與路面接觸的 部分賦予足夠的花紋剛性。
[0005] 然而，若改善轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性、轉(zhuǎn)向保持力，則存在輪胎胎面部的花紋剛性增 高的傾向。因此存在乘車舒適性、濕路上的制動性能降低的問題。
[0006] 本發(fā)明的相關(guān)技術(shù)如下。
[0007] 專利文獻(xiàn)1 :日本特開2004-90752號公報
【發(fā)明內(nèi)容】
[0008] 本發(fā)明是鑒于以上那樣的實際情況所做出的，主要目的在于提供一種充氣輪胎， 該充氣輪胎以改善設(shè)置于胎面部的中央側(cè)的中間陸地部的花紋剛性為基本，均衡地提高操 縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
[0009] 本發(fā)明中技術(shù)方案1所述的發(fā)明是一種充氣輪胎，被指定了向車輛的安裝方向， 具備具有胎面花紋的胎面部，通過在上述胎面部設(shè)置：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù) 的內(nèi)側(cè)胎肩主溝、位于車輛最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝、以及在上述內(nèi)側(cè)胎 肩主溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝，由此具有：由上述外側(cè)胎肩 主溝與車輛外側(cè)的接地端劃分的外側(cè)胎肩陸地部、由上述外側(cè)胎肩主溝與上述中央主溝劃 分的外側(cè)中間陸地部、由上述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部、以及 由上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與車輛內(nèi)側(cè)的接地端劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部，該充氣輪胎的特征在 于，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部以及上述外側(cè)中間陸地部，分別由不設(shè)有溝寬度在2mm以上的溝 而只設(shè)有寬度小于2mm的刀槽的肋條形成，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的刀槽包括連接上述中央 主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間的全開型刀槽，上述外側(cè)中間陸地部的上述刀槽只包括：一 端與上述外側(cè)胎肩主溝連通且另一端在上述外側(cè)中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一 端與上述中央主溝連通且另一端在上述外側(cè)中間陸地部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽，并且上述內(nèi) 側(cè)刀槽的條數(shù)小于上述外側(cè)刀槽的條數(shù)。
[0010] 另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述外側(cè) 中間陸地部的上述外側(cè)刀槽包括：第一外側(cè)刀槽，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置于將上述內(nèi)側(cè)刀槽 平滑地延長而得到的假想延長線上；第二外側(cè)刀槽，該第二外側(cè)刀槽設(shè)置于輪胎周向上相 鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
[0011] 另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述 內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述刀槽包括：一端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地 部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地部形成終 端的內(nèi)側(cè)刀槽。
[0012] 另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明是在技術(shù)方案3所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè) 中間陸地部的上述外側(cè)刀槽只由第一外側(cè)刀槽形成，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置在將上述內(nèi)側(cè)刀 槽平滑地延長而得到的假想延長線上。
[0013] 另外，技術(shù)方案5的發(fā)明是在技術(shù)方案4所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述全開型刀 槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
[0014] 另外，技術(shù)方案6的發(fā)明是在技術(shù)方案5所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述全開型刀 槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽的輪胎周向的中間位置。
[0015] 另外，技術(shù)方案7的發(fā)明是在技術(shù)方案1?6中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的一側(cè)，上述外側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀 槽的曲率半徑的中心相對于各上述刀槽而位于輪胎周向的另一側(cè)。
[0016] 另外，技術(shù)方案8的發(fā)明是在技術(shù)方案1?7中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，在上述外側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有多條外側(cè)胎肩橫紋溝，該外側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的 外端與上述車輛外側(cè)的接地端連通且輪胎軸向的內(nèi)端在上述外側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端， 且該外側(cè)胎肩橫紋溝的溝寬度在2mm以上，并且在上述外側(cè)胎肩陸地部不設(shè)有將上述外側(cè) 胎肩橫紋溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間連接的溝以及刀槽，在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有： 多條內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝，該內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的外端與上述車輛內(nèi)側(cè)的接地端連 通，并且輪胎軸向的內(nèi)端在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端，且該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽的溝寬度 在2mm以上；內(nèi)側(cè)胎肩刀槽，該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽連接上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的上述內(nèi)端與上述 內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間。
[0017] 另外，技術(shù)方案9的發(fā)明是在技術(shù)方案8的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋 溝以及上述外側(cè)胎肩橫紋溝包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部、和相對于輪胎軸向傾斜的內(nèi) 側(cè)部。
[0018] 另外權(quán)利要求10記載的發(fā)明是在技術(shù)方案9的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述內(nèi)側(cè)胎肩 刀槽向與上述內(nèi)側(cè)部相同的方向傾斜。
[0019] 在直行行駛時，內(nèi)側(cè)中間陸地部和外側(cè)中間陸地部均主要與路面接觸。各內(nèi)側(cè)中 間陸地部以及外側(cè)中間陸地部分別由肋條形成，該肋條不設(shè)有溝寬度在2_以上的溝而只 設(shè)有寬度小于2mm的刀槽。因此本發(fā)明的充氣輪胎提高直行行駛時與路面接觸的內(nèi)側(cè)中間 陸地部以及外側(cè)中間陸地部的花紋剛性。
[0020] 在內(nèi)側(cè)中間陸地部設(shè)置有全開型刀槽。在外側(cè)中間陸地部只設(shè)置一端在陸地部內(nèi) 形成終端的所謂的半開型刀槽。由此與內(nèi)側(cè)中間陸地部的花紋剛性相比，相對地提高外側(cè) 中間陸地部的花紋剛性。在轉(zhuǎn)彎初期，雖然接地面的重心向車輛外側(cè)移動，但由于外側(cè)中間 陸地部側(cè)具有高花紋剛性，因此提高轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性。另外，各刀槽提高內(nèi)側(cè)中間陸地 部以及外側(cè)中間陸地部的花紋剛性，并且允許肋條變形，因此防止乘車舒適性變差。
[0021] 此外，在外側(cè)中間陸地部，內(nèi)側(cè)刀槽的條數(shù)小于外側(cè)刀槽的條數(shù)。gp，外側(cè)中間陸 地部的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性比輪胎軸向外側(cè)的剛性高。由于提高外側(cè)中間陸地部的輪胎軸 向內(nèi)側(cè)的剛性，因此直行行駛時切實地賦予駕駛員轉(zhuǎn)向保持力。
[0022] 因此本發(fā)明的充氣輪胎均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0023] 圖1是表示本發(fā)明的一個實施方式的胎面部的展開圖。
[0024] 圖2是圖1的內(nèi)側(cè)中間陸地部的局部放大圖。
[0025] 圖3是圖1的外側(cè)中間陸地部的局部放大圖。
[0026] 圖4是圖1的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部的局部放大圖。
[0027] 圖5是表示比較例的實施方式的胎面部的展開圖。
[0028] 圖6 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示比較例的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0029] 圖7 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示比較例的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0030] 圖8 (a)是表示比較例的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0031] 圖9 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0032] 圖10 (a)是表示本發(fā)明的其他實施方式的胎面部的展開圖，（b)是表示本發(fā)明的 其他實施方式的胎面部的展開圖。
[0033] 附圖標(biāo)記說明：3...內(nèi)側(cè)胎肩主溝；4...外側(cè)胎肩主溝；5...中央主溝；7...夕卜 側(cè)中間陸地部；8...內(nèi)側(cè)中間陸地部；10...全開型刀槽；15...外側(cè)刀槽；16...內(nèi)側(cè)刀 槽。
【具體實施方式】
[0034] 以下，基于【專利附圖】
【附圖說明】本發(fā)明的一個實施方式。
[0035] 如圖1所示，本實施方式的充氣輪胎（以下，有時只稱為"輪胎"）例如適合作為轎 車用的充氣輪胎來利用，被指定了向車輛的安裝方向且具有非對稱的胎面花紋。向車輛的 安裝方向例如在胎側(cè)部(未圖示）用文字等表示。
[0036] 在輪胎的胎面部2設(shè)置有：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝3、 位于車輛最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝4、以及在內(nèi)側(cè)胎肩主溝3與外側(cè)胎肩 主溝4之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝5。由此在本實施方式的胎面部2具有：由外側(cè)胎肩 主溝4和車輛外側(cè)的接地端Teo劃分的外側(cè)胎肩陸地部6、由外側(cè)胎肩主溝4和中央主溝5 劃分的外側(cè)中間陸地部7、由中央主溝5和內(nèi)側(cè)胎肩主溝3劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部8、以及 由內(nèi)側(cè)胎肩主溝3和車輛內(nèi)側(cè)的接地端Tei劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9。
[0037] 兩側(cè)的"接地端" Tei、Teo被定義為：對輪輞組裝成正規(guī)輪輞、填充正規(guī)內(nèi)壓、且無 負(fù)載的正規(guī)狀態(tài)的輪胎加載正規(guī)載荷，且以〇度外傾角接地為平面的正規(guī)載荷加載狀態(tài)時 輪胎軸向最外側(cè)的接地位置。在正規(guī)狀態(tài)下，車輛內(nèi)側(cè)以及車輛外側(cè)的接地端Tei、Teo之 間的輪胎軸向的距離被定義為胎面接地寬度TW。輪胎各部的尺寸等在未特殊說明的情況下 是正規(guī)狀態(tài)下的值。
[0038] "正規(guī)輪輞"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 該規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA，則表示"標(biāo)準(zhǔn)輪輞"，若為TRA則表示"Design Rim"，若為 ETRT0 則表不"Measuring Rim"。
[0039] "正規(guī)內(nèi)壓"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 各規(guī)格的空氣壓，若為JATMA則表示"最高氣壓"，若為TRA則表示表"TIRE LOAD UMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES"所記載的最大值，若為 ETRT0 則表示"INFLATION PRESSURE"，但在輪胎為轎車用輪胎的情況下則為180kPa。
[0040] "正規(guī)載荷"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定 各規(guī)格的載荷，如果是JATMA則為"最大負(fù)載能力"，如果是TRA則為表"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" 所記載的最大值，如果是 ETRT0 則為 "LOAD CAPACITY"，但在輪胎為轎車用的情況下為相當(dāng)于上述載荷的88%的載荷。
[0041] 本實施方式的各主溝3至5例如形成為沿著輪胎周向的直線狀。這樣的主溝3至 5確保各陸地部6至9的輪胎周向的剛性高，并且將溝內(nèi)的水向輪胎旋轉(zhuǎn)方向的后方順暢地 排出。因此提高操縱穩(wěn)定性、濕路上的制動性能。
[0042] 為了均衡地提高操縱穩(wěn)定性、濕路上的制動性能，各主溝3至5的溝寬度W1至W3 例如優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2?10%。根據(jù)同樣的觀點，主溝3至5的溝深度例如優(yōu)選 為 4. 0 ?8. 5mm。
[0043] 根據(jù)均衡地確保各陸地部6至9的輪胎軸向剛性的觀點，內(nèi)側(cè)胎肩主溝3與輪胎 赤道C之間的輪胎軸向距離L1優(yōu)選為胎面接地寬度TW的15?30%。外側(cè)胎肩主溝4與輪 胎赤道C之間的輪胎軸向距離L2優(yōu)選為胎面接地寬度TW的15?30%。中央主溝5與輪胎 赤道C之間的輪胎軸向距離L3優(yōu)選為胎面接地寬度TW的5%以內(nèi)。另外，各主溝3至5的 各位置用它們的溝中心線來確定。
[0044] 圖2表示圖1的內(nèi)側(cè)中間陸地部8的放大圖。如圖2所示，內(nèi)側(cè)中間陸地部8形 成為只設(shè)置有刀槽且不設(shè)置溝的肋條。這樣的內(nèi)側(cè)中間陸地部8具有高花紋剛性。直行行 駛時，內(nèi)側(cè)中間陸地部8主要與路面接觸。
[0045] 在本說明書中，溝被定義為溝寬度在2mm以上。另外，刀槽被定義為寬度小于2mm。
[0046] 內(nèi)側(cè)中間陸地部8的刀槽包括：連接中央主溝5與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3之間的全開型 刀槽10、配置在輪胎軸向外側(cè)的外側(cè)刀槽11、以及配置在輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)側(cè)刀槽12。
[0047] 外側(cè)刀槽11例如是半開型刀槽，即一端lli與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3連通且另一端lie 在內(nèi)側(cè)中間陸地部8形成終端。內(nèi)側(cè)刀槽12是半開型刀槽，即一端12i與中央主溝5連通 且另一端12e在內(nèi)側(cè)中間陸地部8形成終端。配置有這樣的外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12 的內(nèi)側(cè)中間陸地部8能夠抑制花紋的剛性降低。
[0048] 外側(cè)刀槽11例如只由第一外側(cè)刀槽11A形成，該第一外側(cè)刀槽11A設(shè)置在將內(nèi)側(cè) 刀槽12平滑地延長而得到的假想延長線12a上。外側(cè)刀槽11的另一端lie設(shè)置在比內(nèi)側(cè) 刀槽的另一端12e靠輪胎軸向的外側(cè)。由此進(jìn)一步抑制內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性的降 低。將內(nèi)側(cè)刀槽12平滑地延長而得到的假想延長線12a被定義為：經(jīng)過內(nèi)側(cè)刀槽12的中心 線的兩端以及中點這三點的單一圓弧的延長線。另外，外側(cè)刀槽11設(shè)置在假想延長線12a 上是指：假想延長線12a以遍布外側(cè)刀槽11的全部長度的方式配置于外側(cè)刀槽11的狀態(tài)， 也可以是與外側(cè)刀槽11交叉的狀態(tài)。
[0049] 外側(cè)刀槽11的另一端lie與內(nèi)側(cè)刀槽12的另一端12e之間的輪胎軸向距離L4， 例如優(yōu)選為內(nèi)側(cè)中間陸地部8的輪胎軸向?qū)挾萕m的0. 20?0. 30倍。在輪胎軸向距離L4 增大的情況下，則內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性過度升高，有可能使乘車舒適性變差。
[0050] 全開型刀槽10,在輪胎周向上相鄰的第一外側(cè)刀槽11A之間各設(shè)置1條。由此抑 制內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性降低。
[0051] 為了有效地發(fā)揮上述作用，本實施方式的全開型刀槽10設(shè)置在輪胎周向上相鄰 的第一外側(cè)刀槽11A的輪胎周向的中間位置。其中，"中間位置"是指第一外側(cè)刀槽11A的 1個間距P1的40?60%的位置 。
[0052] 本實施方式的全開型刀槽10、外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12分別以圓弧狀彎曲。這 樣的刀槽由于使多個方向的載荷有效地分散，因此抑制轉(zhuǎn)彎時內(nèi)側(cè)中間陸地部8的扭轉(zhuǎn)， 從而提1?操縱穩(wěn)定性。
[0053] 各刀槽10至12的曲率半徑R1的中心(未圖示）相對于各刀槽10至12而位于輪 胎周向的一側(cè)（圖2中為上側(cè)）。由此各刀槽10至12全部向相同的方向突出，因此均衡地 確保內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性。
[0054] 各刀槽10至12的曲率半徑R1優(yōu)選為30?100mm。在曲率半徑R1超過100mm的 情況下，有可能無法使多個方向的載荷有效地分散。在曲率半徑R1小于30mm的情況下，有 可能使內(nèi)側(cè)中間陸地部8的花紋剛性變差。曲率半徑R1更優(yōu)選為40?80mm。另外，為了 提高內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性，各刀槽10至12的曲率半徑R1優(yōu)選為相同。
[0055] 全開型刀槽10、外側(cè)刀槽11以及內(nèi)側(cè)刀槽12相對于輪胎軸向的角度Θ 1，分別朝 向輪胎軸向外側(cè)逐漸減小。因此提高轉(zhuǎn)彎時作用相對較大的橫向力的內(nèi)側(cè)中間陸地部8的 輪胎軸向外側(cè)的花紋剛性。另外，提高直行行駛時作用有相對較大的縱向力的內(nèi)側(cè)中間陸 地部8的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的花紋剛性。
[0056] 為了有效地發(fā)揮上述作用，內(nèi)側(cè)中間陸地部8的刀槽10至12在與中央主溝5連 通的位置13a處的角度0 1a優(yōu)選為30?60°，在與內(nèi)側(cè)胎肩主溝3連通的位置13b處的 角度9 2b優(yōu)選為5?25°。
[0057] 為了充分地確保內(nèi)側(cè)中間陸地部8的剛性，各刀槽10至12優(yōu)選平行地配置。
[0058] 為了有效地發(fā)揮上述作用，設(shè)置于內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的寬度W4 優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。設(shè)置于內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的深度(未圖示)優(yōu)選為 中央主溝5的溝深度的25?90%。
[0059] 圖3表示外側(cè)中間陸地部7的局部放大圖。如圖3所示，外側(cè)中間陸地部7形成為 只設(shè)置刀槽且不設(shè)置溝的肋條。這樣的外側(cè)中間陸地部7具有高花紋剛性。直行行駛時， 外側(cè)中間陸地部7主要與路面接觸。
[0060] 外側(cè)中間陸地部7的刀槽只包括：配置在輪胎軸向的外側(cè)的外側(cè)刀槽15、和配置 在輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)側(cè)刀槽16。
[0061] 內(nèi)側(cè)刀槽16的條數(shù)小于外側(cè)刀槽15的條數(shù)。因此外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向 內(nèi)側(cè)的剛性比輪胎軸向外側(cè)的剛性高。由于使作為肋條形成的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸 向內(nèi)側(cè)的剛性，高于外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向外側(cè)的剛性，因此直行行駛時賦予駕駛 員切實的轉(zhuǎn)向保持力。
[0062] 外側(cè)中間陸地部7的外側(cè)刀槽15是半開型刀槽，即一端15i與外側(cè)胎肩主溝4連 通且另一端15e在外側(cè)中間陸地部7形成終端。外側(cè)中間陸地部7的內(nèi)側(cè)刀槽16是半開 型刀槽，即一端16i與中央主溝5連通且另一端16e在外側(cè)中間陸地部7形成終端。外側(cè) 中間陸地部7具有比設(shè)置有全開型刀槽10的內(nèi)側(cè)中間陸地部8相對高的花紋剛性。由此 在轉(zhuǎn)彎初期，由于接地面的重心向花紋剛性高的車輛外側(cè)順暢地移動，因此提高轉(zhuǎn)彎時的 初始響應(yīng)性。
[0063] 本實施方式的外側(cè)刀槽15包括：多條第一外側(cè)刀槽17和多條第二外側(cè)刀槽18。 在本實施方式中，第一外側(cè)刀槽17和第二外側(cè)刀槽18沿輪胎周向交替地設(shè)置。
[0064] 第一外側(cè)刀槽17設(shè)置在內(nèi)側(cè)刀槽16平滑地延長而得到的假想延長線16a上。第 一外側(cè)刀槽17的輪胎軸向的內(nèi)端17e設(shè)置在比內(nèi)側(cè)刀槽16的另一端16e靠輪胎軸向外側(cè) 的位置。由此抑制外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性降低。對于假想延長線16a，與內(nèi)側(cè)中間陸 地部8的內(nèi)側(cè)刀槽12的假想延長線12a進(jìn)行同樣的定義。
[0065] 第一外側(cè)刀槽17的內(nèi)端17e與內(nèi)側(cè)刀槽16的另一端16e的輪胎軸向距離L5,優(yōu) 選為外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向?qū)挾萕n的0. 20?0. 30倍。在輪胎軸向的距離L5增大 的情況下，由于外側(cè)中間陸地部7的剛性過度升高，因此有可能使乘車舒適性變差。
[0066] 第二外側(cè)刀槽18的輪胎軸向長度L6優(yōu)選為外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向?qū)挾萕n 的0. 40?0. 60倍。由此能夠有效地提高外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性，均衡地提高操縱 穩(wěn)定性、乘車舒適性以及噪聲性能。
[0067] 第二外側(cè)刀槽18設(shè)置在輪胎周向上相鄰的第一外側(cè)刀槽17、17之間，優(yōu)選設(shè)置在 輪胎周向的中間位置。由此抑制外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性降低。"中間位置"為第一外 側(cè)刀槽17的1個間距P2的40?60%的范圍。
[0068] 為了確保外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性高，本實施方式的第一外側(cè)刀槽17以及第 二外側(cè)刀槽18平行地配置。
[0069] 外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16以圓弧狀彎曲。這樣的刀槽由于使多個方向的 載荷分散，因此抑制轉(zhuǎn)彎時外側(cè)中間陸地部7的扭轉(zhuǎn)。
[0070] 各刀槽15、16的曲率半徑R2的中心(未圖示）相對于各刀槽15、16而位于輪胎周 向的另一側(cè)（圖2中為下側(cè))。這樣，各刀槽15、16全部向相同的方向突出，從而均衡地確保 外側(cè)中間陸地部7的剛性。
[0071] 各刀槽15、16的曲率半徑R2與內(nèi)側(cè)中間陸地部8的各刀槽10至12的曲率半徑 R1同樣優(yōu)選為30?100mm,更優(yōu)選為40?80mm。
[0072] 外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16相對于輪胎軸向的角度Θ 2分別朝向車輛外側(cè) 逐漸減小。由此提高轉(zhuǎn)彎時作用有相對較大的橫向力的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向外側(cè) 的剛性。另外，提高直行行駛時作用有相對較大的周向力的外側(cè)中間陸地部7的輪胎軸向 內(nèi)側(cè)的剛性。因此確保外側(cè)中間陸地部7的花紋剛性高。
[0073] 為了更有效地發(fā)揮上述作用，內(nèi)側(cè)刀槽16在一端16i處的角度Θ 2a優(yōu)選為30? 60°。外側(cè)刀槽15在一端15i處的角度0 2b優(yōu)選為5?25°。
[0074] 為了進(jìn)一步有效地發(fā)揮上述作用，設(shè)置于外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16的寬 度W5優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。根據(jù)同樣的觀點，設(shè)置于外側(cè)中間陸地部7的各刀槽15、16的 深度(未圖示）優(yōu)選為中央主溝5的溝深度的25?90%。
[0075] 圖4表示內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的局部放大圖。如圖4所示，在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9只 設(shè)置刀槽和在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19。由此內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9 形成為具有高花紋剛性的肋條。
[0076] 內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎軸向的外端19e與車輛內(nèi)側(cè)的接地端Tei連通，并且輪 胎軸向的內(nèi)端19i在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端。這樣的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19提高濕路 上的制動性能。
[0077] 在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9設(shè)置有對內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的踏面和內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的 溝壁進(jìn)行倒角的倒角部19d。在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝壁設(shè)置有該溝壁與倒角部19d交叉 的內(nèi)邊緣19f。
[0078] 內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部19a、和相對于輪胎軸向傾斜 的內(nèi)側(cè)部19b。這樣的外側(cè)部19a利用轉(zhuǎn)彎時的橫向力而將溝內(nèi)的水順暢地向車輛內(nèi)側(cè)的 接地端Tei排出。內(nèi)側(cè)部19b利用輪胎周向成分并借助輪胎的旋轉(zhuǎn)力而將溝內(nèi)的水向接地 端Tei側(cè)排出。因此進(jìn)一步提高濕路上的制動性能。
[0079] 在本實施方式中，外側(cè)部19a與內(nèi)側(cè)部19b平滑地連接。因此抑制內(nèi)側(cè)胎肩陸地 部9在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19部分的剛性過度降低。
[0080] 在內(nèi)側(cè)部19b相對于輪胎軸向的角度Θ 3大的情況下，則外側(cè)胎肩陸地部6的剛 性過度減小，有可能使操縱穩(wěn)定性變差。根據(jù)這樣的觀點，內(nèi)側(cè)部19b的角度Θ 3優(yōu)選為超 過0°且在40°以下。角度Θ 3是內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎周向長度的中間點沿輪胎軸 向連續(xù)地形成的溝中心線19c的角度。
[0081] 刀槽包括：連接內(nèi)偵彳胎肩橫紋溝19的內(nèi)端19i與內(nèi)偵彳胎肩主溝3之間的內(nèi)偵彳胎肩 刀槽20、和在內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9內(nèi)形成終端的封閉型刀槽21。
[0082] 內(nèi)側(cè)胎肩刀槽20向與內(nèi)側(cè)部19b相同的方向傾斜。由此抑制內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9 在內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的內(nèi)端19i附近的花紋剛性過度降低。根據(jù)這樣的觀點，在本實施方 式中，內(nèi)偵彳胎肩橫紋溝19的內(nèi)邊緣19f與內(nèi)偵彳胎肩刀槽20的一側(cè)（圖3中為下偵彳）的邊緣 平滑地連接。
[0083] 封閉型刀槽21在輪胎周向上相鄰的內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19、19之間各設(shè)置有一條。封 閉型刀槽21不會使內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的花紋剛性過度地降低，使內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的變形 更加容易。因此進(jìn)一步均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性。
[0084] 為了進(jìn)一步均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝寬度 W6 (輪胎周向的最大寬度）優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的1個間距P3的5?20%。內(nèi)側(cè)胎 肩陸地部9的刀槽20、21的寬度W7優(yōu)選為0. 2?1. 5mm。同樣，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的溝深 度(未圖示)優(yōu)選為4. 0?8. 5mm。內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的刀槽20、21的深度優(yōu)選為內(nèi)側(cè)胎肩 主溝3的溝深度的25?90%。此外，內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝19的輪胎軸向的長度L7優(yōu)選為內(nèi)側(cè) 胎肩陸地部9的輪胎軸向?qū)挾萕s的50?80%。
[0085] 如圖1所示，在外側(cè)胎肩陸地部6設(shè)置有：在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端且沿輪 胎周向間隔設(shè)置的外側(cè)胎肩橫紋溝23、以及兩端在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端的封閉型 刀槽24。在外側(cè)胎肩陸地部6不設(shè)置將外側(cè)胎肩橫紋溝23與外側(cè)胎肩主溝4之間連接起 來的溝以及刀槽。由此外側(cè)胎肩陸地部6的花紋剛性比內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的花紋剛性高， 從而進(jìn)一步提1?轉(zhuǎn)彎時的初始響應(yīng)性。
[0086] 外側(cè)胎肩橫紋溝23的輪胎軸向的外端23e與車輛外側(cè)的接地端Teo連通，并且輪 胎軸向的內(nèi)端23i在外側(cè)胎肩陸地部6內(nèi)形成終端。
[0087] 外側(cè)胎肩橫紋溝23包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部23a、和相對于輪胎軸向傾斜 的內(nèi)側(cè)部23b。
[0088] 封閉型刀槽24設(shè)置在輪胎周向上相鄰的外側(cè)胎肩橫紋溝23、23之間。
[0089] 為了均衡地提高操縱穩(wěn)定性和乘車舒適性，本實施方式的外側(cè)胎肩陸地部6形成 為，除了內(nèi)側(cè)胎肩陸地部9的內(nèi)側(cè)胎肩刀槽20以外，以輪胎赤道C上的任意點為中心的內(nèi) 側(cè)胎肩陸地部9的點對稱花紋。
[0090] 外側(cè)胎肩橫紋溝23的溝寬度W8 (輪胎周向的最大寬度）優(yōu)選為外側(cè)胎肩橫紋溝 23的1個間距P4的5?20%。外側(cè)胎肩陸地部6的封閉型刀槽24的寬度W9優(yōu)選為0. 2? 1.5mm。同樣，外側(cè)胎肩橫紋溝23的溝深度（未圖不）優(yōu)選為4.0?8. 5mm。外側(cè)胎肩陸地 部6的封閉型刀槽24的深度優(yōu)選為外側(cè)胎肩主溝4的溝深度的25?90%。此外，內(nèi)側(cè)胎肩 橫紋溝19的輪胎軸向長度L8優(yōu)選為外側(cè)胎肩陸地部6的輪胎軸向?qū)挾萕t的50?80%。
[0091] 以上，對本發(fā)明的充氣輪胎進(jìn)行了詳細(xì)的說明，但本發(fā)明不限定于上述具體實施 方式而是能夠變更為各種方式來實施。
[0092] 實施例
[0093] 為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，測試了具有圖1的基本花紋且基于表1的規(guī)格的 175/65R14的充氣輪胎。各輪胎的主要共通規(guī)格、測試方法如下。
[0094] 胎面接地寬度TW : 123mm
[0095] 中央主溝的溝深度：7. 5mm
[0096] 胎肩主溝的溝深度：7. 5mm
[0097] 各胎肩橫紋溝的溝深度：5. 8mm
[0098] 各胎肩橫紋溝的溝寬度：3. 5mm
[0099] 內(nèi)側(cè)中間陸地部以及外側(cè)中間陸地部的各刀槽的深度：3. 5mm
[0100] 各封閉型刀槽的深度：3. 5mm
[0101] 各封閉型刀槽的寬度：〇. 6mm
[0102] <操縱穩(wěn)定性、乘車舒適性>
[0103] 在下述條件下，將各測試輪胎安裝于排氣量1200cc的轎車的全部車輪。并且5名 測試駕駛員駕車在干燥浙青測試路線上行駛，根據(jù)駕駛員的感官對與此時的初始響應(yīng)性和 轉(zhuǎn)向保持力等帶來的操縱穩(wěn)定性、以及剛性感帶來的乘車舒適性相關(guān)的行駛特性進(jìn)行了評 價。結(jié)果用實施例1為1〇〇的評分的平均來表示。數(shù)值越大越好。
[0104] 輪輞：14X5.0J
[0105] 內(nèi)壓：230kPa (前輪）
[0106] 內(nèi)壓：200kPa (后輪）
[0107] 載荷：9.0kN
[0108] <濕路制動性能>
[0109] 測試駕駛員使上述測試車輛在水深5mm的濕浙青路面的測試路線上行駛，并測量 了從速度lOOkm/h進(jìn)行緊急制動直到停止為止的制動距離。結(jié)果是制動距離的倒數(shù)，用實 施例1的值為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
[0110] <噪聲性能>
[0111] 測試駕駛員使上述測試車輛依照J(rèn)AS0/C/606所規(guī)定的實車惰行試驗以80km/h的 通過速度在直線狀的浙青路面的測試路線上惰行行駛了 50m的距離。并且在惰行行駛時 的路線的中間位置，利用設(shè)置在從行駛中心線向側(cè)方為7. 5m且距離路面為1. 2m的位置的 rion公司制造的精密噪聲計NL-15型固定式麥克風(fēng)，測量了通過噪聲的最大等級dB (A)。 結(jié)果為測量值。數(shù)值越小越好。
[0112] 測試結(jié)果示于表1。
[0113] 表 1
[0114]
【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，該充氣輪胎被指定了向車輛的安裝方向，具備具有胎面花紋的胎面 部，通過在上述胎面部設(shè)置：位于車輛最內(nèi)側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的內(nèi)側(cè)胎肩主溝、位于車輛 最外側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)的外側(cè)胎肩主溝、以及在上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與上述外側(cè)胎肩主溝 之間沿輪胎周向連續(xù)的中央主溝，由此具有：由上述外側(cè)胎肩主溝與車輛外側(cè)的接地端劃 分的外側(cè)胎肩陸地部、由上述外側(cè)胎肩主溝與上述中央主溝劃分的外側(cè)中間陸地部、由上 述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝劃分的內(nèi)側(cè)中間陸地部、以及由上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝與車輛 內(nèi)側(cè)的接地端劃分的內(nèi)側(cè)胎肩陸地部，該充氣輪胎的特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部以及上述外側(cè)中間陸地部，分別由不設(shè)有溝寬度在2mm以上的溝 而只設(shè)有寬度小于2mm的刀槽的肋條形成， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的刀槽包括連接上述中央主溝與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間的全開 型刀槽， 上述外側(cè)中間陸地部的上述刀槽只包括：一端與上述外側(cè)胎肩主溝連通且另一端在上 述外側(cè)中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在上述外 側(cè)中間陸地部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽，并且 上述內(nèi)側(cè)刀槽的條數(shù)小于上述外側(cè)刀槽的條數(shù)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述外側(cè)中間陸地部的上述外側(cè)刀槽包括：第一外側(cè)刀槽，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置于將 上述內(nèi)側(cè)刀槽平滑地延長而得到的假想延長線上；以及第二外側(cè)刀槽，該第二外側(cè)刀槽設(shè) 置于輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述刀槽包括：一端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè) 中間陸地部形成終端的外側(cè)刀槽、以及一端與上述中央主溝連通且另一端在內(nèi)側(cè)中間陸地 部形成終端的內(nèi)側(cè)刀槽。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的上述外側(cè)刀槽只由第一外側(cè)刀槽形成，該第一外側(cè)刀槽設(shè)置在 將上述內(nèi)側(cè)刀槽平滑地延長而得到的假想延長線上。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述全開型刀槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽之間。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述全開型刀槽設(shè)置在輪胎周向上相鄰的上述第一外側(cè)刀槽的輪胎周向的中間位置。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1?6中任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的一側(cè)， 上述外側(cè)中間陸地部的各刀槽以圓弧狀彎曲，各上述刀槽的曲率半徑的中心相對于各 上述刀槽而位于輪胎周向的另一側(cè)。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1?7中任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 在上述外側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有多條外側(cè)胎肩橫紋溝，該外側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向的 外端與上述車輛外側(cè)的接地端連通且輪胎軸向的內(nèi)端在上述外側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成終端， 且該外側(cè)胎肩橫紋溝的溝寬度在2mm以上，并且在上述外側(cè)胎肩陸地部不設(shè)有將上述外側(cè) 胎肩橫紋溝與上述外側(cè)胎肩主溝之間連接的溝以及刀槽， 在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部設(shè)置有：多條內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝，該內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的輪胎軸向 的外端與上述車輛內(nèi)側(cè)的接地端連通，并且輪胎軸向的內(nèi)端在上述內(nèi)側(cè)胎肩陸地部內(nèi)形成 終端，且該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽的溝寬度在2mm以上；以及內(nèi)側(cè)胎肩刀槽，該內(nèi)側(cè)胎肩刀槽連接上 述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝的上述內(nèi)端與上述內(nèi)側(cè)胎肩主溝之間。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)胎肩橫紋溝以及上述外側(cè)胎肩橫紋溝包括：沿輪胎軸向延伸的外側(cè)部、和相 對于輪胎軸向傾斜的內(nèi)側(cè)部。
10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)胎肩刀槽向與上述內(nèi)側(cè)部相同的方向傾斜。
【文檔編號】B60C11/12GK104057785SQ201310399165
【公開日】2014年9月24日 申請日期:2013年9月5日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月22日
【發(fā)明者】井上清治 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社
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