充氣輪胎的制作方法
充氣輪胎的制作方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明在抑制陸部設(shè)置有刀槽的充氣輪胎中的刀槽邊緣缺損的發(fā)生的同時(shí)進(jìn)一步地提高了在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)/驅(qū)動(dòng)性能等。充氣輪胎在胎面中具有多個(gè)陸部，并且在陸部中設(shè)置有刀槽。在刀槽的寬度方向截面中，刀槽從陸部的胎面表面(S)起在刀槽深度方向上具有垂直部和向一側(cè)和另一側(cè)彎折的彎折部，并且該彎折部在深度方向上依次具有：第一副彎折點(diǎn)(Q1)，該第一副彎折點(diǎn)(Q1)在大于等于D/7且小于等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)(P)，該主彎折點(diǎn)(P)在大于等于D/4且小于等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)(Q2)，該第二副彎折點(diǎn)(Q2)在大于等于D/2且小于等于6D/7的深度處，并且該彎折部形成第一傾斜部和第二傾斜部。角度θ1被設(shè)定為30°≤θ1≤60°，并且角度θ2被設(shè)定為30°≤θ2≤60°，或者第一傾斜部的面積和第二傾斜部的面積與刀槽的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比(a1/A和a2/A)都被設(shè)定為大于等于0.1。
【專(zhuān)利說(shuō)明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面中具有多個(gè)陸部并且在陸部中設(shè)置 有一個(gè)或多個(gè)刀槽。
【背景技術(shù)】
[0002] 傳統(tǒng)上，充氣輪胎為了實(shí)現(xiàn)冰雪路面上良好的驅(qū)動(dòng)性能而嘗試借助于在胎面陸部 上設(shè)置多個(gè)刀槽來(lái)增加邊緣分量。
[0003] 增加在胎面中刀槽的數(shù)量可以增加邊緣分量，另一方面，這使胎面陸部的剛性下 降。在這種情況下，車(chē)輛制動(dòng)、驅(qū)動(dòng)或轉(zhuǎn)彎時(shí)輪胎負(fù)荷荷重而使得陸部發(fā)生塌陷變形，從而 產(chǎn)生如下問(wèn)題：輪胎和路面的接地面積減小，然后使接地性惡化。
[0004] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1公開(kāi)了如下的充氣輪胎，該充氣輪胎包括Z字狀延伸的刀槽，該刀槽具 有從胎面表面?zhèn)认蜉喬较騼?nèi)側(cè)包括多個(gè)彎折點(diǎn)的彎折部，以抑制陸部塌陷變形并且維持 胎面表面的接地性。
[0005] 然而，當(dāng)將專(zhuān)利文獻(xiàn)1中描述的刀槽形狀適用于可以不僅用在冰雪路面而且還用 在輸入力大且摩擦系數(shù)高的干燥路面兩者上的四季輪胎的情況下，發(fā)生如下情況：胎面表 面附近的刀槽邊緣被卷入胎面表面和路面之間且最終刀槽邊緣缺損，特別是存在干燥路面 的輸入時(shí)容易發(fā)生這種情況。
[0006] 相比之下，專(zhuān)利文獻(xiàn)2提出了設(shè)置如下的刀槽，該刀槽具有：垂直部，該垂直部從 陸部的胎面表面S開(kāi)始朝向法線方向延伸；以及彎折部，該彎折部與垂直部連續(xù)且在胎面 表面S的切線的前后方向彎折地向陸部的底部延伸。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在刀槽的彎折部可以 抑制陸部的塌陷變形，并且在刀槽的垂直部可以防止刀槽邊緣的缺損。
[0007] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0008] 專(zhuān)利文獻(xiàn)
[0009] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1 :日本特開(kāi)平11-170817號(hào)公報(bào)
[0010] 專(zhuān)利文獻(xiàn)2 :日本特開(kāi)2006-341816號(hào)公報(bào)
【發(fā)明內(nèi)容】
[0011] 發(fā)明要解決的問(wèn)題
[0012] 近年來(lái)，強(qiáng)烈期望更高水平地提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的驅(qū)動(dòng)性能。從 這點(diǎn)出發(fā)，對(duì)輪胎陸部設(shè)置的刀槽形狀仍具有進(jìn)一步改善的空間。
[0013] 因此，本發(fā)明的目的是提供一種在胎面陸部均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的充氣輪胎， 其中在抑制刀槽邊緣缺損的發(fā)生的同時(shí)，能夠充分地抑制陸部塌陷導(dǎo)致的陸部變形，并且 提高接地性，以便實(shí)現(xiàn)提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能的目的。
[0014] 用于解決問(wèn)題的方案
[0015] 發(fā)明人通過(guò)研究尋找上述問(wèn)題的解決方案。結(jié)果，發(fā)現(xiàn)，在專(zhuān)利文獻(xiàn)2所描述的刀 槽形狀中，互相支撐效果被分散。原因是，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)將支撐陸部塌陷的刀槽深度方向上 的位置取決于來(lái)自胎面表面對(duì)陸部的輸入的方向而不同。
[0016] 也就是，在專(zhuān)利文獻(xiàn)2所描述的刀槽形狀中，如圖7所示，陸部接收從紙面左側(cè)朝 向右側(cè)的方向上的來(lái)自胎面表面S的接地反作用力輸入時(shí)，刀槽的彼此相對(duì)的壁面在深度 的中央部的彎折部100處接觸且支撐紙面左側(cè)的陸部而使其不塌陷。另一方面，在陸部接 收從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向上的來(lái)自胎面表面S的接地反作用力輸入時(shí)，刀槽的彼此相對(duì) 的壁面在彎折部101U02處接觸且支撐紙面右側(cè)的陸部而使其不塌陷。采用這種方式，支 撐陸部而使其不塌陷的刀槽深度方向上的位置取決于路面的輸入的方向而變化。尤其是， 在圖示的示例中，在陸部接收從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向上輸入時(shí)，在陸部塌陷的支撐位置 位于彎折部101和102兩者的情況下，該支撐位置在刀槽深度方向上分散。
[0017] 因此，基于如果可以避免互相支撐效果在刀槽深度方向上分散則必然能夠更有效 地防止陸部的塌陷的想法，發(fā)明人繼續(xù)進(jìn)一步的研究。結(jié)果，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將刀槽在刀 槽深度的中央?yún)^(qū)域彎折且在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域設(shè)置兩個(gè)相對(duì)大的傾斜面，不管輸入方向 如何變化，都可以在刀槽深度的相同位置實(shí)現(xiàn)互相支撐。發(fā)明人進(jìn)一步地發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將支撐 位置集中到刀槽深度的中央?yún)^(qū)域，可以有效地抑制陸部的塌陷并且可以顯著地提高制動(dòng)性 能和驅(qū)動(dòng)性能或轉(zhuǎn)彎時(shí)的轉(zhuǎn)彎性能。這種發(fā)現(xiàn)使得完成了本發(fā)明。
[0018] 也就是，本發(fā)明的摘要如下：
[0019] (1) 一種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特 征在于，
[0020] 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度 方向沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折 部夾著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折；
[0021] 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上 依次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于 等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于 等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等 于D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及
[0022] 所述第一傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切線方向形成的銳角側(cè) 的角度Si* 30° < <60°，而所述第二傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面 的切線方向形成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。（第一方面）
[0023] (2) -種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特 征在于，
[0024] 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度 方向沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折 部夾著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折；
[0025] 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上 依次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于 等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于 等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等 于D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及
[0026] 所述第一傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積al與所述刀槽的在寬度方向上的 正投影的投影面積A的比al/A及所述第二傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積a2與所述 刀槽的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1。（第二方面）
[0027] 根據(jù)本發(fā)明的輪胎由于在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)夾著刀槽的相對(duì)的凹凸部彼此嚙合而可以 抑制陸部的塌陷。此外，由于在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域中的適當(dāng)面積形成兩傾斜面并且各傾 斜面支撐陸部的塌陷，因此陸部的塌陷的抑制程度可以是相同程度而不取決于對(duì)胎面表面 的輸入方向。此外，由于陸部在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域被支撐，因此顯著地提高了陸部塌陷的 抑制效果。
[0028] 另一方面，垂直部可以防止輪胎接地時(shí)的陸部的胎面表面的卷入，從而避免刀槽 的邊緣缺損。
[0029] 這里，術(shù)語(yǔ)"沿著刀槽的開(kāi)口中心引出的胎面表面的法線延伸的垂直部"不必須是 在數(shù)學(xué)意義上與胎面表面嚴(yán)格地垂直，而是可以在抑制輪胎接地時(shí)陸部的胎面表面的卷入 并且可以避免刀槽邊緣的缺損的范圍內(nèi)在該法線方向上延伸。因此，垂直部的延伸方向與 胎面表面所成的從銳角側(cè)測(cè)量的角度例如可以大于等于80°且小于等于90°。
[0030] 術(shù)語(yǔ)"刀槽寬度方向"表示沿著刀槽縱向具有寬度為0· 1mm至1.0mm開(kāi)口的該刀 槽的開(kāi)口寬度（刀槽寬度）的方向。
[0031] (3)根據(jù)上述⑵的充氣輪胎，其中所述比al/A和所述比a2/A均小于等于0. 5。
[0032] 采用這種方式，通過(guò)設(shè)定上述比的上限來(lái)將第一傾斜部和第二傾斜部的面積維持 在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，可以充分地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0033] (4)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中所述第一傾斜部沿所述胎面表面的切線 方向延伸的距離Wi為(KWi < D/3,所述第二傾斜部沿所述胎面表面的切線方向延伸的距離 W2 為 0〈W2 彡 D/3。
[0034] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，由于夾著刀槽的相對(duì)的各陸部可以更有效地嚙合，因此可以更有 效地抑制陸部的塌陷。
[0035] (5)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中以使得相鄰的刀槽之間的在所述胎面表 面的與所述刀槽的縱向垂直的方向的最短距離大于等于D的方式在所述陸部設(shè)置有兩個(gè) 或更多個(gè)所述刀槽。
[0036] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，對(duì)提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能是有 利的。
[0037] (6)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中所述垂直部的所述胎面表面的法線方向 上的長(zhǎng)度大于等于D/7。
[0038] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在刀槽內(nèi)，在具有防止陸部的胎面表面的卷入的垂直部的同時(shí)，可 以確保抑制陸部塌陷的彎折部具有足夠的面積。
[0039] (7)根據(jù)上述⑴或⑵的充氣輪胎，其中所述刀槽的縱向與輪胎寬度方向一致。
[0040] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，可以更有效地發(fā)揮刀槽的垂直部和彎折部的上述功能。
[0041] (8)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中以所有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng) 度的總值TL與所述陸部的總面積R的比例表示的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。
[0042] 通常，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的陸部的胎面表面受到來(lái)自路面的接地反作用力的情況下、 特別是陸部?jī)?nèi)的刀槽密度相對(duì)小的情況下，陸部的壁面容易膨出變形，相鄰的陸部會(huì)彼此 接觸。因此，根據(jù)本結(jié)構(gòu)，通過(guò)如上所述地在刀槽密度相對(duì)小的陸部設(shè)置作為本發(fā)明的特征 的刀槽形狀可以更有效地發(fā)揮抑制陸部的塌陷變形的效果。
[0043] (9)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中在跨越作為所述胎面的端部彼此之間的 中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn)與作為1/2點(diǎn)和胎面端的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間的中央?yún)^(qū)域，以所有刀槽 的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLC與所述陸部的總面積RC的比例表示的刀槽密度 TLC/RC小于等于0. 25/mm ;且在從所述1/4點(diǎn)開(kāi)始到所述胎面端為止的肩部區(qū)域，以所有刀 槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLS與所述胎面陸部的總面積RS的比例表示的刀 槽密度TLS/RS小于等于0. 2/mm。
[0044] 通常，胎面的中央?yún)^(qū)域內(nèi)的刀槽密度比胎面的肩部區(qū)域的刀槽密度大，因此，通過(guò) 限定各區(qū)域的刀槽密度可以更好地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0045] (10)根據(jù)上述⑴或⑵的充氣輪胎，其中所述刀槽包括：彎折區(qū)域，在所述彎折 區(qū)域所述彎折部在所述刀槽的縱向上連續(xù)；以及在所述彎折區(qū)域的縱向的一側(cè)或兩側(cè)的平 板狀區(qū)域，在所述平板狀區(qū)域中，所述垂直部在所述縱向上連續(xù)。
[0046] 平板狀區(qū)域由直線狀地延伸而不彎折的刀槽部分構(gòu)成，因此，在冰雪路面上， 與彎折區(qū)域相比對(duì)塌陷的限制要少，但是期望暴露到胎面表面的邊緣部有刮地效果 (scratching effect)。由于這個(gè)原因，在刀槽的縱向端部的一側(cè)或兩側(cè)具有平板狀區(qū)域的 結(jié)構(gòu)可以提高在冰雪路面和干燥路面的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。通過(guò)在刀槽的縱向端部設(shè)置 平板狀區(qū)域也可以促進(jìn)輪胎的硫化過(guò)程中刀槽的成型。
[0047] (11)根據(jù)上述（10)的充氣輪胎，其中所述平板狀區(qū)域的所述縱向上的長(zhǎng)度大于 等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的1%且小于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的95%。
[0048] 在將上述比例設(shè)定在上述范圍時(shí)，通過(guò)允許平板狀區(qū)域內(nèi)陸部的適度塌陷，可以 充分地得到胎面表面的邊緣部的刮地效果，同時(shí)抑制彎折區(qū)域內(nèi)陸部的塌陷。因此，可以避 免整個(gè)胎面內(nèi)陸部的過(guò)分塌陷。采用這種方式，通過(guò)改善刀槽的縱向端部處的冰雪上性能， 同時(shí)通過(guò)抑制刀槽的縱向中央?yún)^(qū)域處陸部的塌陷而提高干燥路面性能，可以以高水平實(shí)現(xiàn) 冰雪路面和干燥路面兩者的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0049] 發(fā)明的效果
[0050] 根據(jù)本發(fā)明，能夠在胎面的陸部均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的充氣輪胎中在抑制刀槽 缺損的發(fā)生的同時(shí)，充分地抑制陸部塌陷變形，并且提高接地性，以便提高在冰雪路面和干 燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
【專(zhuān)利附圖】
【附圖說(shuō)明】
[0051] 圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面的局部展開(kāi)圖；
[0052] 圖2是圖1的陸部的被沿著刀槽的寬度方向切開(kāi)的截面圖；
[0053] 圖3是圖2的刀槽中的一個(gè)刀槽的放大圖；
[0054] 圖4A是根據(jù)本發(fā)明的刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖4B是從圖4A的 刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；
[0055] 圖5A是示出根據(jù)本發(fā)明的另一刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖5B是 從圖5A的刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；
[0056] 圖6A是示出根據(jù)本發(fā)明的另一刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖6B是 從圖6A的刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；以及
[0057] 圖7是傳統(tǒng)的充氣輪胎的陸部的被沿著刀槽的寬度方向切開(kāi)的截面圖。
【具體實(shí)施方式】
[0058] 現(xiàn)在，將參照附圖從第一方面按順序說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎。
[0059] 圖1示出了根據(jù)本發(fā)明的第一方面的充氣輪胎1(以下還被稱(chēng)為輪胎）的胎面2 的局部展開(kāi)圖。
[0060] 該輪胎1包括：一對(duì)胎側(cè)部；胎體，其由鋼簾線或有機(jī)纖維簾線的（多層）簾布層 構(gòu)成，并且該胎體跨越兩胎側(cè)部經(jīng)由胎面部2的胎冠部延伸；以及帶束，其由鋼簾線層制成 并配置在胎面和胎體之間。
[0061] 胎面2包括肋狀、花紋塊狀或橫向花紋塊狀（lug-liked)的陸部3。在圖1的示例 中，通過(guò)形成沿輪胎周向（圖1中的Y方向）延伸的多個(gè)周向槽4和與周向槽4交叉的沿 輪胎寬度方向（圖2中的X方向）延伸的多個(gè)橫向槽5來(lái)劃分多個(gè)花紋塊狀的陸部3。
[0062] 在圖1中圖示的示例中，示出了由橫向槽5和周向槽4劃分的花紋塊狀的陸部3， 然而，陸部3可以是僅由周向槽4形成且在輪胎周向上連續(xù)的肋狀陸部。此外，陸部3可以 是僅由橫向槽5形成且在輪胎寬度方向上連續(xù)的橫向花紋塊狀的陸部。此外，在圖示的示 例中周向槽4直線狀地延伸，但是也可以是諸如Z字狀、鋸齒狀或者波狀等的非直線狀。
[0063] 此外，在圖示的示例中，橫向槽5與輪胎寬度方向完全平行地延伸、也就是在與輪 胎周向垂直的方向上直線狀地延伸。然而，橫向槽5也可以相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜地延 伸并且可以是諸如Z字狀、鋸齒狀或者波狀等的非直線狀。
[0064] 在各陸部3中，以從一個(gè)周向槽4橫跨陸部3延伸到另一周向槽4的方式配置且 沿著輪胎周向（Y方向）以預(yù)定間隔形成一個(gè)或多個(gè)刀槽6,在這種情況下四個(gè)刀槽6a至 6d沿輪胎寬度方向（X方向）延伸。
[0065] 這里，本發(fā)明涉及的刀槽6被定義為在陸部3接地時(shí)形成刀槽的壁的至少一部分 相互接觸（閉合）、開(kāi)口寬度為0. 1mm至1.0mm的切口。
[0066] 此外，在圖1中，刀槽6的輪胎寬度方向長(zhǎng)度和陸部3的輪胎寬度方向長(zhǎng)度相等， 因此陸部3被配置成在周向上由刀槽6分?jǐn)?。然而，刀?的輪胎寬度方向長(zhǎng)度可以比陸 部3的輪胎寬度方向長(zhǎng)度短。在這種情況下，刀槽的一端朝向周向槽開(kāi)口，而刀槽的另一端 在陸部中終止，或者兩端均在陸部?jī)?nèi)終止。
[0067] 圖2是圖1的陸部3的被沿著刀槽6的寬度方向切開(kāi)的截面圖。也就是，圖2是 圖1的刀槽6的沿著線A-A截取的截面圖。
[0068] 刀槽6具有：垂直部10,該垂直部10沿著從刀槽開(kāi)口中心引出的胎面表面S的法 線延伸；以及彎折部11，該彎折部11夾著該法線向刀槽寬度方向一側(cè)和另一側(cè)分別彎折， 并且刀槽6連續(xù)地形成到陸部3的底部附近以便在輪胎周向上分?jǐn)嚓懖?。彎折部11被形 成為相對(duì)垂直部10的在輪胎周向的前后方向上折返幾次。當(dāng)對(duì)圖示的示例進(jìn)行說(shuō)明時(shí)，彎 折部11被形成為在左右方向上傾斜地折返幾次。
[0069] 接下來(lái)，圖3示出了圖2的刀槽6a至6d中的一個(gè)刀槽的放大圖。參照?qǐng)D3,這里 具體地說(shuō)明刀槽6的垂直部10及作為本發(fā)明的特征的刀槽6的彎折部11的結(jié)構(gòu)。
[0070] 此外，以下說(shuō)明中的各刀槽6的尺寸由圖3所示的刀槽6的寬度方向中央線C(點(diǎn) 劃線）限定。此外，以下說(shuō)明中的圖3的截面圖的"點(diǎn)"或"部"實(shí)際上分別要形成"線"或 "面"。因此，刀槽6被描述為具有通過(guò)在刀槽寬度的截面形狀的縱向上延伸而形成的三維 結(jié)構(gòu)。
[0071] 在本發(fā)明的第一方面中，在刀槽6的輪胎徑向深度為D的情況下，重要的是，在輪 胎寬度方向截面中，彎折部11沿著刀槽深度方向依次具有：第一副彎折點(diǎn)Qi，其在從胎面 表面S起的大于等于D/7且小于等于D/2的深度區(qū)域中；主彎折點(diǎn)P，其在從胎面表面S起 的大于等于D/4且小于等于3D/4的深度區(qū)域中；以及第二副彎折點(diǎn)Q 2，其在從胎面表面S 起的大于等于D/2且小于等于6D/7的深度區(qū)域中，在第一副彎折點(diǎn)％和主彎折點(diǎn)P之間 形成第一傾斜部12而在主彎折點(diǎn)P和第二副彎折點(diǎn)Q 2之間形成第二傾斜部13。
[0072] 此外，重要的是，第一傾斜部12與刀槽6的開(kāi)口端的胎面表面S的切線方向所成 的銳角側(cè)的角度SiSscr < ，第二傾斜部13與刀槽6的開(kāi)口端的胎面表面S 的切線所成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。
[0073] 具體地，圖3所示的刀槽6a具有垂直部10,該垂直部10在從胎面表面S起到深度 方向D/4的區(qū)域中延伸、從胎面表面S朝向陸部的底部沿著法線方向（圖3的Z方向）直 線狀地延伸。刀槽6a在垂直部10的端部向胎面表面S開(kāi)口。
[0074] 然后，在從胎面表面S起的大于等于D/4且小于等于D/3的深度區(qū)域中，從垂直 部10開(kāi)始形成向胎面表面S的法線方向一側(cè)、在這種情況下朝向紙面右下側(cè)傾斜的傾斜部 14。然后，在從胎面表面S起的大于等于D/3且小于等于D/2的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度D/3 的位置處的第一副彎折點(diǎn)％形成朝向胎面表面S的法線方向的另一側(cè)、在這種情況下朝向 紙面左下側(cè)傾斜的第一傾斜部12。然后進(jìn)一步地，在從胎面表面S起的大于等于D/2且小 于等于2D/3的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度D/2的位置處的主彎折點(diǎn)P形成朝向胎面表面S的 法線方向的一側(cè)、在這種情況下朝向紙面右下側(cè)傾斜的第二傾斜部13。然后更進(jìn)一步地，在 從胎面表面S起的大于等于2D/3且小于等于3D/4的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度2D/3的位置 處的第二副彎折點(diǎn)Q 2形成朝向胎面表面S的法線方向的另一側(cè)、在這種情況下朝向紙面左 下側(cè)傾斜的傾斜部15。此外，形成有從傾斜部15的陸部底部側(cè)端沿著法線方向（Z方向） 朝向陸部的底部直線狀地延伸的部分16。
[0075] 如上所述，術(shù)語(yǔ)"刀槽的寬度方向"意味著具有沿著刀槽縱向的寬度為0. 1mm至 1. 0mm的開(kāi)口的刀槽的開(kāi)口寬度（刀槽寬度K)的方向。并且刀槽的開(kāi)口寬度在從胎面表面 S起的刀槽深度D的范圍內(nèi)大致保持不變。
[0076] 采用這種方式，刀槽6具有經(jīng)過(guò)主彎折點(diǎn)P、第一副彎折點(diǎn)％、第二副彎折點(diǎn)Q2在 胎面表面S的切線方向上彎折的形狀，因此，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，因?yàn)橛傻恫?分?jǐn)嗟谋舜嗣鎸?duì) 的壁面相互接觸，所以能夠抑制陸部的塌陷。
[0077] 在本發(fā)明中，刀槽6在刀槽6的深度D的中央?yún)^(qū)域中具有經(jīng)過(guò)上述三個(gè)彎折點(diǎn)形 成的相對(duì)大的兩個(gè)表面、即第一傾斜部12和第二傾斜部13,并且可以通過(guò)由刀槽6分?jǐn)嗟?壁面彼此牢固地接觸來(lái)抑制陸部的塌陷。
[0078] 也就是，參照?qǐng)D3,在陸部3接收來(lái)自路面的從紙面左側(cè)向右側(cè)的方向的輸入時(shí)， 在第一傾斜部12處由刀槽6分?jǐn)嗟谋诿鎸⒈舜死喂痰亟佑|。在這種情況下，因?yàn)閷⑼ㄟ^(guò)壁 面之間的摩擦力支撐位于路面的輸入側(cè)、圖3的左側(cè)的陸部，所以可以抑制陸部的塌陷。另 一方面，在陸部3接收來(lái)自路面的從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向的輸入時(shí)，在第二傾斜部13處 由刀槽6分?jǐn)嗟谋诿鎸⒈舜死喂痰亟佑|。在這種情況下，因?yàn)閷⑼ㄟ^(guò)壁面之間的摩擦力支 撐位于路面的輸入側(cè)、圖3的右側(cè)的陸部，所以可以抑制陸部的塌陷。
[0079] 采用這種方式，刀槽6在陸部3的深度為大于等于D/7且小于等于6D/7的中央?yún)^(qū) 域內(nèi)具有在位于深度大于等于D/4且小于等于3D/4的區(qū)域內(nèi)的主彎折點(diǎn)P彎折一次形成 的相對(duì)大的兩個(gè)傾斜面。通過(guò)各傾斜部，來(lái)自兩個(gè)方向的輸入導(dǎo)致的陸部塌陷被支撐。因 此，不管輸入方向如何變化，都能夠在刀槽深度中央?yún)^(qū)域支撐陸部的塌陷，并且還可以使塌 陷變形的抑制程度處于相同程度。換句話說(shuō)，不管輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)方向如何變化，都可以抑制陸部 的塌陷變形。此外，支撐位置不會(huì)像傳統(tǒng)的輪胎那樣在深度方向上分散，其中支撐位置取決 于輸入方向而變化。結(jié)果，可以顯著地提高抑制陸部塌陷的效果，還可以通過(guò)確保陸部的剛 性來(lái)提高接地性，并且可以提高整個(gè)輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0080] 此外，第一傾斜部12和第二傾斜部13均與胎面表面S的切線形成銳角側(cè)的角度 θρθ2，并且該角度θρθ2為小于等于60°且大于一定角度，以便發(fā)揮由刀槽分?jǐn)嗟年懖?的壁面之間的嚙合效果。結(jié)果，增加了在壁面的接觸面處的摩擦力，并且可以更有效地抑制 陸部的塌陷變形。此外，如果角度大于等于30°，則因?yàn)樵诹蚧罂梢詮哪＞咧腥〕鲚?胎，所以對(duì)于輪胎制造是有利的。
[0081] 此外，通過(guò)設(shè)置主彎折點(diǎn)Ρ與第一副彎折點(diǎn)Qi和第二副彎折點(diǎn)Q2并且使得第一傾 斜部12和第二傾斜部13的壁面牢固地接觸，可以更有效地抑制陸部的塌陷變形。
[0082] 如上所述，當(dāng)?shù)恫墼趶奶ッ姹砻嫫鸬纳疃却笥诘扔贒/4且小于等于3D/4的區(qū)域內(nèi) 設(shè)置主彎折點(diǎn)P、在從胎面表面起的深度大于等于D/7且小于等于D/2的區(qū)域內(nèi)設(shè)置第一副 彎折點(diǎn)％、在從胎面表面起的深度大于等于D/2且小于等于6D/7的區(qū)域內(nèi)設(shè)置第二副彎折 點(diǎn)9 2且角度02為3〇° < QiSeO。和30° < θ2<60°的情況下，在初次使用時(shí)，就 可以不管輸入方向如何而抑制陸部的塌陷且可以充分地提高輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0083] 此外，由于刀槽6具有垂直部10,因此可以確保胎面表面S附近足夠的剛性。結(jié) 果，可以抑制輪胎接地時(shí)的刀槽邊緣卷入胎面表面和路面之間。因此，增大了在冰雪路面和 干燥路面兩者上的摩擦系數(shù)，可以防止刀槽邊緣的缺損。
[0084] 現(xiàn)在，將參照?qǐng)D4或其后的【專(zhuān)利附圖】
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【附圖說(shuō)明】第二方面。該第二方面具有參照?qǐng)D1至圖3 所說(shuō)明的基本結(jié)構(gòu)。
[0085] 圖4Α是示出胎面的陸部中的刀槽6(參見(jiàn)圖3)沿著該刀槽6的縱向的形狀的圖。 通常，術(shù)語(yǔ)刀槽意味著由胎面陸部的兩個(gè)壁面包圍形成的具有一定的開(kāi)口寬度的空間，然 而，在圖4Α中，刀槽6的形狀被示出為由刀槽寬度方向中心線C沿著刀槽6的縱向延伸形 成的面。當(dāng)從紙面前方觀察刀槽6的形狀時(shí)，實(shí)線表示刀槽6的谷部而虛線表示刀槽6的 峰部。
[0086] 這里，第一傾斜部12的面積是由第一傾斜部12的短邊長(zhǎng)度Ε與第一傾斜部12的 縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積al，同樣地，第二傾斜部13的面積是由第二傾斜部13的短邊長(zhǎng) 度F與第二傾斜部13的縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積a2。此外，圖4B是圖4A的刀槽形狀的 在刀槽寬度方向上的正投影的投影面。由刀槽深度D與刀槽的縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積 為刀槽的投影面積A。
[0087] 現(xiàn)在，重要的是，在根據(jù)本發(fā)明的第二方面的輪胎中，第一傾斜部12的面積al與 刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均 大于等于〇. 1。
[0088] 第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面積 a2與刀槽的投影面積A的比a2/A被設(shè)定為大于等于0. 1，以便確保兩傾斜部具有足夠的面 積。根據(jù)該構(gòu)造，通過(guò)在傾斜部的壁面彼此接觸時(shí)得到的增大的摩擦力，可以充分地抑制陸 部的塌陷變形。
[0089] 采用這種方式，當(dāng)?shù)恫墼趶奶ッ姹砻嫫鸬拇笥诘扔贒/4且小于等于3D/4的深度中 央?yún)^(qū)域內(nèi)設(shè)置有主彎折點(diǎn)P、在從胎面表面起的大于等于D/7且小于等于D/2的深度區(qū)域內(nèi) 設(shè)置第一副彎折點(diǎn)％、在從胎面表面起的大于等于D/2且小于等于6D/7的深度區(qū)域內(nèi)設(shè)置 第二副彎折點(diǎn)Q 2且第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部 13的面積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1的情況下，在初次使用時(shí)，就可 以不管輸入方向如何而抑制陸部的塌陷且可以充分地提高輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0090] 在第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面 積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均小于等于0. 5的情況下可以提高本發(fā)明的效果。
[0091] 此外，對(duì)于第一方面和第二方面的刀槽6,優(yōu)選的是，第一傾斜部12的胎面表面S 的切線方向的距離A為00^彡D/3,而第二傾斜部13的胎面表面S的切線方向的距離W2 為 0〈W2 彡 D/3。
[0092] 這是因?yàn)?，在距離％和W2大于0時(shí)，形成了刀槽的彼此面對(duì)的壁面彼此接觸的第 一傾斜部12和第二傾斜部13,以便能夠如上所述地抑制陸部的塌陷變形。
[0093] 此外，在距離^和^小于等于D/3時(shí)，可以使輪胎在硫化之后容易從模具中取出， 從而有利于輪胎制造。
[0094] 此外，如果在陸部3設(shè)置大于等于2個(gè)刀槽6,當(dāng)?shù)恫鄣呐渲瞄g隔、即胎面表面S的 相鄰刀槽之間的最短距離大于等于D時(shí)，能夠充分地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0095] 采用這種方式，通過(guò)使得刀槽6配置成大于等于一定間隔，可以使得刀槽具有防 止陸部胎面表面卷入的垂直部同時(shí)確保用于抑制陸部塌陷的彎折部具有足夠的面積。此 夕卜，通過(guò)使得刀槽6配置成大于等于一定間隔，還可以防止由于刀槽6之間間隔太小導(dǎo)致的 輪胎表面的剛性降低，以便充分發(fā)揮提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng) 性能的效果。
[0096] 另一方面，為了抑制伴隨刀槽的配置間隔的減小而導(dǎo)致的邊緣分量的減少，優(yōu)選 的是，刀槽的配置間隔小于等于10D。
[0097] 此外，優(yōu)選的是，垂直部10的沿胎面表面S的法線方向的長(zhǎng)度Η大于等于D/7。
[0098] 在垂直部10的沿胎面表面S的法線方向的長(zhǎng)度Η比刀槽深度D的1/7小時(shí)，刀槽 邊緣附近的剛性不足并且由于被路面捕獲可能出現(xiàn)刀槽邊緣塌陷、變形及缺損。
[0099] 此外，優(yōu)選的是，刀槽6的縱向與輪胎寬度方向?qū)?yīng)。也就是，如圖1的展開(kāi)圖所 示，在刀槽6優(yōu)選地與輪胎寬度方向平行地延伸時(shí)，可以提高直行時(shí)輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū) 動(dòng)性能。此外，刀槽6可以在輪胎寬度方向上傾斜地延伸。此時(shí)，直行時(shí)和轉(zhuǎn)彎時(shí)的輪胎制 動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能良好。
[0100] 此外，刀槽的配置間隔為大于等于D時(shí)，優(yōu)選的是，表示胎面表面S中所有刀槽6 的縱向長(zhǎng)度的總值TL與陸部的總面積R的比例的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。特別 地，刀槽密度TL/R優(yōu)選地在上述范圍且大于等于0. 0001/mm。
[0101] 通常，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)陸部3的胎面表面S受到來(lái)自路面的接地反作用力的情況下、 特別是在陸部?jī)?nèi)的刀槽密度比較小的情況下，陸部的壁面易于膨出變形且相鄰陸部容易彼 此接觸。具有作為本發(fā)明的特征的彎折部11的刀槽形狀實(shí)現(xiàn)了抑制陸部的塌陷變形的上 述效果，特別是在陸部3的刀槽的配置間隔大于等于D且刀槽密度小于等于0. Ι/mm的情況 下發(fā)揮有利的作用。
[0102] 也就是，在胎面表面S中的刀槽間隔大或刀槽占胎面表面S的面積小的情況下，將 朝向胎面表面的法線方向直線狀地延伸的傳統(tǒng)的刀槽配置到陸部時(shí)，因?yàn)殛懖績(jī)?nèi)刀槽密度 仍然小，所以難以避免陸部的壁面的塌陷變形。因此，在這種條件下，因?yàn)榈恫?能夠不增 加胎面表面S內(nèi)的刀槽密度的情況就可以增加陸部?jī)?nèi)部的刀槽密度，所以根據(jù)本發(fā)明的刀 槽6有效地發(fā)揮作用。
[0103] 此外，胎面具有：中央?yún)^(qū)域，該中央?yún)^(qū)域在作為胎面端之間的中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn) 與作為1/2點(diǎn)和胎面端之間的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間延伸；肩部區(qū)域，該肩部區(qū)域在1/4點(diǎn)和胎 面端之間延伸，表示中央?yún)^(qū)域的胎面表面中所有刀槽的縱向長(zhǎng)度的總值TL。與胎面的陸部 的總面積R。的比的刀槽密度TL C/R。小于等于0. 25/mm，而表示肩部區(qū)域的胎面表面中所有 刀槽的縱向長(zhǎng)度的總值!^與胎面的陸部的總面積馬的比的刀槽密度TLS/R，j、于等于0. 2/ mm〇
[0104] 特別地，優(yōu)選的是，中央?yún)^(qū)域的刀槽密度TLC/RC滿足上述范圍且大于等于0.0001/ mm，而肩部區(qū)域的刀槽密度TLS/RS滿足上述范圍且大于等于0. 0001/mm。
[0105] 通常，胎面的中央?yún)^(qū)域的刀槽密度比肩部區(qū)域的刀槽密度大，因此，通過(guò)限定各胎 面區(qū)域的刀槽密度可以更有效地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0106] 此外，在圖5A所示的示例中，刀槽6具有：彎折區(qū)域M，在該彎折區(qū)域中，從胎面表 面S起朝向刀槽深度方向形成的垂直部10和彎折部11在刀槽縱向上延伸；以及平板狀區(qū) 域Ni、N 2，其在彎折區(qū)域Μ的縱向的兩端側(cè)，在該平板狀區(qū)域Ni、N2中，從胎面表面S起朝向 刀槽深度方向形成的直線部9在刀槽縱向上延伸。在同一圖中，彎折區(qū)域Μ和平板狀區(qū)域 ΝρΝ2之間的邊界由點(diǎn)劃線示出。彎折部11的在平板狀區(qū)域&的后方且不能從紙面前方看 到的部分由虛線表示。
[0107] 如上所述，刀槽6具有在刀槽縱向的中央處的彎折區(qū)域Μ和在刀槽縱向的兩端側(cè) 的平板狀區(qū)域ΝρΝ 2。
[0108] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，位于刀槽縱向中央的彎折區(qū)域Μ在胎面表面附近設(shè)置有垂直部10 以防止刀槽邊緣在輪胎接地時(shí)卷入胎面表面和路面之間。結(jié)果，在冰雪路面和具有大摩擦 系數(shù)和輸入到胎面表面的大輸入力的干燥路面兩者上都可以避免刀槽邊緣的缺損。此外， 因?yàn)閺澱鄄?1可以防止陸部3的塌陷變形，所以還可以提高干燥路面的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性 能，以便能夠保持胎面表面的接地性。
[0109] 另外，位于刀槽的縱向端部的平板狀區(qū)域Ni、Ν2構(gòu)造成直延伸部，因而，與彎折部 相比，防止陸部塌陷的效果降低，可以充分地獲得刀槽邊緣的刮地效果，可以增加冰雪路面 上的驅(qū)動(dòng)性能和制動(dòng)性能。
[0110] 現(xiàn)在，圖6示出僅在彎折區(qū)域Μ的一端具有平板狀區(qū)域Ν的示例。
[0111] 如上所述，圖5所示的刀槽6在刀槽縱向兩端具有平板狀區(qū)域Np N2，然而，刀槽6 也可以如圖6所示地僅在一端具有平板狀區(qū)域N。在這種結(jié)構(gòu)中，如具有兩平板狀區(qū)域％、 N2的情況下那樣，可以預(yù)期相同效果。
[0112] 此外，在圖5和圖6中，平板狀區(qū)域N的刀槽深度與彎折區(qū)域Μ的刀槽深度相等， 然而，平板狀區(qū)域Ν的刀槽深度也可以與彎折區(qū)域Μ的深度不同。
[0113] 此外，優(yōu)選的是，平板狀區(qū)域的縱向長(zhǎng)度在上述刀槽的縱向長(zhǎng)度L的大于等于1% 且小于等于95%的范圍內(nèi)。
[0114] 根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，因?yàn)槠桨鍫顓^(qū)域處陸部的適度地塌陷，所以可以充分地得到胎面 的邊緣部的刮地效果，而因?yàn)閺澱蹍^(qū)域抑制了陸部的塌陷，所以可以防止整個(gè)陸部的過(guò)度 塌陷。采用這種方式，因?yàn)樯鲜龅恫鄣目v向端部提高了冰雪上性能，同時(shí)刀槽的縱向中央提 高了干燥路面性能，所以可以以良好平衡的方式提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng) 性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0115] 此外，在刀槽6的縱向長(zhǎng)度比胎面表面S的縱向長(zhǎng)度短的情況下，也就是，在刀槽6 的縱向端部不向橫向槽4開(kāi)口而是終止于陸部?jī)?nèi)的情況下，在終止于陸部?jī)?nèi)的端部側(cè)設(shè)置 平板狀區(qū)域是有利的。因?yàn)檫@樣在硫化成型后可以從輪胎制品中確實(shí)地移除模具，而不會(huì) 在刀槽附近造成缺損，這在制造方面是有利的。
[0116] 在刀槽縱向兩端部具有平板狀區(qū)域Ν的情況下，術(shù)語(yǔ)平板狀區(qū)域Ν的縱向長(zhǎng)度表 示由兩平板狀區(qū)域ΝρΝ 2的長(zhǎng)度相加得到的長(zhǎng)度。因此，不管在刀槽縱向的一端具有平板狀 區(qū)域N還是分別在刀槽縱向兩端具有平板狀區(qū)域NpN 2，平板狀區(qū)域N的長(zhǎng)度的優(yōu)選范圍是 相同的。
[0117] 圖2和圖3的刀槽6具有從傾斜部15的底部朝向陸部的底部沿著胎面表面的法 線方向直線狀地延伸的部分16。然而，刀槽可以形成為不具有部分16的形狀，代替地，具有 從第二副彎折點(diǎn)Q 2起向陸部的底部延伸的直線狀。
[0118] 至此，參照具有在輪胎寬度方向上延伸的刀槽的實(shí)施方式進(jìn)行了說(shuō)明，然而，根據(jù) 本發(fā)明的刀槽形狀可以適用于在周向上延伸的刀槽。在這種情況下，可以尤其地提高轉(zhuǎn)彎 時(shí)的轉(zhuǎn)彎性能。
[0119] 此外，圖1的刀槽6在胎面表面S上具有直線狀，然而，可以采用例如Z字型和波 型等其它形狀。圖1所示的各陸部被設(shè)置四個(gè)刀槽，然而，刀槽的數(shù)量可以為一個(gè)至三個(gè)， 或大于等于五個(gè)。此外，圖1示出的刀槽6在陸部3的兩端開(kāi)口，然而刀槽6的至少一端可 以終止于陸部3內(nèi)。
[0120] 實(shí)施例1
[0121] 為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，試制如下的輪胎：根據(jù)本發(fā)明的第一方面的發(fā)明例輪胎 1-1至發(fā)明例輪胎1-5、根據(jù)傳統(tǒng)例的傳統(tǒng)例輪胎及比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-3,并且 評(píng)價(jià)各輪胎的性能。
[0122] 發(fā)明例輪胎1-1具有輪胎尺寸：205/55R16和如圖1所示的胎面花紋，并且各花紋 塊狀陸部設(shè)置有圖2和圖3所示的實(shí)施方式的四個(gè)刀槽。如圖1所示，刀槽在胎面表面上 向輪胎寬度方向直線狀地延伸。在表1-1中示出了輪胎的各元素。
[0123] 除了如表1-1所示地改變發(fā)明例輪胎1-2至發(fā)明例輪胎1-5中的刀槽的各元素以 夕卜，發(fā)明例輪胎1-2至發(fā)明例輪胎1-5與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0124] 傳統(tǒng)例輪胎除了在沿著與刀槽縱向垂直的平面截取的截面圖中的刀槽形狀為如 圖7所示的形狀以外與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0125] 除了如表1-1所示地改變比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-2中的刀槽的各元素以 夕卜，比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-2與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0126] 此外，除了比較例1-3的刀槽不包括垂直部而使得彎折部從胎面表面起向刀槽深 度方向以Z字狀（形成具有恒定振幅的三角波形）的方式延伸并具有六個(gè)彎折點(diǎn)以外， 比較例1-3與發(fā)明例輪胎1-1相同。刀槽的彎折方向和與法線垂直的方向所成的角度為 30. 256°，并且刀槽具有從彎折部的底部側(cè)端朝向陸部的底部沿法線方向的延伸長(zhǎng)度為 0. 49D的部分。
[0127] [表 1-1]
[0128]
【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特征在 于， 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度方向 沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折部夾 著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折； 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上依 次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于等 于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于等 于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于 D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及 所述第一傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切線方向形成的銳角側(cè)的角 度30° < 60°，而所述第二傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切 線方向形成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。
2. -種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特征在 于， 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度方向 沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折部夾 著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折； 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上依 次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于等 于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于等 于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于 D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及 所述第一傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積al與所述刀槽的在寬度方向上的正投 影的投影面積A的比al/A及所述第二傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積a2與所述刀槽 的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述比al/A和所述比a2/A均小于等 于 0. 5。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述第一傾斜部沿所述胎面表面 的切線方向延伸的距離A為(KWi < D/3,所述第二傾斜部沿所述胎面表面的切線方向延伸 的距離W2為0〈W2彡D/3。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，以使得相鄰的刀槽之間的在所述 胎面表面的與所述刀槽的縱向垂直的方向的最短距離大于等于D的方式在所述陸部設(shè)置 有兩個(gè)或更多個(gè)所述刀槽。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述垂直部的所述胎面表面的法 線方向上的長(zhǎng)度大于等于D/7。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述刀槽的縱向與輪胎寬度方向 一致。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，以所有刀槽的在所述胎面表面的 縱向長(zhǎng)度的總值TL與所述陸部的總面積R的比例表示的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，在跨越作為所述胎面的端部彼此 之間的中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn)與作為1/2點(diǎn)和胎面端的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間的中央?yún)^(qū)域，以所 有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TL。與所述陸部的總面積R。的比例表示的刀槽 密度TL。/%小于等于0. 25/mm ;且在從所述1/4點(diǎn)開(kāi)始到所述胎面端為止的肩部區(qū)域，以所 有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLS與所述胎面陸部的總面積R s的比例表示的 刀槽密度TLS/RS小于等于0. 2/mm。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述刀槽包括：彎折區(qū)域，在所 述彎折區(qū)域所述彎折部在所述刀槽的縱向上連續(xù)；以及在所述彎折區(qū)域的縱向的一側(cè)或兩 側(cè)的平板狀區(qū)域，在所述平板狀區(qū)域中，所述垂直部在所述縱向上連續(xù)。
11. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的充氣輪胎，其特征在于，所述平板狀區(qū)域的所述縱向上的 長(zhǎng)度大于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的1%且小于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的95%。
【文檔編號(hào)】B60C11/12GK104105604SQ201380007836
【公開(kāi)日】2014年10月15日 申請(qǐng)日期:2013年1月29日 優(yōu)先權(quán)日:2012年2月1日
【發(fā)明者】吉川俊彥 申請(qǐng)人:株式會(huì)社普利司通
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明在抑制陸部設(shè)置有刀槽的充氣輪胎中的刀槽邊緣缺損的發(fā)生的同時(shí)進(jìn)一步地提高了在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)/驅(qū)動(dòng)性能等。充氣輪胎在胎面中具有多個(gè)陸部，并且在陸部中設(shè)置有刀槽。在刀槽的寬度方向截面中，刀槽從陸部的胎面表面(S)起在刀槽深度方向上具有垂直部和向一側(cè)和另一側(cè)彎折的彎折部，并且該彎折部在深度方向上依次具有：第一副彎折點(diǎn)(Q1)，該第一副彎折點(diǎn)(Q1)在大于等于D/7且小于等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)(P)，該主彎折點(diǎn)(P)在大于等于D/4且小于等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)(Q2)，該第二副彎折點(diǎn)(Q2)在大于等于D/2且小于等于6D/7的深度處，并且該彎折部形成第一傾斜部和第二傾斜部。角度θ1被設(shè)定為30°≤θ1≤60°，并且角度θ2被設(shè)定為30°≤θ2≤60°，或者第一傾斜部的面積和第二傾斜部的面積與刀槽的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比(a1/A和a2/A)都被設(shè)定為大于等于0.1。
【專(zhuān)利說(shuō)明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面中具有多個(gè)陸部并且在陸部中設(shè)置 有一個(gè)或多個(gè)刀槽。
【背景技術(shù)】
[0002] 傳統(tǒng)上，充氣輪胎為了實(shí)現(xiàn)冰雪路面上良好的驅(qū)動(dòng)性能而嘗試借助于在胎面陸部 上設(shè)置多個(gè)刀槽來(lái)增加邊緣分量。
[0003] 增加在胎面中刀槽的數(shù)量可以增加邊緣分量，另一方面，這使胎面陸部的剛性下 降。在這種情況下，車(chē)輛制動(dòng)、驅(qū)動(dòng)或轉(zhuǎn)彎時(shí)輪胎負(fù)荷荷重而使得陸部發(fā)生塌陷變形，從而 產(chǎn)生如下問(wèn)題：輪胎和路面的接地面積減小，然后使接地性惡化。
[0004] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1公開(kāi)了如下的充氣輪胎，該充氣輪胎包括Z字狀延伸的刀槽，該刀槽具 有從胎面表面?zhèn)认蜉喬较騼?nèi)側(cè)包括多個(gè)彎折點(diǎn)的彎折部，以抑制陸部塌陷變形并且維持 胎面表面的接地性。
[0005] 然而，當(dāng)將專(zhuān)利文獻(xiàn)1中描述的刀槽形狀適用于可以不僅用在冰雪路面而且還用 在輸入力大且摩擦系數(shù)高的干燥路面兩者上的四季輪胎的情況下，發(fā)生如下情況：胎面表 面附近的刀槽邊緣被卷入胎面表面和路面之間且最終刀槽邊緣缺損，特別是存在干燥路面 的輸入時(shí)容易發(fā)生這種情況。
[0006] 相比之下，專(zhuān)利文獻(xiàn)2提出了設(shè)置如下的刀槽，該刀槽具有：垂直部，該垂直部從 陸部的胎面表面S開(kāi)始朝向法線方向延伸；以及彎折部，該彎折部與垂直部連續(xù)且在胎面 表面S的切線的前后方向彎折地向陸部的底部延伸。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在刀槽的彎折部可以 抑制陸部的塌陷變形，并且在刀槽的垂直部可以防止刀槽邊緣的缺損。
[0007] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0008] 專(zhuān)利文獻(xiàn)
[0009] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1 :日本特開(kāi)平11-170817號(hào)公報(bào)
[0010] 專(zhuān)利文獻(xiàn)2 :日本特開(kāi)2006-341816號(hào)公報(bào)
【發(fā)明內(nèi)容】
[0011] 發(fā)明要解決的問(wèn)題
[0012] 近年來(lái)，強(qiáng)烈期望更高水平地提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的驅(qū)動(dòng)性能。從 這點(diǎn)出發(fā)，對(duì)輪胎陸部設(shè)置的刀槽形狀仍具有進(jìn)一步改善的空間。
[0013] 因此，本發(fā)明的目的是提供一種在胎面陸部均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的充氣輪胎， 其中在抑制刀槽邊緣缺損的發(fā)生的同時(shí)，能夠充分地抑制陸部塌陷導(dǎo)致的陸部變形，并且 提高接地性，以便實(shí)現(xiàn)提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能的目的。
[0014] 用于解決問(wèn)題的方案
[0015] 發(fā)明人通過(guò)研究尋找上述問(wèn)題的解決方案。結(jié)果，發(fā)現(xiàn)，在專(zhuān)利文獻(xiàn)2所描述的刀 槽形狀中，互相支撐效果被分散。原因是，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)將支撐陸部塌陷的刀槽深度方向上 的位置取決于來(lái)自胎面表面對(duì)陸部的輸入的方向而不同。
[0016] 也就是，在專(zhuān)利文獻(xiàn)2所描述的刀槽形狀中，如圖7所示，陸部接收從紙面左側(cè)朝 向右側(cè)的方向上的來(lái)自胎面表面S的接地反作用力輸入時(shí)，刀槽的彼此相對(duì)的壁面在深度 的中央部的彎折部100處接觸且支撐紙面左側(cè)的陸部而使其不塌陷。另一方面，在陸部接 收從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向上的來(lái)自胎面表面S的接地反作用力輸入時(shí)，刀槽的彼此相對(duì) 的壁面在彎折部101U02處接觸且支撐紙面右側(cè)的陸部而使其不塌陷。采用這種方式，支 撐陸部而使其不塌陷的刀槽深度方向上的位置取決于路面的輸入的方向而變化。尤其是， 在圖示的示例中，在陸部接收從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向上輸入時(shí)，在陸部塌陷的支撐位置 位于彎折部101和102兩者的情況下，該支撐位置在刀槽深度方向上分散。
[0017] 因此，基于如果可以避免互相支撐效果在刀槽深度方向上分散則必然能夠更有效 地防止陸部的塌陷的想法，發(fā)明人繼續(xù)進(jìn)一步的研究。結(jié)果，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將刀槽在刀 槽深度的中央?yún)^(qū)域彎折且在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域設(shè)置兩個(gè)相對(duì)大的傾斜面，不管輸入方向 如何變化，都可以在刀槽深度的相同位置實(shí)現(xiàn)互相支撐。發(fā)明人進(jìn)一步地發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將支撐 位置集中到刀槽深度的中央?yún)^(qū)域，可以有效地抑制陸部的塌陷并且可以顯著地提高制動(dòng)性 能和驅(qū)動(dòng)性能或轉(zhuǎn)彎時(shí)的轉(zhuǎn)彎性能。這種發(fā)現(xiàn)使得完成了本發(fā)明。
[0018] 也就是，本發(fā)明的摘要如下：
[0019] (1) 一種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特 征在于，
[0020] 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度 方向沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折 部夾著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折；
[0021] 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上 依次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于 等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于 等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等 于D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及
[0022] 所述第一傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切線方向形成的銳角側(cè) 的角度Si* 30° < <60°，而所述第二傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面 的切線方向形成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。（第一方面）
[0023] (2) -種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特 征在于，
[0024] 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度 方向沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折 部夾著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折；
[0025] 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上 依次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于 等于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于 等于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等 于D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及
[0026] 所述第一傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積al與所述刀槽的在寬度方向上的 正投影的投影面積A的比al/A及所述第二傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積a2與所述 刀槽的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1。（第二方面）
[0027] 根據(jù)本發(fā)明的輪胎由于在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)夾著刀槽的相對(duì)的凹凸部彼此嚙合而可以 抑制陸部的塌陷。此外，由于在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域中的適當(dāng)面積形成兩傾斜面并且各傾 斜面支撐陸部的塌陷，因此陸部的塌陷的抑制程度可以是相同程度而不取決于對(duì)胎面表面 的輸入方向。此外，由于陸部在刀槽深度的中央?yún)^(qū)域被支撐，因此顯著地提高了陸部塌陷的 抑制效果。
[0028] 另一方面，垂直部可以防止輪胎接地時(shí)的陸部的胎面表面的卷入，從而避免刀槽 的邊緣缺損。
[0029] 這里，術(shù)語(yǔ)"沿著刀槽的開(kāi)口中心引出的胎面表面的法線延伸的垂直部"不必須是 在數(shù)學(xué)意義上與胎面表面嚴(yán)格地垂直，而是可以在抑制輪胎接地時(shí)陸部的胎面表面的卷入 并且可以避免刀槽邊緣的缺損的范圍內(nèi)在該法線方向上延伸。因此，垂直部的延伸方向與 胎面表面所成的從銳角側(cè)測(cè)量的角度例如可以大于等于80°且小于等于90°。
[0030] 術(shù)語(yǔ)"刀槽寬度方向"表示沿著刀槽縱向具有寬度為0· 1mm至1.0mm開(kāi)口的該刀 槽的開(kāi)口寬度（刀槽寬度）的方向。
[0031] (3)根據(jù)上述⑵的充氣輪胎，其中所述比al/A和所述比a2/A均小于等于0. 5。
[0032] 采用這種方式，通過(guò)設(shè)定上述比的上限來(lái)將第一傾斜部和第二傾斜部的面積維持 在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，可以充分地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0033] (4)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中所述第一傾斜部沿所述胎面表面的切線 方向延伸的距離Wi為(KWi < D/3,所述第二傾斜部沿所述胎面表面的切線方向延伸的距離 W2 為 0〈W2 彡 D/3。
[0034] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，由于夾著刀槽的相對(duì)的各陸部可以更有效地嚙合，因此可以更有 效地抑制陸部的塌陷。
[0035] (5)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中以使得相鄰的刀槽之間的在所述胎面表 面的與所述刀槽的縱向垂直的方向的最短距離大于等于D的方式在所述陸部設(shè)置有兩個(gè) 或更多個(gè)所述刀槽。
[0036] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，對(duì)提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能是有 利的。
[0037] (6)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中所述垂直部的所述胎面表面的法線方向 上的長(zhǎng)度大于等于D/7。
[0038] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在刀槽內(nèi)，在具有防止陸部的胎面表面的卷入的垂直部的同時(shí)，可 以確保抑制陸部塌陷的彎折部具有足夠的面積。
[0039] (7)根據(jù)上述⑴或⑵的充氣輪胎，其中所述刀槽的縱向與輪胎寬度方向一致。
[0040] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，可以更有效地發(fā)揮刀槽的垂直部和彎折部的上述功能。
[0041] (8)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中以所有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng) 度的總值TL與所述陸部的總面積R的比例表示的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。
[0042] 通常，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的陸部的胎面表面受到來(lái)自路面的接地反作用力的情況下、 特別是陸部?jī)?nèi)的刀槽密度相對(duì)小的情況下，陸部的壁面容易膨出變形，相鄰的陸部會(huì)彼此 接觸。因此，根據(jù)本結(jié)構(gòu)，通過(guò)如上所述地在刀槽密度相對(duì)小的陸部設(shè)置作為本發(fā)明的特征 的刀槽形狀可以更有效地發(fā)揮抑制陸部的塌陷變形的效果。
[0043] (9)根據(jù)上述（1)或（2)的充氣輪胎，其中在跨越作為所述胎面的端部彼此之間的 中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn)與作為1/2點(diǎn)和胎面端的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間的中央?yún)^(qū)域，以所有刀槽 的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLC與所述陸部的總面積RC的比例表示的刀槽密度 TLC/RC小于等于0. 25/mm ;且在從所述1/4點(diǎn)開(kāi)始到所述胎面端為止的肩部區(qū)域，以所有刀 槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLS與所述胎面陸部的總面積RS的比例表示的刀 槽密度TLS/RS小于等于0. 2/mm。
[0044] 通常，胎面的中央?yún)^(qū)域內(nèi)的刀槽密度比胎面的肩部區(qū)域的刀槽密度大，因此，通過(guò) 限定各區(qū)域的刀槽密度可以更好地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0045] (10)根據(jù)上述⑴或⑵的充氣輪胎，其中所述刀槽包括：彎折區(qū)域，在所述彎折 區(qū)域所述彎折部在所述刀槽的縱向上連續(xù)；以及在所述彎折區(qū)域的縱向的一側(cè)或兩側(cè)的平 板狀區(qū)域，在所述平板狀區(qū)域中，所述垂直部在所述縱向上連續(xù)。
[0046] 平板狀區(qū)域由直線狀地延伸而不彎折的刀槽部分構(gòu)成，因此，在冰雪路面上， 與彎折區(qū)域相比對(duì)塌陷的限制要少，但是期望暴露到胎面表面的邊緣部有刮地效果 (scratching effect)。由于這個(gè)原因，在刀槽的縱向端部的一側(cè)或兩側(cè)具有平板狀區(qū)域的 結(jié)構(gòu)可以提高在冰雪路面和干燥路面的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。通過(guò)在刀槽的縱向端部設(shè)置 平板狀區(qū)域也可以促進(jìn)輪胎的硫化過(guò)程中刀槽的成型。
[0047] (11)根據(jù)上述（10)的充氣輪胎，其中所述平板狀區(qū)域的所述縱向上的長(zhǎng)度大于 等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的1%且小于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的95%。
[0048] 在將上述比例設(shè)定在上述范圍時(shí)，通過(guò)允許平板狀區(qū)域內(nèi)陸部的適度塌陷，可以 充分地得到胎面表面的邊緣部的刮地效果，同時(shí)抑制彎折區(qū)域內(nèi)陸部的塌陷。因此，可以避 免整個(gè)胎面內(nèi)陸部的過(guò)分塌陷。采用這種方式，通過(guò)改善刀槽的縱向端部處的冰雪上性能， 同時(shí)通過(guò)抑制刀槽的縱向中央?yún)^(qū)域處陸部的塌陷而提高干燥路面性能，可以以高水平實(shí)現(xiàn) 冰雪路面和干燥路面兩者的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0049] 發(fā)明的效果
[0050] 根據(jù)本發(fā)明，能夠在胎面的陸部均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的充氣輪胎中在抑制刀槽 缺損的發(fā)生的同時(shí)，充分地抑制陸部塌陷變形，并且提高接地性，以便提高在冰雪路面和干 燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
【專(zhuān)利附圖】
【附圖說(shuō)明】
[0051] 圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面的局部展開(kāi)圖；
[0052] 圖2是圖1的陸部的被沿著刀槽的寬度方向切開(kāi)的截面圖；
[0053] 圖3是圖2的刀槽中的一個(gè)刀槽的放大圖；
[0054] 圖4A是根據(jù)本發(fā)明的刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖4B是從圖4A的 刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；
[0055] 圖5A是示出根據(jù)本發(fā)明的另一刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖5B是 從圖5A的刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；
[0056] 圖6A是示出根據(jù)本發(fā)明的另一刀槽的沿著該刀槽的縱向的形狀的圖，而圖6B是 從圖6A的刀槽的在寬度方向上正投影的投影面；以及
[0057] 圖7是傳統(tǒng)的充氣輪胎的陸部的被沿著刀槽的寬度方向切開(kāi)的截面圖。
【具體實(shí)施方式】
[0058] 現(xiàn)在，將參照附圖從第一方面按順序說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎。
[0059] 圖1示出了根據(jù)本發(fā)明的第一方面的充氣輪胎1(以下還被稱(chēng)為輪胎）的胎面2 的局部展開(kāi)圖。
[0060] 該輪胎1包括：一對(duì)胎側(cè)部；胎體，其由鋼簾線或有機(jī)纖維簾線的（多層）簾布層 構(gòu)成，并且該胎體跨越兩胎側(cè)部經(jīng)由胎面部2的胎冠部延伸；以及帶束，其由鋼簾線層制成 并配置在胎面和胎體之間。
[0061] 胎面2包括肋狀、花紋塊狀或橫向花紋塊狀（lug-liked)的陸部3。在圖1的示例 中，通過(guò)形成沿輪胎周向（圖1中的Y方向）延伸的多個(gè)周向槽4和與周向槽4交叉的沿 輪胎寬度方向（圖2中的X方向）延伸的多個(gè)橫向槽5來(lái)劃分多個(gè)花紋塊狀的陸部3。
[0062] 在圖1中圖示的示例中，示出了由橫向槽5和周向槽4劃分的花紋塊狀的陸部3， 然而，陸部3可以是僅由周向槽4形成且在輪胎周向上連續(xù)的肋狀陸部。此外，陸部3可以 是僅由橫向槽5形成且在輪胎寬度方向上連續(xù)的橫向花紋塊狀的陸部。此外，在圖示的示 例中周向槽4直線狀地延伸，但是也可以是諸如Z字狀、鋸齒狀或者波狀等的非直線狀。
[0063] 此外，在圖示的示例中，橫向槽5與輪胎寬度方向完全平行地延伸、也就是在與輪 胎周向垂直的方向上直線狀地延伸。然而，橫向槽5也可以相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜地延 伸并且可以是諸如Z字狀、鋸齒狀或者波狀等的非直線狀。
[0064] 在各陸部3中，以從一個(gè)周向槽4橫跨陸部3延伸到另一周向槽4的方式配置且 沿著輪胎周向（Y方向）以預(yù)定間隔形成一個(gè)或多個(gè)刀槽6,在這種情況下四個(gè)刀槽6a至 6d沿輪胎寬度方向（X方向）延伸。
[0065] 這里，本發(fā)明涉及的刀槽6被定義為在陸部3接地時(shí)形成刀槽的壁的至少一部分 相互接觸（閉合）、開(kāi)口寬度為0. 1mm至1.0mm的切口。
[0066] 此外，在圖1中，刀槽6的輪胎寬度方向長(zhǎng)度和陸部3的輪胎寬度方向長(zhǎng)度相等， 因此陸部3被配置成在周向上由刀槽6分?jǐn)?。然而，刀?的輪胎寬度方向長(zhǎng)度可以比陸 部3的輪胎寬度方向長(zhǎng)度短。在這種情況下，刀槽的一端朝向周向槽開(kāi)口，而刀槽的另一端 在陸部中終止，或者兩端均在陸部?jī)?nèi)終止。
[0067] 圖2是圖1的陸部3的被沿著刀槽6的寬度方向切開(kāi)的截面圖。也就是，圖2是 圖1的刀槽6的沿著線A-A截取的截面圖。
[0068] 刀槽6具有：垂直部10,該垂直部10沿著從刀槽開(kāi)口中心引出的胎面表面S的法 線延伸；以及彎折部11，該彎折部11夾著該法線向刀槽寬度方向一側(cè)和另一側(cè)分別彎折， 并且刀槽6連續(xù)地形成到陸部3的底部附近以便在輪胎周向上分?jǐn)嚓懖?。彎折部11被形 成為相對(duì)垂直部10的在輪胎周向的前后方向上折返幾次。當(dāng)對(duì)圖示的示例進(jìn)行說(shuō)明時(shí)，彎 折部11被形成為在左右方向上傾斜地折返幾次。
[0069] 接下來(lái)，圖3示出了圖2的刀槽6a至6d中的一個(gè)刀槽的放大圖。參照?qǐng)D3,這里 具體地說(shuō)明刀槽6的垂直部10及作為本發(fā)明的特征的刀槽6的彎折部11的結(jié)構(gòu)。
[0070] 此外，以下說(shuō)明中的各刀槽6的尺寸由圖3所示的刀槽6的寬度方向中央線C(點(diǎn) 劃線）限定。此外，以下說(shuō)明中的圖3的截面圖的"點(diǎn)"或"部"實(shí)際上分別要形成"線"或 "面"。因此，刀槽6被描述為具有通過(guò)在刀槽寬度的截面形狀的縱向上延伸而形成的三維 結(jié)構(gòu)。
[0071] 在本發(fā)明的第一方面中，在刀槽6的輪胎徑向深度為D的情況下，重要的是，在輪 胎寬度方向截面中，彎折部11沿著刀槽深度方向依次具有：第一副彎折點(diǎn)Qi，其在從胎面 表面S起的大于等于D/7且小于等于D/2的深度區(qū)域中；主彎折點(diǎn)P，其在從胎面表面S起 的大于等于D/4且小于等于3D/4的深度區(qū)域中；以及第二副彎折點(diǎn)Q 2，其在從胎面表面S 起的大于等于D/2且小于等于6D/7的深度區(qū)域中，在第一副彎折點(diǎn)％和主彎折點(diǎn)P之間 形成第一傾斜部12而在主彎折點(diǎn)P和第二副彎折點(diǎn)Q 2之間形成第二傾斜部13。
[0072] 此外，重要的是，第一傾斜部12與刀槽6的開(kāi)口端的胎面表面S的切線方向所成 的銳角側(cè)的角度SiSscr < ，第二傾斜部13與刀槽6的開(kāi)口端的胎面表面S 的切線所成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。
[0073] 具體地，圖3所示的刀槽6a具有垂直部10,該垂直部10在從胎面表面S起到深度 方向D/4的區(qū)域中延伸、從胎面表面S朝向陸部的底部沿著法線方向（圖3的Z方向）直 線狀地延伸。刀槽6a在垂直部10的端部向胎面表面S開(kāi)口。
[0074] 然后，在從胎面表面S起的大于等于D/4且小于等于D/3的深度區(qū)域中，從垂直 部10開(kāi)始形成向胎面表面S的法線方向一側(cè)、在這種情況下朝向紙面右下側(cè)傾斜的傾斜部 14。然后，在從胎面表面S起的大于等于D/3且小于等于D/2的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度D/3 的位置處的第一副彎折點(diǎn)％形成朝向胎面表面S的法線方向的另一側(cè)、在這種情況下朝向 紙面左下側(cè)傾斜的第一傾斜部12。然后進(jìn)一步地，在從胎面表面S起的大于等于D/2且小 于等于2D/3的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度D/2的位置處的主彎折點(diǎn)P形成朝向胎面表面S的 法線方向的一側(cè)、在這種情況下朝向紙面右下側(cè)傾斜的第二傾斜部13。然后更進(jìn)一步地，在 從胎面表面S起的大于等于2D/3且小于等于3D/4的深度區(qū)域中，經(jīng)過(guò)在深度2D/3的位置 處的第二副彎折點(diǎn)Q 2形成朝向胎面表面S的法線方向的另一側(cè)、在這種情況下朝向紙面左 下側(cè)傾斜的傾斜部15。此外，形成有從傾斜部15的陸部底部側(cè)端沿著法線方向（Z方向） 朝向陸部的底部直線狀地延伸的部分16。
[0075] 如上所述，術(shù)語(yǔ)"刀槽的寬度方向"意味著具有沿著刀槽縱向的寬度為0. 1mm至 1. 0mm的開(kāi)口的刀槽的開(kāi)口寬度（刀槽寬度K)的方向。并且刀槽的開(kāi)口寬度在從胎面表面 S起的刀槽深度D的范圍內(nèi)大致保持不變。
[0076] 采用這種方式，刀槽6具有經(jīng)過(guò)主彎折點(diǎn)P、第一副彎折點(diǎn)％、第二副彎折點(diǎn)Q2在 胎面表面S的切線方向上彎折的形狀，因此，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，因?yàn)橛傻恫?分?jǐn)嗟谋舜嗣鎸?duì) 的壁面相互接觸，所以能夠抑制陸部的塌陷。
[0077] 在本發(fā)明中，刀槽6在刀槽6的深度D的中央?yún)^(qū)域中具有經(jīng)過(guò)上述三個(gè)彎折點(diǎn)形 成的相對(duì)大的兩個(gè)表面、即第一傾斜部12和第二傾斜部13,并且可以通過(guò)由刀槽6分?jǐn)嗟?壁面彼此牢固地接觸來(lái)抑制陸部的塌陷。
[0078] 也就是，參照?qǐng)D3,在陸部3接收來(lái)自路面的從紙面左側(cè)向右側(cè)的方向的輸入時(shí)， 在第一傾斜部12處由刀槽6分?jǐn)嗟谋诿鎸⒈舜死喂痰亟佑|。在這種情況下，因?yàn)閷⑼ㄟ^(guò)壁 面之間的摩擦力支撐位于路面的輸入側(cè)、圖3的左側(cè)的陸部，所以可以抑制陸部的塌陷。另 一方面，在陸部3接收來(lái)自路面的從紙面右側(cè)向左側(cè)的方向的輸入時(shí)，在第二傾斜部13處 由刀槽6分?jǐn)嗟谋诿鎸⒈舜死喂痰亟佑|。在這種情況下，因?yàn)閷⑼ㄟ^(guò)壁面之間的摩擦力支 撐位于路面的輸入側(cè)、圖3的右側(cè)的陸部，所以可以抑制陸部的塌陷。
[0079] 采用這種方式，刀槽6在陸部3的深度為大于等于D/7且小于等于6D/7的中央?yún)^(qū) 域內(nèi)具有在位于深度大于等于D/4且小于等于3D/4的區(qū)域內(nèi)的主彎折點(diǎn)P彎折一次形成 的相對(duì)大的兩個(gè)傾斜面。通過(guò)各傾斜部，來(lái)自兩個(gè)方向的輸入導(dǎo)致的陸部塌陷被支撐。因 此，不管輸入方向如何變化，都能夠在刀槽深度中央?yún)^(qū)域支撐陸部的塌陷，并且還可以使塌 陷變形的抑制程度處于相同程度。換句話說(shuō)，不管輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)方向如何變化，都可以抑制陸部 的塌陷變形。此外，支撐位置不會(huì)像傳統(tǒng)的輪胎那樣在深度方向上分散，其中支撐位置取決 于輸入方向而變化。結(jié)果，可以顯著地提高抑制陸部塌陷的效果，還可以通過(guò)確保陸部的剛 性來(lái)提高接地性，并且可以提高整個(gè)輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0080] 此外，第一傾斜部12和第二傾斜部13均與胎面表面S的切線形成銳角側(cè)的角度 θρθ2，并且該角度θρθ2為小于等于60°且大于一定角度，以便發(fā)揮由刀槽分?jǐn)嗟年懖?的壁面之間的嚙合效果。結(jié)果，增加了在壁面的接觸面處的摩擦力，并且可以更有效地抑制 陸部的塌陷變形。此外，如果角度大于等于30°，則因?yàn)樵诹蚧罂梢詮哪＞咧腥〕鲚?胎，所以對(duì)于輪胎制造是有利的。
[0081] 此外，通過(guò)設(shè)置主彎折點(diǎn)Ρ與第一副彎折點(diǎn)Qi和第二副彎折點(diǎn)Q2并且使得第一傾 斜部12和第二傾斜部13的壁面牢固地接觸，可以更有效地抑制陸部的塌陷變形。
[0082] 如上所述，當(dāng)?shù)恫墼趶奶ッ姹砻嫫鸬纳疃却笥诘扔贒/4且小于等于3D/4的區(qū)域內(nèi) 設(shè)置主彎折點(diǎn)P、在從胎面表面起的深度大于等于D/7且小于等于D/2的區(qū)域內(nèi)設(shè)置第一副 彎折點(diǎn)％、在從胎面表面起的深度大于等于D/2且小于等于6D/7的區(qū)域內(nèi)設(shè)置第二副彎折 點(diǎn)9 2且角度02為3〇° < QiSeO。和30° < θ2<60°的情況下，在初次使用時(shí)，就 可以不管輸入方向如何而抑制陸部的塌陷且可以充分地提高輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0083] 此外，由于刀槽6具有垂直部10,因此可以確保胎面表面S附近足夠的剛性。結(jié) 果，可以抑制輪胎接地時(shí)的刀槽邊緣卷入胎面表面和路面之間。因此，增大了在冰雪路面和 干燥路面兩者上的摩擦系數(shù)，可以防止刀槽邊緣的缺損。
[0084] 現(xiàn)在，將參照?qǐng)D4或其后的【專(zhuān)利附圖】
【附圖說(shuō)明】第二方面。該第二方面具有參照?qǐng)D1至圖3 所說(shuō)明的基本結(jié)構(gòu)。
[0085] 圖4Α是示出胎面的陸部中的刀槽6(參見(jiàn)圖3)沿著該刀槽6的縱向的形狀的圖。 通常，術(shù)語(yǔ)刀槽意味著由胎面陸部的兩個(gè)壁面包圍形成的具有一定的開(kāi)口寬度的空間，然 而，在圖4Α中，刀槽6的形狀被示出為由刀槽寬度方向中心線C沿著刀槽6的縱向延伸形 成的面。當(dāng)從紙面前方觀察刀槽6的形狀時(shí)，實(shí)線表示刀槽6的谷部而虛線表示刀槽6的 峰部。
[0086] 這里，第一傾斜部12的面積是由第一傾斜部12的短邊長(zhǎng)度Ε與第一傾斜部12的 縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積al，同樣地，第二傾斜部13的面積是由第二傾斜部13的短邊長(zhǎng) 度F與第二傾斜部13的縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積a2。此外，圖4B是圖4A的刀槽形狀的 在刀槽寬度方向上的正投影的投影面。由刀槽深度D與刀槽的縱向長(zhǎng)度L相乘得到的面積 為刀槽的投影面積A。
[0087] 現(xiàn)在，重要的是，在根據(jù)本發(fā)明的第二方面的輪胎中，第一傾斜部12的面積al與 刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均 大于等于〇. 1。
[0088] 第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面積 a2與刀槽的投影面積A的比a2/A被設(shè)定為大于等于0. 1，以便確保兩傾斜部具有足夠的面 積。根據(jù)該構(gòu)造，通過(guò)在傾斜部的壁面彼此接觸時(shí)得到的增大的摩擦力，可以充分地抑制陸 部的塌陷變形。
[0089] 采用這種方式，當(dāng)?shù)恫墼趶奶ッ姹砻嫫鸬拇笥诘扔贒/4且小于等于3D/4的深度中 央?yún)^(qū)域內(nèi)設(shè)置有主彎折點(diǎn)P、在從胎面表面起的大于等于D/7且小于等于D/2的深度區(qū)域內(nèi) 設(shè)置第一副彎折點(diǎn)％、在從胎面表面起的大于等于D/2且小于等于6D/7的深度區(qū)域內(nèi)設(shè)置 第二副彎折點(diǎn)Q 2且第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部 13的面積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1的情況下，在初次使用時(shí)，就可 以不管輸入方向如何而抑制陸部的塌陷且可以充分地提高輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0090] 在第一傾斜部12的面積al與刀槽的投影面積A的比al/A和第二傾斜部13的面 積a2與刀槽的投影面積A的比a2/A均小于等于0. 5的情況下可以提高本發(fā)明的效果。
[0091] 此外，對(duì)于第一方面和第二方面的刀槽6,優(yōu)選的是，第一傾斜部12的胎面表面S 的切線方向的距離A為00^彡D/3,而第二傾斜部13的胎面表面S的切線方向的距離W2 為 0〈W2 彡 D/3。
[0092] 這是因?yàn)?，在距離％和W2大于0時(shí)，形成了刀槽的彼此面對(duì)的壁面彼此接觸的第 一傾斜部12和第二傾斜部13,以便能夠如上所述地抑制陸部的塌陷變形。
[0093] 此外，在距離^和^小于等于D/3時(shí)，可以使輪胎在硫化之后容易從模具中取出， 從而有利于輪胎制造。
[0094] 此外，如果在陸部3設(shè)置大于等于2個(gè)刀槽6,當(dāng)?shù)恫鄣呐渲瞄g隔、即胎面表面S的 相鄰刀槽之間的最短距離大于等于D時(shí)，能夠充分地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0095] 采用這種方式，通過(guò)使得刀槽6配置成大于等于一定間隔，可以使得刀槽具有防 止陸部胎面表面卷入的垂直部同時(shí)確保用于抑制陸部塌陷的彎折部具有足夠的面積。此 夕卜，通過(guò)使得刀槽6配置成大于等于一定間隔，還可以防止由于刀槽6之間間隔太小導(dǎo)致的 輪胎表面的剛性降低，以便充分發(fā)揮提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng) 性能的效果。
[0096] 另一方面，為了抑制伴隨刀槽的配置間隔的減小而導(dǎo)致的邊緣分量的減少，優(yōu)選 的是，刀槽的配置間隔小于等于10D。
[0097] 此外，優(yōu)選的是，垂直部10的沿胎面表面S的法線方向的長(zhǎng)度Η大于等于D/7。
[0098] 在垂直部10的沿胎面表面S的法線方向的長(zhǎng)度Η比刀槽深度D的1/7小時(shí)，刀槽 邊緣附近的剛性不足并且由于被路面捕獲可能出現(xiàn)刀槽邊緣塌陷、變形及缺損。
[0099] 此外，優(yōu)選的是，刀槽6的縱向與輪胎寬度方向?qū)?yīng)。也就是，如圖1的展開(kāi)圖所 示，在刀槽6優(yōu)選地與輪胎寬度方向平行地延伸時(shí)，可以提高直行時(shí)輪胎的制動(dòng)性能和驅(qū) 動(dòng)性能。此外，刀槽6可以在輪胎寬度方向上傾斜地延伸。此時(shí)，直行時(shí)和轉(zhuǎn)彎時(shí)的輪胎制 動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性能良好。
[0100] 此外，刀槽的配置間隔為大于等于D時(shí)，優(yōu)選的是，表示胎面表面S中所有刀槽6 的縱向長(zhǎng)度的總值TL與陸部的總面積R的比例的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。特別 地，刀槽密度TL/R優(yōu)選地在上述范圍且大于等于0. 0001/mm。
[0101] 通常，在輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)陸部3的胎面表面S受到來(lái)自路面的接地反作用力的情況下、 特別是在陸部?jī)?nèi)的刀槽密度比較小的情況下，陸部的壁面易于膨出變形且相鄰陸部容易彼 此接觸。具有作為本發(fā)明的特征的彎折部11的刀槽形狀實(shí)現(xiàn)了抑制陸部的塌陷變形的上 述效果，特別是在陸部3的刀槽的配置間隔大于等于D且刀槽密度小于等于0. Ι/mm的情況 下發(fā)揮有利的作用。
[0102] 也就是，在胎面表面S中的刀槽間隔大或刀槽占胎面表面S的面積小的情況下，將 朝向胎面表面的法線方向直線狀地延伸的傳統(tǒng)的刀槽配置到陸部時(shí)，因?yàn)殛懖績(jī)?nèi)刀槽密度 仍然小，所以難以避免陸部的壁面的塌陷變形。因此，在這種條件下，因?yàn)榈恫?能夠不增 加胎面表面S內(nèi)的刀槽密度的情況就可以增加陸部?jī)?nèi)部的刀槽密度，所以根據(jù)本發(fā)明的刀 槽6有效地發(fā)揮作用。
[0103] 此外，胎面具有：中央?yún)^(qū)域，該中央?yún)^(qū)域在作為胎面端之間的中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn) 與作為1/2點(diǎn)和胎面端之間的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間延伸；肩部區(qū)域，該肩部區(qū)域在1/4點(diǎn)和胎 面端之間延伸，表示中央?yún)^(qū)域的胎面表面中所有刀槽的縱向長(zhǎng)度的總值TL。與胎面的陸部 的總面積R。的比的刀槽密度TL C/R。小于等于0. 25/mm，而表示肩部區(qū)域的胎面表面中所有 刀槽的縱向長(zhǎng)度的總值!^與胎面的陸部的總面積馬的比的刀槽密度TLS/R，j、于等于0. 2/ mm〇
[0104] 特別地，優(yōu)選的是，中央?yún)^(qū)域的刀槽密度TLC/RC滿足上述范圍且大于等于0.0001/ mm，而肩部區(qū)域的刀槽密度TLS/RS滿足上述范圍且大于等于0. 0001/mm。
[0105] 通常，胎面的中央?yún)^(qū)域的刀槽密度比肩部區(qū)域的刀槽密度大，因此，通過(guò)限定各胎 面區(qū)域的刀槽密度可以更有效地發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0106] 此外，在圖5A所示的示例中，刀槽6具有：彎折區(qū)域M，在該彎折區(qū)域中，從胎面表 面S起朝向刀槽深度方向形成的垂直部10和彎折部11在刀槽縱向上延伸；以及平板狀區(qū) 域Ni、N 2，其在彎折區(qū)域Μ的縱向的兩端側(cè)，在該平板狀區(qū)域Ni、N2中，從胎面表面S起朝向 刀槽深度方向形成的直線部9在刀槽縱向上延伸。在同一圖中，彎折區(qū)域Μ和平板狀區(qū)域 ΝρΝ2之間的邊界由點(diǎn)劃線示出。彎折部11的在平板狀區(qū)域&的后方且不能從紙面前方看 到的部分由虛線表示。
[0107] 如上所述，刀槽6具有在刀槽縱向的中央處的彎折區(qū)域Μ和在刀槽縱向的兩端側(cè) 的平板狀區(qū)域ΝρΝ 2。
[0108] 根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，位于刀槽縱向中央的彎折區(qū)域Μ在胎面表面附近設(shè)置有垂直部10 以防止刀槽邊緣在輪胎接地時(shí)卷入胎面表面和路面之間。結(jié)果，在冰雪路面和具有大摩擦 系數(shù)和輸入到胎面表面的大輸入力的干燥路面兩者上都可以避免刀槽邊緣的缺損。此外， 因?yàn)閺澱鄄?1可以防止陸部3的塌陷變形，所以還可以提高干燥路面的制動(dòng)性能和驅(qū)動(dòng)性 能，以便能夠保持胎面表面的接地性。
[0109] 另外，位于刀槽的縱向端部的平板狀區(qū)域Ni、Ν2構(gòu)造成直延伸部，因而，與彎折部 相比，防止陸部塌陷的效果降低，可以充分地獲得刀槽邊緣的刮地效果，可以增加冰雪路面 上的驅(qū)動(dòng)性能和制動(dòng)性能。
[0110] 現(xiàn)在，圖6示出僅在彎折區(qū)域Μ的一端具有平板狀區(qū)域Ν的示例。
[0111] 如上所述，圖5所示的刀槽6在刀槽縱向兩端具有平板狀區(qū)域Np N2，然而，刀槽6 也可以如圖6所示地僅在一端具有平板狀區(qū)域N。在這種結(jié)構(gòu)中，如具有兩平板狀區(qū)域％、 N2的情況下那樣，可以預(yù)期相同效果。
[0112] 此外，在圖5和圖6中，平板狀區(qū)域N的刀槽深度與彎折區(qū)域Μ的刀槽深度相等， 然而，平板狀區(qū)域Ν的刀槽深度也可以與彎折區(qū)域Μ的深度不同。
[0113] 此外，優(yōu)選的是，平板狀區(qū)域的縱向長(zhǎng)度在上述刀槽的縱向長(zhǎng)度L的大于等于1% 且小于等于95%的范圍內(nèi)。
[0114] 根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，因?yàn)槠桨鍫顓^(qū)域處陸部的適度地塌陷，所以可以充分地得到胎面 的邊緣部的刮地效果，而因?yàn)閺澱蹍^(qū)域抑制了陸部的塌陷，所以可以防止整個(gè)陸部的過(guò)度 塌陷。采用這種方式，因?yàn)樯鲜龅恫鄣目v向端部提高了冰雪上性能，同時(shí)刀槽的縱向中央提 高了干燥路面性能，所以可以以良好平衡的方式提高在冰雪路面和干燥路面兩者上的制動(dòng) 性能和驅(qū)動(dòng)性能。
[0115] 此外，在刀槽6的縱向長(zhǎng)度比胎面表面S的縱向長(zhǎng)度短的情況下，也就是，在刀槽6 的縱向端部不向橫向槽4開(kāi)口而是終止于陸部?jī)?nèi)的情況下，在終止于陸部?jī)?nèi)的端部側(cè)設(shè)置 平板狀區(qū)域是有利的。因?yàn)檫@樣在硫化成型后可以從輪胎制品中確實(shí)地移除模具，而不會(huì) 在刀槽附近造成缺損，這在制造方面是有利的。
[0116] 在刀槽縱向兩端部具有平板狀區(qū)域Ν的情況下，術(shù)語(yǔ)平板狀區(qū)域Ν的縱向長(zhǎng)度表 示由兩平板狀區(qū)域ΝρΝ 2的長(zhǎng)度相加得到的長(zhǎng)度。因此，不管在刀槽縱向的一端具有平板狀 區(qū)域N還是分別在刀槽縱向兩端具有平板狀區(qū)域NpN 2，平板狀區(qū)域N的長(zhǎng)度的優(yōu)選范圍是 相同的。
[0117] 圖2和圖3的刀槽6具有從傾斜部15的底部朝向陸部的底部沿著胎面表面的法 線方向直線狀地延伸的部分16。然而，刀槽可以形成為不具有部分16的形狀，代替地，具有 從第二副彎折點(diǎn)Q 2起向陸部的底部延伸的直線狀。
[0118] 至此，參照具有在輪胎寬度方向上延伸的刀槽的實(shí)施方式進(jìn)行了說(shuō)明，然而，根據(jù) 本發(fā)明的刀槽形狀可以適用于在周向上延伸的刀槽。在這種情況下，可以尤其地提高轉(zhuǎn)彎 時(shí)的轉(zhuǎn)彎性能。
[0119] 此外，圖1的刀槽6在胎面表面S上具有直線狀，然而，可以采用例如Z字型和波 型等其它形狀。圖1所示的各陸部被設(shè)置四個(gè)刀槽，然而，刀槽的數(shù)量可以為一個(gè)至三個(gè)， 或大于等于五個(gè)。此外，圖1示出的刀槽6在陸部3的兩端開(kāi)口，然而刀槽6的至少一端可 以終止于陸部3內(nèi)。
[0120] 實(shí)施例1
[0121] 為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，試制如下的輪胎：根據(jù)本發(fā)明的第一方面的發(fā)明例輪胎 1-1至發(fā)明例輪胎1-5、根據(jù)傳統(tǒng)例的傳統(tǒng)例輪胎及比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-3,并且 評(píng)價(jià)各輪胎的性能。
[0122] 發(fā)明例輪胎1-1具有輪胎尺寸：205/55R16和如圖1所示的胎面花紋，并且各花紋 塊狀陸部設(shè)置有圖2和圖3所示的實(shí)施方式的四個(gè)刀槽。如圖1所示，刀槽在胎面表面上 向輪胎寬度方向直線狀地延伸。在表1-1中示出了輪胎的各元素。
[0123] 除了如表1-1所示地改變發(fā)明例輪胎1-2至發(fā)明例輪胎1-5中的刀槽的各元素以 夕卜，發(fā)明例輪胎1-2至發(fā)明例輪胎1-5與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0124] 傳統(tǒng)例輪胎除了在沿著與刀槽縱向垂直的平面截取的截面圖中的刀槽形狀為如 圖7所示的形狀以外與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0125] 除了如表1-1所示地改變比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-2中的刀槽的各元素以 夕卜，比較例輪胎1-1至比較例輪胎1-2與發(fā)明例輪胎1-1相同。
[0126] 此外，除了比較例1-3的刀槽不包括垂直部而使得彎折部從胎面表面起向刀槽深 度方向以Z字狀（形成具有恒定振幅的三角波形）的方式延伸并具有六個(gè)彎折點(diǎn)以外， 比較例1-3與發(fā)明例輪胎1-1相同。刀槽的彎折方向和與法線垂直的方向所成的角度為 30. 256°，并且刀槽具有從彎折部的底部側(cè)端朝向陸部的底部沿法線方向的延伸長(zhǎng)度為 0. 49D的部分。
[0127] [表 1-1]
[0128]
【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特征在 于， 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度方向 沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折部夾 著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折； 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上依 次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于等 于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于等 于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于 D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及 所述第一傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切線方向形成的銳角側(cè)的角 度30° < 60°，而所述第二傾斜部與所述刀槽的開(kāi)口端的所述胎面表面的切 線方向形成的銳角側(cè)的角度92為30° < θ2<60°。
2. -種充氣輪胎，該充氣輪胎的胎面形成有均設(shè)置一個(gè)或多個(gè)刀槽的陸部，其特征在 于， 所述刀槽包括：垂直部，所述垂直部從所述陸部的胎面表面起沿所述刀槽的深度方向 沿著從所述刀槽的開(kāi)口中心引出的所述胎面表面的法線延伸；以及彎折部，所述彎折部夾 著該法線分別向所述刀槽的寬度方向的一側(cè)和另一側(cè)彎折； 在所述刀槽的從所述胎面表面起的深度為D的情況下，所述彎折部在深度方向上依 次包括：第一副彎折點(diǎn)，所述第一副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/7且小于等 于D/2的深度處；主彎折點(diǎn)，所述主彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于D/4且小于等 于3D/4的深度處；以及第二副彎折點(diǎn)，所述第二副彎折點(diǎn)在從所述胎面表面起的大于等于 D/2且小于等于6D/7的深度處，在所述第一副彎折點(diǎn)和所述主彎折點(diǎn)之間形成第一傾斜 部，并且在所述主彎折點(diǎn)和所述第二副彎折點(diǎn)之間形成第二傾斜部；以及 所述第一傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積al與所述刀槽的在寬度方向上的正投 影的投影面積A的比al/A及所述第二傾斜部的所述刀槽的縱向的延伸面積a2與所述刀槽 的在寬度方向上的正投影的投影面積A的比a2/A均大于等于0. 1。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述比al/A和所述比a2/A均小于等 于 0. 5。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述第一傾斜部沿所述胎面表面 的切線方向延伸的距離A為(KWi < D/3,所述第二傾斜部沿所述胎面表面的切線方向延伸 的距離W2為0〈W2彡D/3。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，以使得相鄰的刀槽之間的在所述 胎面表面的與所述刀槽的縱向垂直的方向的最短距離大于等于D的方式在所述陸部設(shè)置 有兩個(gè)或更多個(gè)所述刀槽。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述垂直部的所述胎面表面的法 線方向上的長(zhǎng)度大于等于D/7。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述刀槽的縱向與輪胎寬度方向 一致。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，以所有刀槽的在所述胎面表面的 縱向長(zhǎng)度的總值TL與所述陸部的總面積R的比例表示的刀槽密度TL/R小于等于0. 1/mm。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，在跨越作為所述胎面的端部彼此 之間的中點(diǎn)的胎面的1/2點(diǎn)與作為1/2點(diǎn)和胎面端的中點(diǎn)的1/4點(diǎn)之間的中央?yún)^(qū)域，以所 有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TL。與所述陸部的總面積R。的比例表示的刀槽 密度TL。/%小于等于0. 25/mm ;且在從所述1/4點(diǎn)開(kāi)始到所述胎面端為止的肩部區(qū)域，以所 有刀槽的在所述胎面表面的縱向長(zhǎng)度的總值TLS與所述胎面陸部的總面積R s的比例表示的 刀槽密度TLS/RS小于等于0. 2/mm。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述刀槽包括：彎折區(qū)域，在所 述彎折區(qū)域所述彎折部在所述刀槽的縱向上連續(xù)；以及在所述彎折區(qū)域的縱向的一側(cè)或兩 側(cè)的平板狀區(qū)域，在所述平板狀區(qū)域中，所述垂直部在所述縱向上連續(xù)。
11. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的充氣輪胎，其特征在于，所述平板狀區(qū)域的所述縱向上的 長(zhǎng)度大于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的1%且小于等于所述刀槽的縱向長(zhǎng)度的95%。
【文檔編號(hào)】B60C11/12GK104105604SQ201380007836
【公開(kāi)日】2014年10月15日 申請(qǐng)日期:2013年1月29日 優(yōu)先權(quán)日:2012年2月1日
【發(fā)明者】吉川俊彥 申請(qǐng)人:株式會(huì)社普利司通
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