一種碰撞時難以觸底的安全氣囊用基布的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的目的在于提供一種安全氣囊用基布，其即使是輕量緊密性優(yōu)良的煙火式氣體發(fā)生器，在沖擊特性上也優(yōu)良，特別是適用于駕駛席或副駕駛席。本發(fā)明公開了一種無涂層安全氣囊用基布，其50～65℃下的織物的動態(tài)透氣度測定時的內(nèi)部壓力的最大值為70～100kPa，以及此時的基布的兩軸應(yīng)變率為2.9～4.0％。優(yōu)選地，本發(fā)明的無涂層安全氣囊用基布，其中構(gòu)成織物的紗線為尼龍66纖維，殘留在織物中的油劑成分為0.04～0.60重量％，其主要成分的熔點為60℃以下的烯烴類聚合物，織物中含有20～200ppm的磷成分。
【專利說明】一種碰撞時難以觸底的安全氣囊用基布

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種無涂層安全氣囊用基布，其在汽車碰撞事故時乘車人員難以碰撞 到方向盤或儀表盤上，所以特別地適用于駕駛席和副駕駛席。

【背景技術(shù)】
[0002] 近年來，作為汽車安全部件之一的安全氣囊的安裝率急速上升，其在汽車發(fā)生碰 撞事故時，通過傳感器感測到撞擊后，從氣體發(fā)生器產(chǎn)生高溫、高壓氣體，通過該氣體使安 全氣囊快速地展開，從而防止并保護駕駛員及乘客身體、特別是防止并保護頭部碰撞到方 向盤、擋風(fēng)玻璃、車門玻璃等。目前，不僅采用應(yīng)對來自汽車前面的碰撞的駕駛席和副駕駛 席用的安全感氣囊，也采用保護膝部的膝部安全氣囊、應(yīng)對來自側(cè)面的碰撞的側(cè)安全氣囊 或側(cè)簾式安全氣囊、防備來自后方的碰撞的安全氣囊。而且，在近年我們已知保護被碰撞的 行人的安全氣囊，并且其使用部位現(xiàn)在也正在持續(xù)增長。
[0003] 安全氣囊的產(chǎn)量持續(xù)增長的同時，為降低成本，正在開展作為安全氣囊模塊組合 而成的氣體發(fā)生器的簡化。然而，作為氣體發(fā)生器，眾所周知的通過使用火藥破壞高壓下封 閉氦等惰性氣體的金屬容器栓從而放出氣體，即通過所謂的儲存氣體氣體發(fā)生器及火藥的 燃燒熱量來加熱填充的較少量的氣體的同時，混合從火藥產(chǎn)生的氣體，即被稱為所謂的混 合式氣體發(fā)生器、煙火式氣體發(fā)生器的使固體的氣體發(fā)生劑（即火藥）燃燒的簡單的氣體 發(fā)生器，近年來其正在向煙火式氣體發(fā)生器轉(zhuǎn)換。
[0004] 一方面，煙火式氣體發(fā)生器的小型化、輕量化是有可能的。另一方面，煙火式氣體 發(fā)生器具有由火藥產(chǎn)生的不完全燃燒成分及火藥燃燒殘余的懸浮微粒子多的缺點。為此， 因流入安全氣囊內(nèi)的氣體的溫度比之前的氣體發(fā)生器高，而導(dǎo)致產(chǎn)生了給予安全氣囊基布 的熱負荷大的問題。特別是，在被稱為沖擊測評中，也就是在使得物體碰撞到展開的安全氣 囊上而評價物體的移動距離的方法中，在使用以往所使用的安全氣囊用基布的安全氣囊的 情況下，物體的移動距離變大，視情況被稱為"觸底"現(xiàn)象，即存在發(fā)生物體碰撞到安全氣囊 用基布的接合部的現(xiàn)象。
[0005] 以往，采用織物的透氣度作為沖擊測評中的合格指標，如果基布的透氣度低，則一 般是合格的織物（參見專利文獻1、2)。眾所周知作為其測試方法，其測定壓差保持在一定 狀態(tài)下的通氣量，被稱為所謂的靜態(tài)透氣度；或者其測定壓縮空氣瞬間撞擊到基布上時刻 變化的內(nèi)部壓力和基布的變形量，被稱為所謂的動態(tài)透氣度，無論何種測試方法都是在常 壓下進行測試。但是，最近煙火式氣體發(fā)生器所使用的安全氣囊，其安全氣囊用基布中即使 是使用常溫下的透氣度低、即內(nèi)部壓力高的基布，其沖擊測評也未必合格。
[0006] 理所當然，如果是有機硅涂層布料的話，即使是使用煙火式氣體發(fā)生器的安全氣 囊，其沖擊實驗不可能不合格，但是在輕量?緊密性方面上有缺陷，所以從汽車內(nèi)飾的設(shè)計 角度考慮，因為難以在像駕駛席和副駕駛席之類的要求緊密性的部位上使用，所以理所當 然優(yōu)選使用無涂層布料。
[0007] -方面，也對氣體發(fā)生器氣體的高溫化進行了一部分的研究。另一方面，還對其中 之一的安全氣囊的縫合部進行了研究。但是，即使在該研究中，因不存在高溫下的評價，從 而導(dǎo)致存在有難以應(yīng)對近年使用的煙火式氣體發(fā)生器的問題（參考專利文獻3)。 先進技術(shù)文獻 專利文獻
[0008] 專利文獻1 :日本專利文獻特開2003-165407號公報 專利文獻2 :日本專利文獻特開2002-220777號公報 專利文獻3 :日本專利文獻特開2011-131874號公報


【發(fā)明內(nèi)容】
發(fā)明要解決的問題
[0009] 本發(fā)明的目的是在于解決上述先前的問題點，提供一種無涂層安全氣囊用基布， 其即使對煙火式氣體發(fā)生器也可以沒有問題地使用。 解決問題的手段
[0010] 本發(fā)明的安全氣囊用基布，其是由以下（1)?（6)構(gòu)成： (1) 一種無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，測定50?65°C下的織物的動態(tài)透氣度 時的內(nèi)部壓力的最大值為70?lOOkPa，此時的基布的兩軸應(yīng)變率為2. 9?4. 0%。 (2) 根據(jù)（1)所述的無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，構(gòu)成織物的紗線為尼龍66纖 維，單絲細度為1?4dtex，長絲數(shù)為80?300根、織物的覆蓋系數(shù)為2000?2300。 (3) 根據(jù)（1)或（2)所述的無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，殘留在織物中的油劑 成分以織物為基準，為〇. 04?0. 60重量％，其是主要成分的熔點為60°C以下的烯烴類聚合 物。 (4) 根據(jù)（1)?（3)中任一項所述的無涂層安全氣囊用織物，其特征在于，織物中含有 20?200ppm的磷成分。 (5) -種安全氣囊用組件，其特征在于，其是通過裁剪、縫制⑴?⑷中任一項所述的 無涂層安全氣囊用基布，進而形成設(shè)有至少一個通風(fēng)孔的袋狀物，將該袋狀物與煙火式氣 體發(fā)生器組合制作而成。 (6) -種（1)?（4)中任一項所述的無涂層安全氣囊用基布的制造方法，其特征在于， 在織物的織造準備工序中，至少往經(jīng)紗上賦予烯烴類油劑。 發(fā)明的效果
[0011] 本發(fā)明的安全氣囊用基布具有下述特征：因是無涂層布而輕量緊密性性優(yōu)良，即 使在高溫狀態(tài)也容易保持安全氣囊的內(nèi)部壓力。因此，本發(fā)明的安全氣囊用基布，其對煙火 式氣體發(fā)生器的沖擊特性優(yōu)異，從而特別適用于駕駛席和副駕駛席。

【具體實施方式】
[0012] 以下，具體說明本發(fā)明的安全氣囊用基布。 作為本發(fā)明基布中所使用的合成纖維，其材料并不特別地限定，可以使用例如尼龍66、 尼龍6、尼龍46、尼龍12等的脂肪族聚酰胺纖維、芳綸纖維類的芳香族聚酰胺纖維、聚對苯 二甲酸乙二醇酯纖維、聚對苯二甲酸丙二醇酯纖維、聚對苯二甲酸丁二醇酯等的聚酯纖維。 作為其他的例子，還可以列舉出全芳香族聚酯纖維、超高分子量聚乙烯纖維、聚對苯撐苯并 雙惡唑纖維（PBO纖維）、聚苯硫醚纖維、聚醚酮纖維等。然而，從經(jīng)濟性角度考慮，特別地優(yōu) 選聚酯纖維、聚酰胺纖維。這些纖維之中，從對高溫氣體的耐久性方面上，優(yōu)選由聚己二酰 己二胺纖維構(gòu)成的尼龍66。
[0013] 根據(jù)硫酸測定的尼龍66的相對粘度優(yōu)選為3. 2?4. 0。相對粘度的下限，更優(yōu)選 為3. 3以上，進一步地優(yōu)選為3. 4以上。相對粘度的上限，更優(yōu)選為3. 6以下，進一步地優(yōu)選 為3. 5以下。如果相對粘度小于上述范圍的話，則測定高溫狀態(tài)下的織物的動態(tài)透氣度時 的內(nèi)部壓力容易變低。另一方面，如果相對粘度高于上述范圍的話，則不僅聚合費用增多， 且紡織操作性還容易惡化。
[0014] 優(yōu)選地，尼龍66中，其將苯基膦酸或其金屬鹽作為磷成分，并且磷成分含有聚合 物每單位重量的20ppm以上。苯基膦酸等一般作為聚合催化劑使用，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，使用含 有苯基膦酸等的纖維的織物，其測定高溫狀態(tài)下的動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力容易變高。其 理由被認為是，高溫狀態(tài)中的磷成分有抑制分子鏈斷裂的效果，從而分子鏈難以被切斷，因 此金屬鏈間的連接得以維持，紗線變得難以伸長。此外也被認為是，設(shè)想由于從煙火式氣體 發(fā)生器產(chǎn)生的熱與磷成分的存在，從而產(chǎn)生反應(yīng)、分子鏈變長，通過展開時的高溫狀態(tài)切斷 分子鏈與通過反應(yīng)將分子鏈變長的反應(yīng)協(xié)同作用。磷成分的含量優(yōu)選為40ppm以上，更優(yōu) 選為60ppm以上，進一步地優(yōu)選為80ppm以上。但是,一旦磷成分過量的話，貝U因為在紡絲時 進行后聚合而發(fā)生凝膠化，從而存在紡織操作性變差的情況。磷成分的含量優(yōu)選為200ppm 以下，更優(yōu)選為160ppm以下，進一步地優(yōu)選為150ppm以下。此外，作為獲得含有苯基膦酸 或其金屬鹽的尼龍66的方法，其在溶液聚合時，可以添加苯基膦酸或其金屬鹽，這是因為 即使添加苯基膦酸或其金屬鹽，但是在工序中參與反應(yīng)后變化為苯基膦酸等，所以可以使 用苯基膦酸或其金屬鹽中的任一種添加劑。
[0015] 優(yōu)選地，尼龍66的端羧基濃度與端氨基濃度的差為25毫克當量/kg聚合物（meq/ kg)以下。如果端基濃度大的話，則測定經(jīng)由煙火式氣體發(fā)生器產(chǎn)生的熱產(chǎn)生的高溫狀態(tài)下 的織物的動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力容易變低。更優(yōu)選為1?23毫克當量/kg聚合物（meq/ kg)，進一步地優(yōu)選為2?20毫克當量/kg聚合物（meq/kg)。通過限定此范圍，設(shè)想經(jīng)由磷 成分的存在而產(chǎn)生反應(yīng)、分子鏈變長，也可以防止內(nèi)部壓力的降低。此范圍外，例如在端氨 基濃度多的情況下，因為容易在熔融時生成叔胺，所以紡織操作性容易變差。
[0016] 優(yōu)選地，尼龍66不使用一元胺或一元羧酸等的封端劑。在使用封端劑的情況下， 磷催化劑的效果容易降低。
[0017] 關(guān)于上述尼龍66的聚合物的特征的一部分，其有關(guān)于泛黃、產(chǎn)生凝膠或耐疲勞性 的研究的例子，但是不能看出其作為織物控制對瞬間的高溫氣體的通氣的見解。
[0018] 構(gòu)成本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物的紗線的單絲細度優(yōu)選為1?4dtex。其優(yōu) 選在2?3. 8dtex的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在2. 2?3. 5dtex的范圍內(nèi)。如果單絲細度高于上述 范圍的話，則測定動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力容易變低。另一方面，如果單絲細度低于上述范 圍的話，則纖維的生產(chǎn)率容易變差。
[0019] 構(gòu)成本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物的紗線的長絲數(shù)優(yōu)選為80?300根。更優(yōu) 選為100?250根，特別地優(yōu)選為130?200根。如果長絲數(shù)低于上述范圍的話，則不僅收 納性容易變差，且測定動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力也容易變低。另一方面，如果長絲數(shù)高于上 述范圍的話，則纖維的生產(chǎn)率容易變差。
[0020] 此外，這些纖維其部分或者其全部均可通過再生原材料獲得。另外，為了提高原絲 制造工序以及后加工工序中的工序暢通性，在這些合成纖維中即使含有各種添加劑也不存 在任何問題。作為添加劑，可以列舉出：例如抗氧化劑、熱穩(wěn)定劑、平滑劑、抗靜電劑、增稠 齊U、阻燃劑等。此外，這些合成纖維即使是原液染色紗線或紡織后染色的紗線也不存在任何 問題。另外，合成纖維的單絲截面除通常的通常圓形截面外，也可以為異形截面。從斷裂強 度、斷裂伸長率等角度考慮，優(yōu)選將合成纖維作為復(fù)絲使用及織造。
[0021] 本發(fā)明的安全氣囊用基布，其是根據(jù)下述公式計算出的覆蓋系數(shù)（CF)優(yōu)選為 2000?2300、更優(yōu)選為2050?2200的織物。如果覆蓋系數(shù)高于上述范圍的話，則緊密性 容易變差。此外，如果低于上述范圍的話，則動態(tài)透氣度測定時的內(nèi)部壓力容易變低。 CF =[經(jīng)紗密度（根/2.54cm)X V (經(jīng)紗細度（dtex)X0.9)] +[緯紗密度（根 /2.54cm)X V (緯紗細度（dtex)X0.9)]
[0022] 本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物，測定在50?65°C的高溫狀態(tài)下的動態(tài)透氣度 時的內(nèi)部壓力的最大值為70?lOOkPa，此時的基布的兩軸應(yīng)變率為2. 9?4. 0%。高溫狀 態(tài)下的動態(tài)透氣度其設(shè)想為使用氣體發(fā)生器展開的透氣度，因為只能使用特定大小、形狀 的安全氣囊，所以此時的內(nèi)壓優(yōu)選低于70kPa，更優(yōu)選為72kPa以上，進一步地優(yōu)選為73kPa 以上，特別地優(yōu)選為75kPa以上。另一方面，在高于lOOkPa的情況下，不僅會因基布的重量 變重、緊密性降低，還會因生產(chǎn)率變差而造成費用變高。
[0023] 表示測定動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力的最大值時的基布的兩軸應(yīng)變率，是表示產(chǎn)生 壓力時的織物的易變形程度的指標。該值越大表示容易變形。如果該值高于4.0%的話，則 因作為安全氣囊時的展開行為容易變得不穩(wěn)定，所以并不理想。相反地，在低于2. 9%的難 以形變的織物的情況下，內(nèi)壓保持性能差的基布、或?qū)毫Σ话l(fā)生變形的強韌基布，無論設(shè) 想為哪一種基布，因為任意一種基布其在變?yōu)榘踩珰饽視r的展開行為容易變得不穩(wěn)定，所 以并不理想。其兩軸應(yīng)變率優(yōu)選為3. 0?4. 0%，更優(yōu)選為3. 1?4. 0%，進一步地優(yōu)選為 3. 2?4. 0%。除通過調(diào)整織物密度或單絲細度外，兩軸應(yīng)變率還可以通過預(yù)先在織物表面 上附著適量的油劑特別是烯烴類油劑來控制。
[0024] 優(yōu)選地，殘留在本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物中油劑成分以織物為基準，為 0. 04?0. 60重量％。在油劑成分低于0. 04重量％的情況下，測定高溫狀態(tài)下的動態(tài)透氣 度時的內(nèi)部壓力容易變低。作為其理由，可以考慮為使纖維_纖維間的摩擦系數(shù)減低的效 果，以及通過使用熔點比較低的油劑從而達到皮膜效果的2點。通過將油劑成分變?yōu)?. 04 重量％以上，因為纖維-纖維間的摩擦系數(shù)減低，所以構(gòu)成織物的纖維、長絲是比較自由地 移動，沿著填充織物具有的縫隙的方向移動，從而可以使得測定動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力 變高。此外，通過使用熔點為60°C以下的油劑，來自氣體發(fā)生器的高溫氣體碰撞到布料上 時，該油劑通過熱而熔融，且油劑沿著填充織物具有的縫隙的方向移動，來覆蓋織物表面， 所以可以使得測定動態(tài)透氣度時的內(nèi)部壓力變高。因此，油剤的熔點如果在60°C以下就無 特別限定，但是從賦予油劑的工序上考慮，涂布時具有乳液狀態(tài)，賦予后，使纖維-纖維間 的摩擦系數(shù)減低且常溫下以固體狀態(tài)存在，所以在來自氣體發(fā)生器的高溫氣體碰撞到布料 上時，優(yōu)選熔融的油劑。一般公知的紡絲油劑或整經(jīng)油劑，例如丙烯酸類油劑或酯類油劑， 人們并不知曉其會滿足這些性能。在本發(fā)明中，優(yōu)選使用烯烴類油劑。對織物的附著量優(yōu) 選為0. 06?0. 50重量％，進一步地優(yōu)選為0. 07?0. 40重量％。如果附著量高于0. 60重 量％的話，則燃燒性容易變差。 此外，關(guān)于油劑的賦予方法，雖無特別的限定，但是可以作為紡織類油劑賦予，賦予其 它成分的紡織類油劑后，也可以作為整經(jīng)油劑賦予。進一步地，布料后加工時，也可以通過 浸潤或涂布的方法賦予規(guī)定量的油剤。
[0025] 本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物的織造方法，雖無特別限定，但是考慮到織物物 性的均勻性，平織為佳。所使用的紗線，其可以不是相同種類的經(jīng)紗、緯紗，例如即使紗線的 粗細或根數(shù)、纖維的種類不同也不存在任何問題?？椢锏目椩斓臏蕚涔ば蛑?，優(yōu)選至少在緯 紗中賦予烯烴類油劑。烯烴類油劑的效果如上所述。作為賦予的方法，其也存在作為紡織 類油劑的賦予方法，其是在使用水切割機一夕一'7'& 〃卜）織造的情況下，因特別容 易脫落而效率差。如果使用紡絲油劑使之附著的話，則在紡絲時的熱輥上容易析出油劑成 分，因此需要清掃除去油劑成分，從而導(dǎo)致生產(chǎn)率變差。
[0026] 優(yōu)選地，本發(fā)明的安全氣囊用基布的織物，其織造后在經(jīng)紗的方向上施加200N/m 以上的張力同時在160°C以上的溫度下進行熱定型。如果高溫定型時的經(jīng)紗方向的張力低 于200N/m的話，則因織物的成色容易變差所以并不理想。如果高于800N/m的話，則因收縮 率容易變高所以并不理想。更優(yōu)選為300?600N/m。此外，如果低于160°C的話，則因收縮 率容易變高所以并不理想，如果高于230°C的話，則因織物容易變色所以并不理想。更優(yōu)選 為180?210°C。作為處理時間雖無特別限定，但優(yōu)選為在10秒以上至10分鐘以下、進一 步地優(yōu)選為30秒以上至5分鐘以下、特別地優(yōu)選為1分鐘以上至3分鐘以下進行熱定型。
[0027] 高溫時一般的基布，其來自織物表面的通氣容易變大，此外根據(jù)氣體發(fā)生器的火 藥量的變化其通氣量的基布溫度也發(fā)生變化因而難以控制，但是本發(fā)明的安全氣囊用基 布，其即使是在高溫狀態(tài)下氣體也有難以通氣的特征，有將這部分的氣體誘導(dǎo)入安全氣囊 中設(shè)計的被稱為通風(fēng)孔（? > 卜*一>)的孔洞的特征。因此，設(shè)計沖擊特性時可根據(jù)通 風(fēng)孔口徑的大小控制，因而難以引起觸底，所以對具有通風(fēng)孔的安全氣囊基布與煙火式氣 體發(fā)生器的組合來說是最合適的，其適宜在駕駛席、副駕駛席用的安全氣囊中使用。
[0028] 本發(fā)明的組件，其是由作為袋狀物的空氣?氣囊（覆蓋物組件）和氣體發(fā)生器（反 應(yīng)器具組件）所構(gòu)成的組件，通常在一部分上具有孔洞的袋狀的安全氣囊上安裝氣體發(fā)生 器，將袋狀的安全氣囊織物折疊，并揉成團后緊密地收納起來。本發(fā)明的基布，因為其在高 溫時可以維持高的內(nèi)部壓力，所以其可以特別適合與產(chǎn)生高溫氣體的煙火式氣體發(fā)生器組 合。本發(fā)明的安全氣囊，因為具有高溫時的內(nèi)部壓力保持特性，所以可以適度地吸收沖擊時 的碰撞，因此其優(yōu)選至少具有一個以上的通風(fēng)孔的袋狀物。如果通風(fēng)孔數(shù)變多的話，則因展 開性能變得難以控制，剪裁也變得復(fù)雜，所以通風(fēng)孔數(shù)優(yōu)選為4個以下。如果考慮到展開穩(wěn) 定性的話，則最優(yōu)選為2個。 實施例
[0029] 以下，將列舉實施例進一步具體說明本發(fā)明。此外，在下述實施例中所采用的各種 性能的測定方法如下所述。
[0030] (1)織物中磷成分的測定 使用不銹鋼制的剪刀將織物剪下40mm角后，疊成足夠的厚度，從而使用RIGAKU株式會 社（（株）U力' 々社）制造的RIGAKU ZSXIOOe (4. OKW Rh管球）進行X射線熒光分析。通 過使用測定直徑為SOmmct的基本參數(shù)法來定量。
[0031] (2)根據(jù)硫酸測定的相對粘度 將根據(jù)索氏提取法（y 77 >-法）提取油劑成分后的織物作為樣品。96. 3±0. 1重 量％特級濃硫酸試劑中使樣品溶解為樣品濃度為10mg/mL來制備樣品溶液，20°C ±0. 05°C 的溫度下使用水滴下秒數(shù)為6?7秒的Ostwald粘度計（才7卜^ > F粘度計），測定溶 液的相對粘度。測定時，使用相同的粘度計，根據(jù)與制備了樣品溶液時相同的硫酸20mL的 滴加時間T0 (秒），以及樣品溶液20mL的滴加時間T1 (秒），使用下述公式計算出相對粘度 RV。 RV = T1/T0 此外，索氏提取法按照如本發(fā)明說明書所述的油劑成分的附著量的測定方法。
[0032] (3)端氨基濃度、端羧基濃度 使用BRUKER公司生產(chǎn)的NMR裝置[AVANCE 500]，用共振頻率500MHz進行1H-NMR測定。 使用在氯仿中浸漬一晚后使其干燥的樣品。測定溶液的制備方法，制作（或制備）作為溶 劑的體積比為1比1的重苯與六氟異丙醇的混合溶液0. 6mL，將大約15mg的樣品邊攪拌邊 使其溶解30分鐘以上。在此溶液中，加入含有相對于重氯仿為0. 2mol/L濃度的三乙胺的 溶液20 yL后攪拌5分鐘。將此溶液填充進5mmq>的樣品管，在室溫下進行測定。積算回數(shù) 為128回。 端基量濃度的定量如下所述。聚酰胺6 *6的羧基的a位的甲基峰為1.95ppm時， 2. 43?2. 55ppm的峰為氨基端基，2. 20?2. 28ppm的峰為端羧基。根據(jù)相對于1. 85? 2. 15ppm的總積分值的各端基峰積分值算出端基含量。在以端氨基的積分值為A，以端羧基 的積分值為B，以1.85?2. 15ppm的總積分值即尼龍66的羧基的a位的甲基的積分值為 C時，按照下述通式分別計算求得端氨基含量以及端羧基含量。 端氨基含量（eq/t) = (AX 4000000) A452XC) 端羧基含量（eq/t) = (BX 4000000) A452XC)
[0033] (4)紗線細度 根據(jù)JIS-L1013 (1999) 8. 3. 1A法，在規(guī)定負荷0. 045cN/dteX下測定公量細度（正量繊 度）并作為總細度。
[0034] (5)單絲數(shù) 根據(jù) JIS-L1013 (1999) 8. 4 法算出。
[0035] (6)油劑成分的附著量 用120mL的正己烷4小時索氏提取織物樣品10g。從正己烷提取成分的干燥固體的重 量來求得樣品中油劑成分含量（重量％)。
[0036] (7)高溫時的動態(tài)透氣度 將20cmX20cm的織物在180°C的烘箱中靜置約1分鐘。從烘箱中取出后，在1分鐘以 內(nèi)進行動態(tài)透氣度的測定。此時織物中心的半徑3. 5cm的范圍內(nèi)的平均溫度是在50?65°C 的范圍內(nèi)。使用TEXTEXT公司生產(chǎn)的FX3350,在填充壓力225kPa、填充容量200cc條件下 測定動態(tài)透氣度。用安裝了 L5110測評程序LABODATAII(TEXTEXT公司生產(chǎn)）的解析軟件 的電腦讀取從內(nèi)部壓力中心和應(yīng)變量檢測儀所得到的測定數(shù)據(jù)后，并確定內(nèi)部壓力最大值 與兩軸應(yīng)變率。此外，如果剛剛測定之后的織物溫度小于50°C的話，則重新進行測定。另 夕卜，測定是在被控制在20°C X65% RH的環(huán)境下的室內(nèi)中進行的。"剛剛測定之后的織物溫 度"，是使用FLIR System公司生產(chǎn)的Theama CAM SC 640從裝置下部直接攝影布料后并確 認。
[0037] 實施例1 在含有苯基膦酸以磷兀素換算為120ppm的、未封端的尼龍66聚合物試管中，加入碘化 銅和碘化鉀后固相聚合，使用公知的方法，從被加熱的紡絲噴嘴中吐出聚合物，在賦予脂肪 酸酯類的紡絲油劑之后伸長。從而，獲得相對粘度為3. 3,端羧基濃度與端氨基濃度的差為 14毫克當量/kg聚合物（meq/kg)的尼龍66纖維（470dtex的144長絲）。 整經(jīng)時，賦予以纖維為基準的0. 2重量％的烯烴類油劑即松本油脂制藥生產(chǎn)的"after wax 300( 7 7夕一^ 77 300)，，，通過噴水織布機織造，使用公知的方法進行溫水處理， 經(jīng)過實施干燥處理后，從而獲得緯紗密度為53根/英寸的平織布料。所得到的基布的物性 如表1所示。該無涂布織物即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值也高，所以仍適 用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0038] 實施例2 在含有苯基膦酸以磷元素換算為62ppm的、未封端的尼龍66聚合物試管中，加入碘化 銅和碘化鉀后固相聚合，使用公知的方法，從被加熱的紡絲噴嘴中吐出聚合物，在賦予脂肪 酸酯類的紡絲油劑之后伸長。從而，獲得相對粘度為3. 5,端羧基濃度與端氨基濃度之差為 15毫克當量/kg聚合物（meq/kg)的聚酰胺6 *6纖維（350dtex的144長絲）。整經(jīng)時，賦 予以纖維為基準的0.3重量％的烯烴類油劑即松本油脂制藥生產(chǎn)的"soft wax 75( ^ 7卜 ^ 77 75)"，通過噴水織布機織造。精煉布料后，以0%的伸長固定寬度方向，并在經(jīng)紗 方向上施加400N/m的張力同時在190°C下定型之后，獲得緯紗密度為57根/英寸的平織布 料。所得到的基布的物性如表1所示。雖然該無涂層織物的2軸應(yīng)變率比較大，但即使在 高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值也高，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0039] 實施例3 如表1所述，除含有苯基膦酸以磷元素換算為45ppm、相對粘度為3. 2、端羧基濃度與端 氨基濃度的差為17毫克當量/kg聚合物（meq/kg)、織物密度為51根/英寸、油劑附著量為 0.07重量％外，其余按照實施例1進行。所得到的基布的物性如表1所示。該無涂層織物 即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值也比實施例1、2低，所以仍適用于煙火式氣 體發(fā)生器。
[0040] 實施例4 如表1所述，除相對粘度為3. 4、單絲數(shù)為108根、單絲細度為3. 2dtex、織物密度即經(jīng) 紗密度、緯紗密度均為59根/英寸、油劑附著量為0. 21重量％、不實施熱定型外，其余按照 實施例2進行。所得到的基布的物性如表1所示。該無涂層織物即使在高溫時動態(tài)透氣度 的內(nèi)部壓力的最大值也高，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0041] 實施例5 如表1所述，除相對粘度為3. 4、織物密度即經(jīng)紗密度、緯紗密度均為61根/英寸、油劑 附著量為〇. 05重量％、不實施熱定型外，其余按照實施例2進行。所得到的基布的物性如 表1所示。雖然該無涂層織物的兩軸應(yīng)變率比較大，但即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓 力的最大值也高，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0042] 實施例6 如表1所述，織物密度即經(jīng)紗密度、緯紗密度均為49根/英寸、油劑為松本油脂制藥生 產(chǎn)的"soft wax 75( 乂 7卜^ 77 75)，，、油劑附著量為0.35重量％外，其余按照實施例 1進行。所得到的基布的物性如表1所示。該無涂層織物即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部 壓力的最大值也比較低，但是其兩軸應(yīng)變率小，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0043] 實施例7 如表1所述，除紗線細度為270dteX、單絲數(shù)為84根、單絲細度為3. 2dtex、織物密度即 經(jīng)紗密度、緯紗密度均為69根/英寸、油劑為松本油脂制藥生產(chǎn)的"soft wax 75( 卜 7 77 75)"、油劑附著量為0.81重量％外，其余按照實施例3進行。所得到的基布的物 性如表1所示。該無涂層織物雖然兩軸應(yīng)變率比較大，但即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部 壓力的最大值也極其高，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0044] 實施例8 如表1所述，除含有苯基膦酸以磷元素換算為25ppm、相對粘度為3. 1、端羧基濃度與端 氨基濃度的差為19毫克當量/kg聚合物（meq/kg)、紗線細度為400dtex、單絲數(shù)為108根、 單絲細度為3. 7dtex、不實施熱定型外，其余按照實施例2進行。所得到的基布的物性如表 1所示。雖然無涂層織物的兩軸應(yīng)變率比較大，但即使在高溫時動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最 大值也高，所以仍適用于煙火式氣體發(fā)生器。
[0045] 比較例1 在不含有苯基膦酸、用醋酸封端的尼龍66聚合物試管中，加入碘化銅和碘化鉀后固相 聚合，使用公知的方法，從被加熱的紡絲噴嘴中吐出聚合物后，其在賦予完脂肪酸酯類的紡 絲油劑之后伸長，從而獲得相對粘度為3. 2、端羧基濃度與端氨基濃度的差為31毫克當量/ kg聚合物（meq/kg)的聚酰胺6 *6纖維（470dtex的144長絲）。整經(jīng)時，賦予以纖維為基 準的0.2重量％的烯烴類油劑即松本油脂制藥生產(chǎn)的"soft wax 75"，通過噴水織布機織 造。精煉后，以〇%的伸長固定寬度方向，并在經(jīng)紗方向上施加150N/m的張力同時在240°C 下實施定型之后，獲得緯紗密度為52根/英寸的平織布料。所得到的基布的物性如表1所 示。該無涂層織物因為在高溫時的動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值低，所以不適用于煙火 式氣體發(fā)生器。此外，該織物帶有淡黃色，品質(zhì)低劣。
[0046] 比較例2 如表1所述，除紗線細度為470dteX、單絲數(shù)為72根、織物密度即經(jīng)紗密度、緯紗密度均 為55根/英寸、油劑附著量為0. 05重量％外，其余按照實施例2進行。所得到的基布的物 性如表1所示。該無涂層織物因為在高溫時的動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值低，所以不 適用于煙火式氣體發(fā)生器。此外，該無涂層織物質(zhì)感硬且緊密性差。
[0047] 比較例3 如表1所述，除使用丙烯酸類的糊劑代替烯烴類油劑，賦予以織物為基準的0. 3重量％ 夕卜，其余按照實施例3進行。所得到的基布的物性如表1所示。該無涂層織物因為在高溫 時的動態(tài)透氣度的內(nèi)部壓力的最大值低，所以不適用于煙火式氣體發(fā)生器。

【權(quán)利要求】
1. 一種無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，測定50?65°C下的織物的動態(tài)透氣度時 的內(nèi)部壓力的最大值為70?lOOkPa，此時基布的兩軸應(yīng)變率為2. 9?4. 0%。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，構(gòu)成織物的紗線為尼 龍66纖維，單絲細度為1?4dtex，長絲數(shù)為80?300根、織物的覆蓋系數(shù)為2000?2300。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的無涂層安全氣囊用基布，其特征在于，殘留在織物中的油 劑成分以織物為基準，為〇. 04?0. 60重量％，其是主要成分的熔點為60°C以下的烯烴類聚 合物。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1?3中任一項所述的無涂層安全氣囊用織物，其特征在于，織物中含 有20?200ppm的磷成分。
5. -種安全氣囊用組件，其特征在于，其是通過裁剪、縫制權(quán)利要求1?4中任一項所 述的無涂層安全氣囊用基布，進而形成設(shè)有至少一個通風(fēng)孔的袋狀物，將該袋狀物與煙火 式氣體發(fā)生器組合制作而成。
6. -種權(quán)利要求1?4中任一項所述的無涂層安全氣囊用基布的制造方法，其特征在 于，在織物的織造準備工序中，至少往經(jīng)紗上賦予烯烴類油劑。
【文檔編號】B60R21/23GK104284815SQ201380023928
【公開日】2015年1月14日 申請日期:2013年5月8日 優(yōu)先權(quán)日:2012年5月11日
【發(fā)明者】松井美弘, 尾張敏雄, 曾我部真伍, 山本美保, 小城優(yōu)相, 西村浩和 申請人:東洋紡株式會社