充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種充氣輪胎，確保直行穩(wěn)定性、并提高轉(zhuǎn)彎性能以及耐偏磨損性能。所述充氣輪胎在內(nèi)側(cè)主溝(3)與外側(cè)主溝(4)之間設(shè)置有中間陸地部(6)。中間陸地部(6)設(shè)置有多個(gè)將內(nèi)側(cè)主溝(3)與外側(cè)主溝(4)連接起來的中間橫溝(8)。中間橫溝(8)包括內(nèi)側(cè)主溝(3)側(cè)的內(nèi)側(cè)部(11)、外側(cè)主溝(4)側(cè)的外側(cè)部(12)、以及將內(nèi)側(cè)部(11)與外側(cè)部(12)連接起來的中間部分(13)。內(nèi)側(cè)部(11)以及外側(cè)部(12)的溝深比中間部分(13)的溝深淺。
【專利說明】充氣輪胎

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及確保直行穩(wěn)定性能、并提高轉(zhuǎn)彎性能以及耐偏磨損性能的充氣輪胎。

【背景技術(shù)】
[0002] 公知有如下的充氣輪胎，其在胎面部的中間陸地部設(shè)置有多條中間橫溝，且中間 橫溝的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的溝深比中間橫溝的輪胎軸向外側(cè)的溝深淺。這種充氣輪胎在直線行 駛時(shí)，提高作用有大的接地壓力的中間陸地部的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性，從而能夠發(fā)揮優(yōu)良 的直行穩(wěn)定性能。
[0003] 然而，近幾年，期望對(duì)這種充氣輪胎提高例如轉(zhuǎn)彎性能、耐偏磨損性能。
[0004] 專利文獻(xiàn)1 :日本特開2009 - 269500號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明是鑒于以上那樣的實(shí)際情況而提出的，其主要目的在于，提供一種以改善 中間橫溝為基本，確保直行穩(wěn)定性能、并提高轉(zhuǎn)彎性能以及耐偏磨損性能的充氣輪胎。
[0006] 本發(fā)明的充氣輪胎，在胎面部至少設(shè)置有在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延 伸的一對(duì)內(nèi)側(cè)主溝、以及在上述內(nèi)側(cè)主溝的輪胎軸向的外側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延伸的一對(duì) 外側(cè)主溝，從而在上述內(nèi)側(cè)主溝與上述外側(cè)主溝之間設(shè)置有一對(duì)中間陸地部，上述充氣輪 胎的特征在于，上述中間陸地部設(shè)置有將上述內(nèi)側(cè)主溝與上述外側(cè)主溝連接起來的多個(gè)中 間橫溝，上述中間橫溝包括上述內(nèi)側(cè)主溝側(cè)的內(nèi)側(cè)部、上述外側(cè)主溝側(cè)的外側(cè)部、以及將上 述內(nèi)側(cè)部與上述外側(cè)部連接起來的中間部分，上述內(nèi)側(cè)部以及上述外側(cè)部的溝深比上述中 間部分的溝深淺。
[0007] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述內(nèi)側(cè)部的溝寬比上述外側(cè)部的溝寬小。
[0008] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述中間陸地部因上述中間橫溝相對(duì)于輪胎軸向 傾斜從而被劃分為沿輪胎周向排列的大致平行四邊形的中間花紋塊。
[0009] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述中間花紋塊具有沿著上述外側(cè)主溝延伸的外 花紋塊邊緣、以及沿著上述內(nèi)側(cè)主溝延伸的內(nèi)花紋塊邊緣，上述內(nèi)側(cè)花紋塊邊緣的輪胎周 向長(zhǎng)度為上述外花紋塊邊緣的輪胎周向長(zhǎng)度的105 %?115%。
[0010] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述中間花紋塊因設(shè)置有將沿輪胎周向相鄰的上 述中間橫溝之間連接起來的周向溝，從而被劃分為外側(cè)花紋塊片與內(nèi)側(cè)花紋塊片，在上述 外側(cè)花紋塊片設(shè)置有外側(cè)刀槽花紋，在上述內(nèi)側(cè)花紋塊片設(shè)置有內(nèi)側(cè)刀槽花紋，上述外側(cè) 刀槽花紋與上述內(nèi)側(cè)刀槽花紋向不同方向延伸。
[0011] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述內(nèi)側(cè)花紋塊片在由上述內(nèi)側(cè)主溝以及上述中 間橫溝以鈍角相交的角部設(shè)置有向輪胎徑向內(nèi)側(cè)凹下的凹部。
[0012] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述周向溝將沿輪胎周向相鄰的上述中間部分連 接起來。
[0013] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述中間部分的溝深為上述內(nèi)側(cè)主溝的溝深的 80%?100%。
[0014] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述外側(cè)部的溝深為上述外側(cè)主溝的溝深的 40%?60%。
[0015] 本發(fā)明的上述充氣輪胎優(yōu)選為，上述中間部分包括溝寬恒定的等寬度部、以及將 上述內(nèi)側(cè)部與上述等寬度部連接起來并且趨向上述等寬度部而溝寬漸增的漸增部，將上述 內(nèi)側(cè)部與上述漸增部合在一起的輪胎軸向的長(zhǎng)度為上述中間陸地部的輪胎軸向的最大寬 度的24%?34%。
[0016] 本發(fā)明的充氣輪胎的中間陸地部設(shè)置有將內(nèi)側(cè)主溝與外側(cè)主溝連接起來的多個(gè) 中間橫溝。中間橫溝包括配設(shè)于內(nèi)側(cè)主溝側(cè)的內(nèi)側(cè)部、配設(shè)于外側(cè)主溝側(cè)的外側(cè)部、以及將 內(nèi)側(cè)部與外側(cè)部連接起來的中間部分。內(nèi)側(cè)部的溝深比中間部分的溝深淺。由此，在直行 行駛時(shí)，將作用有大的接地壓力的中間花紋塊的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性確保為比中間花紋塊 的輪胎軸向的中央的剛性高，從而提高直行穩(wěn)定性能。
[0017] 外側(cè)部的溝深比中間部分的溝深淺。由此，在轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，將作用有大的接地壓力 的中間花紋塊的輪胎軸向外側(cè)的剛性確保為比中間花紋塊的輪胎軸向中央的剛性高，從而 提1?轉(zhuǎn)彎性能。
[0018] 另外，中間花紋塊的輪胎軸向兩側(cè)的剛性比中間花紋塊的輪胎軸向中央的剛性 高。因此，在整個(gè)輪胎軸向上均衡地確保中間花紋塊的剛性，從而提高耐偏磨損性能。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0019] 圖1是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的胎面部的展開圖。
[0020] 圖2是圖1的中間陸地部的放大圖。
[0021] 圖3是圖1的A -A剖視圖。
[0022] 圖4是表示本發(fā)明的其他實(shí)施方式的胎面部的展開圖。
[0023] 附圖標(biāo)記的說明
[0024] 3…內(nèi)側(cè)主溝；4…外側(cè)主溝；6…中間陸地部；8…中間橫溝；9…中間花紋塊；11··· 內(nèi)側(cè)部；12···外側(cè)部；13···中間部分。

【具體實(shí)施方式】
[0025] 以下，根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。
[0026] 在圖1中示出了表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部2的展開圖。本 實(shí)施方式的充氣輪胎（以下，簡(jiǎn)單地稱為"輪胎"。）優(yōu)選作為例如無(wú)釘輪胎來利用。
[0027] 如圖1所示，在胎面部2設(shè)置有：在輪胎赤道C的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延伸的一 對(duì)內(nèi)側(cè)主溝3、3 ;以及在該內(nèi)側(cè)主溝3的輪胎軸向外側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延伸的一對(duì)外側(cè) 主溝4、4。
[0028] 內(nèi)側(cè)主溝3相對(duì)于輪胎軸向朝多個(gè)方向傾斜。內(nèi)側(cè)主溝3的作為輪胎軸向內(nèi)側(cè)的 溝緣的內(nèi)側(cè)緣3x與內(nèi)側(cè)主溝3的作為輪胎軸向外側(cè)的溝緣的外側(cè)緣3y為相互不同的鋸齒 狀。因此，內(nèi)側(cè)主溝3的溝緣3x、3y具有多方向的胎緣成分。這種內(nèi)側(cè)主溝3提高轉(zhuǎn)彎性 能。
[0029] 在本實(shí)施方式中，外側(cè)主溝4呈直線狀地延伸。這種外側(cè)主溝4能夠提高胎面部 2的輪胎周向的剛性、提高直行穩(wěn)定性能。此外，內(nèi)側(cè)主溝3以及外側(cè)主溝4并不限定于這 種方式。
[0030] 能夠根據(jù)慣例，分別決定各主溝3、4的溝寬（輪胎軸向的平均溝寬）Wl、W2以及 溝深D1、D2(如圖3所示）。各主溝3、4的溝寬W1、W2例如優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2? 7%。各主溝3、4的溝深D1、D2例如優(yōu)選為8?12_。
[0031] 在胎面部2因內(nèi)側(cè)主溝3以及外側(cè)主溝4而設(shè)置有多個(gè)陸地部。本實(shí)施方式的陸 地部包括中央陸地部5 ;-對(duì)中間陸地部6、6 ;以及一對(duì)胎肩陸地部7、7。
[0032] 中央陸地部5被劃分在一對(duì)內(nèi)側(cè)主溝3、3之間。中間陸地部6被劃分在內(nèi)側(cè)主溝 3與外側(cè)主溝4之間。胎肩陸地部7被劃分在外側(cè)主溝4與接地端Te之間。胎面部2的陸 地部的形狀并不限定于這種方式，能夠得到各種形態(tài)。
[0033] 上述"接地端"被設(shè)定為，對(duì)組裝于正規(guī)輪輞并且填充至正規(guī)內(nèi)壓的無(wú)負(fù)載的正 規(guī)狀態(tài)下的輪胎，加載正規(guī)載荷并使該輪胎以〇度的外傾角與平面接地的正規(guī)負(fù)載狀態(tài)時(shí) 的、最靠近輪胎軸向外側(cè)的接地位置。在正規(guī)狀態(tài)下，接地端Te、Te間的輪胎軸向的距離被 設(shè)定為胎面接地寬度TW。在不特別指出的情況下，輪胎的各部分的尺寸等都是在正規(guī)狀態(tài) 下測(cè)定的值。
[0034] "正規(guī)輪輞"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系下按照每個(gè)輪胎確定 各規(guī)格的輪輞，例如在JATM的情況下為"標(biāo)準(zhǔn)輪輞"，在TRA的情況下為"Design Rim"，在 ETRTO 的情況下為 "Measuring Rim"。
[0035] "正規(guī)內(nèi)壓"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系下按照每個(gè)輪胎確定 各規(guī)格的空氣壓，在JATM的情況下為"最高空氣壓"，在TRA的情況下為表格"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" 中記載的最大值，在 ETRTO 的情況下為 "INFLATION PRESSURE"。在輪胎用于轎車的情況下，正規(guī)內(nèi)壓為180kPa。
[0036] "正規(guī)載荷"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系下按照每個(gè)輪胎確定 各規(guī)格的載荷，在JATM的情況下為"最大負(fù)載能力"，在TRA的情況下為表格"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES〃中記載的最大值，在 ETRTO 的情況下為 "LOAD CAPACITY"。在輪胎用于轎車的情況下，正規(guī)載荷是與上述載荷的88%相當(dāng)?shù)妮d荷。
[0037] 在圖2中示出了圖1的右側(cè)的中間陸地部6的放大圖。如圖2所示，在中間陸地 部6設(shè)置有將內(nèi)側(cè)主溝3與外側(cè)主溝4連接的多個(gè)中間橫溝8。
[0038] 本實(shí)施方式的中間橫溝8相對(duì)于輪胎軸向傾斜。由于這種中間橫溝8具有輪胎軸 向以及輪胎周向的胎緣成分，所以能夠均衡地提高轉(zhuǎn)彎性能、直行穩(wěn)定性能。
[0039] 中間橫溝8全長(zhǎng)向相同的方向傾斜。本實(shí)施方式的中間橫溝8向右上方傾斜。由 此，抑制中間陸地部6的剛性的降低，確保耐偏磨損性能高。其中，中間橫溝8并不限定于 這種方式，例如也可以為相對(duì)于輪胎軸向朝不同方向延伸的V字狀。
[0040] 中間橫溝8包括內(nèi)側(cè)主溝3側(cè)的內(nèi)側(cè)部11 ;外側(cè)主溝4側(cè)的外側(cè)部12 ;以及將內(nèi) 側(cè)部11與外側(cè)部12連接的中間部分13。
[0041] 本實(shí)施方式的內(nèi)側(cè)部11呈直線狀地延伸。這種內(nèi)側(cè)部11在直線行駛時(shí)，確保作 用有大的接地壓力的中間陸地部6的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性高。因此，提高直行穩(wěn)定性能。
[0042] 內(nèi)側(cè)部11與內(nèi)側(cè)主溝3連通。由此，有效地發(fā)揮上述作用。
[0043] 在圖3中示出了圖1的A - A剖面。如圖3所示，內(nèi)側(cè)部11的溝深D3比中間部 分13的溝深D5淺。由此，能夠有效地確保中間陸地部6的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性，進(jìn)一步提 高直行穩(wěn)定性能。
[0044] 在內(nèi)側(cè)部11的溝深D3與中間部分13的溝深D5相比過于淺的情況下，存在中間 橫溝8內(nèi)的水無(wú)法向內(nèi)側(cè)主溝3順暢地排出的擔(dān)心。另外，存在形成于中間橫溝8的雪柱 變小而使雪路上的制動(dòng)性能變差的擔(dān)心。因此，優(yōu)選內(nèi)側(cè)部11的溝深D3為中間部分13的 溝深D5的45%?65%。
[0045] 為了更有效地發(fā)揮上述作用，優(yōu)選內(nèi)側(cè)部11的溝深D3為內(nèi)側(cè)主溝3的溝深Dl的 40%?60%。
[0046] 如圖2所示，內(nèi)側(cè)部11的溝寬W3比外側(cè)部12的溝寬W4小。由此，能夠更高地確 保中間陸地部6的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性，因此，進(jìn)一步提高直行穩(wěn)定性能。
[0047] 在內(nèi)側(cè)部11的溝寬W3與外側(cè)部12的溝寬W4相比過于小的情況下，存在中間陸 地部6的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性與中間陸地部6的輪胎軸向外側(cè)的剛性的平衡變差反而使耐 偏磨損性能降低的擔(dān)心。另外，存在排水性能變差的擔(dān)心。因此，優(yōu)選內(nèi)側(cè)部11的溝寬W3 為外側(cè)部12的溝寬W4的50%?80%。
[0048] 優(yōu)選內(nèi)側(cè)部11的相對(duì)于輪胎軸向的角度α 1為22?32°。這種內(nèi)側(cè)部11確保 中間陸地部6的剛性高，并具有輪胎周向的胎緣成分，從而能夠提高轉(zhuǎn)彎性能。角度α?是 中間橫溝8的溝中心線8c的角度。
[0049] 外側(cè)部12呈直線狀地延伸。這種外側(cè)部12確保中間陸地部6的輪胎軸向外側(cè)的 剛性高。
[0050] 外側(cè)部12與外側(cè)主溝4連通。由此，確保中間陸地部6的輪胎軸向外端側(cè)的輪胎 軸向的剛性高，有效提高轉(zhuǎn)彎性能。
[0051] 如圖3所示，外側(cè)部12的溝深D4比中間部分13的溝深D5淺。SP，在轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)， 確保作用有大的橫向力的中間陸地部6的輪胎軸向外側(cè)的剛性大，所以轉(zhuǎn)彎性能提高。另 夕卜，對(duì)于中間橫溝8而言，輪胎軸向的兩側(cè)的溝深比輪胎軸向的中央部分的溝深淺。由此， 在整個(gè)輪胎軸向上使中間陸地部6的剛性平均化，因此提高耐偏磨損性能。
[0052] 從有效地發(fā)揮上述作用的觀點(diǎn)來看，優(yōu)選外側(cè)部12的溝深D4為中間部分13的溝 深D5的45%?65%。此外，在外側(cè)部12的溝深D4與中間部分13的溝深D5相比過于淺 的情況下，存在中間橫溝8內(nèi)的水無(wú)法向外側(cè)主溝4順暢地流動(dòng)的擔(dān)心。
[0053] 從相同的觀點(diǎn)來看，優(yōu)選外側(cè)部12的溝深D4為外側(cè)主溝4的溝深D2的40 %? 60%。
[0054] 如圖2所示，外側(cè)部12的相對(duì)于輪胎軸向的角度α 2是比內(nèi)側(cè)部11的角度a 1小 的角度。對(duì)于這種外側(cè)部12而言，由于發(fā)揮大的雪柱剪切力，所以提高雪路上的制動(dòng)性能。 另外，提高轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)的排水性能。在外側(cè)部12的角度α 2與內(nèi)側(cè)部11的角度α 1相比 過于小的情況下，存在輪胎周向的胎緣成分變小而使轉(zhuǎn)彎性能變差的擔(dān)心。因此，優(yōu)選外側(cè) 部12的角度α 2為5?15°。
[0055] 優(yōu)選外側(cè)部12的輪胎軸向的長(zhǎng)度Ll為中間陸地部6的輪胎軸向的最大寬度Wa的 21 %?31%。在外側(cè)部12的輪胎軸向的長(zhǎng)度Ll不足中間陸地部6的最大寬度Wa的21% 的情況下，存在不能有效地提高中間陸地部6的輪胎軸向的內(nèi)側(cè)的剛性而使轉(zhuǎn)彎性能變差 的擔(dān)心。在外側(cè)部12的輪胎軸向的長(zhǎng)度Ll超過中間陸地部6的最大寬度Wa的31 %的情 況下，存在轉(zhuǎn)彎時(shí)的排水性能變差的擔(dān)心。
[0056] 中間部分13包括溝寬恒定的等寬度部13A ;以及將內(nèi)側(cè)部11與等寬度部13A連 接并且趨向等寬度部13A而溝寬漸增的漸增部13B。這種漸增部13B將內(nèi)側(cè)部11與等寬度 部13A平滑地連接，消除內(nèi)側(cè)部11與等寬度部13A的連接位置上的剛性階梯差，從而確保 耐偏磨損性能高。
[0057] 在本實(shí)施方式中，等寬度部13A及外側(cè)部12它們相對(duì)于輪胎軸向的角度不同。由 此，中間橫溝8具有不同方向的胎緣成分，從而能夠提高轉(zhuǎn)彎性能。
[0058] 為了確保中間陸地部6的輪胎軸向中央側(cè)的剛性高，優(yōu)選等寬度部13A的相對(duì)于 輪胎軸向的角度α 3是與內(nèi)側(cè)部11的角度a 1相同的角度。
[0059] 優(yōu)選等寬度部13Α的溝寬W5為外側(cè)部12的溝寬W4的90%?110%。由此，等寬 度部13Α與外側(cè)部12平滑地連接，能夠確保中間陸地部6的剛性高。更優(yōu)選等寬度部13Α 具有與外側(cè)部12相同的溝寬。
[0060] 優(yōu)選將漸增部13Β與內(nèi)側(cè)部11組合而成的狹溝部分14的輪胎軸向的長(zhǎng)度Lw為， 中間陸地部6的輪胎軸向的最大寬度Wa的24 %?34%。在狹溝部分14的輪胎軸向的長(zhǎng) 度Lw不足中間陸地部6的輪胎軸向的最大寬度Wa的24%的情況下，存在不能有效地提高 中間陸地部6的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性的擔(dān)心。在狹溝部分14的輪胎軸向的長(zhǎng)度Lw超過中 間陸地部6的輪胎軸向的最大寬度Wa的34%的情況下，存在無(wú)法將中間橫溝8內(nèi)的水順暢 地向內(nèi)側(cè)主溝3排出的擔(dān)心。
[0061] 如圖3所示，對(duì)于本實(shí)施方式的漸增部13Β而言，溝深趨向等寬度部13Α而漸增。
[0062] 除了使中間陸地部6的輪胎軸向的剛性平衡而發(fā)揮優(yōu)良的耐偏磨損性能之外，為 了高排水性能、提高雪路上的制動(dòng)性能，優(yōu)選中間部分13的溝深D4為內(nèi)側(cè)主溝3的溝深Dl 的 80%?100%。
[0063] 如圖2所示，中間陸地部6被內(nèi)偵往溝3、外側(cè)主溝4、以及中間橫溝8劃分為沿輪 胎周向排列的中間花紋塊9。在本實(shí)施方式中，中間花紋塊9為大致平行四邊形。由此，在 作用有大的橫向力的轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，沿輪胎周向相鄰的中間花紋塊9、9相互支撐，中間花紋 塊9具有大的表觀上的輪胎軸向的剛性。因此，提高轉(zhuǎn)彎性能以及耐偏磨損性能。
[0064] 中間花紋塊9設(shè)置有將沿輪胎周向相鄰的中間橫溝8、8之間連接的周向溝10。
[0065] 本實(shí)施方式的周向溝10呈直線狀地延伸。這種周向溝10確保中間花紋塊9的剛 性大。
[0066] 周向溝10將沿輪胎周向相鄰的中間部分13、13之間連接起來，更具體而言，將等 寬度部13AU3A之間連接起來。周向溝10設(shè)置于中間花紋塊9的輪胎軸向的中央附近。由 此，均衡地確保中間花紋塊9的輪胎軸向的兩側(cè)的剛性。
[0067] 本實(shí)施方式的周向溝10相對(duì)于輪胎周向傾斜。由于這種周向溝10具有輪胎周向 以及輪胎軸向的胎緣成分，所以均衡地提高冰路上的轉(zhuǎn)彎性能、直行穩(wěn)定性能。
[0068] 為了有效地發(fā)揮上述作用，優(yōu)選周向溝10的相對(duì)于輪胎周向的角度α4為3? 10。。
[0069] 優(yōu)選周向溝10的溝寬W6為中間陸地部6的輪胎軸向的最大寬度Wa的3%? 13%。在周向溝10的溝寬W6不足中間陸地部6的最大寬度Wa的3%的情況下，存在排水 性能降低的擔(dān)心。在周向溝10的溝寬W6超過中間陸地部6的最大寬度Wa的13%的情況 下，存在中間花紋塊9的剛性過度降低而使耐偏磨損性能、轉(zhuǎn)彎性能變差的擔(dān)心。更優(yōu)選周 向溝10的溝寬W6為中間陸地部6的最大寬度Wa的5%?11%。
[0070] 如圖3所示，為了更有效地發(fā)揮上述作用，優(yōu)選周向溝10的溝深D6為內(nèi)側(cè)主溝3 的溝深Dl的80%?100%。
[0071] 如圖2所示，中間花紋塊9被周向溝10劃分為外側(cè)花紋塊片9A與內(nèi)側(cè)花紋塊片 9B。即，外側(cè)花紋塊片9A是由沿輪胎周向相鄰的中間橫溝8、8、外側(cè)主溝4、以及周向溝10 劃分的。內(nèi)側(cè)花紋塊片9B是由沿輪胎周向相鄰的中間橫溝8、8、內(nèi)側(cè)主溝3、以及周向溝10 劃分的。
[0072] 在外側(cè)花紋塊片9A設(shè)置有外側(cè)刀槽花紋17。本實(shí)施方式的外側(cè)刀槽花紋17為鋸 齒狀。此外，外側(cè)刀槽花紋17并不限定于鋸齒狀，例如也可以為直線狀、波浪狀。
[0073] 在內(nèi)側(cè)花紋塊片9B設(shè)置有內(nèi)側(cè)刀槽花紋18。本實(shí)施方式的內(nèi)側(cè)刀槽花紋18為鋸 齒狀，但是例如也可以為直線狀、波浪狀。
[0074] 外側(cè)刀槽花紋17與內(nèi)側(cè)刀槽花紋18以不同朝向延伸。S卩，外側(cè)花紋塊片9A以及 內(nèi)側(cè)花紋塊片9B分別具有不同方向的胎緣成分，從而提高冰路上的轉(zhuǎn)彎性能。
[0075] 在本實(shí)施方式中，外側(cè)刀槽花紋17向右上方傾斜。在本實(shí)施方式中，內(nèi)側(cè)刀槽花 紋18向左上方傾斜。即，外側(cè)刀槽花紋17與內(nèi)側(cè)刀槽花紋18相對(duì)于輪胎軸向朝相反方向 延伸。由此，產(chǎn)生于兩刀槽花紋17、18的邊緣的相反朝向的橫方向的力相抵，從而提高冰路 上的直行穩(wěn)定性能。為了更有效地發(fā)揮這種作用，優(yōu)選使外側(cè)刀槽花紋17的相對(duì)于輪胎軸 向的角度Θ1與內(nèi)側(cè)刀槽花紋18的相對(duì)于輪胎軸向的角度Θ 2相等。各刀槽花紋17、18 的角度Θ 1、Θ 2是以鋸齒的中心線被定義的。
[0076] 為了均衡地提高冰路上的直行穩(wěn)定性能與轉(zhuǎn)彎性能，優(yōu)選各刀槽花紋17、18的角 度 Θ 1、Θ 2 為 10 ?30。。
[0077] 為了確保中間花紋塊9的耐偏磨損性能，并且確保胎緣成分直到磨損后期，優(yōu)選 外側(cè)刀槽花紋17以及內(nèi)側(cè)刀槽花紋18的深度（未圖示）為內(nèi)側(cè)主溝3的溝深Dl的50? 90%。
[0078] 分別在外側(cè)花紋塊片9A或者內(nèi)側(cè)花紋塊片9B設(shè)置有3?7個(gè)外側(cè)刀槽花紋17 以及內(nèi)側(cè)刀槽花紋18。在外側(cè)刀槽花紋17以及內(nèi)側(cè)刀槽花紋18超過7個(gè)的情況下，存在 中間花紋塊9的剛性變小而使耐偏磨損性能變差的擔(dān)心。另外，在外側(cè)刀槽花紋17以及內(nèi) 側(cè)刀槽花紋18不足3個(gè)的情況下，存在胎緣成分變小的擔(dān)心。
[0079] 在內(nèi)側(cè)花紋塊片9B還設(shè)有向輪胎徑向內(nèi)側(cè)凹下的凹部19。本實(shí)施方式的凹部19 為橢圓狀。這種凹部19確保內(nèi)側(cè)花紋塊片9B的剛性并具有多方向的胎緣成分。因此，提 高轉(zhuǎn)彎性能。
[0080] 凹部19設(shè)置于由內(nèi)側(cè)主溝3與中間橫溝8以鈍角相交的角部K。另外，凹部19不 與其他的溝連通，而在內(nèi)側(cè)花紋塊片9B內(nèi)形成終端。由此，確保內(nèi)側(cè)花紋塊片9B的剛性高， 維持耐偏磨損性能。
[0081] 為了有效地發(fā)揮上述那樣的作用，優(yōu)選凹部19的深度（省略圖示）為1?3mm。
[0082] 中間花紋塊9具有沿著內(nèi)側(cè)主溝3延伸的內(nèi)花紋塊邊緣9x、以及沿著外側(cè)主溝4 延伸的外花紋塊邊緣9y。
[0083] 優(yōu)選內(nèi)花紋塊邊緣9x的輪胎周向長(zhǎng)度La為外花紋塊邊緣9y的輪胎周向的長(zhǎng)度 Lb的105%?115%。在直線行駛時(shí)，中間花紋塊9的輪胎軸向的內(nèi)側(cè)與外側(cè)相比，沿輪胎 周向作用有大的接地壓力。因此，在內(nèi)花紋塊邊緣9x的輪胎周向長(zhǎng)度La不足外花紋塊邊 緣9y的輪胎周向的長(zhǎng)度Lb的105%的情況下，存在無(wú)法確保中間花紋塊9的輪胎軸向內(nèi)側(cè) 的剛性大，而使直行穩(wěn)定性能、耐偏磨損性能變差的擔(dān)心。在內(nèi)花紋塊邊緣9x的輪胎周向 長(zhǎng)度La超過外花紋塊邊緣9y的輪胎周向的長(zhǎng)度Lb的115 %的情況下，存在轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)作 用有大的接地壓力的中間花紋塊9的輪胎軸向的外側(cè)的剛性變小，而使轉(zhuǎn)彎性能降低的擔(dān) 心。因此，更優(yōu)選內(nèi)花紋塊邊緣9x的輪胎周向長(zhǎng)度La為外花紋塊邊緣9y的輪胎周向的長(zhǎng) 度 Lb 的 108%?112%。
[0084] 從均衡地確保輪胎軸向的剛性與輪胎周向的剛性的觀點(diǎn)來看，優(yōu)選中間陸地部6 的輪胎軸向的最大寬度Wa為外花紋塊邊緣9y的上述長(zhǎng)度Lb的105 %?115%。
[0085] 如圖1所示，在中央陸地部5設(shè)置有將一對(duì)內(nèi)側(cè)主溝3、3之間連接起來的多個(gè)中 央橫溝20。本實(shí)施方式的中央橫溝20包括相對(duì)于輪胎軸向朝一方側(cè)（圖1中為左上方） 傾斜的第一中央橫溝20A ;以及朝與第一中央橫溝20A相反方向（圖1中為右上方）傾斜 的第二中央橫溝20B。
[0086] 第一中央橫溝20A與第二中央橫溝20B沿輪胎周向交替地被配置。由此，產(chǎn)生于各 中央橫溝20A、20B的溝緣的相反朝向的橫方向的力相抵，因此，進(jìn)一步提高直行穩(wěn)定性能。
[0087] 在中央陸地部5設(shè)置有與第一中央橫溝20A或者第二中央橫溝20B大致平行地延 伸的中央刀槽花紋21。由此，均衡地提高直行穩(wěn)定性能與轉(zhuǎn)彎性能。
[0088] 在胎肩陸地部7配設(shè)有將外側(cè)主溝4與接地端Te之間連接起來并且沿輪胎周向 間隔設(shè)置的胎肩橫溝22。
[0089] 在胎肩陸地部7設(shè)置有與胎肩橫溝22大致平行地延伸的胎肩刀槽花紋23。由此， 進(jìn)一步提高冰路上的轉(zhuǎn)彎性能。
[0090] 對(duì)于本實(shí)施方式的輪胎而言，作為冬天用的無(wú)釘輪胎，優(yōu)選陸地比設(shè)定為60? 70%。由此，均衡地提高冰路上的轉(zhuǎn)彎性能與耐偏磨損性能，而不使直線行駛穩(wěn)定性降低。 陸地比是全部的陸地部5?7的踏面的總表面積Mb與填滿胎面部2的全部的溝3、4、8、10、 20及22、凹部19、還有各刀槽花紋17、18、21及23等而得到的假想踏面的假想表面積Ma之 比（Mb/Ma)。
[0091] 以上，對(duì)本發(fā)明的充氣輪胎進(jìn)行了詳細(xì)說明，但是本發(fā)明并不限定于上述具體的 實(shí)施方式，可變更為各種方式來實(shí)施。
[0092] 實(shí)施例
[0093] 根據(jù)表1的規(guī)格來試制具有圖1的基本花紋的尺寸225/65R17的充氣輪胎，并對(duì) 各供試輪胎的冰路制動(dòng)性能、冰路上的轉(zhuǎn)彎性能、冰路的直行穩(wěn)定性能、雪路的制動(dòng)性能、 排水性能、以及耐偏磨損性能進(jìn)行了測(cè)試。各供試輪胎的通用規(guī)格、測(cè)試方法如下。
[0094] 胎面接地寬度TW : 180mm
[0095] 內(nèi)側(cè)主溝的溝寬Wl :8_
[0096] 內(nèi)側(cè)主溝的溝深Dl :11_
[0097] 外側(cè)主溝的溝寬W2 :8mm
[0098] 外側(cè)主溝的溝深D2 :11mm
[0099] 內(nèi)側(cè)部的溝寬W3 :3· 5mm
[0100] 內(nèi)側(cè)部的溝深D3 :6mm
[0101] 周向溝的溝深D6:9_
[0102] 中央橫溝的溝寬：3. 5mm
[0103] 中央橫溝的溝深：6mm
[0104] 胎肩橫溝的溝寬：6. 5mm
[0105] 胎肩橫溝的溝深：l〇mm
[0106] 各刀槽花紋的深度/內(nèi)側(cè)主溝的溝深：64%
[0107] 冰路上的制動(dòng)性能
[0108] 在下述條件下，將各測(cè)試輪胎安裝于排氣量為2400CC的四輪驅(qū)動(dòng)的轎車的所有 車輪。然后，測(cè)試司機(jī)在結(jié)冰路面的測(cè)試跑道行駛，并根據(jù)測(cè)試司機(jī)的感官，對(duì)此時(shí)的與制 動(dòng)力相關(guān)的行駛特性做出評(píng)價(jià)。測(cè)試的結(jié)果以將實(shí)施例1的值評(píng)為100的評(píng)分來表示。數(shù) 值越大越好。
[0109] 輪輞（所有車輪）：17X6. 5J
[0110] 內(nèi)壓（所有車輪）：220kPa
[0111] 冰路上的轉(zhuǎn)彎性能
[0112] 對(duì)于上述測(cè)試車輛，測(cè)試司機(jī)使其在上述結(jié)冰路面的測(cè)試跑道行駛，并根據(jù)測(cè)試 司機(jī)的感官，對(duì)此時(shí)的與轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)的方向盤響應(yīng)性、剛性感以及抓地力等相關(guān)的行駛特 性做出評(píng)價(jià)。測(cè)試的結(jié)果以將實(shí)施例1的值評(píng)為100的評(píng)分來表示。數(shù)值越大越好。
[0113] 冰路上的直行穩(wěn)定性能
[0114] 測(cè)試司機(jī)使上述測(cè)試車輛在上述結(jié)冰路面的測(cè)試跑道行駛，并根據(jù)測(cè)試司機(jī)的感 官，對(duì)此時(shí)的與直線行駛時(shí)的方向盤穩(wěn)定性以及抓地力等相關(guān)的行駛特性做出評(píng)價(jià)。測(cè)試 的結(jié)果以將實(shí)施例1的值評(píng)為100的評(píng)分來表示。數(shù)值越大越好。
[0115] 雪路的制動(dòng)性能
[0116] 對(duì)于上述測(cè)試車輛，測(cè)試司機(jī)使其在壓雪路面的測(cè)試跑道行駛，并根據(jù)測(cè)試司機(jī) 的感官對(duì)此時(shí)的與制動(dòng)力相關(guān)的行駛特性做出評(píng)價(jià)。測(cè)試的結(jié)果以將實(shí)施例1的值評(píng)為 100的評(píng)分來表示。數(shù)值越大越好。
[0117] 排水性能
[0118] 測(cè)試司機(jī)使上述測(cè)試車輛邊逐漸加速邊駛?cè)朐诎霃綖镮OOm的浙青路面設(shè)置有水 深為6mm的水坑的測(cè)試跑道上。然后，計(jì)算50?80km/h的速度下的前輪的平均橫向加速 度（橫G)。測(cè)試的結(jié)果以將實(shí)施例1評(píng)為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
[0119] 耐偏磨損性能
[0120] 測(cè)試司機(jī)使上述測(cè)試車輛在干燥浙青路面的測(cè)試跑道行駛8000km。之后，在輪胎 周向上測(cè)定8處中間花紋塊的輪胎軸向的兩端部的磨損量。然后，計(jì)算上述8處各自的磨損 量之差的平均值。測(cè)試的結(jié)果以將實(shí)施例1的值評(píng)為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
[0121] 在表1中示出了測(cè)試的結(jié)果。
[0122] 表 1
[0123]

【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，在胎面部至少設(shè)置有在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延伸的一 對(duì)內(nèi)側(cè)主溝、以及在所述內(nèi)側(cè)主溝的輪胎軸向的外側(cè)沿輪胎周向連續(xù)地延伸的一對(duì)外側(cè)主 溝，從而在所述內(nèi)側(cè)主溝與所述外側(cè)主溝之間設(shè)置有一對(duì)中間陸地部， 所述充氣輪胎的特征在于， 所述中間陸地部設(shè)置有將所述內(nèi)側(cè)主溝與所述外側(cè)主溝連接起來的多個(gè)中間橫溝， 所述中間橫溝包括所述內(nèi)側(cè)主溝側(cè)的內(nèi)側(cè)部、所述外側(cè)主溝側(cè)的外側(cè)部、以及將所述 內(nèi)側(cè)部與所述外側(cè)部連接起來的中間部分， 所述內(nèi)側(cè)部以及所述外側(cè)部的溝深比所述中間部分的溝深淺。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述內(nèi)側(cè)部的溝寬比所述外側(cè)部的溝寬小。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 中間陸地部因所述中間橫溝相對(duì)于輪胎軸向傾斜從而被劃分為沿輪胎周向排列的大 致平行四邊形的中間花紋塊。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述中間花紋塊具有沿著所述外側(cè)主溝延伸的外花紋塊邊緣、以及沿著所述內(nèi)側(cè)主溝 延伸的內(nèi)花紋塊邊緣， 所述內(nèi)側(cè)花紋塊邊緣的輪胎周向長(zhǎng)度為所述外花紋塊邊緣的輪胎周向長(zhǎng)度的105%? 115%。
5. 根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述中間花紋塊因設(shè)置有將沿輪胎周向相鄰的所述中間橫溝之間連接起來的周向溝， 從而被劃分為外側(cè)花紋塊片與內(nèi)側(cè)花紋塊片， 在所述外側(cè)花紋塊片設(shè)置有外側(cè)刀槽花紋， 在所述內(nèi)側(cè)花紋塊片設(shè)置有內(nèi)側(cè)刀槽花紋， 所述外側(cè)刀槽花紋與所述內(nèi)側(cè)刀槽花紋向不同方向延伸。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述內(nèi)側(cè)花紋塊片在由所述內(nèi)側(cè)主溝與所述中間橫溝以鈍角相交的角部設(shè)置有向輪 胎徑向內(nèi)側(cè)凹下的凹部。
7. 根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述周向溝將沿輪胎周向相鄰的所述中間部分連接起來。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1?7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述中間部分的溝深為所述內(nèi)側(cè)主溝的溝深的80%?100%。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1?8中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述外側(cè)部的溝深為所述外側(cè)主溝的溝深的40%?60%。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1?9中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述中間部分包括溝寬恒定的等寬度部、以及將所述內(nèi)側(cè)部與所述等寬度部連接起來 并且趨向所述等寬度部而溝寬漸增的漸增部， 將所述內(nèi)側(cè)部與所述漸增部合在一起的輪胎軸向的長(zhǎng)度為所述中間陸地部的輪胎軸 向的最大寬度的24%?34%。
【文檔編號(hào)】B60C11/13GK104512205SQ201410472137
【公開日】2015年4月15日 申請(qǐng)日期:2014年9月16日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月7日
【發(fā)明者】巖田康孝 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社