本發(fā)明涉及一種輪胎用噪音降低裝置和充氣輪胎。

背景技術(shù)：

以往，在充氣輪胎領(lǐng)域，已知有具備吸音材料和帶構(gòu)件的輪胎用噪音降低裝置，所述吸音材料由多孔質(zhì)體構(gòu)成，所述帶構(gòu)件由熱塑性樹脂構(gòu)成，沿著輪胎周向呈環(huán)狀形成，用于將該吸音材料安裝于輪胎內(nèi)表面(專利文獻(xiàn)1～2)。

作為該帶構(gòu)件，已知有利用其材質(zhì)和整體的形狀，構(gòu)成為具有彈性特性的帶構(gòu)件。其典型的形狀為帶狀，帶狀的長(zhǎng)條板材構(gòu)成如下：整體呈環(huán)狀成型而設(shè)置，在輪胎內(nèi)腔內(nèi)，利用其彈性恢復(fù)力進(jìn)行施力，使由多孔質(zhì)體構(gòu)成的吸音材料朝輪胎內(nèi)表面方向擠壓，從而進(jìn)行該吸音材料的保持(專利文獻(xiàn)1的權(quán)利要求、專利文獻(xiàn)2的第0016段)。

該帶構(gòu)件的材質(zhì)已知有熱塑性合成樹脂制或金屬制的材質(zhì)，從該帶構(gòu)件本身的成型性、可利用熱熔接進(jìn)行與由多孔質(zhì)體構(gòu)成的吸音材料的接合等接合加工性優(yōu)異的方面考慮，研究將熱塑性合成樹脂制的帶構(gòu)件作為實(shí)用的帶構(gòu)件(專利文獻(xiàn)2～3)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：國(guó)際專利公開(kāi)第2005/012007號(hào)

專利文獻(xiàn)2：日本專利特開(kāi)2006-306285號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)3：日本專利特開(kāi)2010-000950號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問(wèn)題

然而，與現(xiàn)有使用噪音降低裝置的輪胎尺寸相比，在設(shè)計(jì)為可以非常高的速度(例如270km/時(shí)以上，尤其300km/小時(shí)以上)行駛的輪胎(例如外徑為630mm以上)中，應(yīng)用使用了熱塑性合成樹脂制帶構(gòu)件的輪胎用噪音降低裝置的情況下，由于吸音材料的質(zhì)量導(dǎo)致帶構(gòu)件受到較大的張力，尤其由于輪胎的放熱導(dǎo)致構(gòu)成該帶構(gòu)件的熱塑性合成樹脂發(fā)生軟化，由此該帶構(gòu)件有可能會(huì)發(fā)生塑性變形(通常為伸長(zhǎng)變形)。帶構(gòu)件發(fā)生如此塑性變形的情況下，無(wú)法進(jìn)行基于彈性特性的吸音材料的正常保持，從而無(wú)法充分發(fā)揮噪音降低裝置的功能，或者還有可能損壞耐久性，導(dǎo)致噪音降低裝置的破損。

鑒于上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于提供一種輪胎用噪音降低裝置和具備該噪音降低裝置的充氣輪胎，該輪胎用噪音降低裝置即使在高速行駛用輪胎中進(jìn)行時(shí)速270km/小時(shí)以上、尤其時(shí)速300km以上等高速行駛時(shí)，也能夠抑制由于較大的張力和輪胎的發(fā)熱導(dǎo)致的帶構(gòu)件的塑性變形，即使在如此高速行駛的基礎(chǔ)上，也能夠充分發(fā)揮噪音降低功能。

技術(shù)方案

為實(shí)現(xiàn)上述目的的本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置為下述輪胎用噪音降低裝置，其具有吸音材料和帶構(gòu)件，所述吸音材料由多孔質(zhì)體構(gòu)成，所述帶構(gòu)件由熱塑性樹脂構(gòu)成，沿著輪胎周向呈環(huán)狀形成，用于將該吸音材料安裝于輪胎內(nèi)表面，所述吸音材料將其自身設(shè)于中間，由呈V字形的截面形態(tài)彎曲的接合構(gòu)件和所述帶構(gòu)件夾持，并且在重要位置具有該吸音材料、該帶構(gòu)件和該接合構(gòu)件這3者接合而成的帶接合部，所述輪胎用噪音降低裝置的特征在于，所述帶構(gòu)件的帶寬度WB滿足下述(a)式，所述帶接合部的帶厚度H(mm)與帶構(gòu)件的厚度h(mm)滿足下述(b)式的關(guān)系，并且?guī)Ы雍衔恢玫呐c帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A大于20mm²。

20mm≤WB≤吸音材料寬度(mm)…(a)

0.4≤H/h≤0.9…(b)

有益效果

根據(jù)本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置，通過(guò)具有上述構(gòu)成，能夠提供一種輪胎用噪音降低裝置，其即使在高速行駛用輪胎中進(jìn)行時(shí)速270km以上、尤其時(shí)速300km以上等高速行駛時(shí)，也能夠抑制由于輪胎的發(fā)熱導(dǎo)致的帶構(gòu)件的塑性變形，耐久性良好，能夠充分發(fā)揮噪音降低功能。

在本發(fā)明中，優(yōu)選所述帶接合位置處的帶部的屈服強(qiáng)度為330N以上。

在本發(fā)明中，優(yōu)選相對(duì)于1個(gè)所述吸音材料，設(shè)置至少2處所述帶接合部。

在本發(fā)明中，優(yōu)選所述帶接合部的位置距該吸音材料的端部30mm～80mm。

在本發(fā)明中，優(yōu)選利用超聲波焊接法進(jìn)行所述吸音材料、該帶構(gòu)件和該接合構(gòu)件的接合。

在本發(fā)明中，優(yōu)選所述帶構(gòu)件與所述接合構(gòu)件由同種合成樹脂材料構(gòu)成。

根據(jù)具有上述優(yōu)選構(gòu)成的本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置，能夠獲得更明確具有基于所述本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的效果的本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置。

對(duì)于使用有上述本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的充氣輪胎，優(yōu)選利用所述帶構(gòu)件將上述輪胎用噪音降低裝置安裝在輪胎內(nèi)腔空間內(nèi)。由此可提供安裝有上述本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的充氣輪胎，所提供的充氣輪胎即使進(jìn)行時(shí)速270km/小時(shí)以上、尤其時(shí)速300km以上等高速行駛時(shí)，也可抑制由于輪胎的發(fā)熱導(dǎo)致的帶構(gòu)件的塑性變形，耐久性良好，可發(fā)揮噪音降低功能。

此時(shí)，優(yōu)選輪胎的內(nèi)徑(半徑)R與所述呈環(huán)狀形成的帶構(gòu)件的環(huán)狀外徑(半徑)r具有滿足下述(c)式的關(guān)系。由此，能夠獲得更明確具有基于上述本發(fā)明的充氣輪胎的效果的充氣輪胎。

0.9≤r/R≤0.99…(c)

附圖說(shuō)明

圖1是模式化表示本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的一實(shí)施方式例的外觀立體圖。

圖2是對(duì)本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的一個(gè)實(shí)施方式例進(jìn)行說(shuō)明的主要部分放大圖。

圖3的(a)是對(duì)將本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置安裝在輪胎內(nèi)腔內(nèi)而成的本發(fā)明的充氣輪胎的一實(shí)施方式例進(jìn)行一部分分解而表示的主要部分破碎立體圖，圖3的(b)是對(duì)該主要部分進(jìn)行放大而表示的放大圖。

圖4的(a)～圖4的(c)是對(duì)制造本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的方法的1例步驟進(jìn)行說(shuō)明的模式圖，對(duì)利用超聲波焊接法進(jìn)行吸音材料、帶構(gòu)件和接合構(gòu)件的接合的狀態(tài)進(jìn)行說(shuō)明。

圖5的(a)和圖5的(b)示出本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置中的吸音材料和帶構(gòu)件的接合部附近的狀態(tài)，圖5的(a)是輪胎周向截面圖，圖5的(b)是輪胎寬度方向截面圖。

圖6的(a)和圖6的(b)均是模式化示出本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的另一實(shí)施方式例的外觀立體圖。

圖7的(a)～圖7的(d)是模式化示出能夠用于本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的帶構(gòu)件的各種方式例的圖。

圖8是示出能夠用于本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置的帶構(gòu)件的方式例的圖，尤其為模式化示出橫截面形狀的各種方式例的圖。

圖9是模式化說(shuō)明將本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置配置在輪胎內(nèi)腔空間內(nèi)而成的充氣輪胎的優(yōu)選的一實(shí)施方式例的輪胎周向截面圖，示出輪胎的內(nèi)徑(半徑)R與呈環(huán)狀形成的帶構(gòu)件的環(huán)狀外徑(半徑)r的優(yōu)選關(guān)系。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖等對(duì)本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置與充氣輪胎進(jìn)行更詳細(xì)的說(shuō)明。

如圖1、圖2的模式圖所示，本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1為下述輪胎用噪音降低裝置1，其具有吸音材料2和帶構(gòu)件3，所述吸音材料2由多孔質(zhì)體構(gòu)成，所述帶構(gòu)件3由熱塑性樹脂構(gòu)成，沿著輪胎周向呈環(huán)狀形成，用于將該吸音材料2安裝于輪胎內(nèi)表面，所述吸音材料2將其自身設(shè)于中間，由呈V字形的截面形態(tài)彎曲的接合構(gòu)件5和帶構(gòu)件3夾持，并且在重要位置具有該吸音材料2、該帶構(gòu)件3和該接合構(gòu)件5這3者接合而成的帶接合部4，所述輪胎用噪音降低裝置1的特征在于，所述帶構(gòu)件3的帶寬度WB滿足下述(a)式，所述帶接合部4的帶厚度H(mm)與帶構(gòu)件3的厚度h(mm)滿足下述(b)式的關(guān)系，并且?guī)Ы雍衔恢?的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A大于20mm²。

20mm≤WB≤吸音材料寬度(mm)…(a)

0.4≤H/h≤0.9…(b)

本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1以帶構(gòu)件3的帶寬度WB、帶接合部4的帶厚度H(mm)滿足上述(a)式和(b)式為前提，并且?guī)Ы雍衔恢?的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A大于20mm²，由此即使在高速行駛用輪胎中進(jìn)行時(shí)速270km/小時(shí)以上、尤其時(shí)速300km以上等高速行駛時(shí)，也能夠抑制由于輪胎的發(fā)熱導(dǎo)致的帶構(gòu)件3的塑性變形，耐久性良好，能夠充分發(fā)揮噪音降低功能。

帶接合部4的帶厚度H(mm)與帶構(gòu)件3的厚度h(mm)的關(guān)系滿足0.4≤H/h≤0.9的關(guān)系意味著，帶構(gòu)件3受到來(lái)自接合構(gòu)件5的接合壓力，受到使本來(lái)的帶厚度越來(lái)越小的壓縮力而進(jìn)行的接合。在H/h的值小于0.4時(shí)，截面積減小，在高速耐久性方面不利，在H/h的值大于0.9時(shí)，焊接性差，會(huì)產(chǎn)生扣止構(gòu)件的剝離，因此不優(yōu)選。

根據(jù)本發(fā)明人等的見(jiàn)解，若不是如此水平的壓力下的接合，則無(wú)法獲得高的接合力，且若帶接合位置4的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A不滿足A>20mm²，則難以對(duì)抗由于高速行駛導(dǎo)致的顯著的輪胎的高熱、高張力，從而難以抑制帶構(gòu)件3的塑性變形。

在本發(fā)明中，優(yōu)選帶接合部4的帶部(帶部分)的屈服強(qiáng)度為330N以上。若帶部的屈服強(qiáng)度為330N以上，則即使長(zhǎng)時(shí)間以高于時(shí)速300km的高速進(jìn)行行駛，也能夠抑制帶構(gòu)件3的塑性變形。對(duì)于屈服強(qiáng)度的上限沒(méi)有特別限定，可以為例如2000N以下。

從長(zhǎng)久且高速地獲得吸音材料2的保持效果方面考慮，通常優(yōu)選帶構(gòu)件3在輪胎周向上沿著整周進(jìn)行設(shè)置。

本發(fā)明的充氣輪胎T如圖3所示。在圖3中，充氣輪胎T具備胎面部10、左右一對(duì)的胎圈部11、使這些胎面部10、胎圈部11彼此連接的側(cè)壁部12。并且，在胎面部10的內(nèi)表面配置有圖1所示模式的環(huán)狀的輪胎用噪音降低裝置1。

作為帶構(gòu)件3的材料，優(yōu)選使用對(duì)于反復(fù)彎曲變形耐久性優(yōu)異的樹脂，例如優(yōu)選使用聚丙烯樹脂(PP樹脂)。接合構(gòu)件5也同樣，例如優(yōu)選使用聚丙烯樹脂(PP樹脂)。若兩者為如此相同的樹脂材料，則在這一點(diǎn)上也可使接合強(qiáng)度高于一般強(qiáng)度，這在使用聚丙烯樹脂(PP樹脂)以外的材料的情況下也同樣。

對(duì)于吸音材料2與帶構(gòu)件3的接合固定手段，若這兩者為熱塑性合成樹脂，則可以采用熱接合，因此為了能夠進(jìn)行該熱接合，且為了獲得良好的成型性，重要的是帶構(gòu)件3由熱塑性樹脂構(gòu)成。并且，作為采用熱接合的優(yōu)勢(shì)，存在以下方面：特別是使用熱塑性樹脂制的板狀接合構(gòu)件5(接合板或接合片)，從該接合構(gòu)件5上，例如將超聲波焊接機(jī)的加振用焊模6(未圖示)擠壓至該扣止構(gòu)件5上，能夠使該扣止構(gòu)件5與吸音材料2發(fā)生熱變形，同時(shí)使吸音材料2、帶構(gòu)件3以及接合構(gòu)件5這3者進(jìn)行熱接合。

將該結(jié)構(gòu)模式示于圖3的(a)和圖3的(b)，圖3的(b)是將圖3的(a)的主要部分進(jìn)行放大的圖，在圖3中，小尺寸的扣止板5在輪胎周向的主要位置呈“V字”狀地彎曲的狀態(tài)，利用熱熔融使上述3者部分地一體化接合。

進(jìn)一步，圖4的(a)～圖4的(c)表示使用超聲波焊接機(jī)時(shí)的接合構(gòu)件5與帶構(gòu)件3的熱熔接法的一例。首先，如圖4的(a)所示，將吸音材料2配置在帶構(gòu)件3與熱塑性樹脂制的板狀的接合構(gòu)件5之間。接著，如圖4的(b)所示，將超聲波焊接機(jī)的加振用焊模6擠壓至接合構(gòu)件5上，使該接合構(gòu)件5呈“V字”狀地彎曲的狀態(tài)，對(duì)該彎曲的前端部分進(jìn)行局部加熱。由此，如圖4的(c)所示，通過(guò)吸音材料2，利用熱熔接使接合構(gòu)件5和帶構(gòu)件3一體化。在該一體化部分形成帶接合部4。對(duì)于加振用焊模6，按照使帶接合部4的所述帶厚度H(mm)滿足(b)式、且?guī)Ы雍喜?的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A大于20mm²的方式，選定輸出、時(shí)間等條件進(jìn)行使用。

圖5的(a)和圖5的(b)中示出帶接合部4附近的狀態(tài)。帶接合部4的帶厚度H(mm)與帶構(gòu)件3的厚度h(mm)滿足0.4≤H/h≤0.9的關(guān)系。另外，帶接合部4的帶厚度H(mm)乘以帶接合部4的寬度W(mm)而獲得的值為帶接合部4的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A(mm²)。

如圖1所示，吸音材料2可以分為多個(gè)片，也可以呈環(huán)狀形成為1個(gè)連續(xù)的整體。

另外，從耐久性、成本、能夠穩(wěn)定加工的角度出發(fā)，優(yōu)選相對(duì)于于1個(gè)吸音材料2，設(shè)置至少2處帶接合部4。

另外，從抑制吸音材料2的抖動(dòng)、抑制對(duì)多孔質(zhì)體帶來(lái)?yè)p傷的方面考慮，優(yōu)選帶接合部4的位置與吸音材料2的端部間的周向距離(圖6的L)為30mm～80mm。更優(yōu)選與吸音材料2的端部間的周向距離為40mm～60mm。

圖7的(a)～圖7的(d)是模式化示出能夠用于本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1的帶構(gòu)件3的各種方式例的圖。圖7的(a)與圖1等所示同樣為較細(xì)寬度，寬度WB相同，圖7的(b)具有較粗的寬度WB，在主要位置具有長(zhǎng)方形狀的孔部，以實(shí)現(xiàn)整體的輕量化，圖7的(c)整體寬度較細(xì)，具有僅在位于帶接合部4的部分附近寬度較寬的、呈圓弧狀邊緣線的寬幅部，圖7的(d)與圖7的(c)同樣，但所示出的寬幅部的邊緣線為梯形的邊緣線。

作為帶構(gòu)件3，也可以適當(dāng)使用這些方式。需要說(shuō)明的是，在帶寬度具有寬窄變化的方式中，只要沒(méi)有特別聲明，帶寬度WB則是指最小寬度的值。

圖8是示出能夠用于本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1的帶構(gòu)件3的各種方式例的圖，特別是模式化示出橫截面形狀的各種方式例的圖。此處，如圖所示，帶構(gòu)件3的橫截面形狀可以使用圓形、半圓形、梯形、正方形、長(zhǎng)方形、等腰三角形等形狀。使用這樣的帶構(gòu)件3時(shí)，只要沒(méi)有特別聲明，帶構(gòu)件3的厚度h則是指最大厚度部的厚度。

圖9是模式化說(shuō)明將本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1配置在輪胎內(nèi)腔空間內(nèi)而成的充氣輪胎T的優(yōu)選的一實(shí)施方式例的輪胎周向截面圖，用于表示輪胎的內(nèi)徑(半徑)R與呈環(huán)狀形成的帶構(gòu)件3的環(huán)狀外徑(半徑)r的優(yōu)選的關(guān)系。根據(jù)本發(fā)明人等的見(jiàn)解，優(yōu)選輪胎的內(nèi)徑(半徑)R與呈環(huán)狀形成的帶構(gòu)件3的環(huán)狀外徑(半徑)r具有滿足下述(c)式的關(guān)系。

0.9≤r/R≤0.99…(c)

即，帶構(gòu)件3的環(huán)狀外徑(半徑)r小于輪胎的內(nèi)徑(半徑)R，本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置1配置至充氣輪胎T的內(nèi)腔空間時(shí)，具有能夠不接觸內(nèi)腔面地進(jìn)行收納的尺寸關(guān)系。將具有如此尺寸關(guān)系的輪胎用噪音降低裝置1尤其是不進(jìn)行利用粘接劑等的接合而配置于輪胎內(nèi)腔面上，由此，輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)，該輪胎用噪音降低裝置1隨之自然旋轉(zhuǎn)，與利用粘接劑的進(jìn)行接合的情況等相比，該輪胎用噪音降低裝置1不會(huì)隨著輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)而產(chǎn)生剝離等，其結(jié)果能夠獲得耐久性良好的、內(nèi)腔內(nèi)安裝有輪胎用噪音降低裝置1的充氣輪胎T。

實(shí)施例

在本發(fā)明中，帶接合部的帶部的屈服強(qiáng)度基于以下的方法計(jì)算求出。

(1)帶接合部的帶部的屈服強(qiáng)度

針對(duì)形成帶的熱塑性樹脂，進(jìn)行基于JIS K7161的拉伸試驗(yàn)，求出該熱塑性樹脂的屈服應(yīng)力。該試驗(yàn)中，制作JIS1號(hào)啞鈴形試樣(厚度1mm)，在80℃的氣體環(huán)境下，以拉伸速度10mm/分鐘，將n數(shù)設(shè)為10，求出平均值。另一方面，利用顯微鏡觀察等求出帶接合部4的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A(mm²)(n數(shù)為10，求出它們的平均值)，用所獲得的截面積A乘以上述求出的該熱塑性樹脂的屈服強(qiáng)度的值，將該值作為帶接合部的帶部的屈服強(qiáng)度。

另外，高速耐久性試驗(yàn)利用以下的方法進(jìn)行。

(2)高速耐久性試驗(yàn)

使各試驗(yàn)輪胎從行駛速度250km/小時(shí)開(kāi)始，以該速度持續(xù)行駛10分鐘，檢查有無(wú)帶損壞，未發(fā)現(xiàn)異常的情況下，以10km/小時(shí)為單位增加行駛速度，進(jìn)而以該速度持續(xù)行駛10分鐘后，檢查有無(wú)帶損壞。重復(fù)該過(guò)程，將產(chǎn)生帶損壞的速度作為帶損壞速度。需要說(shuō)明的是，對(duì)于有無(wú)帶損壞，實(shí)施高速耐久試驗(yàn)，目視明顯確認(rèn)到帶有所伸長(zhǎng)時(shí)(頸縮開(kāi)始時(shí))，判斷為產(chǎn)生帶損壞(變形)。

實(shí)施例1～8、比較例1～4

作為試驗(yàn)輪胎，準(zhǔn)備輪胎尺寸275/35R20 100Y的試驗(yàn)輪胎，在各試驗(yàn)輪胎的內(nèi)腔中安裝本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置(實(shí)施例1～8)、不基于本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置(比較例1～4)。

對(duì)于各試驗(yàn)輪胎，準(zhǔn)備吸音材料(寬度240mm)均由聚氨酯泡沫(多孔質(zhì)體)構(gòu)成，對(duì)帶寬度WB、帶構(gòu)件的厚度h(mm)、帶接合部的帶厚度H(mm)、帶接合部4的與帶長(zhǎng)度方向成直角的截面中的帶截面積A進(jìn)行各種變更而獲得的輪胎用噪音降低裝置，共計(jì)12種(實(shí)施例1～8、比較例1～4)。

如圖1、圖2所示，帶構(gòu)件為呈環(huán)狀存在于輪胎整周的熱塑性樹脂制彈性帶構(gòu)件，吸音材料是多個(gè)吸音材料存在于整周，但分割為多個(gè)而存在。接合構(gòu)件與帶構(gòu)件均為熱塑性樹脂(聚丙烯樹脂、耐熱變形溫度(ASTM D648耐熱溫度(連續(xù)))60℃)制。使用接合構(gòu)件的吸音材料與帶構(gòu)件的接合一體化利用超聲波焊接機(jī)實(shí)施。

各試驗(yàn)輪胎的評(píng)價(jià)結(jié)果如表1所示。

根據(jù)該結(jié)果可知，本發(fā)明的輪胎用噪音降低裝置和安裝有該輪胎用噪音降低裝置的充氣輪胎的高速耐久性優(yōu)異，即使在非常高速(例如270km/小時(shí)以上，尤其300km/小時(shí)以上)的條件下，耐久性也良好，能夠發(fā)揮輪胎噪音降低效果。

符號(hào)說(shuō)明

1：輪胎用噪音降低裝置

2：吸音材料

3：由熱塑性樹脂構(gòu)成的帶構(gòu)件

4：帶接合部

5：接合構(gòu)件

55：連續(xù)類型接合構(gòu)件

6：超聲波焊接機(jī)的加振用焊模

10：胎面部

11：胎圈部

12：側(cè)壁部

T：充氣輪胎

WB：彈性固定帶的寬度

h：帶構(gòu)件的厚度(mm)

H：帶接合部的帶厚度(mm)