本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，更詳細而言，涉及一種能夠提高輪胎的冰上制動性能的充氣輪胎。

背景技術(shù)：

在一般的新品輪胎中，試劑附著于胎面表面，因此存在磨損初期的花紋塊的吸水作用以及邊緣作用小、冰上制動性能低的問題。因此，在近年來的無釘防滑輪胎中，采用了在花紋塊的表面具備較淺且細微的多個細淺槽的結(jié)構(gòu)。在該結(jié)構(gòu)中，在磨損初期，細淺槽去除夾存于冰路面與胎面之間的水膜，由此輪胎的冰上制動性能提高。作為采用該結(jié)構(gòu)的以往的充氣輪胎，公知有專利文獻1中記載的技術(shù)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻

專利文獻

專利文獻1：日本專利第3702958號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

本發(fā)明的目的在于提供一種能夠提高輪胎的冰上制動性能的充氣輪胎。

技術(shù)方案

為了達到上述目的，本發(fā)明的充氣輪胎在胎面表面具備作為條狀花紋或花紋塊列的環(huán)岸部，其特征在于，所述環(huán)岸部在接地面具備多個細淺槽和與所述細淺槽連通的多個凹部，所述凹部跨越相互分離的相鄰的多個所述細淺槽配置。

有益效果

在本發(fā)明的充氣輪胎中，由于凹部跨越相互分離的相鄰的多個細淺槽配置，因此細淺槽的容積被局部地擴大。如此一來，在輪胎接地時，凹部成為水的滯留場所，冰路面的水膜被高效地吸收。由此，具有進一步提高輪胎的冰上制動性能的優(yōu)點。

附圖說明

圖1是表示本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的輪胎子午線方向的剖面圖。

圖2是表示圖1所述充氣輪胎的胎面表面的俯視圖。

圖3是表示圖2所述充氣輪胎的環(huán)岸部的說明圖。

圖4是表示圖3所述花紋塊的主要部分的放大圖。

圖5是表示圖4所述花紋塊的接地面的a-a剖面圖。

圖6是表示圖2所述充氣輪胎的環(huán)岸部的說明圖。

圖7是表示圖2所述充氣輪胎的環(huán)岸部的說明圖。

圖8是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖9是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖10是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖11是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖12是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖13是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖14是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖15是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖16是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖17是表示圖5所述充氣輪胎的改進例的說明圖。

圖18是表示本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的性能試驗結(jié)果的圖表。

具體實施方式

以下，參照附圖對本發(fā)明進行詳細說明。需要說明的是，本發(fā)明不限定于該實施方式。此外，該實施方式的構(gòu)成要素中包含在維持發(fā)明的同一性的同時可進行替換且替換顯而易見的要素。此外，對于該實施方式中所述的多個改進例，能夠在對于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言顯而易見的范圍內(nèi)進行任意組合。

[充氣輪胎]

圖1是表示本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的輪胎子午線方向的剖面圖。該圖表示輪胎徑向的單側(cè)區(qū)域的剖面圖。此外，該圖作為充氣輪胎的一個例子，示出了轎車用的子午線輪胎。

在該圖中，輪胎子午線方向的剖面是指由包含輪胎旋轉(zhuǎn)軸(省略圖示)的平面切斷輪胎時的剖面。此外，符號cl是輪胎赤道面，是指通過輪胎旋轉(zhuǎn)軸方向的輪胎中心點并與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的平面。此外，輪胎寬度方向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸平行的方向，輪胎徑向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的方向。

該充氣輪胎1具有以輪胎旋轉(zhuǎn)軸為中心的環(huán)狀構(gòu)造，具備：一對胎圈芯11、11；一對胎邊芯12、12；胎體層13；帶束層14；胎面橡膠15；一對側(cè)壁橡膠16、16；一對輪輞緩沖橡膠17、17(參照圖1)。

一對胎圈芯11、11是將多個胎圈鋼絲捆扎而成的環(huán)狀構(gòu)件，構(gòu)成左右胎圈部的芯。一對胎邊芯12、12分別配置于一對胎圈芯11、11的輪胎徑向外周，構(gòu)成胎圈部。

胎體層13具有包含一層簾布層的單層構(gòu)造或?qū)盈B多個簾布層而成的多層構(gòu)造，呈圓環(huán)狀架設(shè)于左右胎圈芯11、11之間，構(gòu)成輪胎的骨架。此外，胎體層13的兩端部以包裹胎圈芯11及胎邊芯12的方式卷回并卡定于輪胎寬度方向外側(cè)。此外，胎體層13的簾布層是通過涂層橡膠覆蓋由鋼或有機纖維材料(例如，芳綸、尼龍、聚酯、人造絲等)形成的多個胎體簾線并進行軋制加工而構(gòu)成的，具有絕對值在80[deg]以上且95[deg]以下的胎體角度(胎體簾線的纖維方向相對于輪胎周向的傾斜角)。

帶束層14由一對交叉帶束141、142和帶罩143層疊而成，以圍繞胎體層13外周的方式配置。一對交叉帶束141、142是通過涂層橡膠覆蓋由鋼或有機纖維材料形成的多個帶束層簾線并進行軋制加工而構(gòu)成的，具有絕對值在20[deg]以上且55[deg]以下的帶束層角度。此外，一對交叉帶束141、142具有互為相反符號的帶束層角度(帶束層簾線的纖維方向相對于輪胎周向的傾斜角)，以使帶束層簾線的纖維方向相互交叉的方式進行層疊(斜交構(gòu)造)。帶罩143是對通過涂層橡膠覆蓋的、由鋼或有機纖維材料形成的多個簾線進行軋制加工而構(gòu)成，具有絕對值在0[deg]以上且10[deg]以下的帶束層角度。此外，帶罩143以層疊于交叉帶束141、142的輪胎徑向外側(cè)的方式配置。

胎面橡膠15配置于胎體層13及帶束層14的輪胎徑向外周，構(gòu)成輪胎的胎面部。一對側(cè)壁橡膠16、16分別配置于胎體層13的輪胎寬度方向外側(cè)，構(gòu)成左右側(cè)壁部。一對輪輞緩沖橡膠17、17分別配置于左右胎圈芯11、11及胎體層13的卷回部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)，構(gòu)成左右胎圈部相對于輪輞凸緣的接觸面。

[胎面花紋]

圖2是表示圖1所述充氣輪胎的胎面表面的俯視圖。該圖表示無釘防滑輪胎的胎面花紋。在該圖中，輪胎周向是指繞輪胎旋轉(zhuǎn)軸的方向。此外，符號t為輪胎接地端。

如圖2所示，充氣輪胎1在胎面部具備：在輪胎周向延伸的多個周向主槽21、22；由這些周向主槽21、22所劃分的多個環(huán)岸部31～33；配置于這些環(huán)岸部31～33的多個橫紋槽41～43。

周向主槽是指，具有表示磨損末期的磨耗標志的周向槽，一般具有5.0[mm]以上的槽寬及7.5[mm]以上的槽深。此外，橫紋槽是指具有2.0[mm]以上的槽寬及3.0[mm]以上的槽深的橫槽。

槽寬是在將輪胎安裝至規(guī)定輪輞并填充規(guī)定內(nèi)壓的無負荷狀態(tài)下，作為槽開口部的左右槽壁的距離的最大值被測定的。環(huán)岸部在邊緣部具有切口部、倒角部的結(jié)構(gòu)中，在以槽長度方向作為法線方向的剖面視圖中，以胎面踏面與槽壁的延長線的交點為基準來測定槽寬。此外，槽在輪胎周向呈鋸齒狀或波狀延伸的結(jié)構(gòu)中，以槽壁的振幅的中心線為基準來測定槽寬。

槽深是在將輪胎安裝至規(guī)定輪輞并填充規(guī)定內(nèi)壓的無負荷狀態(tài)下，作為從胎面踏面到槽底的距離的最大值被測定的。此外，槽在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花紋的結(jié)構(gòu)中，排除這些以外來測定槽深。

規(guī)定輪輞是指由jatma規(guī)定的“適用輪輞”、由tra規(guī)定的“designrim”、或者由etrto規(guī)定的“measuringrim”。此外，規(guī)定內(nèi)壓是指由jatma規(guī)定的“最高氣壓”、由tra規(guī)定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”的最大值、或者由etrto規(guī)定的“inflationpressures”。此外，規(guī)定載重是指由jatma規(guī)定的“最大負荷能力”、由tra規(guī)定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”的最大值、或者由etrto規(guī)定的“l(fā)oadcapacity”。不過，jatma中，在轎車輪胎的情況下，規(guī)定內(nèi)壓為氣壓180[kpa]，規(guī)定載重為最大負荷能力的88[％]。

例如，在圖2的結(jié)構(gòu)中，具有直線形狀的四條周向主槽21、22以輪胎赤道面cl為中心左右對稱地配置。此外，通過四條周向主槽21、22，劃分出五列環(huán)岸部31～33。此外，環(huán)岸部31配置于輪胎赤道面cl上。此外，各環(huán)岸部31～33具備以規(guī)定間隔配置于輪胎周向并在輪胎寬度方向貫通環(huán)岸部31～33的多個橫紋槽41～43。此外，第二環(huán)岸部32具備在輪胎周向屈曲并延伸的周向細槽23。然后，各環(huán)岸部31～33被周向主槽21、22、周向細槽23以及橫紋槽41～43劃分為花紋塊列。

需要說明的是，在圖2的結(jié)構(gòu)中，如上所述，周向主槽21、22具有直線形狀。但是，不限于此，周向主槽21、22也可以具有在輪胎周向屈曲或彎曲并延伸的鋸齒形狀或波狀形狀(省略圖示)。

此外，在圖2的結(jié)構(gòu)中，如上所述，各環(huán)岸部31～33被橫紋槽41～43在輪胎周向截斷而成為花紋塊列。但是，不限于此，例如橫紋槽41～43具有終止于環(huán)岸部31～33的內(nèi)部的半封閉構(gòu)造，由此，環(huán)岸部31～33也可以是在輪胎周向連續(xù)的條狀花紋(省略圖示)。

此外，在圖2的結(jié)構(gòu)中，充氣輪胎1具有左右點對稱的胎面花紋。但是，不限于此，充氣輪胎1例如也可以具有左右線對稱的胎面花紋、左右非對稱的胎面花紋、在輪胎旋轉(zhuǎn)方向具有方向性的胎面花紋(省略圖示)。

此外，在圖2的結(jié)構(gòu)中，充氣輪胎1具備在輪胎周向延伸的周向主槽21、22。但是，不限于此，充氣輪胎1也可以代替周向主槽21、22而具備以規(guī)定角度相對于輪胎周向傾斜并延伸的多個傾斜主槽。例如，充氣輪胎1也可以具備：具有在輪胎周向凸出的v字形狀，并且在輪胎寬度方向延伸并在左右胎面端開口的多個v字傾斜主槽；連接相鄰的v字傾斜主槽的多個橫紋槽；以及，由這些v字傾斜主槽以及橫紋槽所劃分的多個環(huán)岸部(省略圖示)。

[花紋塊的刀槽花紋]

圖3是表示圖2所述充氣輪胎的環(huán)岸部的說明圖。該圖表示構(gòu)成胎肩環(huán)岸部33的一個花紋塊5的俯視圖。

如圖2及圖3所示，在該充氣輪胎1中，所有的環(huán)岸部31～33的花紋塊5分別具有多個刀槽花紋6。通過這些刀槽花紋6，環(huán)岸部31～33的邊緣成分增加，輪胎的冰雪上性能提高。

刀槽花紋為形成于環(huán)岸部的切槽，一般而言，通過具有小于1.0[mm]的刀槽花紋寬度及2.0[mm]以上的刀槽花紋深度，在輪胎接地時刀槽花紋閉塞。需要說明的是，刀槽花紋深度的上限無特別限定，但一般比主槽的槽深淺。

刀槽花紋寬度是在將輪胎安裝至規(guī)定輪輞并填充規(guī)定內(nèi)壓的無負荷狀態(tài)下，作為環(huán)岸部的接地面上的刀槽花紋的開口寬度的最大值被測定的。

需要說明的是，刀槽花紋6也可以具有以下任一構(gòu)造：兩端部終止于花紋塊5的內(nèi)部的封閉構(gòu)造、一方的端部開口于花紋塊5的邊緣部并且另一方的端部終止于花紋塊5的內(nèi)部的半封閉構(gòu)造、以及兩端部開口于花紋塊5的邊緣部的開放構(gòu)造。此外，環(huán)岸部31～33的刀槽花紋6的長度、數(shù)量以及配置構(gòu)造能夠在對于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言顯而易見的范圍內(nèi)進行適當?shù)倪x擇。此外，刀槽花紋6能夠在輪胎寬度方向、輪胎周向以及相對于這些方向傾斜的任意方向延伸。

例如，在圖3的結(jié)構(gòu)中，胎肩環(huán)岸部33具備由最外周方向主槽22以及多個橫紋槽43(參照圖2)劃分而成的多個花紋塊5。此外，一個花紋塊5具備多個刀槽花紋6。此外，這些刀槽花紋6具有在輪胎寬度方向延伸的鋸齒形狀，此外，在輪胎周向隔開規(guī)定間隔地并列配置。此外，位于輪胎周向的最外側(cè)的刀槽花紋6具有兩端部終止于花紋塊5的內(nèi)部的封閉構(gòu)造。由此，確保輪胎轉(zhuǎn)動時的花紋塊5的起步側(cè)以及延展側(cè)的邊緣部的剛性。此外，位于輪胎周向的中央部的刀槽花紋6具有一方的端部開口于周向主槽22、另一方的端部終止于花紋塊5的內(nèi)部的半封閉構(gòu)造。由此，花紋塊5的中央部的剛性降低，花紋塊的輪胎周向的剛性分布均勻化。

[花紋塊的細淺槽]

圖4是表示圖3所述花紋塊的主要部分的放大圖。圖5是圖4所述花紋塊的接地面的a-a剖面圖。在這些圖中，圖4表示刀槽花紋6、細淺槽7以及凹部8的位置關(guān)系，圖5表示細淺槽7以及凹部8的深度方向的剖面圖。

在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33在接地面具備多個細淺槽7(參照圖3)。在該結(jié)構(gòu)中，在輪胎接地時，細淺槽7吸取并去除夾存于冰路面與胎面表面之間的水膜，由此輪胎的冰上制動性能提高。

細淺槽7具有0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽寬以及0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽深hg(參照圖5)。因此，細淺槽7比刀槽花紋6淺。此外，多個細淺槽7配置于環(huán)岸部31～33的整個面。

例如，在圖3的結(jié)構(gòu)中，遍及胎肩環(huán)岸部33的接地面的整個區(qū)域地配置有多個細淺槽7。此外，細淺槽7具有直線形狀，并以規(guī)定的傾斜角θ(參照圖4)相對于輪胎周向傾斜地進行配置。此外，多個細淺槽7相互隔開規(guī)定間隔p(參照圖4)地并列配置。此外，如圖4所示，細淺槽7與刀槽花紋6交叉，被刀槽花紋6在長尺寸方向截斷。

需要說明的是，如圖3所示，在多個細淺槽7具有長條形狀并相互并列配置的結(jié)構(gòu)中，細淺槽7的傾斜角θ(參照圖4)優(yōu)選在20[deg]≤θ≤80[deg]的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在40[deg]≤θ≤60[deg]的范圍內(nèi)。此外，細淺槽7的配置間隔p(參照圖4)優(yōu)選在0.5mm≤p≤1.5mm的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在0.7mm≤p≤1.2mm的范圍內(nèi)。由此，適當?shù)卮_保由細淺槽7所產(chǎn)生的水膜去除作用，此外，確保環(huán)岸部31～33的接地面積。需要說明的是，細淺槽7的配置密度無特別限定，但是因上述配置間隔p而受到制約。

細淺槽7的配置間隔p被定義為相鄰細淺槽7、7的槽中心線的距離。

[花紋塊的凹部]

如圖2及圖3所示，在該充氣輪胎1中，所有的環(huán)岸部31～33在接地面具備多個凹部8。在該結(jié)構(gòu)中，在輪胎接地時，凹部8吸取在冰路面與胎面表面之間產(chǎn)生的水膜，此外，通過凹部8，環(huán)岸部31～33的邊緣成分增加，輪胎的冰上制動性能提高。

凹部8是形成于環(huán)岸部31～33的接地面的封閉的凹陷(不在接地面的邊界開口的凹陷。所謂的淺凹)，在環(huán)岸部31～33的接地面具有任意的幾何形狀。例如，凹部8可以具有圓形、橢圓形、四邊形、六邊形等多邊形狀。從環(huán)岸部31～33的接地面的不均勻磨損較小這一點來說優(yōu)選圓形或橢圓形的凹部8，從邊緣成分大且能夠提高冰上制動性能這一點來說優(yōu)選多邊形的凹部8。

此外，優(yōu)選凹部8的開口面積在2.5[mm²]以上且10[mm²]以下的范圍內(nèi)。例如，如果是圓形的凹部8，其直徑在大約1.8[mm]～3.6[mm]的范圍內(nèi)。由此，確保凹部8的水膜去除性能。

凹部8的開口面積是環(huán)岸部31～33的接地面中的凹部8的開口面積，將輪胎安裝至規(guī)定輪輞，賦予規(guī)定內(nèi)壓，并且設(shè)為無負荷狀態(tài)來進行測定。

此外，優(yōu)選凹部8的深度hd(參照圖5)與細淺槽7的槽深hg具有0.5≤hd/hg≤1.5的關(guān)系，更優(yōu)選具有0.8≤hd/hg≤1.2的關(guān)系。即，凹部8的深度hd與細淺槽7的槽深hg大致相同。由此，環(huán)岸部31～33的接地面的吸水作用提高。此外，凹部8比刀槽花紋(例如，線狀刀槽花紋6、圓形刀槽花紋(省略圖示))淺，因此將適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的剛性。由此，確保輪胎的冰上制動性能。

此外，優(yōu)選凹部8的壁角度α(參照圖5)在-85deg≤α≤95deg的范圍內(nèi)。即，優(yōu)選凹部8的內(nèi)壁相對于環(huán)岸部31～33的接地面大致垂直。由此，凹部8的邊緣成分增加。

凹部8的壁角度α是在凹部8的深度方向的剖面視圖中，作為環(huán)岸部31～33的接地面與凹部8的內(nèi)壁所成的角來進行測定的。

此外，如圖4所示，凹部8與刀槽花紋6分離配置。即，凹部8與刀槽花紋6在環(huán)岸部31～33的接地面配置于相互不同的位置，并不交叉。此外，凹部8與刀槽花紋6的距離g優(yōu)選在0.2[mm]≤g的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在0.3[mm]≤g的范圍內(nèi)。由此，適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的剛性。

此外，如圖4所示，凹部8與細淺槽7交叉配置，與細淺槽7連通。此外，凹部8跨越相互分離的相鄰的多個細淺槽7、7配置。換言之，相互分離的相鄰的多個細淺槽7、7貫通一個凹部8配置。由此，相鄰的多個細淺槽7、7經(jīng)由凹部8連接并相互連通。此外，凹部8夾存于相鄰的多個細淺槽7、7之間，局部地擴大細淺槽7的容積。如此一來，在輪胎接地時，凹部8成為水的滯留場所，冰路面的水膜被高效地吸收。由此，輪胎的冰上制動性能提高。

相互分離的多個細淺槽7是指，在排除刀槽花紋6以及凹部8以外的僅細淺槽7的配置花紋中，相互不交叉地延伸的多個細淺槽7。因此，多個細淺槽7相互交叉的配置花紋被除外。

例如，在圖3的結(jié)構(gòu)中，具有直線形狀的多個細淺槽7以規(guī)定角度相對于輪胎周向傾斜，并且以規(guī)定間隔配置于環(huán)岸部33的整個面。因此，如圖4所示，相鄰的細淺槽7、7相互平行地配置且在一個方向并行。此外，凹部8跨越相鄰的兩個細淺槽7、7配置，連接這些細淺槽7、7。換言之，并行的兩個細淺槽7、7在一個方向貫通一個凹部8。需要說明的是，不限于上述內(nèi)容，也可以是三個以上的細淺槽7貫通一個凹部8(省略圖示)。

此外，在圖3的結(jié)構(gòu)中，環(huán)岸部33在接地面具備將細淺槽7進行劃分的多個刀槽花紋6。此外，由刀槽花紋6劃分的一個細淺槽7的部分不貫通多個凹部8地延伸。即，多個凹部8以如下方式分散配置：相對于由刀槽花紋6劃分的一個細淺槽7的部分，不重復(fù)配置。因此，在一個細淺槽7的部分，最多僅配置一個凹部8。

此外，如圖3所示，凹部8比細淺槽7配置得稀疏。具體而言，環(huán)岸部31～33的連續(xù)的接地面的整個區(qū)域中的凹部8的配置密度da優(yōu)選在0.8[個/cm²]≤da≤4.0[個/cm²]的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在1.0[個/cm²]≤da≤3.0[個/cm²]的范圍內(nèi)。由此，確保環(huán)岸部31～33的接地面的面積。

凹部8的配置密度da被定義為相對于環(huán)岸部31～33的連續(xù)的接地面的面積的凹部8的總數(shù)。例如，在環(huán)岸部為在輪胎周向連續(xù)的條狀花紋的情況(省略圖示)下，相對于一個條狀花紋整體的接地面積的凹部8的總數(shù)成為上述配置密度da。此外，在環(huán)岸部為花紋塊的情況(參照圖2及圖3)下，相對于一個花紋塊5的接地面積的凹部8的總數(shù)成為上述配置密度da。

環(huán)岸部的接地面積是在將輪胎安裝至規(guī)定輪輞，賦予規(guī)定內(nèi)壓，并且在靜止狀態(tài)下相對于平板垂直地放置輪胎并施加了與規(guī)定載重對應(yīng)的負荷時的輪胎與平板的接觸面進行測定的。

此外，在圖3的結(jié)構(gòu)中，胎肩環(huán)岸部33的花紋塊5具有矩形的接地面。此外，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將花紋塊5在輪胎周向劃分為多個區(qū)域。此外，所有的區(qū)域都具有至少一個凹部8。此外，在花紋塊5的輪胎周向的中央部，在花紋塊5的周向主槽22側(cè)的端部具有凹部8的區(qū)域和在所述端部不具有凹部8的區(qū)域在輪胎周向交替配置。此外，在花紋塊5的輪胎周向的兩端部的區(qū)間，凹部8分別配置于花紋塊5的周向主槽22側(cè)的角部。此外，在花紋塊5的輪胎周向的兩端部的區(qū)間，凹部8未配置于輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域(配置于角部)。

環(huán)岸部31～33的中央?yún)^(qū)域被定義為環(huán)岸部31～33的連續(xù)的接地面的輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域50[％]的區(qū)域。此外，環(huán)岸部31～33的端部區(qū)域被定義為環(huán)岸部31～33的連續(xù)的接地面的輪胎寬度方向的左右端部25[％]的各區(qū)域。此外，排除形成于環(huán)岸部31～33的局部的切口部311(參照后述的圖7)以外，定義出中央?yún)^(qū)域以及端部區(qū)域。此外，例如，在環(huán)岸部為在輪胎周向連續(xù)的條狀花紋的情況下(省略圖示)，對于一個條狀花紋整體的接地面，定義出中央?yún)^(qū)域以及端部區(qū)域。此外，在環(huán)岸部為花紋塊的情況下(參照圖2及圖3)，對于一個花紋塊5的接地面，定義出中央?yún)^(qū)域及端部區(qū)域。此外，如果凹部8的中心位于上述中央?yún)^(qū)域或端部區(qū)域，則可以說凹部8配置于上述中央?yún)^(qū)域或端部區(qū)域。

環(huán)岸部31～33的角部被定義為包含環(huán)岸部的接地面的角部的5[mm]見方的區(qū)域。環(huán)岸部的角部不僅包含由主槽及橫紋槽所劃分的環(huán)岸部的部分，還包含由形成于環(huán)岸部的切口部所劃分的環(huán)岸部的部分。此外，如果凹部8的中心位于上述角部，則可以說凹部8配置于上述角部。

環(huán)岸部的接地面是由將輪胎安裝至規(guī)定輪輞，賦予規(guī)定內(nèi)壓，并且在靜止狀態(tài)下相對于平板垂直地放置輪胎并施加了與規(guī)定載重對應(yīng)的負荷時的輪胎與平板的接觸面定義的。

此外，在圖3的結(jié)構(gòu)中，在輪胎周向相鄰的任意三個區(qū)間分別包含：在輪胎寬度方向的端部區(qū)域具有凹部8的區(qū)間、在輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域具有凹部8的區(qū)間。由此，凹部8分散配置于環(huán)岸部31～33的端部區(qū)域及中央?yún)^(qū)域。

花紋塊5的輪胎周向的兩端部的區(qū)間是指在由多個刀槽花紋6在輪胎周向所劃分的花紋塊5的多個區(qū)間中，位于輪胎周向的兩端部的一對區(qū)間。此外，花紋塊5的輪胎周向的中央部的區(qū)間是指除了所述輪胎周向的兩端部的區(qū)間以外的區(qū)間。

在花紋塊5的輪胎寬度方向的端部區(qū)域、特別是在周向主槽22側(cè)的端部區(qū)域中，在輪胎接地時，比花紋塊5的中央部大的接地壓發(fā)揮作用。因此，在冰路面上行駛時，由于接地壓，路面的冰易融化，容易產(chǎn)生水膜。因此，通過凹部8配置于花紋塊5的端部以及角部，冰路面的水膜被高效地吸收，輪胎的冰上制動性能提高。

此外，在圖3的結(jié)構(gòu)中，刀槽花紋6與橫紋槽43平行或稍微傾斜地配置，此外，僅配置于輪胎接地端t的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的區(qū)域。此外，細淺槽7越過輪胎接地端t延伸到環(huán)岸部33的輪胎寬度方向外側(cè)的區(qū)域。此外，凹部8僅配置于輪胎接地端t的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的區(qū)域。

輪胎接地端t是指在將輪胎安裝至規(guī)定輪輞并賦予規(guī)定內(nèi)壓，并且在靜止狀態(tài)下相對于平板垂直地放置輪胎并施加了與規(guī)定載重對應(yīng)的負荷時的輪胎與平板的接觸面上的輪胎軸向的最大寬度位置。

需要說明的是，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選至少一部分凹部8配置于與輪胎成型模具(省略圖示)的排氣孔(venthole)對應(yīng)的位置。即，在輪胎硫化成型工序中，為了將生胎擠壓至輪胎成型模具，需要將輪胎成型模具內(nèi)的空氣排出到外部。因此，輪胎成型模具在使環(huán)岸部31～33的接地面成型的模具表面具有多個排氣裝置(省略圖示)。此外，某種排氣裝置在硫化成型后的環(huán)岸部31～33的接地面形成排氣孔(小凹陷)。因此，將該排氣孔作為上述凹部8來使用，由此能夠有效地利用排氣孔，此外，能夠減少環(huán)岸部31～33的接地面上的無用的凹陷并適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的接地面積。

圖6及圖7是表示圖2所述充氣輪胎的環(huán)岸部的說明圖。在這些圖中，圖6表示構(gòu)成第二環(huán)岸部32的一個花紋塊5的俯視圖。此外，圖7表示構(gòu)成中央環(huán)岸部31的一個花紋塊5的俯視圖。

在圖2的結(jié)構(gòu)中，第二環(huán)岸部32通過一個周向細槽23在輪胎寬度方向被截斷，并且通過多個橫紋槽42在輪胎周向被截斷，而劃分成多個花紋塊5。此外，在第二環(huán)岸部32的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的區(qū)域，在輪胎周向形成有長的花紋塊5，在輪胎寬度方向外側(cè)的區(qū)域形成有短的花紋塊5。

此外，如圖6所示，第二環(huán)岸部32的輪胎寬度方向外側(cè)的花紋塊5具有矩形的接地面。此外，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將花紋塊5劃分為多個區(qū)間。此外，所有的區(qū)間都具有至少一個凹部8。此外，在花紋塊5的輪胎周向的中央部，僅在花紋塊5的輪胎寬度方向的端部區(qū)域具有凹部8的區(qū)間和僅在輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域具有凹部8的區(qū)間在輪胎周向交替配置。此外，凹部8分別配置于花紋塊5的四個角部。此外，在花紋塊5的輪胎周向的兩端部的區(qū)間，在輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域未配置有凹部8。

一般地，在具有短的花紋塊5的環(huán)岸部32，由于花紋塊5的剛性低，因此在車輛制動時，花紋塊5的倒塌量大。特別是在花紋塊5具有多個刀槽花紋6的結(jié)構(gòu)中，此傾向顯著，輪胎的冰上制動性能容易降低。因此，在該結(jié)構(gòu)中，花紋塊5在由刀槽花紋6所劃分的花紋塊5的所有區(qū)間具有凹部8，由此冰路面的水膜被高效地吸收，確保輪胎的冰上制動性能。

此外，在圖2的結(jié)構(gòu)中，第二環(huán)岸部31在輪胎周向被多個橫紋槽41截斷，劃分成多個花紋塊5。此外，花紋塊5在第二環(huán)岸部32的橫紋槽42的延長線上具有切口部311。此外，花紋塊5具有矩形的接地面。

此外，如圖7所示，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將花紋塊5劃分為多個區(qū)間。此外，花紋塊5具有不具備凹部8的區(qū)間。此外，任意的相鄰三個區(qū)間包含不具有凹部8的區(qū)間。例如，在圖7的結(jié)構(gòu)中，僅在花紋塊5的輪胎寬度方向的兩端部具有凹部8的區(qū)間和不具有凹部8的區(qū)間在輪胎周向交替配置。此外，凹部8分別配置于花紋塊5的四個角部。此外，在花紋塊5的輪胎周向的兩端部的區(qū)間，凹部8未配置于輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域。此外，與切口部311鄰接的區(qū)間具有凹部8。

一般地，位于輪胎赤道面cl上的環(huán)岸部31(參照圖2)、或隔著輪胎赤道面cl相鄰的環(huán)岸部(省略圖示)被稱為中央環(huán)岸部。為了確保輪胎的駕駛穩(wěn)定性能，相關(guān)中央環(huán)岸部31優(yōu)選具有高的剛性。因此，如圖7所示，中央環(huán)岸部31的花紋塊5部分具有不具備凹部8的區(qū)間，由此確?；y塊5的剛性，確保輪胎的駕駛穩(wěn)定性能。

[改進例]

圖8～圖14是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。這些圖表示刀槽花紋6、細淺槽7以及凹部8的位置關(guān)系。

在圖4的結(jié)構(gòu)中，細淺槽7配置為以規(guī)定角度θ相對于輪胎周向傾斜。在通過傾斜的細淺槽7產(chǎn)生向輪胎周向及輪胎寬度方向雙方的邊緣成分這一點上，優(yōu)選該結(jié)構(gòu)。

但是，不限于此，細淺槽7可以與輪胎周向平行地延伸(參照圖8)，也可以與輪胎寬度方向平行地延伸(參照圖9)。

此外，在圖4的結(jié)構(gòu)中，細淺槽7具有直線形狀。在細淺槽7的形成較容易這一點上，優(yōu)選該結(jié)構(gòu)。

但是，不限于此，細淺槽7可以具有鋸齒形狀(參照圖10)，也可以具有波狀形狀(參照圖11)。此時，如圖10及11所示，多個細淺槽7可以以相互對齊相位的方式配置，如圖12所示，也可以以相互錯開相位的方式配置。此外，如圖13所示，細淺槽7也可以具有屈曲或彎曲的短的構(gòu)造。此時，短的細淺槽7可以在相互偏離的同時接連排列(參照圖13)，也可以以排列為矩陣狀的方式配置(省略圖示)。此外，細淺槽7可以具有圓弧形狀(參照圖14)，也可以具有s字形狀等彎曲形狀(省略圖示)。

此外，在圖10～圖14中也和圖4、圖8及圖9的結(jié)構(gòu)同樣地，細淺槽7可以以規(guī)定角度θ相對于輪胎周向傾斜，也可以在輪胎周向平行地延伸，也可以在輪胎寬度方向平行地延伸。需要說明的是，在細淺槽7具有鋸齒形狀或波狀形狀的情況下，細淺槽7的傾斜角θ是以鋸齒形狀或波狀形狀的振幅的中心為基準來測定的。

圖15及圖16是表示圖4所述充氣輪胎的改進例的說明圖。這些圖表示刀槽花紋6、細淺槽7以及凹部8的位置關(guān)系。

在圖4的結(jié)構(gòu)中，細淺槽7具有在規(guī)定方向延伸的線狀構(gòu)造。在細淺槽7能夠遍及花紋塊5的接地面的整個區(qū)域地連續(xù)延伸這一點上，優(yōu)選該結(jié)構(gòu)。

但是，不限于此，如圖15及圖16所示，細淺槽7可以具有環(huán)狀構(gòu)造，相互隔開規(guī)定間隔地配置。例如，細淺槽7可具有圓形(圖15)或橢圓形(省略圖示)、矩形(圖16)、三角形、六邊形等多邊形狀(省略圖示)。此外，在該結(jié)構(gòu)中，凹部8也跨越相互分離的相鄰的多個細淺槽7、7配置。

圖17是表示圖5所述充氣輪胎的改進例的說明圖。該圖表示細淺槽7a、7b以及凹部8的深度方向的剖面圖。

在圖5的結(jié)構(gòu)中，所有的細淺槽7具有相同的槽深hg。

對此，在圖17的結(jié)構(gòu)中，一部分細淺槽7b的槽深被設(shè)定為比作為基準的細淺槽7a的槽深hg淺。在該結(jié)構(gòu)中，由于輪胎的磨損的進行，具有較淺槽深的細淺槽7b先消失，之后具有較深槽深hg的細淺槽7a消失。由此，能夠抑制因所有的細淺槽7同時消失而造成的花紋塊5的性狀變化。

[效果]

如以上說明的那樣，該充氣輪胎1在胎面表面具備作為條狀花紋或花紋塊列的環(huán)岸部31～33(參照圖2)。此外，環(huán)岸部31～33在接地面具備多個細淺槽7和與細淺槽7連通的多個凹部8(例如，參照圖3)。此外，凹部8跨越相互分離的相鄰的多個細淺槽7、7配置(參照圖4)。

在該結(jié)構(gòu)中，(1)由于環(huán)岸部31～33在接地面具備凹部8，因此具有環(huán)岸部31～33的邊緣成分增加、輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。此外，(2)由于凹部8跨越相互分離的相鄰的多個細淺槽7、7配置，因此細淺槽7的容積被局部地擴大。由此，在輪胎接地時，凹部8成為水的滯留場所，具有冰路面的水膜被高效地吸收、輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。此外，(3)凹部8比刀槽花紋(例如，線狀刀槽花紋6、圓形刀槽花紋(省略圖示))淺，因此適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的剛性。由此，具有確保輪胎的冰上制動性能的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33的連續(xù)的接地面(在圖3中，為花紋塊5的接地面)的整個區(qū)域中的凹部8的配置密度da在0.8[個/cm²]≤da≤4.0[個/cm²]的范圍內(nèi)。由此，具有使凹部8的配置密度合理化的優(yōu)點。即，通過0.8[個/cm²]≤da，確保凹部8的配置數(shù)量，并適當?shù)卮_保凹部8對水膜的去除作用。此外，通過da≤4.0[個/cm²]，適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的接地面積。

此外，在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33在接地面具備多個刀槽花紋6，并且凹部8與刀槽花紋6分離配置(例如，參照圖3)。在該結(jié)構(gòu)中，由于凹部8與刀槽花紋6相互分離配置，因此具有確保環(huán)岸部31～33的剛性、提高輪胎的冰上制動性能的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33在接地面具備將細淺槽7進行劃分的多個刀槽花紋6，并且，由刀槽花紋6劃分的一個細淺槽7的部分不貫通多個凹部8地延伸(參照圖4)。即，在連續(xù)的一個細淺槽7的部分，最多配置一個凹部8。由此，具有能夠抑制因凹部8配置過多而導(dǎo)致的冰上制動性能惡化的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個刀槽花紋6并列配置并將環(huán)岸部32在輪胎周向劃分為多個區(qū)間(例如，參照圖6)。此外，僅在輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域具有凹部8的所述區(qū)間和僅在輪胎寬度方向的端部區(qū)域具有凹部8的所述區(qū)間在輪胎周向交替配置。在該結(jié)構(gòu)中，由于凹部8分散配置，因此具有能夠提高由凹部8產(chǎn)生的水膜的吸收作用并且確保環(huán)岸部的剛性的優(yōu)點。此外，由于連續(xù)的區(qū)間分別具有凹部，因此具有冰路面的水膜被高效地吸收、輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將環(huán)岸部31～33劃分為多個區(qū)間。此外，相鄰的任意一對所述區(qū)間的至少一方在輪胎寬度方向的端部區(qū)域具有凹部8(參照圖3、圖6及圖7)。在該結(jié)構(gòu)中，在接地壓較高且容易產(chǎn)生水膜的輪胎寬度方向的端部區(qū)域配置凹部8。由此，具有冰路面的水膜被高效地吸收、輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將環(huán)岸部31～33劃分為多個區(qū)間。此外，在輪胎周向相鄰的任意三個所述區(qū)間分別包含：在輪胎寬度方向的端部區(qū)域具有凹部8的所述區(qū)間、在輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域具有凹部8的所述區(qū)間(參照圖3及圖6)。由此，具有凹部8分散配置于環(huán)岸部31～33的端部區(qū)域及中央?yún)^(qū)域的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個刀槽花紋6并列配置于輪胎周向并將環(huán)岸部31～33劃分為多個區(qū)間。此外，在輪胎周向相鄰的任意三個所述區(qū)間分別包含：具有凹部8的區(qū)間、不具有凹部8的所述區(qū)間(參照圖7)。在該結(jié)構(gòu)中，通過配置不具有凹部8的區(qū)間，凹部8被分散地配置。由此，具有確保環(huán)岸部31～33的接地面積、提高輪胎的冰上制動性能的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33為具有多個花紋塊5的花紋塊列，在花紋塊5的角部具有凹部8(參照圖3、圖6及圖7)。在該結(jié)構(gòu)中，在接地壓較高且容易產(chǎn)生水膜的花紋塊5的角部配置凹部8。由此，具有冰路面的水膜被高效地吸收、輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，環(huán)岸部31～33為具有多個花紋塊5的花紋塊列，在花紋塊5的輪胎周向的端部且輪胎寬度方向的中央?yún)^(qū)域不具有凹部8(參照圖3、圖6及圖7)。由此，具有確保花紋塊的起步側(cè)及延展側(cè)的端部的接地面積以及剛性、提高輪胎的冰上制動性能的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，凹部8的開口面積在2.5[mm²]以上且10[mm²]以下的范圍內(nèi)。由此，具有使凹部8的開口面積合理化的優(yōu)點。即，通過凹部8的開口面積為2.5[mm²]以上，確保凹部8的邊緣作用及吸水性。此外，通過凹部8的開口面積在10[mm²]以下，確保環(huán)岸部31～33的接地面積及剛性。

此外，在該充氣輪胎1中，凹部8在環(huán)岸部31～33的接地面具有圓形(參照圖4)或者橢圓形(省略圖示)。由此，與凹部8具有多邊形狀的結(jié)構(gòu)(省略圖示)比較，具有能夠抑制環(huán)岸部31～33的接地面的不均勻磨損的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，凹部8的壁角度α在-85[deg]≤α≤95[deg]的范圍內(nèi)(參照圖5)。由此，具有凹部8的邊緣作用提高的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，凹部8的深度hd與細淺槽7的槽深hg具有0.5≤hd/hg≤1.5的關(guān)系(參照圖5)。由此，具有使凹部8的深度hd合理化的優(yōu)點。即，通過0.5≤hd/hg，確保凹部8的吸水作用。此外，通過hd/hg≤1.5，能夠抑制因凹部8相對于細淺槽7過深而造成的環(huán)岸部31～33的剛性降低。

此外，在該充氣輪胎1中，至少一部分凹部8配置于與輪胎成型模具的排氣孔(省略圖示)對應(yīng)的位置。具有能夠有效地利用排氣孔，此外減少環(huán)岸部31～33的接地面上的無用的凹陷，并適當?shù)卮_保環(huán)岸部31～33的接地面積的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個細淺槽7具有長尺寸形狀并且相互并列配置(參照圖4、圖8～圖14)。在該結(jié)構(gòu)中，細淺槽7具有長尺寸形狀，由此能夠在細淺槽7的長尺寸方向引導(dǎo)細淺槽7吸收的水膜并排出。此外，由于凹部8跨越具有相關(guān)長尺寸形狀的多個細淺槽7配置，因此凹部8成為被吸收的水膜的滯留場所，環(huán)岸部31～33的吸水性提高。由此，具有輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。

此外，在該充氣輪胎1中，多個細淺槽7具有環(huán)狀形狀并相互分離配置(參照圖15及圖16)。在該結(jié)構(gòu)中，與細淺槽7貫通環(huán)岸部31～33的構(gòu)成比較，環(huán)岸部31～33的剛性較高。由此，具有輪胎的冰上制動性能提高的優(yōu)點。

實例

圖18是表示本發(fā)明的實施方式的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。

在該性能試驗中，對多種試驗輪胎進行了關(guān)于冰上制動性能的評價。此外，將輪胎尺寸195/65r15的試驗輪胎組裝于jatma規(guī)定的適用輪輞，對該試驗輪胎賦予230[kpa]的氣壓以及jatma規(guī)定的最大負荷。此外，試驗輪胎安裝在作為試驗車輛的排氣量為1600[cc]且ff(frontenginefrontdrive)式的轎車上。

在關(guān)于冰上制動性能的評價中，試驗車輛在規(guī)定的冰路面上行駛，測定從行駛速度40[km/h]開始的制動距離。然后，基于該測定結(jié)果，進行將以往例作為基準(100)的指數(shù)評價。該評價的數(shù)值越大越好。

實例1～8的試驗輪胎具備圖1及圖2的結(jié)構(gòu)，環(huán)岸部31～33的花紋塊5分別具有刀槽花紋6、細淺槽7及凹部8。此外，如圖4所示，直線狀的細淺槽7相對于輪胎周向傾斜且平行配置，并貫通花紋塊5。此外，在實例1～3中，凹部8僅配置于花紋塊5的輪胎寬度方向的端部區(qū)域(例如，參照圖7)，在實例4～8中，凹部8配置于花紋塊5的整個區(qū)域(例如，參照圖3及圖6)。此外，細淺槽7的槽寬及槽深為0.3[mm]。

對于以往例的試驗輪胎，在實例2的結(jié)構(gòu)中，花紋塊5僅具有刀槽花紋6及細淺槽7，不具有凹部8。

如試驗結(jié)果所示，可知：在實例1～8的試驗輪胎中，輪胎的冰上制動性能提高。

符號說明

1充氣輪胎

21、22周向主槽

23周向細槽

31～33環(huán)岸部

311切口部

41～43橫紋槽

5花紋塊

6刀槽花紋

7細淺槽

8凹部

11胎圈芯

12胎邊芯

13胎體層

14帶束層

141、142交叉帶束

143帶罩

15胎面橡膠

16側(cè)壁橡膠

17輪輞緩沖橡膠