專利名稱：低透氣性可充氣阻遏織物的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及機動車輛上被動阻遏安全裝置(passive restraint safety devices)所適用的低透氣性織物。
背景技術(shù)：
被動阻遏安全裝置是一種按客戶要求在機動車輛上設(shè)置的安全設(shè)備的組成部分。氣袋，作為該設(shè)備的一部分，是一種附屬的被動阻遏裝置，它被設(shè)計成一直緊密地折疊安放在車中，(如在車輛的方向盤部件、儀表板或門板中的小室中)，直到事故發(fā)生時引發(fā)高壓氣體立即充入氣袋使其脹大。氣袋所用織物的設(shè)計要求提出了要薄、柔、牢、耐熱和耐氧化的低透氣性織物。
一般，氣袋是用高強度機織物制成，可以有涂層以降低織物的透氣性。尼龍織物尤其rip stock尼龍織物，是最常用的織物，因為它們具有高的強度/重量比以及較低的價格。
織物、涂層和充氣技術(shù)也影響氣袋的設(shè)計和形狀。已經(jīng)有幾種氣袋的設(shè)計，它們采用內(nèi)部栓繩來控制氣袋在最大膨脹下的形狀，約束氣袋的中央部分迫使其外形類似扁平枕形，而不是球形，從而對車內(nèi)人員提供更佳的保護。
氣袋的充氣以及隨后放氣情況受到氣袋織物透氣性的很大影響。低透氣性有利于快速充氣以實現(xiàn)所需的防沖撞保護，但在氣袋后板面上如不設(shè)置排氣孔的話，就不能足夠快地放氣以減少對車內(nèi)人員的反彈型受傷。而具有較高透氣性的織物則不能足夠快地使氣袋充氣以提供最初的防沖撞保護，但卻可以不必附設(shè)排氣孔即能足夠快地使氣袋排氣，從而減少了車內(nèi)人員的反彈型受傷。
發(fā)明概述本發(fā)明提供了一種適用于氣袋的縫編織物，該織物i)具有第一和第二主表面，ii)具有熱塑性基網(wǎng)和雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)(two-bar warp knit structure)，iii)用測試方法A(下述)測得的Mullen頂破強度至少為約1.7Mpa(較佳地至少約2.0Mpa，更佳地至少約2.5Mpa)，以及iv)用測試方法B(下述)測得的透氣率小于約5立方厘米/秒/平方厘米(較佳地小于約2立方厘米/秒/平方厘米，更佳地小于約1立方厘米/秒/平方厘米)。
本發(fā)明還提供了一種由上述縫編織物制成的氣袋。一種優(yōu)選的氣袋主要就是用這種縫編織物來構(gòu)成(即氣袋的強力主要來自雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)，而其透氣性控制來自熱塑性基網(wǎng)、以及任選的聚合物涂層、膜和氣孔)。
本發(fā)明還提供了一種氣袋用的縫編織物的制造方法，該織物i)具有第一和第二主表面，ii)具有熱塑性基網(wǎng)和雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)(two-bar warp knit structure)，iii)用測試方法A測得的Mullen頂破強度至少為約1.7Mpa，以及iv)用測試方法B測得的透氣率小于約5立方厘米/秒/平方厘米，該制造方法包括下列步驟a)將熱塑性基網(wǎng)材料在張力下引入縫編機；b)把該基網(wǎng)材料捕入雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)之中以形成織物；c)在熱和壓力下輥軋該織物。
附圖簡述

圖1是本發(fā)明的基于鏈?zhǔn)浇M織(chain stitch)具有襯緯結(jié)構(gòu)的縫編織物工程背面示意圖。
圖2是圖1織物的墊紗圖。
圖3是圖1織物工程背面的組織花樣(pattern)示意圖。
圖4是本發(fā)明的基于經(jīng)平組織(tricot stitch)具有襯緯結(jié)構(gòu)的第二種縫編織物工程背面示意圖。
圖5是圖4織物的墊紗圖。
圖6是圖4織物工程背面的組織花樣示意圖。
圖7是采用本發(fā)明織物的駕駛員用氣袋脹開后的示意圖。
圖8是采用本發(fā)明織物的駕駛員用氣袋前板面的示意圖。
圖9是采用本發(fā)明織物的駕駛員用氣袋后板面的示意圖。
發(fā)明詳述本發(fā)明涉及一種縫編織物結(jié)構(gòu)，它適用于充氣式被動阻遏裝置的氣袋部件?？p編工藝形成了雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)，它包括按一定間距、交聯(lián)排列的圈列(rows ofstitches)，較佳間距為每厘米寬度2-8列(20-80機號)。圈密或圈數(shù)可在大范圍內(nèi)調(diào)節(jié)，但是較佳設(shè)置為產(chǎn)生2-10圈/厘米長度?？p線一般是市售的單絲纖維或復(fù)合絲，例如聚酰胺(如尼龍)、聚酰亞胺或聚酯(如PET)?？p編工藝還允許將各種不同材料包裹或容納在雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)中。
更具體地說，在實施本發(fā)明中所用的雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)提供了結(jié)構(gòu)的主要強力。而由縫線穿過的熱塑性基網(wǎng)則控制了織物的透氣性。在圖1-6中給出了雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)的例子。如圖1給出了本發(fā)明縫編織物10的工程背面12的示意圖，該織物10具有鏈?zhǔn)浇M織的固結(jié)編鏈14和襯緯16。形成鏈?zhǔn)浇M織中編鏈的縫線穿過了熱塑性基網(wǎng)18，而襯緯16則在形成該鏈?zhǔn)浇M織時按預(yù)定方式通過縫針的后方，但只是被固定在縫編織物工程背面上(即，襯緯紗線并不穿過基網(wǎng))。
圖2顯示了圖1所示織物10的墊紗圖20。形成固結(jié)編鏈22的是/1-0/0-1/鏈?zhǔn)浇M織，而形成襯緯24的則是/0-0/3-3/結(jié)構(gòu)，后者是在固結(jié)編鏈的鏈?zhǔn)浇M織22形成過程中被墊在3針的后方。
在織物10工程背面上聯(lián)合形成的固結(jié)編鏈鏈?zhǔn)浇M織和襯緯花樣示于圖3。在該示意圖中，固結(jié)編鏈的鏈?zhǔn)浇M織32以平行虛線表示，而襯緯紗線34以蛇形線表示，它規(guī)則地在3個鏈?zhǔn)浇M織后方通過。如果鏈?zhǔn)浇M織的編鏈32中有線斷裂時，那么以這種方式形成的襯緯結(jié)構(gòu)就能降低縫編織物撕裂的可能性。應(yīng)理解，盡管在此處僅描述了一種花樣(pattern)的襯緯結(jié)構(gòu)，但是其他花樣(如/0-0/3-3/6-6/3-3/0-0/花樣，它讓襯緯紗線通過6個固結(jié)編鏈線圈的后方)可進一步降低鏈?zhǔn)浇M織編鏈32中有線斷裂時織物斷裂的可能性。
圖4是本發(fā)明第二種縫編織物40的工程背面示意圖，它具有經(jīng)平組織的固結(jié)編鏈44和襯緯46。對這種縫編織物的結(jié)構(gòu)在參見圖5后更易理解，它圖示該織物40的墊紗圖50。在織物40中，固結(jié)編鏈52所形成的是/1-0/1-2/經(jīng)平組織而襯緯所形成的是/0-0/3-3/結(jié)構(gòu)，后者是在固結(jié)編鏈經(jīng)平組織52的形成過程中被墊在3針的后方。
在圖4所示織物40工程背面上聯(lián)合形成的固結(jié)編鏈經(jīng)平組織及襯緯花樣示于圖6。圖中固結(jié)編鏈經(jīng)平組織62呈折線，而襯緯紗線64則呈蛇線，它規(guī)則地在3個經(jīng)平組織后方通過。正同織物10的情況一樣，也有其他類型的襯緯花樣能在固結(jié)編鏈62中有線斷裂時進一步降低織物破裂的可能性。
縫編織物的強力受控制于織物圈距或機號、縫線的旦尼爾數(shù)以及形成縫編結(jié)構(gòu)的紗線。使用同一種縫線，那么高圈距(每厘米寬度上有較多的圈列數(shù))織物比低圈距的強力高。前已提出，本發(fā)明織物用20-80機號，較好是用40-60機號范圍，最好是50機號進行制備。在保持同一機號下，粗旦絲或紗比細旦絲或紗能生產(chǎn)更強的織物。適宜用220到840旦的縫絲或紗來制備本發(fā)明的織物。一般說來，縫過基網(wǎng)以形成固結(jié)編鏈用的絲或紗可優(yōu)選220-500旦，而襯緯所用的絲或紗則可優(yōu)選220-840旦。有寬廣范圍的絲或紗可用于縫編工藝，但對氣袋的強度要求決定了應(yīng)采用聚酰胺(如尼龍)或聚脂絲或紗來制備本發(fā)明的織物。優(yōu)選的是定向高強度纖維的絲或紗。而且，優(yōu)選的縫線是紗線(即一束細旦絲通過加捻或類似的加強法而加強)而不是一些單絲，因為紗線要比一些單絲紗線具有更大的柔性。
本發(fā)明織物中所用熱塑性基網(wǎng)包括多種熱塑性材料，其中包括(但并不限于)非織造網(wǎng)、彈性薄膜、以及非織造網(wǎng)與彈性薄膜的層壓片(laminate)。適用的非織造纖維網(wǎng)包括紡粘型材料、射流噴網(wǎng)型材料、熔噴微纖維網(wǎng)、以及氣流成網(wǎng)的加固網(wǎng)等。優(yōu)選的非織造網(wǎng)應(yīng)基于小直徑的即低旦的纖維(例如約小于10旦，更好的約小于5旦)，因其具有較低的透氣率。最佳非織造基網(wǎng)應(yīng)是彈性熔噴微纖維網(wǎng)，例如以尿烷或聚脂/尿烷高分子材料為基礎(chǔ)的網(wǎng)，網(wǎng)中平均纖維直徑小于約50微米。
一般，非織造基網(wǎng)的基重為約50g/m2至175g/m2，較好的約70g/m2至約150g/m2，更好的約70g/m2至約125g/m2。被動阻遏單元裝置趨向于小型化的趨勢，已降低了可存放氣袋的空間的大小，這就促使氣袋織物更加趨向于薄型?？紤]到上述情況，本發(fā)明所用織物在能實現(xiàn)所要求的透氣性條件下更宜采用基重盡可能最低的基網(wǎng)。
由非織造纖維網(wǎng)組成的縫編織物，通過在加熱和壓力下進行軋壓后就能夠控制織物的厚度及其透氣性。適當(dāng)選用軋壓條件(如熱量、壓力、滯留時間等)可使縫編織物所含非織造基網(wǎng)的厚度顯著降低，把該基網(wǎng)轉(zhuǎn)變成具有各種程度薄膜特性的材料，從而能降低該縫編織物的透氣性。有經(jīng)驗的技術(shù)人員能理解，適當(dāng)?shù)能垑簵l件取決于制備基網(wǎng)所用的熱塑性材料。一般說來，選擇的加工條件要使基網(wǎng)所受的加熱、加壓和滯留時間等因素應(yīng)能促成熱塑性纖維有足夠的流動，以形成柔性薄膜材料，從而能對穿過縫編織物的固結(jié)編鏈圈線周圍進行封堵。被軋縫編織物的較佳厚度約0.4至約1.0mm。
作為本發(fā)明織物中的熱塑性基網(wǎng)，彈性薄膜也可單獨使用，也可與非織造網(wǎng)聯(lián)合使用。熱塑性薄膜通常比非織造網(wǎng)能對本發(fā)明中的縫編織物提供更低的透氣性，但如果縫編工藝不是細心控制的話，那就會對薄膜的連續(xù)性造成不利影響。采用薄膜時，宜用彈性薄膜與非織造網(wǎng)的多層粘合物，因為這樣有利于把薄膜結(jié)合進縫編結(jié)構(gòu)中。
關(guān)于由本發(fā)明縫編織物構(gòu)成的氣袋結(jié)構(gòu)，見圖7所示脹大后的駕駛員用氣袋70。該圖有一傳感器(未標(biāo)示)能探測表示發(fā)生了撞擊事故的車輛的急驟減速度，并立即引發(fā)充氣設(shè)備(未標(biāo)示)使氣袋充氣。乘員72沖向方向盤74的前沖運動就會受到氣袋70的阻遏。
用本發(fā)明織物的典型的駕駛員用氣袋前板面80如圖8所示。前板面80與后板面(未示)用圈列82從板面周圍向內(nèi)按一定間距機械地連接一起。
圖9所示為駕駛員用氣袋的后板面90，后板面90具有位于中央的孔92，通過該孔在充氣時將高壓氣體充入氣袋。后板面90有一系列孔98，分布于內(nèi)孔92圓周內(nèi)側(cè)一定間距處，用來安裝充氣裝置的金屬圓盤和螺栓(未示)。對應(yīng)于后板面90上的孔98，在圓盤92上同樣也有一系列孔98。在把氣袋裝在充氣設(shè)備的圓盤上之前應(yīng)把圓盤92安置在袋內(nèi)。
氣袋充氣時控制為扁平枕形結(jié)構(gòu)，就能比球形氣袋在車內(nèi)人員沖向氣袋時提供更好的緩沖作用，這就能改善對車內(nèi)人員尤其是對駕駛員的保護。由標(biāo)準(zhǔn)機織物制成的氣袋會典型地被充氣成球形，因為機織物的經(jīng)緯紗如果都采用同一種纖維原料，那么不論在機器縱向和織物橫向上都將有頗為一致的強力和伸長特性。然而縫編織物在機器縱向和織物橫向上卻顯示出不對稱的強力和伸長特性。由于固結(jié)編鏈組織的結(jié)構(gòu)，故縫編織物在其機器縱向上比在織物橫向上一般顯示較高強力和較低伸長率。在織物橫向上，因襯緯紗線受到較小的外形限制，故對織物總的強度雖然也有貢獻，但卻顯示出較低的橫向強力和較高的伸長程度。然而只要控制好縫編織物的使用方向，就能實現(xiàn)對氣袋充氣外形合理的控制程度，從而在制作氣袋時有利地利用其不對稱強力和伸長特性。
測試方法Mullen頂破強度本發(fā)明織物的頂破強度用ASTM測試方法D3768來測定。
上述方法在本說明書和權(quán)利要求中簡稱為測試方法A。
透氣率織物透氣率(或氣流阻力)當(dāng)雷諾數(shù)影響較小且氣流通過織物的阻力與空氣流速成正比時，可根據(jù)織物的正壓力降計算求得，參見ASTMF788-82所論述的對過濾媒體氣流阻力測試的標(biāo)準(zhǔn)方法。這樣，對本發(fā)明的空氣透過率大于1cm3/sec/cm2的織物時，可用8110D型自動過濾測試儀(美國明尼蘇達州St.Pau.l的TSI公司制造)測出該織物在85l/min時的壓力降，再把測得的壓力降按下列關(guān)系換算為在12.7mm(0.5吋)水柱下的透氣率FP＝V＝KΔp式中FP為以cm3/sec/cm2表示的Frazier透氣率(ASTMD-737)，V是以cm/sec表示的表面速度，K是常數(shù)，ΔP是以mm水柱表示的壓力降(曾對本發(fā)明織物獨立地利用了ASTMD-737用透氣率，壓力降和流量的測量值對上式進行過驗證)。
對透氣率小于或等于1cm3/sec/cm2的織物，用TAPPI測試法T460om-88(或聯(lián)邦測試法標(biāo)準(zhǔn)No.191A方法5452)測定在124.2mm水柱壓力下100cm3空氣流過6.45cm2織物所需的時間。然后利用下式把該流過時間換算為12.7mm(0.5吋)水柱時的透氣率V12.7＝[V124.2(ΔP12.7/ΔP124.2)]式中V12.7＝P12.7，是以cm3/sec/cm2表示的在12.7mm水柱下的透氣率；V124.2＝P124.2，是以cm3/sec/cm2示的在124.2mm水柱下的透氣率；ΔP12.7是在12.7mm水柱下的壓力降；ΔP124.2是在124.2mm水柱下的壓力降。
在本說明書和權(quán)利要求書中上述方法簡稱為測試方法B。
實施例實施例1基于Morton PS 440-200的彈性熔噴微纖維網(wǎng)(BMF)的基網(wǎng)，是將聚氨基甲酸脂纖維(可從Morton International，Inc.Seabrook，NH獲得)，按照美國專利號5,230,701(Meyer等)制成的。該基網(wǎng)的基重為125g/m2，它被用作制備本發(fā)明的縫編網(wǎng)的基網(wǎng)。
用Arachne縫編機(由捷克共和國Kdyne的Kdynske Strojirny Co.Ltd.供應(yīng))制成雙梳經(jīng)編組織的縫編織物。該Arachne機規(guī)格為50機號(5針/cm)的組織花樣，圈密或圈數(shù)為7.0圈/cm。機器頂梳中穿以高強纖維聚脂絲(E.I.DuPont deNermour & Co.，Wilmington，DE供應(yīng)的1/440/100 R02 T-68大可綸)，底梳中則穿以第二種強聚脂纖維絲1/440/96 BRT型號781(由Hoechst Celanese Corp.Chalotte，NC供應(yīng))。把聚氨基甲酸酯纖維BMF的基網(wǎng)在張力下送入Arachne機，該張力應(yīng)足以防止基網(wǎng)在進入縫制區(qū)域前自行下垂或起皺。固結(jié)編鏈線圈是由第一梳櫛形成為/1-0/0-1/鏈?zhǔn)浇M織，第二梳櫛則使襯緯形成/0-0/3-3/結(jié)構(gòu)，墊在三針的后方。Arachne機器部件的運轉(zhuǎn)機速為520圈/分鐘，在每分鐘生產(chǎn)約0.7米的縫編織物。圖1是基于鏈?zhǔn)浇M織和襯緯結(jié)構(gòu)的縫編織物示意圖。圖2表示該織物的墊紗圖，圖3則表示該織物的工程背面圖。該縫編織物的Mullen頂破強度為3.09MPa，透氣率為12.8cm3/sec/cm2(用ASTM D-737測試方法B測得)。然后在例如后述的條件下進行軋壓，即能得到本發(fā)明的織物。
實施例2使實施例1所制得的縫編織物通過Webex，Inc.，Neenah，WI供應(yīng)的單軋點鋼-鋼軋輥的軋壓，運轉(zhuǎn)條件為溫度163℃，間距為0.3mm以及線速度為0.61m/min。軋好的縫編織物的Mullen頂破強度為2.63Mpa，透氣率為0.25cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88測得)。
實施例3用實施例1中方法制得的縫編織物，不同點在于在機器頂梳中穿以1/220/50型號68的高強度聚脂復(fù)絲(E.I.Du Pont供應(yīng))以代替1/440/100型號T-68大可綸。該縫編織物通過軋壓后即能提供本發(fā)明所要求的織物。
實施例4用實施例2中方法制得的縫編織物，不同點在于將0.008mm厚的XEL-31薄膜(Consolidated Tachnologies Film Co.，Schaumberg，IL供應(yīng))，在軋壓階段中與縫編織物一起層壓，條件為對織物/薄膜的軋壓溫度185℃，間距0.23mm，線速度0.61m/min。層壓的(laminated)縫編織物的Mullen頂破強度為2.72MPa，透氣率0.005cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88所測得)。
實施例5將KratonTM6416(一種Shell Oil Co.，Houston，TX供應(yīng)的苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物)在甲苯中的40％溶液，利用間距調(diào)整到0.152mm的刮刀涂覆設(shè)備施涂在15.2×91.5cm的實施例2縫編織物條塊上，在對流爐中以300℃溫度烘燥5分鐘后，產(chǎn)生的添加量為95.2g/m2。該涂覆的縫編織物的頂破強度為3.19MPa，透氣率為0.12cm3/sec/cm2(用測試方法B的ASTMD-737測試法測得)。
實施例6按照實施例1中的方法制得的縫編織物，不同點在于用基重67g/m2的SontaraTM型8801聚對苯二甲酸乙二酯/木漿纖維網(wǎng)(E.I.DuPont deNemours andCo.，Wilmington DE供應(yīng))，代替聚氨基甲酸酯纖維。再通過輥軋薄膜/織物/薄膜層壓物，把Shell Oil Company，Houston，TX供應(yīng)的0.25mm厚的PS 8010聚氨基甲酸酯薄膜用層壓到上述縫編織物正反兩個面上，其中軋壓溫度為182℃，間距為0.18mm，線速度0.61m/min，從而生產(chǎn)出織物，該織物的Mullen頂破強度為2.92MPa，透氣率0.003cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88測得)。
實施例7按照實施例6方法制得的縫編織物，不同點在于將基重98g/m2的TyparTM類型3301紡粘型聚丙烯網(wǎng)(Reemay Corp.，Old Hickory，TN供應(yīng))作為基網(wǎng)，以代替Sontara網(wǎng)。層壓織物的Mullen頂破強度為3.09MPa，透氣率為0.034cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88測得)。
實施例8按照實施例6方法制得縫編織物，不同點在于用基重100g/m2的TypelleTM類型5300花色紡粘型聚對苯二甲酸乙二酯纖維網(wǎng)(Reemay Corp.供應(yīng))作為基網(wǎng)，以代替Sontara網(wǎng)。層壓織物的Mullen頂破強度為3.00MP，透氣率為0.004cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88測得)。
實施例9按照實施例1用熔噴聚尿烷網(wǎng)來形成聚尿烷BMF/聚尿烷薄膜層壓物，再把0.25mm厚的PS 8010聚尿烷薄膜層壓到新噴成的BMF網(wǎng)的一個面上。位于BMF收集區(qū)的下游約30cm處的層壓站(lamination station)，包括一加熱鋼制軋輥，該軋輥被調(diào)整到當(dāng)軋點處無聚尿烷薄膜時恰好與收集鼓相接觸。把層壓軋輥加熱到115℃，再把薄膜引入收集鼓與層壓軋輥間的軋點處，與BMF網(wǎng)密切接觸以完成層壓過程。按照實施例1制得縫編織物，不同點在于用聚尿烷BMF/薄膜層壓物作為基網(wǎng)，以代替聚尿烷BMF基網(wǎng)。將該縫編織物在182℃，0.18mm間距和線速度0.61m/min的條件下進行軋壓，生產(chǎn)出的織物的Mullen頂破強度為2.81MPa，透氣率為0.018cm3/sec/cm2(用測試方法B的TAPPI測試法T460om-88測得)。
實施例10用下列方法把實施例2、4、5、6和9的縫編織物轉(zhuǎn)變成氣袋。
將縫編織物裁剪出兩塊同樣大小的板面，在其中一塊板面上割出一個充氣用的孔。把兩個圓板面的工程面相互對準(zhǔn)重疊在一起，再從板面周圍內(nèi)按一定間距用一系列圈線把兩者縫合后就完成了氣袋的制作。通過充氣孔把氣袋翻身，使氣袋周邊的圈縫轉(zhuǎn)入氣袋之內(nèi)。在縫合操作時，應(yīng)使兩塊板面組織的機器縱向相互對好。將一塊約5cm寬的氯丁橡膠支撐盤(其中央孔徑與氣袋后板面上割成的孔徑大致相同，并有一系列對應(yīng)于充氣裝置中金屬安裝圓盤上螺栓大小與位置的孔)插入氣袋中，再把氣袋安裝在充氣裝置的安裝圓盤上。
權(quán)利要求
1.一種適用于氣袋的縫編織物，其特征在于，該織物i)具有第一和第二主表面，ii)具有熱塑性基網(wǎng)和雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)，iii)用測試方法A測得的Mullen頂破強度至少為約1.7Mpa，以及iv)用測試方法B測得的透氣率小于約5立方厘米/秒/平方厘米。
2.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該Mullen頂破強度至少為約2.0Mpa。
3.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該Mullen頂破強度至少為約2.5Mpa。
4.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該透氣率小于約2立方厘米/秒/平方厘米。
5.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該透氣率小于約1立方厘米/秒/平方厘米。
6.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該Mullen頂破強度至少為約2.5Mpa而且該透氣率小于約1立方厘米/秒/平方厘米。
7.如權(quán)利要求1所述的織物，其特征在于，該熱塑性基網(wǎng)被包含在該雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)中。
8.如權(quán)利要求1所述的可充氣的阻遏織物，其特征在于，該織物還包括位于其至少一個主表面上連續(xù)的、柔軟的、聚合物涂層。
9.一種可充氣的、被動阻遏裝置，其特征在于，它包括權(quán)利要求1所述的氣袋、充氣部件和傳感部件。
10.一種適用于氣袋的縫編織物的制造方法，該織物i)具有第一和第二主表面，ii)具有熱塑性基網(wǎng)和雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)，iii)用測試方法A測得的Mullen頂破強度至少為約1.7Mpa，以及iv)用測試方法B測得的透氣率小于約5立方厘米/秒/平方厘米，其特征在于，該制造方法包括步驟a)將熱塑性基網(wǎng)材料在張力下引入縫編機；b)把該基網(wǎng)材料捕入雙梳經(jīng)編結(jié)構(gòu)之中以形成織物；c)在熱和壓力下輥軋該織物。
全文摘要
一種適用于氣袋(70)的縫編織物(10)。
文檔編號B60R21/16GK1183124SQ96193542
公開日1998年5月27日 申請日期1996年4月4日 優(yōu)先權(quán)日1995年4月27日
發(fā)明者M·托切謝克, R·A·布雷克恩, P·E·漢森 申請人:美國3M公司