6以隨著朝向上方而朝車寬方向的內(nèi)側(cè)傾斜的方式彎曲，第二上壁部40容易朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位。該彎曲部46相當(dāng)于在從翼子板18對第二上壁部40施加了沖擊負(fù)載的情況下允許第二上壁部40朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位的變形構(gòu)造。
[0038]第二上壁部40與上述第一上壁部30的下側(cè)大致緊貼并重疊，在與上述切口 36對應(yīng)的中央部分設(shè)置有連結(jié)孔48，并且在第二上壁部40的下表面?zhèn)韧ㄟ^焊接等一體地固定設(shè)置有與連結(jié)孔48大致同心的螺母50。而且，若螺栓52從上方被插通到切口 36以及連結(jié)孔48內(nèi)，與螺母50旋合并緊固，則第一上壁部30以及第二上壁部40通過規(guī)定的連結(jié)力連結(jié)。在該連結(jié)狀態(tài)下，第一托架14以及第二托架16構(gòu)成為近似帽形剖面形狀成，并一體地固定設(shè)置于上部構(gòu)件12，以規(guī)定的支承剛性支承翼子板18。在翼子板18的上部20設(shè)置有與第一上壁部30的上表面大致緊貼并重疊的安裝端部22、以及隨著從該安裝端部22朝向車寬方向的外側(cè)而向斜上方突出的突出部24，向形成于安裝端部22的連結(jié)孔26插通上述螺栓52，由此經(jīng)由該螺栓52將翼子板18與第二上壁部40安裝為一體。
[0039]第一上壁部30在被夾在翼子板18與第二上壁部40之間的狀態(tài)下相應(yīng)于螺栓52以及螺母50的緊固力(扭矩)地被夾壓，并通過摩擦一體連結(jié)于第二上壁部40，并且在從翼子板18對第二上壁部40施加規(guī)定的沖擊負(fù)載時，允許第二上壁部40克服該摩擦力(連結(jié)力)而與翼子板18—起從第一上壁部30分離，并沿切口 36朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位。翼子板18具有隨著朝向車寬方向的外側(cè)而朝斜上方突出的突出部24，若如圖3(b)所示那樣從上方對該突出部24施加沖擊負(fù)載F，則在安裝端部22產(chǎn)生朝向車寬方向的內(nèi)側(cè)的應(yīng)力，翼子板18與第二上壁部40—起如箭頭A所示那樣從第一上壁部30分離并朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移動。螺栓52以及螺母50構(gòu)成了連結(jié)部件54，適當(dāng)設(shè)定上述螺栓52以及螺母50的緊固力以便以規(guī)定的連結(jié)力連結(jié)第一上壁部30以及第二上壁部40，從而以規(guī)定的支承剛性支承翼子板18，并且在從翼子板18對第二上壁部40施加規(guī)定的沖擊負(fù)載時，允許第二上壁部40克服該連結(jié)力而從第一上壁部30分離并朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位。
[0040]上述安裝端部22、第一上壁部30以及第二上壁部40都是平板形狀，隨著朝向車寬方向的內(nèi)側(cè)而向下方傾斜。因此，若如圖3的(b)所示那樣從上方對突出部24施加沖擊負(fù)載F而在安裝端部22產(chǎn)生朝向車寬方向的內(nèi)側(cè)的應(yīng)力，則該安裝端部22以及第二上壁部40如箭頭A所示那樣沿著傾斜順利地朝車寬方向的內(nèi)側(cè)滑動。這樣若安裝端部22朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移動并且向下方移位，則翼子板18本身的變形量(上下方向的形變量)t變大，獲得更優(yōu)異的沖擊吸收性能。特別是由于突出部24隨著朝向車寬方向的外側(cè)而向斜上方突出，所以伴隨著下降，突出部24張開變形，變形后的張開角度Θ2比變形前的張開角度Θ1大，因此變形量t變得更大，獲得優(yōu)異的沖擊吸收性能。
[0041]在這樣的翼子板支承構(gòu)造10中，第一上壁部30以及第二上壁部40相互重疊并通過連結(jié)部件54而一體化，所以通常利用第一托架14以及第二托架16雙方獲得較高的支承剛性，另一方面，若施加規(guī)定的沖擊負(fù)載F則第二上壁部40克服連結(jié)部件54的連結(jié)力而從第一上壁部30分離，所以翼子板18變?yōu)閮H由第二托架16支承，支承剛性降低，通過該第二托架16的變形獲得優(yōu)異的沖擊吸收性能。特別是第二托架16以第二腳部42與車輛前后方向平行的姿勢固定設(shè)置于上部構(gòu)件12，并且第二上壁部40朝車寬方向的外側(cè)延伸出來并與第一上壁部30重疊，若沖擊負(fù)載從翼子板18傳遞至第二上壁部40，則該第二上壁部40從第一上壁部30分離并與翼子板18—起朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位，所以在翼子板16被施加了沖擊負(fù)載的情況下，總是會可靠地獲得規(guī)定的沖擊吸收性能而與機(jī)罩56的變形無關(guān)。
[0042]另外，第一上壁部30以及第二上壁部40都是平板形狀，隨著朝向車寬方向的內(nèi)側(cè)而向下方傾斜，所以在從翼子板18對第二上壁部40施加了沖擊負(fù)載的情況下，第二上壁部40沿著傾斜而相對于第一上壁部30朝車寬方向的內(nèi)側(cè)順利地滑動。由此，穩(wěn)定地獲得規(guī)定的沖擊吸收性能，并且翼子板18的安裝端部22朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移動并且向下方移位，因此翼子板18本身的變形量t變大，獲得更優(yōu)異的沖擊吸收性能。
[0043]另外，在第一上壁部30設(shè)置有切口36，另一方面，在第二上壁部40以及翼子板18分別設(shè)置有連結(jié)孔48、26，由插通上述切口 36以及連結(jié)孔48、26的螺栓52、以及與該螺栓52旋合的螺母50構(gòu)成了連結(jié)部件54。而且，在夾著翼子板18、第一上壁部30以及第二上壁部40的狀態(tài)下將上述螺栓52以及螺母50緊固，由此以規(guī)定的連結(jié)力連結(jié)該第一上壁部30與第二上壁部40，以規(guī)定的支承剛性支承翼子板18，并且若規(guī)定的沖擊負(fù)載從翼子板18經(jīng)由螺栓52而施加于第二上壁部40，則克服該連結(jié)力，螺栓52在切口 36內(nèi)移動并且第二上壁部40與翼子板18—起相對于第一上壁部30朝車寬方向的內(nèi)側(cè)移位，通過此時的第二托架16的變形等獲得規(guī)定的沖擊吸收性能。因此，通過改變螺栓52以及螺母50的緊固力，能夠容易地調(diào)整連結(jié)力，能夠簡便地調(diào)整與該連結(jié)力對應(yīng)的翼子板18的支承剛性。
[0044]另外，在翼子板18的安裝端部22連續(xù)地設(shè)置有突出部24，若從上方對該突出部24施加沖擊負(fù)載F，則在安裝端部22產(chǎn)生朝向車寬方向的內(nèi)側(cè)的應(yīng)力，因此安裝有該安裝端部22的第二上壁部朝車寬方向的內(nèi)側(cè)順利地移位，穩(wěn)定獲得規(guī)定的沖擊吸收性能，并且突出部24張開變形，翼子板18本身的變形量t變大，所以獲得更優(yōu)異的沖擊吸收性能。
[0045]另外，以隨著朝向上方而朝車寬方向的內(nèi)側(cè)傾斜的方式彎曲的彎曲部46作為變形構(gòu)造設(shè)置于第二腳部42，所以通過該第二腳部42的變形，供翼子板18安裝的第二上壁部40朝車寬方向的內(nèi)側(cè)順利地移位，穩(wěn)定地獲得規(guī)定的沖擊吸收性能。而且，能夠通過該彎曲部46的位置、彎曲角度，調(diào)整基于第二腳部42的變形的沖擊吸收性能。
[0046]與此相對，例如在使用如圖7、圖8(a)所示左右對稱地設(shè)置有一對腳部102的由單一的部件形成的沖擊吸收托架100支承翼子板18的情況下，若如圖8(b)所示那樣對突出部24施加沖擊負(fù)載F，則一對腳部102大致對稱地變形，使沖擊吸收托架100朝下方大致筆直地壓彎變形。因此，安裝端部22也大致朝正下方移位，從而使突出部24的張開角度Θ1以及Θ2大致相同，所以翼子板18本身的變形量t較小而無法獲得足夠的沖擊吸收性能。另外，利用單一的沖擊吸收托架100的話，沖擊吸收性能以及支承剛性是確定的，因而很難對它們適當(dāng)調(diào)整。
[0047]接下來，說明本發(fā)明的其它實施例。此外，在以下的實施例中對與上述實施例實際相同的部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記并省略詳細(xì)說明。
[0048]圖4與上述實施