專利名稱：適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種石油化工設(shè)備，更具體地說(shuō)，涉及一種適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐。

背景技術(shù)：
在寒冷地區(qū)，其最冷月份溫度最低，在工程設(shè)計(jì)過(guò)程中，設(shè)備的設(shè)計(jì)溫度一般都取最冷月(一月)平均最低溫度為設(shè)計(jì)依據(jù)，以吉林地區(qū)為例，最冷月平均最低溫度-28.9℃，常壓碳鋼儲(chǔ)罐往往選擇低溫鋼(如16MnDR，許用溫度>-40℃)才能滿足要求。這樣勢(shì)必造成設(shè)備投資增加。為了降低設(shè)備的選材，常壓碳鋼儲(chǔ)罐通常采用輸入熱媒的方式來(lái)達(dá)到升高介質(zhì)的操作溫度，以降低設(shè)計(jì)溫度和設(shè)備材質(zhì)，而這樣又增加了熱媒輸入的運(yùn)行費(fèi)用。
適于寒冷地區(qū)運(yùn)行的常壓碳鋼儲(chǔ)罐，采取措施，又不需要熱媒輸入，能夠在正常的儲(chǔ)存周期內(nèi)，做到儲(chǔ)罐內(nèi)介質(zhì)溫度不低于-15℃，設(shè)備設(shè)計(jì)溫度可取-19℃，碳鋼儲(chǔ)罐材質(zhì)采用價(jià)格低廉的普通碳素鋼Q235-B取代16MnDR。一方面降低了儲(chǔ)罐的制造成本，另一方面又減少了不用熱媒輸入的運(yùn)行費(fèi)用，是否可行，在理論和工程實(shí)踐上都是一個(gè)人們應(yīng)該探索的問(wèn)題。


發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)之不足，提供適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐。
一種適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐，其適用于 1、寒冷地區(qū)，最冷月(一月)平均最低溫度大于-40℃，無(wú)熱媒輸入常壓碳鋼儲(chǔ)罐； 2、儲(chǔ)罐容積100～30000m3，操作壓力為大氣壓，設(shè)計(jì)壓力充滿液體，工作溫度為環(huán)境溫度，根據(jù)加保溫層后的傳熱計(jì)算，設(shè)計(jì)溫度定為-19/60℃； 3、儲(chǔ)罐為立式固定頂罐或內(nèi)浮頂罐，內(nèi)浮頂罐適用于沸點(diǎn)低于45℃的甲B、乙A類液體，固定頂罐適用于乙B類及以下等級(jí)的液體，設(shè)內(nèi)浮盤可以減少易燃易爆液體揮發(fā)；所述甲B、乙A、乙B類液體，應(yīng)符合《石油化工企業(yè)防火設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50160-92規(guī)定； 4、儲(chǔ)罐內(nèi)介質(zhì)應(yīng)為無(wú)腐蝕性、不易聚合、無(wú)潔凈要求且沸點(diǎn)低于45℃的類別及以下等級(jí)的液體； 這種大型常壓儲(chǔ)罐特征在于； 儲(chǔ)罐筒體采用普通碳素鋼Q235-B制成，筒體設(shè)內(nèi)浮盤，內(nèi)浮盤的材質(zhì)與筒體材質(zhì)相同；筒體外設(shè)有80～200mm厚的巖棉保溫層，可降低設(shè)備材質(zhì)，節(jié)省投資，保溫層厚度需根據(jù)不同介質(zhì)的物性數(shù)據(jù)和環(huán)境溫度條件確定；保溫層外設(shè)有保護(hù)層，儲(chǔ)罐進(jìn)料管自罐壁下部進(jìn)入，進(jìn)料管伸至罐內(nèi)；伸入罐內(nèi)長(zhǎng)度L為2/3R～1R，R為儲(chǔ)罐的筒體半徑，在進(jìn)料管上設(shè)有多個(gè)小孔，小孔均勻分布于管的尾部，小孔面積之和為1.5～2倍進(jìn)料管的橫截面積，以保證均勻進(jìn)料，并防止出現(xiàn)電火花。
實(shí)施本發(fā)明的有益效果 1、沸點(diǎn)低于45℃的甲B、乙A類液體選用內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐，確保減少易燃易爆液體揮發(fā)，減少對(duì)自然環(huán)境的污染，社會(huì)效益顯著。
2、儲(chǔ)罐加保溫后，減少了熱損失，提高了儲(chǔ)罐的最低設(shè)計(jì)溫度，降低了設(shè)備材質(zhì)，減少了設(shè)備投資，節(jié)約了建設(shè)費(fèi)用，僅以一個(gè)20000m3的儲(chǔ)罐為例，材料一項(xiàng)就可節(jié)約112萬(wàn)元，有利于國(guó)家項(xiàng)目的建設(shè)。
3、特殊的進(jìn)料管設(shè)計(jì)，保證物料進(jìn)料均勻的同時(shí)，有效防止了由于摩擦和撞擊引發(fā)的電火花導(dǎo)致爆炸事故的發(fā)生，有利于安全生產(chǎn)。



圖1本發(fā)明設(shè)備結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖。
圖中有筒體1、保溫層2、保護(hù)層3、內(nèi)浮盤4、進(jìn)料管5。

具體實(shí)施例方式 下面結(jié)合附圖和具體實(shí)例對(duì)本發(fā)明作出進(jìn)一步地詳細(xì)描述。
1 儲(chǔ)罐型式的選擇 原料儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)，根據(jù)《石油化工儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)罐區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)范》SH3007-1999的要求，鐵路運(yùn)輸最大儲(chǔ)存天數(shù)按20天計(jì)，根據(jù)需要在容積為100～30000m3的范圍內(nèi)選擇需求的儲(chǔ)罐，操作壓力為大氣壓，設(shè)計(jì)壓力為充滿液體。根據(jù)《石油化工企業(yè)防火設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50160-92的規(guī)定，沸點(diǎn)低于45℃的甲B、乙A類液體選用內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐，乙B類及以下等級(jí)的液體選擇儲(chǔ)罐型式為固定頂罐。
2 大型儲(chǔ)罐傳熱計(jì)算模型的建立及傳熱過(guò)程計(jì)算 2.1 非定態(tài)過(guò)程的擬定態(tài)處理 無(wú)熱媒輸入的大型儲(chǔ)罐與環(huán)境空氣的熱傳遞過(guò)程，由于沒(méi)有熱媒輸入，罐內(nèi)溫度的變化是隨時(shí)間而變化的，因此屬非定態(tài)過(guò)程。非定態(tài)過(guò)程通常關(guān)心的是一段時(shí)間內(nèi)所傳遞的累積總熱量QT；物料的累積傳熱量或物料溫度t與時(shí)間τ的關(guān)系。
無(wú)熱媒輸入的大型儲(chǔ)罐與環(huán)境空氣的傳熱是一個(gè)復(fù)雜的變化過(guò)程，首先物料溫度的變化是隨時(shí)間而變化的，同時(shí)環(huán)境空氣的溫度一天內(nèi)各段時(shí)間也不相同。沒(méi)有一個(gè)可以確定的理論模型進(jìn)行熱量傳遞計(jì)算。
為了簡(jiǎn)化上述計(jì)算過(guò)程，假定環(huán)境溫度是一個(gè)定值(如取吉林地區(qū)年最冷月平均最低溫度-28.9℃、取年最冷月平均溫度-17.9℃和極端最低溫度-40.2℃幾種工況)，罐內(nèi)液體溫度由于隨時(shí)間的變化率不大，各傳熱過(guò)程的熱量累積可以忽略，此時(shí)非定態(tài)過(guò)程可按擬定態(tài)處理。其計(jì)算公式為 q＝K(T-t) (1) 在dτ時(shí)段內(nèi)作熱量衡算，可得 mcpdt＝K(T-t)Adτ (3) 將上式積分，可得熱交換時(shí)間τ與液體溫度t2的關(guān)系為 式中，m為罐內(nèi)液體的質(zhì)量，kg；cp為罐內(nèi)液體的比熱容，J/(kg.℃)；A為傳熱面積，m2；K為總傳熱系數(shù)，W/(m2.℃)；α1為罐內(nèi)液體給熱系數(shù)，W/(m2.℃)；α2為環(huán)境空氣給熱系數(shù)，W/(m2.℃)；λ為保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m.℃)；δ為保溫材料的厚度，m；τ為時(shí)間，s；T為假定的恒定環(huán)境溫度，℃；t1為罐內(nèi)液體初始溫度，℃；t為熱交換時(shí)間τ后罐內(nèi)液體溫度，℃；dt為罐內(nèi)液體溫度函數(shù)的微分，℃；dτ為時(shí)間自變量的微分，s；q為罐內(nèi)液體的熱流密度，W/m2。
2.2 計(jì)算實(shí)例 根據(jù)《石油化工儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)罐區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)范》SH3007-1999的規(guī)定，罐內(nèi)最低溫度達(dá)到-19℃以下時(shí)，對(duì)于常壓的固定頂/內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐的碳鋼材質(zhì)需選擇低溫鋼，考慮到儲(chǔ)罐壁溫與罐內(nèi)液體有溫差的存在，為保險(xiǎn)起見，計(jì)算無(wú)熱媒輸入且設(shè)有保溫層的大型固定頂/內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐在最冷月平均最低溫度(-28.9℃)下，罐內(nèi)液體溫度下降到-15℃需要的時(shí)間τ作為計(jì)算的基點(diǎn)。
從式(4)可以看出，計(jì)算熱交換所需要的時(shí)間τ，必須知道總傳熱系數(shù)K，從式(2)知總傳熱系數(shù)K與保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，保溫材料的厚度，環(huán)境空氣的給熱系數(shù)，罐內(nèi)液體的給熱系數(shù)有關(guān)。
2.2.1 保溫材料的選擇 根據(jù)《石油化工設(shè)備和管道隔熱技術(shù)規(guī)范》SH3010-2000，保溫材料的選擇符合表1-1、表1-2的要求。
表1-1 隔熱材料及使用溫度 表1-2 隔熱材料及其制品主要性能
注1tm為保溫層平均溫度 由于儲(chǔ)罐內(nèi)介質(zhì)的溫度一般低于250℃，因此選擇巖棉作為儲(chǔ)罐的保溫材料。
罐內(nèi)及罐壁初始溫度t1＝5℃ 環(huán)境溫度取最冷月平均最低溫度T＝-28.9℃ 保溫層平均溫度tm＝(5-28.9)/2＝-11.95℃ 保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)λ＝λ0+0.00018tm＝0.048+0.00018×(-11.95)＝0.046(W/m.℃) t1＝5℃ 環(huán)境溫度取最冷月平均最低溫度T T＝-28.9℃ 保溫層平均溫度tm tm＝(5-28.9)/2＝-11.95℃ 則，保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)λ λ＝λ0+0.00018tm ＝0.048+0.00018×(-11.95)＝0.046(W/m.℃) 2.2.2 環(huán)境空氣的給熱系數(shù)α2 環(huán)境空氣的給熱系數(shù)計(jì)算可以按照流體作自然對(duì)流時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)的計(jì)算公式計(jì)算。
定性溫度tm＝-11.95℃，在此溫度下， 空氣的體積膨脹系數(shù) β＝1/(273-11.95)＝3.83×10-3 K-1 λ空氣＝0.0234W/(m.℃)； cp＝1.009kJ/(kg.℃)； μ＝1.66×10-5Pa.s ρ＝1.3523kg/m3 取罐高H＝10m 則，普蘭特準(zhǔn)數(shù) Pr＝cpμ/λ空氣 ＝1.009×103×1.66×10-5/0.0234＝0.716 格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù)
Gr×Pr＝0.716×8.45×1012＝6.05×1012 當(dāng)Gr×Pr>2×107時(shí)，給熱系數(shù)α與加熱面的幾何尺寸無(wú)關(guān)。
查化工原理式(5)中的C和n的取值表得C＝0.135，n＝1/3 求得空氣的給熱系數(shù)為 α2＝Cλ空氣/H(Gr×Pr)n ＝(0.135×0.0234/10)(6.05×1012)1/3＝5.76W/(m2.℃) 2.2.3 罐內(nèi)液體的給熱系數(shù)α1 罐內(nèi)液體的給熱系數(shù)，同空氣的給熱系數(shù)計(jì)算相同，按式(5)計(jì)算。由于不同的液體其物性不同，計(jì)算結(jié)果也不同，選取了甲苯、甲醇、丙酮作為典型計(jì)算。
罐內(nèi)及罐壁初始溫度t1 t1＝5℃ 罐內(nèi)液體允許下降的最低溫度t2 t2＝-15℃ 定性溫度取 (-15+5)/2＝-5℃ 通過(guò)計(jì)算甲苯、甲醇、丙酮的給熱系數(shù)分別為431、821、664W/(m2·℃)，可以看出一般液體的給熱系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于空氣的給熱系數(shù)5.76W/(m2.℃)?；驹?00～900W/(m2·℃)之間。
2.2.4 總傳熱系數(shù)計(jì)算 總傳熱系數(shù)按式(2)計(jì)算 其中， 1/α1＝1/(400～900)＝0.001～0.0025 1/α2＝1/5.76＝0.1736 取保溫材料的厚度為80～200mm δ/λ＝(0.08～0.12)/0.046＝1.74～2.6 由表1-3、1-4通過(guò)對(duì)傳熱系數(shù)K值的計(jì)算，可以看出，罐內(nèi)液體的種類和給熱系數(shù)對(duì)傳熱系數(shù)K值的影響可以忽略，而保溫層的厚度對(duì)K值的影響較大。

2.2.5 計(jì)算結(jié)果分析 由于儲(chǔ)罐的容積不同，液體質(zhì)量、換熱面積各不相同，熱交換需要的時(shí)間也不同；罐內(nèi)液體的初始溫度和室外環(huán)境溫度不同，熱交換需要的時(shí)間也不同?，F(xiàn)以甲苯為例，根據(jù)式(4)就不同工況的熱交換需要的時(shí)間進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算和分析，詳見表1-7～1-16。
(1)環(huán)境溫度取最冷月份平均最低溫度-28.9℃，以保溫層厚度為變量，計(jì)算了不同容積儲(chǔ)罐的罐內(nèi)液體溫度由初始溫度5℃下降到-15℃對(duì)需要時(shí)間τ的影響。
通過(guò)分析和實(shí)際的計(jì)算結(jié)果得知儲(chǔ)罐罐內(nèi)液體溫度由初始溫度由5℃下降到-15℃需要的時(shí)間τ與儲(chǔ)罐的容積、保溫厚度成正比，即儲(chǔ)罐容積越大，保溫厚度越厚，τ值越大。
(2)環(huán)境溫度取最冷月份平均最低溫度-28.9℃，保溫層厚度為100mm，以罐內(nèi)液體初始溫度為變量，計(jì)算了不同容積儲(chǔ)罐內(nèi)液體溫度下降到-15℃對(duì)需要時(shí)間τ的影響 通過(guò)分析和實(shí)際的計(jì)算結(jié)果得知不同容積儲(chǔ)罐、相同保溫厚度儲(chǔ)罐內(nèi)液體溫度的初始溫度越高，由初始溫度下降到-15℃需要的時(shí)間τ越長(zhǎng)。
(3)保溫層厚度為100mm，環(huán)境溫度分別取最冷月份平均溫度-17.9℃和極端最低溫度-40.2℃兩種工況，計(jì)算了不同容積儲(chǔ)罐的罐內(nèi)液體溫度由初始溫度0℃下降到-15℃對(duì)需要時(shí)間τ的影響 通過(guò)分析和實(shí)際的計(jì)算結(jié)果得知環(huán)境溫度越低，由初始溫度0℃下降到-15℃需要的時(shí)間τ越短，即便是100m3甲苯儲(chǔ)罐由初始溫度0℃下降到-15℃仍需要20天，但隨著儲(chǔ)罐容積增加，需要的天數(shù)會(huì)更多。
(4)環(huán)境溫度取極端最低溫度-40.2℃，增加保溫層厚度，計(jì)算了不同容積儲(chǔ)罐的罐內(nèi)液體溫度由初始溫度0℃下降到-15℃對(duì)需要時(shí)間τ的影響 通過(guò)分析和實(shí)際的計(jì)算結(jié)果得知保溫層厚度由100mm增加120mm，100m3甲苯儲(chǔ)罐由初始溫度0℃下降到-15℃需要的時(shí)間由20天增加到24天，但隨著儲(chǔ)罐容積越大，需要的天數(shù)將會(huì)延長(zhǎng)。
3 無(wú)熱媒輸入的大型常壓碳鋼儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)溫度的確定及鋼材的選擇 通過(guò)計(jì)算，100m3甲苯儲(chǔ)罐在保溫層厚度100mm，室外極端最低溫度-40.2℃的情況下，儲(chǔ)罐內(nèi)液體溫度由初始溫度0℃下降到-15℃需要時(shí)間τ為20天；相同條件下300m3甲苯儲(chǔ)罐可維持-15℃以上溫度的時(shí)間為30天，而且儲(chǔ)罐越大，維持-15℃以上溫度的時(shí)間越長(zhǎng)。
如果保溫層厚度改為150mm，室外極端最低溫度-40.2℃的情況下，儲(chǔ)罐內(nèi)液體溫度由初始溫度0℃下降到-15℃需要時(shí)間τ為29天；相同條件下300m3甲苯儲(chǔ)罐可維持-15℃以上溫度的時(shí)間為42天，而且儲(chǔ)罐越大，維持-15℃以上溫度的時(shí)間越長(zhǎng)。
通常在一年中最冷月份，由于白天有日曬，往往白天溫度稍高，儲(chǔ)罐散熱較少；夜晚溫度較低，儲(chǔ)罐散熱相對(duì)白天較多，取環(huán)境溫度為最冷月份平均溫度-17.9℃時(shí)，100m3甲苯儲(chǔ)罐在保溫層厚度100mm的情況下，儲(chǔ)罐內(nèi)液體溫度由初始溫度0℃下降到-15℃需要時(shí)間τ為82天；相同條件下300m3甲苯儲(chǔ)罐可維持-15℃以上溫度的時(shí)間為134天，而且儲(chǔ)罐越大，維持-15℃以上溫度的時(shí)間就更長(zhǎng)。
綜上所述，根據(jù)《石油化工儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)罐區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)范》SH3007-1999的規(guī)定，鐵路運(yùn)輸或公路運(yùn)輸?shù)脑匣虺善纷铋L(zhǎng)儲(chǔ)運(yùn)天數(shù)按20天計(jì)，則其操作溫度不可能達(dá)到-19℃以下，無(wú)熱媒輸入的大型儲(chǔ)罐，在有合適的保溫層隔熱的情況下，設(shè)計(jì)溫度可取-19℃。因此對(duì)于常壓儲(chǔ)罐，碳鋼材質(zhì)的選擇可以由低溫鋼(16MnDR)改用為價(jià)格相對(duì)低廉的普通碳素鋼Q235-B。筒體1外設(shè)保溫層2，保溫層2外設(shè)保護(hù)層3，保護(hù)層3可以是鍍鋅鐵皮或鋁皮，也可以是金屬網(wǎng)，水泥抹面。
4、進(jìn)料管的特殊設(shè)計(jì)，保證物料進(jìn)料均勻，有效預(yù)防因電火花引發(fā)爆炸事故的發(fā)生。
易燃易爆液體儲(chǔ)罐進(jìn)料管采用罐壁下部進(jìn)料，并伸至儲(chǔ)罐內(nèi)，伸入罐內(nèi)長(zhǎng)度L為2/3R～1R，R為儲(chǔ)罐的筒體半徑，在進(jìn)料管尾端設(shè)多個(gè)均勻分布的小孔，所有小孔的流通面積和流量不能小于物料進(jìn)料需要的的進(jìn)料管的截面積和流量，小孔面積之和為1.5～2倍進(jìn)料管的橫截面積。此設(shè)計(jì)保證了物料進(jìn)料的均勻性，并有效防止了由于摩擦和撞擊引發(fā)的電火花導(dǎo)致爆炸事故的發(fā)生，有利于安全生產(chǎn)。
5 節(jié)約成本估算 取碳鋼鋼材16MnDR與Q235-B的差價(jià)按2200元/噸計(jì)算。不同容積的固定頂罐和內(nèi)浮頂罐材質(zhì)降低后節(jié)約的成本見表1-5和1-6，可以看出儲(chǔ)罐越大，節(jié)約的成本越多。
本發(fā)明在理論研究和實(shí)踐應(yīng)用上都具有重要價(jià)值。
表1-5 100m3～30000m3固定頂罐節(jié)約成本名細(xì)表
表1-6 100m3～30000m3內(nèi)浮頂罐節(jié)約成本名細(xì)表











權(quán)利要求
1、一種適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐，適用于
A、適用寒冷地區(qū)，最冷月(一月)平均最低溫度大于-40℃，無(wú)熱媒輸入常壓碳鋼儲(chǔ)罐；
B、儲(chǔ)罐容積100～30000m3，操作壓力為大氣壓，設(shè)計(jì)壓力充滿液體，工作溫度為環(huán)境溫度，根據(jù)加保溫層后的傳熱計(jì)算，設(shè)計(jì)溫度為19/60℃；
C、儲(chǔ)罐為立式固定頂罐或內(nèi)浮頂罐，內(nèi)浮頂罐適用于沸點(diǎn)低于45℃的甲B、乙A類液體，固定頂罐適用于乙B類及以下等級(jí)的液體，所述的甲B、乙A、乙B類液體，應(yīng)符合《石油化工企業(yè)防火設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50160-92規(guī)定；
D、儲(chǔ)罐內(nèi)介質(zhì)應(yīng)為無(wú)腐蝕性、不易聚合、無(wú)潔凈要求且沸點(diǎn)低于45℃的類別及以下等級(jí)的液體；
這種大型常壓儲(chǔ)罐特征在于；
儲(chǔ)罐筒體(1)采用普通碳素鋼Q235-B制成，筒體(1)設(shè)內(nèi)浮盤(4)、筒體(1)外設(shè)有80～200mm厚的巖棉保溫層(2)，保溫層(2)外設(shè)有保護(hù)層(3)，儲(chǔ)罐進(jìn)料管(5)自罐壁下部進(jìn)入，進(jìn)料管伸至罐內(nèi)。
2、按照權(quán)利要求1所述適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐，其特征在于，所述進(jìn)料管(5)，其伸入罐內(nèi)長(zhǎng)度L為2/3R～1R，R為儲(chǔ)罐的筒體半徑。
3、按照權(quán)利要求1或2所述適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐，其特征在于，所述進(jìn)料管(5)，其上設(shè)有多個(gè)小孔，小孔均勻分布于管的尾部，小孔面積之和為1.5～2倍進(jìn)料管的橫截面積。
全文摘要
本發(fā)明公開一種適于寒冷地區(qū)無(wú)熱媒輸入的大型常壓儲(chǔ)罐，其特征在于，儲(chǔ)罐筒體采用普通碳素鋼Q235-B取代低溫鋼16MnDR制成，內(nèi)浮頂罐筒體設(shè)內(nèi)浮盤，筒體外設(shè)巖棉保溫層，保溫層外設(shè)保護(hù)層，儲(chǔ)罐進(jìn)料管自罐壁下部進(jìn)入，進(jìn)料管伸至罐內(nèi)，長(zhǎng)度L為2/3R～1R，在進(jìn)料管上設(shè)有多個(gè)小孔；本發(fā)明有益效果在于，1.沸點(diǎn)低于45℃的甲B、乙A類液體選用內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐，減少易燃易爆液體揮發(fā)和對(duì)自然環(huán)境的污染，2.儲(chǔ)罐加保溫后，提高了儲(chǔ)罐的最低設(shè)計(jì)溫度，降低了設(shè)備材質(zhì)，僅一個(gè)20000m3儲(chǔ)罐，其材料費(fèi)一項(xiàng)可省112萬(wàn)元，3.特殊的進(jìn)料管設(shè)計(jì)，保證物料進(jìn)料均勻的同時(shí)，有效防止了由于摩擦和撞擊引發(fā)的電火花導(dǎo)致爆炸事故的發(fā)生，有利于安全生產(chǎn)。
文檔編號(hào)B65D90/02GK101481034SQ20091006647
公開日2009年7月15日 申請(qǐng)日期2009年1月16日 優(yōu)先權(quán)日2009年1月16日
發(fā)明者鞏傳志, 劉清娟, 張木蘭, 潘秀亮, 劉學(xué)線, 初宇紅, 王宏麗, 李鴻飛, 樸玄浩, 蓬 郇, 嵩 曹, 張艷博, 濤 祝 申請(qǐng)人:中石油東北煉化工程有限公司吉林設(shè)計(jì)院