門式起重機(jī)做主吊單門架溜尾吊裝費(fèi)托合成反應(yīng)器的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于化工生產(chǎn)設(shè)備的安裝領(lǐng)域，具體涉及利用門式起重機(jī)做主吊、單門架配合溜尾施工費(fèi)托合成反應(yīng)器吊裝方法。
【背景技術(shù)】
[0002]目前，費(fèi)托合成反應(yīng)器采用QMYF6400液壓復(fù)式起重機(jī)進(jìn)行主吊。而費(fèi)托合成反應(yīng)器的吊裝技術(shù)參數(shù)為:重量2260噸，直徑9.6米，長(zhǎng)61.5米，吊裝能力余量非常大，在門架起重機(jī)現(xiàn)場(chǎng)組裝工期、機(jī)械配合、人員配合等方面都造成一定的浪費(fèi)。
[0003]傳統(tǒng)溜尾方式都是采用大型履帶式起重機(jī)，針對(duì)費(fèi)托合成反應(yīng)器，需要選用100t級(jí)以上的履帶吊才能滿足吊裝要求，由于1000噸履帶吊的轉(zhuǎn)場(chǎng)費(fèi)用很高，使用率卻很低，施工成本較高，造成資源的浪費(fèi)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明的目的是為了降低施工成本，且安全穩(wěn)定。本發(fā)明提供一種門式起重機(jī)做主吊，單門架配合溜尾吊裝費(fèi)托合成反應(yīng)器的施工方法，相較與1000噸履帶吊溜尾，在安全穩(wěn)定上具有一定優(yōu)勢(shì)，可以實(shí)現(xiàn)設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)“卸車、滑移、送尾和就位”一體化連續(xù)施工，同時(shí)可大幅度降低施工成本，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。
[0005]門式起重機(jī)做主吊單門架配合溜尾吊裝費(fèi)托合成反應(yīng)器的方法，其特征包括下述內(nèi)容:
(1)費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體整體脫離鞍座達(dá)到足夠的安全距離，主吊液壓提升器將費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體頭部逐步上提，溜尾門架配合主提升動(dòng)作協(xié)同跟進(jìn)，將費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體尾部隨之向前抬送；
(2)在費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體滑移過(guò)程中，控制主吊的兩組液壓提升器上升速度保持一致，當(dāng)兩只主吊耳的高度相差200mm時(shí)，用人工手動(dòng)的方式隨時(shí)進(jìn)行調(diào)整，停止上升較快的一組液壓提升器，繼續(xù)提升較慢的一組液壓提升器，直至兩只主吊耳達(dá)到水平狀態(tài)；
(3)隨著主吊液壓提升器的持續(xù)提升動(dòng)作，溜尾門架持續(xù)向前抬送，旋轉(zhuǎn)托排的牽引繩也隨之移動(dòng)，并與主吊起液壓提升器的提升動(dòng)作保持協(xié)調(diào)，保持主吊液壓提升器鋼絞線處于垂直工作狀態(tài)，隨著費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體仰角的逐漸增大，溜尾門架的行走速度也隨之逐漸加快；
(4)當(dāng)費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體的仰角(設(shè)備筒體軸線與地面的夾角)為80°時(shí)，在費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體尾部吊耳銷軸上拴掛2根拖曳鋼絲繩纜索，拖曳鋼絲繩纜索的另一端與150t履帶式起重機(jī)的行走底盤相連接，在溜尾門架到達(dá)滑移終點(diǎn)前，拖曳鋼絲繩纜索在保持松弛的狀態(tài)下隨動(dòng)前移，保護(hù)溜尾門架不致失控；
(5)溜尾門架向前行走至滑移終點(diǎn)時(shí)，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體的仰角為82°，溜尾門架停止前移；費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體尾部吊耳與基礎(chǔ)的中心距離是12.20m，且費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體尾部吊耳銷軸中心與設(shè)備基礎(chǔ)地腳螺栓頂端的相對(duì)標(biāo)高不小于3.80m，進(jìn)行抬尾力與送尾拖曳力的轉(zhuǎn)換工序作業(yè)；
(6)在費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體滑移過(guò)程中，隨時(shí)保持主提升器鋼絞線的垂直度，其角度偏差控制在前后傾角不大于3° ;
(7)費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體吊裝脫排及送尾過(guò)程中的具體參數(shù)是:
尾部吊耳的偏移距離是6700mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是81.95°，拖曳繩拉力是135.44t，糾偏牽引力是124.60t ；
尾部吊耳的偏移距離是6000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是82.80°，拖曳繩拉力是120.76t，糾偏牽引力是111.1Ot ；
尾部吊耳的偏移距離是5500mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是83.41°，拖曳繩拉力是110.30t，糾偏牽引力是101.47t ；
尾部吊耳的偏移距離是5000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是84.02°，拖曳繩拉力是99.89t，糾偏牽引力是91.90t ；
尾部吊耳的偏移距離是4500mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是84.62°，拖曳繩拉力是120.76t，糾偏牽引力是111.1Ot ；
尾部吊耳的偏移距離是4000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是85.22°，拖曳繩拉力是89.70t，糾偏牽引力是82.52t ；
尾部吊耳的偏移距離是3500_，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是85.82，拖曳繩拉力是69.44t，糾偏牽引力是63.88t ；
尾部吊耳的偏移距離是3000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是86.42°，拖曳繩拉力是59.37t，糾偏牽引力是54.62t ；
尾部吊耳的偏移距離是2500mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是87.07°，拖曳繩拉力是48.51t，糾偏牽引力是44.63t ;
尾部吊耳的偏移距離是2000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是87.65°，拖曳繩拉力是38.85t，糾偏牽引力是35.74t ；
尾部吊耳的偏移距離是1500mm，設(shè)備軸線的仰角是88.24°，拖曳繩拉力是29.05t，糾偏牽引力是26.72t ；
尾部吊耳的偏移距離是1000mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是88.83°，拖曳繩拉力是19.29t，糾偏牽引力是17.75t ;
尾部吊耳的偏移距離是500mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是89.41°，拖曳繩拉力是9.71t，糾偏牽引力是8.93t ；
尾部吊耳的偏移距離是0mm，費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體軸線的仰角是90°，拖曳繩拉力是0t，糾偏牽引力是Ot ;反應(yīng)器筒體處于垂直懸停狀態(tài)；
(8)費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體在送尾操作過(guò)程中主吊耳向后偏移1°，以降低溜尾拖曳力和糾偏牽引力的數(shù)值，增加纜繩系統(tǒng)的安全可靠性。
[0006]本發(fā)明最大限度地降低施工成本、集約化起重施工機(jī)械、優(yōu)化吊裝施工工藝、確保吊裝作業(yè)安全和施工進(jìn)度。
[0007]與現(xiàn)有技術(shù)相比較，本發(fā)明的技術(shù)進(jìn)步有:比較QMYF6400液壓復(fù)式工況，采用3200t單門架工況，減少的主要部件有門架基礎(chǔ)、塔架、承載滑移梁、主梁，很大程度降低現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行成本及轉(zhuǎn)場(chǎng)運(yùn)輸重量，降低人工、機(jī)械等，有效縮短工期，降低成本。工程采用單門架整體滑移技術(shù)，減少拆裝次數(shù)，也到達(dá)了降低成本的目的。
[0008]比較4000t級(jí)履帶式起重機(jī)主吊，本發(fā)明所使用的起重機(jī)械的重量約減輕了 1200余噸，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)地耐力的強(qiáng)度要求大幅降低，施工區(qū)域占地面積也相對(duì)減少。本發(fā)明的吊裝梁的受力為簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)，而履帶式起重機(jī)的吊裝梁的受力為懸臂梁結(jié)構(gòu)，需要與被吊裝設(shè)備重量相當(dāng)?shù)某鹋渲貋?lái)保持起重機(jī)自身的平衡，所以本發(fā)明的施工安全可靠性相對(duì)較高。
[0009]傳統(tǒng)采用100t級(jí)履帶吊溜尾，轉(zhuǎn)場(chǎng)費(fèi)及租用費(fèi)高，且利用率低，采用單門架溜尾，可大大降低使用成本。
[0010]在類似千噸級(jí)大型設(shè)備吊裝工程中，也可采用此種吊裝方式，使用范圍較廣，可安全有效地完成各種超限的吊裝任務(wù)。
【具體實(shí)施方式】
[0011]本發(fā)明中的主吊即為主吊起重機(jī)。
[0012]1、所述主吊起重機(jī)參數(shù):
3800t單門架起重機(jī)(600t液壓提升器X8臺(tái)X80%的載荷率=3800t)；
2800t單門架起重機(jī)(600t液壓提升器X6臺(tái)X80%的載荷率=2800t)；
主吊起重機(jī)主梁跨度(門架軸線間距)22.20?31.2 m ;
塔架標(biāo)準(zhǔn)節(jié)組合高度62.20?118.76 m (11?21根標(biāo)準(zhǔn)節(jié)主弦桿接口長(zhǎng)度)；
塔架頂部設(shè)置一層門架連系梁，如果單門架設(shè)立在裝置區(qū)設(shè)備框架的附近(凈距為5?Sm時(shí))可根據(jù)單門架的高度，設(shè)置若干道附著連系梁；
獨(dú)立搭設(shè)主門架時(shí)，主門架的穩(wěn)定系統(tǒng)需設(shè)置6個(gè)地錨，纜風(fēng)繩的強(qiáng)度要求為30?
60t ；
液壓提升器組合:主門架配置600tX8臺(tái)，最大起重能力可達(dá)3800t、配置600tX6臺(tái)，最大起重能力可達(dá)2800t ；
主門架基礎(chǔ)數(shù)量:每臺(tái)待吊裝設(shè)備需設(shè)置2座塔架基礎(chǔ)；
溜尾起重機(jī):2000t單門架起重機(jī)(專用溜尾裝置)
2000t單門架起重機(jī)參數(shù):主梁跨度(門架軸線間距)22.20m，塔架組合高度(3根標(biāo)準(zhǔn)節(jié)主弦桿接口長(zhǎng)度)16.96m；
溜尾門架需要配置2?4臺(tái)600t液壓提升器，600tX2臺(tái)X80%的載荷率=960t，600tX4 臺(tái) X 80% 的載荷率=1920t ；
2.2設(shè)備脫排時(shí)后溜方法，擬采用徐工QUY150履帶式起重機(jī)作為移動(dòng)式錨點(diǎn)，進(jìn)行設(shè)備的送尾作業(yè)。
[0013]2000 t單門架滑移溜尾系統(tǒng)主要部件:抬尾液壓提升系統(tǒng)、2000t吊梁、主梁與標(biāo)準(zhǔn)節(jié)連接座、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)、門架滑移底座、滑移軌道底排、滑移推動(dòng)系統(tǒng)、專用抬尾吊具、拖曳送尾系。
[0014]主吊單門架起重機(jī)部件有:塔架標(biāo)準(zhǔn)節(jié)、塔架頂節(jié)裝置、塔架聯(lián)系梁、吊裝主梁、提升器底座、提升器、提升液壓栗站、鋼絞線導(dǎo)向架、主梁柔性鉸、塔架底座、塔架柔性鉸、塔架滑移底座、門架滑移底排、滑移鋼軌、頂升外套架、塔架頂升油缸、塔架頂推梁、滑移轉(zhuǎn)換梁、頂升液壓栗站、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)推進(jìn)機(jī)構(gòu)、通用吊具、環(huán)形吊具、提升鋼絞線、鋼絲繩索具、專用索具連接件、電梯、控制室、動(dòng)力電纜。
[0015]費(fèi)托合成反應(yīng)器吊裝參數(shù):
采用本工藝進(jìn)行吊裝:筒體下段外形尺寸是Φ9860Χ54400 mm ;重量是2040t ；
采用移動(dòng)式起重機(jī)工藝進(jìn)行吊裝:筒體上段外形尺寸是Φ9860Χ7200 mm ;重量是
200to
[0016]2、費(fèi)托合成反應(yīng)器吊裝過(guò)程中的最大載荷估算及對(duì)塔架基礎(chǔ)承臺(tái)承載能力要求:
1)2800單門架起重機(jī)重量:960t
2)費(fèi)托合成反應(yīng)器筒體(下段)吊裝重量是2110t
3)現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)力等因素形成的偏載系數(shù):取1.15
4)