專利名稱：旋翼風(fēng)扇及其成型用模具和流體送進(jìn)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及與驅(qū)動(dòng)馬達(dá)共同構(gòu)成送風(fēng)機(jī)的旋翼風(fēng)扇、該旋翼風(fēng)扇的成型用模具、以及具有所說送風(fēng)機(jī)的空調(diào)機(jī)室外機(jī)、空氣清潔機(jī)、加濕器、除濕器、電扇、風(fēng)扇式加熱器、冷卻裝置、換氣裝置之類流體送進(jìn)裝置。
背景技術(shù)：
以往，在送風(fēng)機(jī)和冷卻機(jī)中使用著旋翼風(fēng)扇。例如，在空調(diào)機(jī)的室外機(jī)中裝有冷卻用旋翼風(fēng)扇。
現(xiàn)有的上述冷卻用旋翼風(fēng)扇存在著旋轉(zhuǎn)時(shí)噪音大、效率差等問題。為此，要減小噪音，只需減小風(fēng)量即可，但這樣做，將無法充分發(fā)揮冷卻作用。
此外，由于重量大，因此不僅制造成本高，而且送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)要承受較大負(fù)荷。為此，要減輕旋翼風(fēng)扇的重量，只需減小葉片的厚度即可。然而，單純減小葉片厚度，不僅容易引起流體在翼面上產(chǎn)生剝離、噪音增大，而且葉片的剛性降低，在送風(fēng)機(jī)工作時(shí)的離心力的作用下，葉片容易變形致使風(fēng)扇的軸向高度減小，從而導(dǎo)致風(fēng)量減小。
此外，由于葉片根部附近的強(qiáng)度低，當(dāng)送風(fēng)機(jī)受到強(qiáng)風(fēng)的突襲而風(fēng)扇高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，該高速旋轉(zhuǎn)時(shí)的離心力有可能導(dǎo)致風(fēng)扇損壞。為此，要增加旋翼風(fēng)扇的強(qiáng)度，只需局部增加葉片根部的厚度即可。但是，局部增加葉片根部的厚度后，進(jìn)行制造的過程中冷卻時(shí)間將大幅度延長(zhǎng)，導(dǎo)致成本增加。
發(fā)明的公開本發(fā)明是針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問題而提出的，本發(fā)明的一個(gè)目的是，提供可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音的旋翼風(fēng)扇、其成型用模具以及可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音的流體送進(jìn)裝置。
本發(fā)明的另一個(gè)目的是，提供可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音、重量輕成本低的旋翼風(fēng)扇、其成型用模具以及可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音、重量輕成本低的流體送進(jìn)裝置。
本發(fā)明的又一個(gè)目的是，提供可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音、重量輕成本低、強(qiáng)度提高的旋翼風(fēng)扇、其成型用模具以及可實(shí)現(xiàn)大風(fēng)量、高效率、低噪音、重量輕成本低、強(qiáng)度提高的流體送進(jìn)裝置。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的坐標(biāo)設(shè)為(r、θ、z)時(shí)，以由下述表3及表4所示r坐標(biāo)值、θ坐標(biāo)值和z坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇的葉片表面的基本形狀，
表3 輪轂比v＝0.35
表4



以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成旋翼風(fēng)扇的葉片的表面。
在表3和表4中，r表示以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的徑向上的無量綱r坐標(biāo)，θ表示以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的周向上的無量綱θ坐標(biāo)，z表示以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的軸向(高度方向)上的無量綱z坐標(biāo)。
此外，各列中的上格(zu)為旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的坐標(biāo)值，下格(zd)為正壓面(吹出側(cè))的坐標(biāo)值。表3列出r在0.4～0.95的范圍且θ在0.042～1的范圍時(shí)的z的無量綱坐標(biāo)值，表4列出葉片外緣部的r、θ、z的無量綱坐標(biāo)值。表1的內(nèi)容與表3相同，表2的內(nèi)容與表4相同。
另外，對(duì)于以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的值，應(yīng)將其解釋為作為誤差允許范圍內(nèi)的值而與本發(fā)明的坐標(biāo)值等價(jià)的值。即，對(duì)于由以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所決定的形狀，應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)的形狀。
此外，由將表1～表4所示各坐標(biāo)值進(jìn)行一致性變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明的基本形狀均等變化的范圍內(nèi)的形狀。
本發(fā)明的涉及一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以將上述基本形狀在r、θ及z方向的至少一個(gè)方向上擴(kuò)大或縮小而得到的曲面形成。
在設(shè)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、所說葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(7)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
在如上所述利用變換公式改變基本形狀的形態(tài)的場(chǎng)合，若利用由表3和表4所示3維坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值，也能夠得到相同的結(jié)果。因此，即使是利用經(jīng)該變換所得坐標(biāo)值而算出的坐標(biāo)值，只要能夠從下述各變換公式算出，也應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(7)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(8)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(8)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(9)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(9)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(10)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(10)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，Z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(11)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(11)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表3和表4所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(12)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(12)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置具備具有上述某一種旋翼風(fēng)扇和對(duì)該旋翼風(fēng)扇進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的送風(fēng)機(jī)。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的坐標(biāo)設(shè)為(r、θ、z)時(shí)，以由下述表2所示r坐標(biāo)值、θ坐標(biāo)值及z坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇的葉片表面的基本形狀，
表102 輪轂比v＝0.275
以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成旋翼風(fēng)扇的葉片的表面。
在表102中，r表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的徑向上的無量綱r坐標(biāo)，θ表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的周向上的無量綱θ坐標(biāo)，z表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的軸向(高度方向)上的無量綱z坐標(biāo)。
此外，各列中的上格(zu)為旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的坐標(biāo)值，下格(zd)為正壓面(吹出側(cè))的坐標(biāo)值。表102列出r在0.3～0.95的范圍且θ在0.042～1的范圍時(shí)的z的無量綱坐標(biāo)值。表101的內(nèi)容與表102相同。
另外，對(duì)于以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的值，應(yīng)將其解釋為作為誤差允許范圍內(nèi)的值而與本發(fā)明的坐標(biāo)值等價(jià)的值。即，對(duì)于由以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所決定的形狀，應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)的形狀。
此外，由將表102所示各坐標(biāo)值進(jìn)行一致性變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明的基本形狀均等變化的范圍內(nèi)的形狀。
本發(fā)明的涉及一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以將上述基本形狀向r、θ及z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面形成。
在設(shè)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(107)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
在如上所述利用變換公式改變基本形狀的形態(tài)的場(chǎng)合，若利用由表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值，也能夠得到相同的結(jié)果。因此，即使是利用經(jīng)該變換所得坐標(biāo)值而算出的坐標(biāo)值，只要能夠從下述各變換公式算出，也應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(107)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(108)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(108)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用上述表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(109)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(109)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表102所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(110)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(110)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(111)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(111)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)，以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表102所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(112)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面，以從上述變換公式(112)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置具備具有上述某一種旋翼風(fēng)扇和對(duì)該旋翼風(fēng)扇進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的送風(fēng)機(jī)。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的坐標(biāo)設(shè)為(r、θ、z)時(shí)，以由下述表202所示r坐標(biāo)值、θ坐標(biāo)值及z坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇的葉片表面的基本形狀，
表202 輪轂比v＝0.275
以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成旋翼風(fēng)扇的葉片的表面。
在表202中，r表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的徑向上的無量綱r坐標(biāo)，θ表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的周向上的無量綱θ坐標(biāo)，z表示旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的軸向(高度方向)上的無量綱z坐標(biāo)。
此外，各列中的上格(zu)為旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的坐標(biāo)值，下格(zd)為正壓面(吹出側(cè))的坐標(biāo)值。表202列出r在0.3～0.95的范圍且θ在0.042～1的范圍時(shí)的z的無量綱坐標(biāo)值。表201的內(nèi)容與表202相同。
另外，對(duì)于以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的值，應(yīng)將其解釋為作為誤差允許范圍內(nèi)的值而與本發(fā)明的坐標(biāo)值等價(jià)的值。即，對(duì)于由以本發(fā)明的變換公式算出的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所決定的形狀，應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)的形狀。
此外，由將表202所示各坐標(biāo)值進(jìn)行一致性變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明的基本形狀均等變化的范圍內(nèi)的形狀。
本發(fā)明的涉及一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以將上述基本形狀向r、θ及z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面形成。
在設(shè)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(207)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
在如上所述利用變換公式改變基本形狀的形態(tài)的場(chǎng)合，若利用由表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值，也能夠得到相同的結(jié)果。因此，即使是利用經(jīng)該變換所得坐標(biāo)值而算出的坐標(biāo)值，只要能夠從下述各變換公式算出，也應(yīng)將其解釋為屬于本發(fā)明的技術(shù)性范圍內(nèi)。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(207)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(208)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(208)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用上述表202所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(209)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(209)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片的展開角為λ時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表202所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(210)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及又一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(210)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表202所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(211)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面，以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(211)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
當(dāng)設(shè)旋翼風(fēng)扇的直徑為D、旋翼風(fēng)扇直徑與輪轂部直徑之比的輪轂比為v、軸向之z方向的高度為h時(shí)，決定葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可利用表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(212)獲得。并且，旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的涉及另一種局部表面的旋翼風(fēng)扇成型用模具上，其形成旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以從上述變換公式(212)得到的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置具備具有上述某一種旋翼風(fēng)扇和對(duì)該旋翼風(fēng)扇進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的送風(fēng)機(jī)。
附圖的簡(jiǎn)單說明

圖1是本發(fā)明的實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖2是本發(fā)明的實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖3是本發(fā)明的實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖4是比較例1的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖5是比較例1的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖6是比較例1的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖7是本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇成型用模具的局部剖視側(cè)視圖。
圖8A和圖8C是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的側(cè)視圖，圖8B是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的正面構(gòu)成圖。
圖9是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的一實(shí)施形式的立體圖。
圖10是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的一實(shí)施形式的立體圖。
圖11是本發(fā)明實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖12是本發(fā)明的實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖13是本發(fā)明的實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖14是比較例4的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖15是比較例4的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖16是比較例4的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖17是本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇成型用模具的局部剖視側(cè)視圖。
圖18A和圖18C是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的側(cè)視圖，圖18B是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的正面構(gòu)成圖。
圖19是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的另一個(gè)實(shí)施形式的立體圖。
圖20是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的又一個(gè)實(shí)施形式的立體圖。
圖21是本發(fā)明實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖22是本發(fā)明的實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖23是本發(fā)明的實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖24是比較例7的旋翼風(fēng)扇的主視圖。
圖25是比較例7的旋翼風(fēng)扇(負(fù)壓面)的立體圖。
圖26是比較例7的旋翼風(fēng)扇(正壓面)的立體圖。
圖27是本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇成型用模具的局部剖視側(cè)視圖。
圖28A和圖28C是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的側(cè)視圖，圖28B是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的正面構(gòu)成圖。
圖29是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的又一個(gè)實(shí)施形式的立體圖。
圖30是本發(fā)明的流體送進(jìn)裝置的送風(fēng)機(jī)的又一個(gè)實(shí)施形式的立體圖。
實(shí)施發(fā)明的優(yōu)選方式下面，對(duì)本發(fā)明所涉及的旋翼風(fēng)扇、旋翼風(fēng)扇成型用模具以及流體送進(jìn)裝置的實(shí)施形式，結(jié)合附圖1～30進(jìn)行說明。
圖1示出本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1的主視圖。本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1是例如由內(nèi)含玻璃纖維的AS樹脂等合成樹脂一體成型而成。旋翼風(fēng)扇1的直徑D＝400mm，軸向(z方向)的高度h＝140mm，葉片片數(shù)n＝3片，葉片的展開角λ＝120度(deg)，輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)，在輪轂部2的周圍設(shè)有呈輻射狀一體設(shè)置的3片葉片3。
此外，本發(fā)明的一個(gè)重要特征是，以由特定的坐標(biāo)值所決定的基本形狀作為基礎(chǔ)而得到旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。即，將基本形狀的各坐標(biāo)值在r、θ、z方向上分別通過既定的變換公式進(jìn)行變換，并以由變換所得坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。
本發(fā)明的基本形狀，其典型形狀是由前述表3和表4所示坐標(biāo)值所決定的。但是，由前述表3和表4所示坐標(biāo)值乘以既定的系數(shù)進(jìn)行該坐標(biāo)值的變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為與本發(fā)明的基本形狀等價(jià)。
在以旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系進(jìn)行表達(dá)時(shí)，葉片3的負(fù)壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及葉片3的正壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是以將表3、表4所示無量綱3維坐標(biāo)值經(jīng)下述變換公式13進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面、即由表5、表6所示坐標(biāo)值所特定的曲面構(gòu)成。
該曲面也可以是由各坐標(biāo)的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的曲面。此外，雖說可以利用由前述表3和表4所示坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值得到表5、表6所示坐標(biāo)值，但在這種場(chǎng)合，只需使變換公式13有若干變形即可滿足要求，因而應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明均等變化范圍內(nèi)的變形。

實(shí)施例1表5 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例1表6



圖1中，圓柱坐標(biāo)系r、θ以單點(diǎn)劃線示出。z軸在圖1中未示出，z軸在圖1中是穿過旋翼風(fēng)扇1的輪轂部2的旋轉(zhuǎn)中心0且垂直于紙面的線(即與旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸心重合的線)。
圖1中，對(duì)于旋翼風(fēng)扇1的葉片3，在r方向上畫出將80mm～190mm的范圍以10mm為間隔進(jìn)行分割的線，在θ方向上畫出將0deg～125deg的范圍以5deg為間隔進(jìn)行分割的線，各交點(diǎn)處的z的坐標(biāo)值示于表5中。其中，各列中的上格示出旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的值，下格示出正壓面(吹出側(cè))的值。此外，在θ為0deg～125deg的范圍內(nèi)的葉片3的外緣部的r、θ、z的各個(gè)坐標(biāo)值示于表6。
葉片3的片厚在葉片3的根部變厚。此外，葉片3的表面的形狀既可以是平滑的形狀，也可以設(shè)有溝槽或突起、呈沉頭孔形狀之類的凹凸。此外，葉片3的后緣也可以呈鋸齒狀。在各變換公式中，d任意，fu＝fd任意是由于無論d以及fu＝fd選為何值，均能夠使旋翼風(fēng)扇的形狀完全相同的緣故。
此外，本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1，既可以由ABS(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯)樹脂或聚丙烯(PP)等合成樹脂一體成型，也可以由含有云母等而使強(qiáng)度增加的合成樹脂一體成型，但也可以不是一體成型的。
圖7示出用來形成圖1所示旋翼風(fēng)扇1的、旋翼風(fēng)扇成型用模具4的一個(gè)例子。如圖7所示，模具4是用來以合成樹脂成型旋翼風(fēng)扇1的模具，具有固定模具5和活動(dòng)模具6。
并且，由兩個(gè)模具5、6所決定的模腔的形狀與旋翼風(fēng)扇1的形狀大致相同。上述固定模具5上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)、以及活動(dòng)模具6上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)，可通過下述變換公式14對(duì)表3、表4所示無量綱3維坐標(biāo)值進(jìn)行變換而獲得。
即，固定模具5及活動(dòng)模具6具有分別由表5、表6所示坐標(biāo)值所特定的曲面部分。而在這種場(chǎng)合，各曲面也可以由各坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定。
在這里，模具的上述曲面形狀的尺寸，也可以在對(duì)成型時(shí)的收縮加以考慮的基礎(chǔ)上加以確定。在這種場(chǎng)合，成型模具4也可以這樣形成，即，為了能夠在收縮后形成具有曲面為上述表5、表6所示3維坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的3維曲面的葉片3的旋翼風(fēng)扇1，可將成型時(shí)的收縮、翹曲、變形等因素考慮在內(nèi)而對(duì)上述坐標(biāo)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正；本發(fā)明的成型模具中包含有這些內(nèi)容。
此外，本實(shí)施形式中的旋翼風(fēng)扇成型用模具4如圖7所示，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠活動(dòng)模具6形成，但也可以是旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠活動(dòng)模具6形成。
下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例和比較例進(jìn)行具體的說明。
(實(shí)施例1)圖1所示直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片的表面以上述表5、表6所示的3維曲面形成。圖2和圖3示出本實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇1的立體圖。
(實(shí)施例2)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝154mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1的葉片的表面，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式15進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表7及表8所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例2表7 直徑D＝400高度h＝154展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例2表8



(實(shí)施例3)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝147mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式16進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表9及表10所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例3表9 直徑D＝400高度h＝147展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例3表10



(實(shí)施例4)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝133mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式17進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表11、表12所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例4表11 直徑D＝400高度h＝133展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例4表12



(實(shí)施例5)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式18進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表13、表14所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例5表13 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例5表14



(實(shí)施例6)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式19進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表15、表16所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例6表15 直徑D＝400高度h＝112展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例6表16



(實(shí)施例7)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝108deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式20進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表17、表18所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例7表17 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝108輪轂比v＝0.35
實(shí)施例7表18



(實(shí)施例8)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式21進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表19、表20所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例8表19 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝90輪轂比v＝0.35
實(shí)施例8表20



(實(shí)施例9)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝132deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式22進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表21、表22所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例9表21 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝132輪轂比v＝0.35
實(shí)施例9表22



(實(shí)施例10)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式23進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表23、表24所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例10表23 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
實(shí)施例10表24



(實(shí)施例11)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD ＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式24進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表25、表26所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例11表25 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112.ed＝106.4.fu＝fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例11表26



(實(shí)施例12)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式25進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表27、表28所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例12表27 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112.ed＝112.fu＝3.fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例12表28



(實(shí)施例13)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式26進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表29、表30所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例13表29 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112.ed＝106.4.fu＝3.fd＝0).
展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
實(shí)施例13表30



(實(shí)施例14)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式27進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表31、表32所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例14表31 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝120輪轂比v＝0.72
實(shí)施例14表32



(實(shí)施例15)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝4片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式28進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表33、表34所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例16表33 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝90輪轂比v＝0.272
實(shí)施例15表34



(實(shí)施例16)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝72deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式29進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表35、表36所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例16表35 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝72輪轂比v＝0.272
實(shí)施例16表36



(實(shí)施例17)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝108.5deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式30進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表37、表38所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例17表37 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝108.5輪轂比v＝0.272
實(shí)施例17表38



(實(shí)施例18)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝161mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式31進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表39、表40所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例18表39 直徑D＝460高度h＝161展開角λ＝120輪轂比v＝0.326
表40



(實(shí)施例19)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式32進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表41、表42所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例19表41 直徑D＝460高度h＝168展開角λ＝125.2輪轂比v＝0.326
實(shí)施例19表42



(實(shí)施例20)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表3、表4所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式33進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表43、表44所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例20表43 直徑D＝460高度h＝140展開角λ＝104.3輪轂比v＝0.326
實(shí)施例20表44



下面，就本發(fā)明的比較例結(jié)合圖4～圖6進(jìn)行說明。圖4是比較例1的旋翼風(fēng)扇的主視圖，圖5和圖6是比較例1的旋翼風(fēng)扇的立體圖。
(比較例1)如圖4所示，直徑D ＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片3的表面以由下述表45所特定的3維曲面形成。圖中的2是輪轂部。另外，r、θ、z是與實(shí)施例1同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例1表45
(比較例2)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、輪轂比v＝0.253(輪轂直徑vD＝80mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片的表面以由下述表46所特定的3維曲面形成。另外，r、θ、z是與實(shí)施例1同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例2表46
(比較例3)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝161mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片的表面以由下述表47所特定的3維曲面形成。另外，r、θ、z是與實(shí)施例1同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例3表47
將如上所述的實(shí)施例1至實(shí)施例20、以及、比較例1至比較例3的旋翼風(fēng)扇安裝在空調(diào)機(jī)的室外機(jī)中并對(duì)風(fēng)量、電能消耗、噪音等進(jìn)行了測(cè)量。
首先，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ400的、實(shí)施例1至實(shí)施例13以及比較例1的風(fēng)扇，使用冷凍能力為28kW級(jí)的室外機(jī)，以DC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表48。
表48

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ316的、實(shí)施例14至實(shí)施例17以及比較例2的風(fēng)扇，使用內(nèi)裝型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表49。
表49

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ460的、實(shí)施例18至實(shí)施例20以及比較例3的風(fēng)扇，使用多模式大型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表50。
表50

由上述表48可知，本發(fā)明的實(shí)施例1至實(shí)施例13所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例1相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了40％以上，此外，噪音可降低4～6db。
此外，由上述表49可知，本發(fā)明的實(shí)施例14至實(shí)施例17所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例2相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了15～30％，此外，噪音可降低3～5db。
此外，由上述表50可知，本發(fā)明的實(shí)施例18至實(shí)施例20所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例3相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了40～45％，此外，噪音可降低3～5db。
此外，上述表48的實(shí)施例1至實(shí)施例6中，在相同直徑D＝400mm、相同展開角λ＝120deg的情況下，作為其高度可滿足下述公式34的高度h，即h＝140的實(shí)施例1，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(34)]]>此外，上述表48的實(shí)施例1、實(shí)施例8、以及實(shí)施例9中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm時(shí)的葉片展開角λ可滿足下述公式35的葉片展開角，即λ＝120的實(shí)施例1，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(35)]]>上述表48的實(shí)施例5和實(shí)施例7中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝126mm時(shí)的葉片展開角λ，比起實(shí)施例5，實(shí)施例7更呈現(xiàn)出優(yōu)越性。即，在下述的式36中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者具有優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(36)]]>
此外，上述表48的實(shí)施例1和實(shí)施例10中，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)的輪轂比v而言，由于實(shí)施例10是相對(duì)于實(shí)施例1以滿足下述公式37進(jìn)行變換的，因此，在效率和噪音方面，實(shí)施例10與實(shí)施例1同樣呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
a=1013D(1-v)b=-1013D(1-v)×0.35+vD2...(37)]]>此外，對(duì)于上述表48的實(shí)施例1、實(shí)施例6、實(shí)施例11至實(shí)施例13，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝112mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)eu、ed、fu、fd如何決定進(jìn)行說明。
實(shí)施例6與實(shí)施例1相比，h/D要小，即翼片的厚度薄。因此，在風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)施加在翼片(葉片)上的離心力的作用下，翼片產(chǎn)生較大變形使得翼片的高度降低，因而效率差噪音大。
為防止這種情況的發(fā)生，只要根據(jù)下面的變換公式38設(shè)定eu、ed、fu及fd之間關(guān)系，增加翼片的厚度即可，實(shí)施例11至實(shí)施例13相對(duì)于實(shí)施例6呈現(xiàn)出優(yōu)越性。

當(dāng)eu＜ed、fu＞fd時(shí)，由于翼片模具形狀發(fā)生很大改變，將導(dǎo)致效率變差、噪音增大；而當(dāng)eu＝ed、fu＜fd時(shí)，eu＞ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＝fd時(shí)，翼面形狀不能成立。
此外，上述表49的實(shí)施例14至實(shí)施例16中，相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、葉片展開角λ＝360/n時(shí)葉片片數(shù)為最接近下述公式39的值n＝3片的實(shí)施例14，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
24007×hD=24007×100316=108.5...(39)]]>此外，將上述表49的實(shí)施例16與實(shí)施例17進(jìn)行比較時(shí)，與實(shí)施例16相比，實(shí)施例17更呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、相同葉片片數(shù)＝5片時(shí)的葉片展開角λ進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在下述公式40中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(40)]]>此外，上述表50的實(shí)施例18至實(shí)施例20中，與實(shí)施例19、實(shí)施例20相比，實(shí)施例18呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝460mm、相同葉片片數(shù)n＝3片時(shí)的葉片展開角λ和高度h進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在選擇葉片展開角λ和高度h時(shí)，不是僅僅以能夠滿足下述公式41中的第1式(上式)來選擇λ，還以能夠滿足公式41中的第2式(中式)來選擇葉片片數(shù)n、葉片展開角λ以及高度h，因而使其更具有優(yōu)越性。即，對(duì)于本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，下述公式41中的第3式(下式)在決定設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想時(shí)是很重要的。
c=λ=360/n=24007×hD...(41)]]>360/n=24007×hD]]>
下面，就本發(fā)明所涉及的流體送進(jìn)裝置進(jìn)行說明。圖8所示流體送進(jìn)裝置7具備由實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇1和驅(qū)動(dòng)馬達(dá)8構(gòu)成的送風(fēng)機(jī)9，靠該送風(fēng)機(jī)9將流體送出。
作為這種結(jié)構(gòu)的流體送進(jìn)裝置，例如有空調(diào)機(jī)、空氣清潔機(jī)、加濕器、風(fēng)扇、風(fēng)扇式加熱器、冷卻裝置、換氣裝置等，而本實(shí)施形式的流體送進(jìn)裝置7是空調(diào)機(jī)的室外機(jī)10。
該室外機(jī)10內(nèi)具備室外熱交換器11，通過上述送風(fēng)機(jī)9有效地進(jìn)行熱交換。此時(shí)，送風(fēng)機(jī)9通過馬達(dá)角鋼12設(shè)置在室外機(jī)10中，室外機(jī)10的吹出口13如圖9所示是喇叭口14。
此外，流體送進(jìn)裝置7中也可以設(shè)置如圖10所示有環(huán)狀擋圈15設(shè)置在旋翼風(fēng)扇1周圍的送風(fēng)機(jī)9。在這種場(chǎng)合，作為室內(nèi)機(jī)與室外機(jī)做成一體的窗式等空調(diào)機(jī)，能夠攪起排放水而將排放水吹到室外熱交換器11上以謀求更高的效率。
本實(shí)施形式的室外機(jī)10具備實(shí)施例1的旋翼風(fēng)扇1，因而是低噪音的安靜的室外機(jī)。此外，由于旋翼風(fēng)扇1是風(fēng)扇效率得到提高的風(fēng)扇，因而是可實(shí)現(xiàn)節(jié)能的高效率的室外機(jī)。可以推斷，采用其它實(shí)施例的旋翼風(fēng)扇時(shí)也能夠得到同樣的結(jié)果。
下面，就本發(fā)明所涉及的旋翼風(fēng)扇、旋翼風(fēng)扇成型用模具以及流體送進(jìn)裝置的另一個(gè)實(shí)施形式，結(jié)合圖11至圖20進(jìn)行說明。
圖11示出本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1的主視圖。本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1是例如由內(nèi)含玻璃纖維的AS樹脂等合成樹脂一體成型而成。旋翼風(fēng)扇1的直徑D＝400mm，軸向(z方向)的高度h＝140mm，葉片片數(shù)n＝3片，葉片的展開角λ＝120度(deg)，輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)，在輪轂部2的周圍設(shè)有呈輻射狀一體設(shè)置的3片葉片3。
此外，本發(fā)明的一個(gè)重要特征是，以由特定的坐標(biāo)值所決定的基本形狀作為基礎(chǔ)而得到旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。即，將基本形狀的各坐標(biāo)值在r、θ、z方向上分別通過既定的變換公式進(jìn)行變換，并以由變換所得坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。
本發(fā)明的基本形狀，其典型形狀是由前述表2所示坐標(biāo)值所決定的。但是，由前述表2所示坐標(biāo)值乘以既定的系數(shù)進(jìn)行該坐標(biāo)值的一致性變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為與本發(fā)明的基本形狀等價(jià)。
在以旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系進(jìn)行表達(dá)時(shí)，葉片3的負(fù)壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及葉片3的正壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)由將表102所示無量綱3維坐標(biāo)值經(jīng)下述變換公式113進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所特定的曲面，即由表103所示坐標(biāo)值所特定的曲面構(gòu)成。
該曲面也可以是由各坐標(biāo)的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的曲面。此外，雖說可以利用由前述表102所示坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值得到表103所示坐標(biāo)值，但在這種場(chǎng)合，只需使變換公式113有若干變形即可滿足要求，因而應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明均等變化范圍內(nèi)的變形。

實(shí)施例21表103 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
圖11中，圓柱坐標(biāo)系r、θ以單點(diǎn)劃線示出。z軸在圖11中未示出，z軸在圖1中是穿過旋翼風(fēng)扇1的輪轂部2的旋轉(zhuǎn)中心0且垂直于紙面的線(即與旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸心重合的線)。
圖11中，對(duì)于旋翼風(fēng)扇1的葉片3，在r方向上畫出將60mm～190mm的范圍以10mm為間隔進(jìn)行分割的線，在θ方向上畫出將0deg～125deg的范圍以5deg為間隔進(jìn)行分割的線，各交點(diǎn)處的z的坐標(biāo)值示于表103中。其中，各列中的上格示出旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的值，下格示出正壓面(吹出側(cè))的值。
葉片3的片厚在葉片3的根部處變厚。此外，為了減輕重量，葉片3的邊緣做得極薄，因此，在成型時(shí)出現(xiàn)樹脂流動(dòng)不暢的情況時(shí)，也可以與表3相比增加局部的厚度。此外，葉片3表面的形狀既可以是平滑的形狀，也可以設(shè)有溝槽或突起、呈沉頭孔形狀之類的凹凸。此外，葉片3的后緣也可以呈鋸齒狀。在各變換公式中，之所以d任意，以及fu＝fd任意，是由于無論d以及fu＝fd選為何值，均能夠使旋翼風(fēng)扇的形狀完全相同的緣故。
此外，本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1，既可以由ABS(acrylonitrile-butadiene-styrene)樹脂或聚丙烯(PP)等合成樹脂一體成型，也可以由含有云母等而使強(qiáng)度增加的合成樹脂一體成型，但也可以不是一體成型的。
圖17示出用來形成圖11所示旋翼風(fēng)扇1的、旋翼風(fēng)扇成型用模具4的一個(gè)例子。如圖17所示，模具4是用來以合成樹脂成型旋翼風(fēng)扇1的模具，具有固定模具5和活動(dòng)模具6。
并且，由兩個(gè)模具5、6所決定的模腔的形狀與旋翼風(fēng)扇1的形狀大致相同。上述固定模具5上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)、以及活動(dòng)模具6上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)可通過下述變換公式114對(duì)表102所示無量綱3維坐標(biāo)值進(jìn)行變換而獲得。
即，固定模具5及活動(dòng)模具6具有分別由表103所示坐標(biāo)值所特定的曲面部分。而在這種場(chǎng)合，各曲面也可以由各坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定。
在這里，模具的上述曲面形狀的尺寸也可以在對(duì)成型時(shí)的收縮加以考慮的基礎(chǔ)上加以確定。在這種場(chǎng)合，成型模具4也可以這樣形成，即，為了能夠在收縮后形成具有曲面為上述表3所示3維坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的3維曲面的葉片3的旋翼風(fēng)扇1，可將成型時(shí)的收縮、翹曲、變形等因素考慮在內(nèi)而對(duì)上述坐標(biāo)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正；本發(fā)明的成型模具中包含有這些內(nèi)容。
此外，本實(shí)施形式中的旋翼風(fēng)扇成型用模具4如圖17所示，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠活動(dòng)模具6形成，但也可以是，旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠活動(dòng)模具6形成。
下面，對(duì)本發(fā)明的其它實(shí)施例和比較例進(jìn)行具體的說明。
(實(shí)施例21)圖11所示直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片的表面以上述表103所示的3維曲面形成。圖12和圖13示出本實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇1的立體圖。
(實(shí)施例22)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝154mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1的葉片的表面，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式115進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表104所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例22表104 直徑D＝400高度h＝154展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例23)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝147mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式116進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表105所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例23表105 直徑D＝400高度h＝147展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例24)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝133mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式117進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表106所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例24表106 直徑D＝400高度h＝133展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例25)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式118進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表107所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例25表107 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例26)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式119進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表108所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例26表108 直徑D＝400高度h＝112展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例27)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝108deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式120進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表109所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例27表109 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝108輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例28)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式121進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表110所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例28表110 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝90輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例29)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝132deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式122進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表111所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例29表111 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝132輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例30)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式123進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表112所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例30表112 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
(實(shí)施例31)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式124進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表113所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例31表113 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112.ed＝106.4，fu＝fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例32)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式125進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表114所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例32表114 直徑D＝400高度h=112 (eu＝112，ed=112，fu＝3，fd＝D)展開角 λ＝120輪轂比 v＝0.275
(實(shí)施例33)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式126進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表115所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例33表115 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112，ed＝106.4，fu＝3，fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例34)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式127進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表116所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例34表116 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝120輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例35)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝4片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式128進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表117所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例35表117 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝90輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例36)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝72deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式129進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表118所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例36表118 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝72輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例37)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝108.5deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式130進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表119所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例37表119 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝108.5輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例38)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝161mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式131進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表120所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例38表120 直徑D＝460高度h＝161展開角λ＝120輪轂比v＝0.326
(實(shí)施例39)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式132進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表121所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例39表121 直徑D＝460高度h＝168展開角λ＝125.2輪轂比v＝0.326
(實(shí)施例40)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表102所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式133進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表122所特定的3維曲面形成。

實(shí)施例40表122 直徑D＝460高度＝140展開角λ＝104.3輪轂比v＝0.326
下面，就本發(fā)明的比較例結(jié)合圖14～圖16進(jìn)行說明。圖14是比較例4的旋翼風(fēng)扇的主視圖，圖15和圖16是比較例4的旋翼風(fēng)扇的立體圖。
(比較例4)圖4所示直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片的表面為由下述表123所特定的3維曲面。圖中的2是輪轂部。另外，r、θ、z是與實(shí)施例21同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例4表123
(比較例5)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、輪轂比v＝0.253(輪轂直徑vD＝80mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片的表面為由下述表124所特定的3維曲面。另外，r、θ、z是與實(shí)施例21同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例5表124
(比較例6)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝161mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片的表面為由下述表125所特定的3維曲面形成。另外，r、θ、z是與實(shí)施例21同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例6表125
將如上所述的實(shí)施例21至實(shí)施例40、以及、比較例4至比較例6的旋翼風(fēng)扇安裝在空調(diào)機(jī)的室外機(jī)中并對(duì)風(fēng)量、電能消耗、噪音等進(jìn)行了測(cè)量。
首先，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ400的、實(shí)施例21至實(shí)施例33以及比較例4的風(fēng)扇，使用冷凍能力為28kW級(jí)的室外機(jī)，以DC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表126。
表126

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ316的、實(shí)施例34至實(shí)施例37以及比較例5的風(fēng)扇，使用內(nèi)裝型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表127。
表127

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ460的、實(shí)施例38至實(shí)施例40以及比較例6的風(fēng)扇，使用多模式大型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表128。
表128

由上述表126可知，本發(fā)明的實(shí)施例21至實(shí)施例33所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例1相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了40％以上，此外，噪音可降低4～7db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例21至實(shí)施例33所示的旋翼風(fēng)扇與比較例4相比，性能未降低而重量減輕了約25％，成本也降低了。而且，由于重量減輕25％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例4大體相同。
此外，由上述表127可知，本發(fā)明的實(shí)施例34至實(shí)施例37所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例5相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了15～30％，此外，噪音可降低4～6db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例34至實(shí)施例37所示的旋翼風(fēng)扇與比較例5相比，性能未降低而重量減輕了約20％，成本也降低了。而且，由于重量減輕20％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例5大體相同。
此外，由上述表128可知，本發(fā)明的實(shí)施例38至實(shí)施例40所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例6相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了42～47％，此外，噪音可降低4～6db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例38至實(shí)施例40所示的旋翼風(fēng)扇與比較例6相比，性能未降低而重量減輕了約20％，成本也降低了。而且，由于重量減輕20％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例6大體相同。
此外，上述表126的實(shí)施例21至實(shí)施例26中，在相同直徑D＝400mm，相同展開角λ＝120deg的情況下，作為其高度可滿足下述公式34的高度h，即h＝140的實(shí)施例21，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(134)]]>此外，上述表126的實(shí)施例21、實(shí)施例28、以及實(shí)施例29中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm時(shí)葉片展開角λ可滿足下述公式135的葉片展開角，即λ＝120的實(shí)施例21，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(135)]]>上述表126的實(shí)施例25和實(shí)施例27中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝126mm時(shí)的葉片展開角λ，與實(shí)施例25相比，實(shí)施例27更呈現(xiàn)出優(yōu)越性。即，在下述公式136中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(136)]]>此外，上述表126的實(shí)施例21和實(shí)施例30中，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)的輪轂比v而言，由于實(shí)施例30是相對(duì)于實(shí)施例21以滿足下述公式137進(jìn)行變換的，因此，在效率和噪音方面，實(shí)施例30與實(shí)施例21同樣呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
a=2029D(1-v)b=-2029D(1-v)×0.275+vD2...(137)]]>此外，對(duì)于上述表126的實(shí)施例21、實(shí)施例36、實(shí)施例31至實(shí)施例33，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝112mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)eu、ed、fu、fd如何決定進(jìn)行說明。
實(shí)施例26與實(shí)施例21相比，h/D要小，即翼片的厚度薄。因此，在風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)施加在翼片(葉片)上的離心力的作用下，翼片產(chǎn)生較大變形使得翼片的高度降低，因而效率差噪音大。
為防止這種情況的發(fā)生，只要根據(jù)下面的變換公式138設(shè)定eu、ed、fu及fd之間的關(guān)系，增加翼片的厚度即可，實(shí)施例31至實(shí)施例33相對(duì)于實(shí)施例26呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
當(dāng)eu＜ed、fu＞fd時(shí)，由于翼片模具形狀發(fā)生很大改變，將導(dǎo)致效率變差、噪音增大；而當(dāng)eu＝ed、fu＜fd時(shí)，eu＞ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＝fd時(shí)，翼面形狀不能成立。
此外，上述表127的實(shí)施例34至實(shí)施例36中，相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、葉片展開角λ＝360/n時(shí)葉片片數(shù)為最接近下述公式139的值n＝3片的實(shí)施例34，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
24007×hD=24007×100316=108.5...(139)]]>此外，將上述表127的實(shí)施例36與實(shí)施例37進(jìn)行比較時(shí)，與實(shí)施例36相比，實(shí)施例37更呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、相同葉片片數(shù)＝5片時(shí)的葉片展開角λ進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在下述公式140中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(140)]]>此外，上述表128的實(shí)施例38至實(shí)施例40中，與實(shí)施例39、實(shí)施例40相比，實(shí)施例38呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝460mm、相同葉片片數(shù)＝3片時(shí)的葉片展開角λ和高度h進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在選擇葉片展開角λ和高度h時(shí)，不是僅僅以能夠滿足下述公式141中的第1式(上式)來選擇λ，還以能夠滿足公式141中的第2式(中式)來選擇葉片片數(shù)n、葉片展開角λ以及高度h，因而使其更具有優(yōu)越性。即，對(duì)于本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，下述公式141中的第3式(下式)在決定設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想時(shí)是很重要的。
c=λ=24007×hDc=λ=360/n=24007×hD360/n=24007×hD...(141)]]>下面，就本發(fā)明所涉及的流體送進(jìn)裝置進(jìn)行說明。圖18所示流體送進(jìn)裝置7具備由實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇1和驅(qū)動(dòng)馬達(dá)8構(gòu)成的送風(fēng)機(jī)9，靠該送風(fēng)機(jī)9將流體送出。
作為這種結(jié)構(gòu)的流體送進(jìn)裝置，例如有空調(diào)機(jī)、空氣清潔機(jī)、加濕器、除濕器、風(fēng)扇、風(fēng)扇式加熱器、冷卻裝置、換氣裝置等，而本實(shí)施形式的流體送進(jìn)裝置7是空調(diào)機(jī)的室外機(jī)10。
該室外機(jī)10內(nèi)具備室外熱交換器11，通過上述送風(fēng)機(jī)9有效地進(jìn)行熱交換。此時(shí)，送風(fēng)機(jī)9通過馬達(dá)角鋼12設(shè)置在室外機(jī)10中，室外機(jī)10的吹出口13如圖19所示是喇叭口14。
此外，流體送進(jìn)裝置7中也可以設(shè)置如圖20所示有環(huán)狀擋圈15設(shè)置在旋翼風(fēng)扇1周圍的送風(fēng)機(jī)9。在這種場(chǎng)合，作為室內(nèi)機(jī)與室外機(jī)做成一體的窗式等空調(diào)機(jī)，能夠攪起排放水而將排放水吹到室外熱交換器11上以謀求更高的效率。
本實(shí)施形式的室外機(jī)10具備實(shí)施例21的旋翼風(fēng)扇1，因而是低噪音的安靜的室外機(jī)。此外，由于旋翼風(fēng)扇1是風(fēng)扇效率得到提高的風(fēng)扇，因而是可實(shí)現(xiàn)節(jié)能的高效率的室外機(jī)。并且，由于旋翼風(fēng)扇1的重量減輕，故還能夠減輕室外機(jī)10的重量。另外，可以推斷，采用其它實(shí)施例的旋翼風(fēng)扇時(shí)也能夠得到同樣的結(jié)果。
下面，就本發(fā)明所涉及的又一種旋翼風(fēng)扇、旋翼風(fēng)扇成型用模具以及流體送進(jìn)裝置，結(jié)合圖21至圖30進(jìn)行說明。
圖21示出本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1的主視圖。本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1是例如由內(nèi)含玻璃纖維的AS樹脂等合成樹脂一體成型而成。旋翼風(fēng)扇1的直徑D＝400mm，軸向(z方向)的高度h＝140mm，葉片片數(shù)n＝3片，葉片的展開角λ＝120度(deg)，輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)，在輪轂部2的周圍設(shè)有呈輻射狀一體設(shè)置的3片葉片3。
此外，本發(fā)明的一個(gè)重要特征是，以由特定的坐標(biāo)值所決定的基本形狀作為基礎(chǔ)而得到旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。即，將基本形狀的各坐標(biāo)值在r、θ、z方向上分別通過既定的變換公式進(jìn)行變換，并以由變換所得坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇1的葉片3的表面形狀。
本發(fā)明的基本形狀，其典型形狀是由前述表202所示坐標(biāo)值所決定的。但是，由前述表202所示坐標(biāo)值乘以既定的系數(shù)進(jìn)行該坐標(biāo)值的一致性變換而得到的坐標(biāo)值所決定的形狀，也應(yīng)將其解釋為與本發(fā)明的基本形狀等價(jià)。
在以旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系進(jìn)行表達(dá)時(shí)，葉片3的負(fù)壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及葉片3的正壓面表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)由將表202所示無量綱3維坐標(biāo)值經(jīng)下述變換公式213進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所特定的曲面，即由表203所示坐標(biāo)值所特定的曲面構(gòu)成。
該曲面也可以是由各坐標(biāo)的坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的曲面。此外，雖說可以利用由前述表202所示坐標(biāo)值經(jīng)一致性變換而得到的坐標(biāo)值得到表203所示坐標(biāo)值，但在這種場(chǎng)合，只需使變換公式213有若干變形即可滿足要求，因而應(yīng)將其解釋為是在本發(fā)明均等變化范圍內(nèi)的變形。

表203 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
圖21中，圓柱坐標(biāo)系r、θ以單點(diǎn)劃線示出。z軸在圖21中未示出，z軸在圖21中是穿過旋翼風(fēng)扇1的輪轂部2的旋轉(zhuǎn)中心0且垂直于紙面的線(即與旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)軸心重合的線)。
圖21中，對(duì)于旋翼風(fēng)扇1的葉片3，在r方向上畫出將60mm～190mm的范圍以10mm為間隔進(jìn)行分割的線，在θ方向上畫出將0deg～125deg的范圍以5deg為間隔進(jìn)行分割的線，各交點(diǎn)處的z的坐標(biāo)值示于表203中。其中，各列中的上格示出旋翼風(fēng)扇的負(fù)壓面(吸入側(cè))的值，下格示出正壓面(吹出側(cè))的值。
葉片3的片厚在葉片3的根部處變厚。此外，為了減輕重量，葉片3的邊緣做得極薄，因此，在成型時(shí)出現(xiàn)樹脂流動(dòng)不暢的情況時(shí)，也可以與表203相比增加局部的厚度。此外，葉片3表面的形狀既可以是平滑的形狀，也可以設(shè)有溝槽或突起、呈沉頭孔形狀之類的凹凸。此外，葉片3的后緣也可以呈鋸齒狀。在各變換公式中，之所以d任意，以及fu＝fd任意，是由于無論d以及fu＝fd選為何值，均能夠使旋翼風(fēng)扇的形狀完全相同的緣故。
此外，本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇1，既可以由ABS(acrylonitrile-butadiene-styrene)樹脂或聚丙烯(PP)等合成樹脂一體成型，也可以由含有云母等而使強(qiáng)度增加的合成樹脂一體成型，但也可以不是一體成型的。
圖27示出用來形成圖21所示旋翼風(fēng)扇1的、旋翼風(fēng)扇成型用模具4的一個(gè)例子。如圖27所示，模具4是用來以合成樹脂成型旋翼風(fēng)扇1的模具，具有固定模具5和活動(dòng)模具6。
并且，由兩個(gè)模具5、6所決定的模腔的形狀與旋翼風(fēng)扇1的形狀大致相同。上述固定模具5上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)、以及活動(dòng)模具6上形成葉片3表面的那一部分模具表面的坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)，可通過下述變換公式214對(duì)表202所示無量綱3維坐標(biāo)值進(jìn)行變換而獲得。
即，固定模具5及活動(dòng)模具6具有分別由表203所示坐標(biāo)值所特定的曲面部分。而在這種場(chǎng)合，各曲面也可以由各坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定。
在這里，模具的上述曲面形狀的尺寸也可以在對(duì)成型時(shí)的收縮加以考慮的基礎(chǔ)上加以確定。在這種場(chǎng)合，成型模具4也可以這樣形成，即，為了能夠在收縮后形成具有曲面為上述表203所示3維坐標(biāo)值的±5％范圍內(nèi)的坐標(biāo)值所特定的3維曲面的葉片3的旋翼風(fēng)扇1，可將成型時(shí)的收縮、翹曲、變形等因素考慮在內(nèi)而對(duì)上述坐標(biāo)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正；本發(fā)明的成型模具中包含有這些內(nèi)容。
此外，本實(shí)施形式中的旋翼風(fēng)扇成型用模具4如圖27所示，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠活動(dòng)模具6形成，但也可以是，旋翼風(fēng)扇1的正壓面表面靠固定模具5形成，旋翼風(fēng)扇1的負(fù)壓面表面靠活動(dòng)模具6形成。
下面，對(duì)本發(fā)明的其它實(shí)施例和比較例進(jìn)行具體的說明。
(實(shí)施例41)圖21所示直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，其葉片的表面以上述表203所示的3維曲面形成。圖22和圖23示出本實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇1的立體圖。
(實(shí)施例42)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝154mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1的葉片的表面，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式215進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表204所特定的3維曲面形成。

表204 直徑D＝400高度h＝154展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例43)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝147mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式216進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表205所特定的3維曲面形成。

表205 直徑D＝400高度h＝147展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例44)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝133mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式217進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表206所特定的3維曲面形成。

表206 直徑D＝400高度h＝133展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例45)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式218進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表207所特定的3維曲面形成。

表207 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例46)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式219進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表208所特定的3維曲面形成。

表208 直徑D＝400高度h＝112展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例47)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝126mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝108deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式220進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表209所特定的3維曲面形成。

表209 直徑D＝400高度h＝126展開角λ＝108輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例48)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式221進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表210所特定的3維曲面形成。

表210 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝90輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例49)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝132deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式222進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表211所特定的3維曲面形成。

表211 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝132輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例50)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式223進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表212所特定的3維曲面形成。

表212 直徑D＝400高度h＝140展開角λ＝120輪轂比v＝0.35
(實(shí)施例51)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式224進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表213所特定的3維曲面形成。

表213 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112.ed＝106.4，fu＝fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例52)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式225進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表214所特定的3維曲面形成。

表214 直徑D＝400高度h＝112(eu＝112，ed＝112，fu＝3，fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例53)直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝112mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.275(輪轂直徑vD＝110mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式226進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表215所特定的3維曲面形成。

表215 直輕D＝400高度h＝112(eu＝112，ed＝106.4，fu＝3，fd＝0)展開角λ＝120輪轂比v＝0.275
(實(shí)施例54)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式227進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表216所特定的3維曲面形成。

表216 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝120輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例55)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝4片、葉片的展開角λ＝90deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式228進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表217所特定的3維曲面形成。

表217 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝90輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例56)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝72deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式229進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表218所特定的3維曲面形成。

表218 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝72輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例57)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、葉片的展開角λ＝108.5deg、輪轂比v＝0.272(輪轂直徑vD＝86mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式230進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表219所特定的3維曲面形成。

表219 直徑D＝316高度h＝100展開角λ＝108.5輪轂比v＝0.272
(實(shí)施例58)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝161mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式231進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表220所特定的3維曲面形成。

表220 直徑D＝460高度h＝161展開角λ＝120輪轂比v＝0.326
(實(shí)施例59)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式232進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表221所特定的3維曲面形成。

表221 直徑D＝460高度h＝168展開角λ＝125.2輪轂比v＝0.326
(實(shí)施例60)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、葉片的展開角λ＝120deg、輪轂比v＝0.326(輪轂直徑vD＝150mm)的旋翼風(fēng)扇1，以將表202所特定的無量綱3維坐標(biāo)的曲面經(jīng)下述變換公式233進(jìn)行變換而成的曲面，即，以由表222所特定的3維曲面形成。

表222 直徑D＝460高度h＝140展開角λ＝104.3輪轂比v＝0.326
下面，就本發(fā)明的比較例結(jié)合圖24～圖26進(jìn)行說明。圖24是比較例7的旋翼風(fēng)扇的主視圖，圖25和圖26是比較例7的旋翼風(fēng)扇的立體圖。
(比較例7)圖24所示直徑D＝400mm、軸向(z方向)的高度h＝140mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝140mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片3的表面為由下述表223所特定的3維曲面。圖中的2是輪轂部。另外，r、θ、z是與實(shí)施例41同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例7表223
(比較例8)直徑D＝316mm、軸向(z方向)的高度h＝100mm、葉片片數(shù)n＝5片、輪轂比v＝0.253(輪轂直徑vD＝80mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片的表面為由下述表224所特定的3維曲面。另外，r、θ、z是與實(shí)施例41同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例8表224
(比較例9)直徑D＝460mm、軸向(z方向)的高度h＝168mm、葉片片數(shù)n＝3片、輪轂比v＝0.35(輪轂直徑vD＝161mm)的旋翼風(fēng)扇1形成其葉片的表面為由下述表225所特定的3維曲面。另外，r、θ、z是與實(shí)施例41同樣地進(jìn)行設(shè)定的。
比較例9表225
將如上所述的實(shí)施例41至實(shí)施例60、以及、比較例7至比較例9的旋翼風(fēng)扇安裝在空調(diào)機(jī)的室外機(jī)中并對(duì)風(fēng)量、電能消耗、噪音等進(jìn)行了測(cè)量。
首先，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ400的、實(shí)施例41至實(shí)施例53以及比較例7的風(fēng)扇，使用冷凍能力為28kW級(jí)的室外機(jī)，以DC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表226。
比較例10表226

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ316的、實(shí)施例54至實(shí)施例57以及比較例8的風(fēng)扇，使用內(nèi)裝型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表227。
表227

其次，對(duì)于風(fēng)扇直徑為φ460的、實(shí)施例58至實(shí)施例60以及比較例9的風(fēng)扇，使用多模式大型室外機(jī)，以AC馬達(dá)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)。其結(jié)果示于下述表228。
表228

由上述表226可知，本發(fā)明的實(shí)施例41至實(shí)施例53所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例7相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了40％以上，此外，噪音可降低4.5～7.5db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例41至實(shí)施例53所示的旋翼風(fēng)扇與比較例7相比，性能未降低而重量減輕了約20％，成本也降低了。而且，由于重量減輕約20％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例7相比大幅度減小。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例41至實(shí)施例53所示的旋翼風(fēng)扇與比較例7相比，旋轉(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度亦即葉片因離心力作用而損壞的疲勞轉(zhuǎn)速提高了15％。另外，制造過程中的冷卻時(shí)間也少于比較例1。
此外，由上述表227可知，本發(fā)明的實(shí)施例54至實(shí)施例57所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例8相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了15～30％，此外，噪音可降低4.5～6.5db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例54至實(shí)施例57所示的旋翼風(fēng)扇，與比較例8相比，性能未降低而重量減輕了約15％，成本也降低了。而且，由于重量減輕約15％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例8相比大幅度減小。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例54至實(shí)施例57所示的旋翼風(fēng)扇與比較例7相比，旋轉(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度亦即葉片因離心力作用而損壞的疲勞轉(zhuǎn)速提高了13％。另外，制造過程中的冷卻時(shí)間也少于比較例2。
此外，由上述表228可知，本發(fā)明的實(shí)施例58至實(shí)施例60所示旋翼風(fēng)扇與相同直徑的旋翼風(fēng)扇的比較例9相比，風(fēng)量相同時(shí)電能消耗減少了40～45％，此外，噪音可降低4.5～6.5db。另外，未出現(xiàn)薄葉片所共有的問題即剝離噪音，未因此而導(dǎo)致噪音增加。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例58至實(shí)施例60所示的旋翼風(fēng)扇與比較例9相比，性能未降低而重量減輕了約17％，成本也降低了。而且，由于重量減輕約17％，還實(shí)現(xiàn)了送風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的減小，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的成本也可降低。薄葉片所共有的問題、即葉片變形與比較例7相比大幅度減小。
此外，本發(fā)明的實(shí)施例58至實(shí)施例60所示的旋翼風(fēng)扇與比較例9相比，旋轉(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度亦即葉片因離心力作用而損壞的疲勞轉(zhuǎn)速提高了17％。另外，制造過程中的冷卻時(shí)間也少于比較例9。
此外，上述表226的實(shí)施例41至實(shí)施例46中，在相同直徑D＝400mm，相同展開角λ＝120deg的情況下，作為其高度可滿足下述公式234的高度h，即h＝140的實(shí)施例41，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(234)]]>此外，上述表226的實(shí)施例41、實(shí)施例48、以及實(shí)施例49中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm時(shí)的葉片展開角λ可滿足下述公式235的葉片展開角，即λ＝120的實(shí)施例41，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
c=λ=360/n=24007×hD...(235)]]>上述表226的實(shí)施例45和實(shí)施例47中，相同直徑D＝400mm、相同高度h＝126mm時(shí)的葉片展開角λ，比起實(shí)施例45，實(shí)施例47更具有優(yōu)越性。即，在下述公式236中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(236)]]>此外，上述表226的實(shí)施例41和實(shí)施例50中，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝140mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)的輪轂比v而言，由于實(shí)施例50是相對(duì)于實(shí)施例41以滿足下述公式237進(jìn)行變換的，因此，在效率和噪音方面，實(shí)施例50與實(shí)施例41同樣呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
a=2029D(1-v)b=-2029D(1-v)×0.275+vD2...(237)]]>此外，對(duì)于上述表226的實(shí)施例41、實(shí)施例46、實(shí)施例51至實(shí)施例53中，就相同直徑D＝400mm、相同高度h＝112mm、相同葉片展開角λ＝120deg時(shí)eu、ed、fu、fd如何決定進(jìn)行說明。
實(shí)施例46與實(shí)施例41相比，h/D要小，即翼片的厚度薄。因此，在風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)施加在翼片(葉片)上的離心力的作用下，翼片產(chǎn)生較大變形使得翼片的高度降低，因而效率差噪音大。
為防止這種情況的發(fā)生，只要根據(jù)下面的變換公式238設(shè)定eu、ed、fu及fd之間的關(guān)系，增加翼片的厚度即可，實(shí)施例51至實(shí)施例53相對(duì)于實(shí)施例46呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
當(dāng)eu＜ed、fu＞fd時(shí)，由于翼片模具形狀發(fā)生很大改變，將導(dǎo)致效率變差、噪音增大；而當(dāng)eu＝ed、fu＜fd時(shí)，eu＞ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＜fd時(shí)，eu＜ed、fu＝fd時(shí)，翼面形狀不能成立。
此外，上述表227的實(shí)施例54至實(shí)施例56中，相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、葉片展開角λ＝360/n時(shí)葉片片數(shù)n為最接近下述公式239的值n＝3片的實(shí)施例54，在效率和噪音方面最具有優(yōu)越性。
24007×hD=24007×100316=108.5...(239)]]>此外，將上述表227的實(shí)施例56與實(shí)施例57進(jìn)行比較時(shí)，與實(shí)施例56相比，實(shí)施例57更呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝316mm、相同高度h＝100mm、相同葉片片數(shù)＝5片時(shí)的葉片展開角λ進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在下述公式240中，當(dāng)前者與后者不相同時(shí)，后者呈現(xiàn)出優(yōu)越性。
c=λ=360/nc=λ=24007×hD...(240)]]>此外，上述表228的實(shí)施例58至實(shí)施例60中，與實(shí)施例59、實(shí)施例60相比，實(shí)施例58呈現(xiàn)出優(yōu)越性。這是對(duì)相同直徑D＝460mm、相同葉片片數(shù)n＝3片時(shí)的葉片展開角λ和高度h進(jìn)行比較的結(jié)果。即，在選擇葉片展開角λ和高度h時(shí)，不是僅僅以能夠滿足下述公式241中的第1式(上式)來選擇λ，還以能夠滿足公式241中的第2式(中式)來選擇葉片片數(shù)n、葉片展開角λ以及高度h，因而使其具有更突出的優(yōu)越性。即，對(duì)于本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，下述公式241中的第3式(下式)在決定設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想時(shí)是很重要的。
c=λ=24007×hDc=λ=360/n=24007×hD360/n=24007×hD...(241)]]>下面，就本發(fā)明所涉及的流體送進(jìn)裝置進(jìn)行說明。圖28所示流體送進(jìn)裝置7具備由實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇1和驅(qū)動(dòng)馬達(dá)8構(gòu)成的送風(fēng)機(jī)9，靠該送風(fēng)機(jī)9將流體送出。
作為這種結(jié)構(gòu)的流體送進(jìn)裝置，例如有空調(diào)機(jī)、空氣清潔機(jī)、加濕器、除濕器、風(fēng)扇、風(fēng)扇式加熱器、冷卻裝置、換氣裝置等，而本實(shí)施形式的流體送進(jìn)裝置7是空調(diào)機(jī)的室外機(jī)10。
該室外機(jī)10內(nèi)具備室外熱交換器11，通過上述送風(fēng)機(jī)9有效地進(jìn)行熱交換。此時(shí)，送風(fēng)機(jī)9通過馬達(dá)角鋼12設(shè)置在室外機(jī)10中，室外機(jī)10的吹出口13如圖29所示是喇叭口14。
此外，流體送進(jìn)裝置7中也可以設(shè)置如圖30所示有環(huán)狀擋圈15設(shè)置在旋翼風(fēng)扇1周圍的送風(fēng)機(jī)9。在這種場(chǎng)合，作為室內(nèi)機(jī)與室外機(jī)做成一體的窗式等空調(diào)機(jī)，能夠攪起排放水而將排放水吹到室外熱交換器11上以謀求更高的效率。
本實(shí)施形式的室外機(jī)10具備實(shí)施例41的旋翼風(fēng)扇1，因而是低噪音的安靜的室外機(jī)。此外，由于旋翼風(fēng)扇1是風(fēng)扇效率得到提高的風(fēng)扇，因而是可實(shí)現(xiàn)節(jié)能的高效率的室外機(jī)。并且，由于旋翼風(fēng)扇1的重量減輕，故還能夠減輕室外機(jī)10的重量。而且，旋翼風(fēng)扇1的旋轉(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度的提高，使得旋翼風(fēng)扇1的轉(zhuǎn)速得以提高，室外機(jī)10的能力得到提高?？梢酝茢?，采用其它實(shí)施例的旋翼風(fēng)扇時(shí)也能夠得到同樣的結(jié)果。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，其葉片的表面形狀是將例如由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀經(jīng)過適當(dāng)變形而獲得的。更具體地說，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值通過既定的變換公式在r、θ、z方向上進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面，作為旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀的。旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀采用這樣的曲面形狀，使得旋翼風(fēng)扇能夠達(dá)到如表48～表50所示的高效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且還能夠降低噪音。因此，根據(jù)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在電能消耗相同和噪音相同的情況下，能夠得到比現(xiàn)有技術(shù)大的風(fēng)量。
本發(fā)明的一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(1)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表48(例如參照實(shí)施例1)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且能夠降低噪音。因此，無論選擇什么樣的直徑、高度、葉片片數(shù)、展開角，均能夠獲得效率高而噪音小的旋翼風(fēng)扇。另外，通過滿足h＝eu≥ed及fu≥fd這樣的條件，能夠解決D取值較大、h取值較小時(shí)有可能產(chǎn)生的、翼片的厚度極薄因而風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)翼片在離心力作用下產(chǎn)生較大變形引起翼片高度降低、并因此而導(dǎo)致性能顯著變差等問題。而且，能夠在不會(huì)因離心力作用而導(dǎo)致性能變差、以及、實(shí)現(xiàn)高效率及低噪音方面取得最好的效果。即，能夠在離心力的作用不會(huì)導(dǎo)致性能變差的情況下同時(shí)實(shí)現(xiàn)高效率和低噪音，而且能夠選擇最佳成型性。
本發(fā)明的另一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(1)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(2)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表48(例如參照實(shí)施例2)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且能夠降低噪音。此外，不僅能夠?qū)崿F(xiàn)高效率低噪音，而且能夠很簡(jiǎn)單地得到葉片不相互重疊的、可減少模具費(fèi)用的葉片片數(shù)為n的旋翼風(fēng)扇。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(2)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(3)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表48(例如參照實(shí)施例7)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度及葉片片數(shù)無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(3)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(4)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表48(例如參照實(shí)施例10)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及風(fēng)扇直徑和輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(4)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(5)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表49(例如參照實(shí)施例14)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(5)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表1及表2所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(6)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表49(例如參照實(shí)施例17)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表1及表2所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(6)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
根據(jù)本發(fā)明的流本送進(jìn)裝置，由于具備上述任一種旋翼風(fēng)扇，可成為效率高、省能的低噪音流體送進(jìn)裝置。
本發(fā)明的另一種旋翼風(fēng)扇，其葉片的表面形狀是將例如由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀經(jīng)過適當(dāng)變形而獲得的。更具體地說，是以將表101所示3維坐標(biāo)值通過既定的變換公式在r、θ、z方向上分別進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面作為旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀的。旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀采用這樣的曲面形狀，使得旋翼風(fēng)扇能夠達(dá)到如表126～表128所示的高效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且還能夠降低噪音。而且，能夠減輕旋翼風(fēng)扇的重量，降低成本。因此，根據(jù)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在電能消耗相同和噪音相同的情況下，能夠得到比現(xiàn)有技術(shù)大的風(fēng)量，而且還能夠減輕重量降低成本。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(101)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表126(例如參照實(shí)例例21)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且能夠降低噪音。而且，能夠減輕重量降低成本。因此，無論選擇什么樣的直徑、高度、葉片片數(shù)、展開角，均能夠以低成本獲得重量輕且效率高而噪音小的旋翼風(fēng)扇。另外，通過滿足h＝eu≥ed及fu≥fd這樣的條件，能夠解決D取值較大、h取值較小時(shí)有可能產(chǎn)生的、翼片的厚度極薄因而風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)翼片在離心力作用下產(chǎn)生較大變形引起翼片高度降低、并因此而導(dǎo)致性能顯著變差等問題。而且，能夠在不會(huì)因離心力作用而導(dǎo)致性能變差、以及、實(shí)現(xiàn)高效率、低噪音以及重量輕成本低方面取得最好的效果。即，能夠在離心力的作用不會(huì)導(dǎo)致性能變差的情況下同時(shí)實(shí)現(xiàn)高效率和低噪音和重量輕成本低，而且能夠選擇最佳成型性。
本發(fā)明的另一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(101)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(102)進(jìn)行變換時(shí)，也能夠如表126(例如參照實(shí)施例2)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度及葉片片數(shù)無關(guān)，而且能夠降低噪音。此外，不僅能夠?qū)崿F(xiàn)高效率、低噪音、重量輕、成本低，而且能夠很簡(jiǎn)單地得到葉片不相互重疊的、可減少模具費(fèi)用的葉片片數(shù)為n的旋翼風(fēng)扇。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(102)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(103)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表126(例如參照實(shí)施例27)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率及重量輕成本低，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度及葉片片數(shù)無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(103)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(104)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表126(例如參照實(shí)施例30)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率及重量輕成本低，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及風(fēng)扇直徑和輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(104)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(105)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表127(例如參照實(shí)施例34)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率及重量輕成本低，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(105)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表101所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(106)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表127(例如參照實(shí)施例37)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率及重量輕成本低，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表101所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(106)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
本發(fā)明所涉及的流體送進(jìn)裝置，由于具備具有上述某一實(shí)施例所說的旋翼風(fēng)扇的送風(fēng)機(jī)，因此，是效率高、可實(shí)現(xiàn)節(jié)能的低噪音且重量輕的裝置。
本發(fā)明的又一種旋翼風(fēng)扇，其葉片的表面形狀是將例如由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀經(jīng)過適當(dāng)變形而獲得的。更具體地說，是以將表201所示3維坐標(biāo)值通過既定的變換公式在r、θ、z方向上分別進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面作為旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀的。旋翼風(fēng)扇的葉片的表面形狀采用這樣的曲面形狀，使得旋翼風(fēng)扇能夠達(dá)到如表226～表228所示的高效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度無關(guān)，而且還能夠降低噪音。而且，能夠減輕旋翼風(fēng)扇的重量，降低成本。因此，根據(jù)本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇，在電能消耗相同和噪音相同的情況下，能夠得到比現(xiàn)有技術(shù)大的風(fēng)量，而且還能夠減輕重量降低成本。而且，在抵御離心力引起變形和抗旋轉(zhuǎn)疲勞的強(qiáng)度方面具有優(yōu)越性，因此不必將葉片根部的厚度局部加厚。
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將上述基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(201)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表226(例如參照實(shí)施例1)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度等無關(guān)，而且能夠降低噪音。而且，能夠減輕重量降低成本。此外，能夠不對(duì)葉片根部的厚度局部加厚而提高旋翼風(fēng)扇的強(qiáng)度。因此，無論選擇什么樣的直徑、高度、葉片片數(shù)、展開角，均能夠以低成本獲得重量輕且強(qiáng)度大且效率高而噪音小的旋翼風(fēng)扇。另外，通過滿足h＝eu≥ed及fu≥fd這樣的條件，能夠解決D取值較大、h取值較小時(shí)有可能產(chǎn)生的、翼片的厚度變得極薄因而風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時(shí)翼片在離心力作用下產(chǎn)生較大變形引起翼片高度降低、并因此而導(dǎo)致性能顯著變差等問題。而且，能夠在不會(huì)因離心力作用而導(dǎo)致性能變差、以及、實(shí)現(xiàn)高效率、低噪音、重量輕成本低以及提高強(qiáng)度方面取得最好的效果。即，能夠在離心力的作用不會(huì)導(dǎo)致性能變差的情況下同時(shí)實(shí)現(xiàn)高效率和低噪音和重量輕成本低和提高強(qiáng)度，而且能夠選擇最佳成型性。
本發(fā)明的另一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(201)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(202)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表226(例如參照實(shí)施例42)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度等無關(guān)，而且能夠降低噪音。此外，不僅能夠?qū)崿F(xiàn)高效率、低噪音、重量輕、成本低及提高強(qiáng)度，而且能夠很簡(jiǎn)單地得到葉片不相互重疊的、可減少模具費(fèi)用的葉片片數(shù)為n的旋翼風(fēng)扇。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(202)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(203)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表226(例如參照實(shí)施例47)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率、實(shí)現(xiàn)重量輕成本低并提高強(qiáng)度，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度及葉片片數(shù)無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(203)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(204)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表226(例如參照實(shí)施例50)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率、實(shí)現(xiàn)重量輕成本低并提高強(qiáng)度，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及風(fēng)扇直徑和輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(204)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(205)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表227(例如參照實(shí)施例54)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率、實(shí)現(xiàn)重量輕成本低并提高強(qiáng)度，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(205)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
將由表201所示3維坐標(biāo)值所決定的基本形狀通過變換公式(206)進(jìn)行變換的場(chǎng)合，也能夠如表227(例如參照實(shí)施例57)所示，提高旋翼風(fēng)扇的效率、實(shí)現(xiàn)重量輕成本低并提高強(qiáng)度，而與旋翼風(fēng)扇的直徑、高度、葉片片數(shù)及輪轂比無關(guān)，而且能夠降低噪音。
本發(fā)明的又一種局部表面所涉及的旋翼風(fēng)扇成型用模具，其形成葉片表面的那一部分表面，是以將表201所示3維坐標(biāo)值經(jīng)變換公式(206)進(jìn)行變換而得到的坐標(biāo)值所決定的曲面構(gòu)成的，因此，能夠成型出上述本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇。
本發(fā)明所涉及的流體送進(jìn)裝置，由于具備具有上述某一實(shí)施例所說的旋翼風(fēng)扇的送風(fēng)機(jī)，因此，是效率高、可實(shí)現(xiàn)節(jié)能的、噪音低重量輕且強(qiáng)度得到提高的裝置。
產(chǎn)業(yè)上利用的可能性本發(fā)明可應(yīng)用于旋翼風(fēng)扇和旋翼風(fēng)扇成型用模具以及流體送進(jìn)裝置。
權(quán)利要求
1.一種旋翼風(fēng)扇，其特征是，當(dāng)以旋翼風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的坐標(biāo)設(shè)為(r、θ、z)時(shí)，以由下述表1及表2所示的r坐標(biāo)值、θ坐標(biāo)值和z坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為所說旋翼風(fēng)扇的葉片表面的基本形狀，表1 輪轂比v＝0.35表2
以將所說基本形狀向r、θ、z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面。
2.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面，由將權(quán)利要求1所說的基本形狀向r、θ及z方向的至少一個(gè)方向擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成。
3.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，在設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說z方向的高度為h、所說葉片的展開角為λ時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(1)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
4.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求3所說的變換公式(1)得到的所說(r1，θ1，z1u)以及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
5.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，當(dāng)設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說z方向的高度為h、葉片片數(shù)為n時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定所說葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(2)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
6.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求5所說的變換公式(2)得到的所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
7.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，當(dāng)設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說z方向的高度為h時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定所說葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(3)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
8.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求7所說的變換公式(3)得到的所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
9.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，所說旋翼風(fēng)扇具有輪轂部，當(dāng)設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說旋翼風(fēng)扇的直徑與所說輪轂部的直徑之比的輪轂比為v、所說z方向的高度為h、所說葉片的展開角為λ時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定所說葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(4)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
10.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求9所說的變換公式(4)得到的所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
11.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，所說旋翼風(fēng)扇具有輪轂部，當(dāng)設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說旋翼風(fēng)扇的直徑與所說輪轂部的直徑之比的輪轂比為v、所說z方向的高度為h、所說葉片片數(shù)為n時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定所說葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(5)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
12.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求11所說的變換公式(5)得到的所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
13.如權(quán)利要求1所說的旋翼風(fēng)扇，其特征是，所說旋翼風(fēng)扇具有輪轂部，當(dāng)設(shè)所說旋翼風(fēng)扇的直徑為D、所說旋翼風(fēng)扇的直徑與所說輪轂部的直徑之比的輪轂比為v、所說z方向的高度為h時(shí)，決定所說葉片的吸入側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1u)以及決定所說葉片的吹出側(cè)表面的r、θ、z坐標(biāo)(r1，θ1，z1d)是利用所說表1及表2所示3維坐標(biāo)值從下述變換公式(6)獲得， 所說旋翼風(fēng)扇的葉片的表面以由所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
14.一種用來成型旋翼風(fēng)扇的模具，其特征是，該模具上形成所說旋翼風(fēng)扇葉片表面的那一部分表面以通過權(quán)利要求13所說的變換公式(6)得到的所說(r1，θ1，z1u)及所說(r1，θ1，z1d)所決定的曲面構(gòu)成。
15.一種流體送進(jìn)裝置，其特征是，具備具有權(quán)利要求1、權(quán)利要求3、權(quán)利要求5、權(quán)利要求7、權(quán)利要求9、權(quán)利要求11及權(quán)利要求13中的某一個(gè)權(quán)利要求所說的旋翼風(fēng)扇、以及驅(qū)動(dòng)該旋翼風(fēng)扇的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的送風(fēng)機(jī)。
全文摘要
本發(fā)明的旋翼風(fēng)扇(1)在以旋翼風(fēng)扇(1)的旋轉(zhuǎn)軸為z軸的圓柱坐標(biāo)系的坐標(biāo)設(shè)為(r、θ、z)時(shí)，以由既定的r坐標(biāo)值、θ坐標(biāo)值及z坐標(biāo)值所決定的曲面形狀作為旋翼風(fēng)扇(1)的葉片(3)表面的基本形狀，以將該基本形狀在r、θ及z方向的至少一個(gè)方向上擴(kuò)大或縮小而得到的曲面構(gòu)成旋翼風(fēng)扇(1)的葉片(3)的表面。
文檔編號(hào)B29C45/26GK1743683SQ20051010701
公開日2006年3月8日 申請(qǐng)日期2001年7月3日 優(yōu)先權(quán)日2000年7月4日
發(fā)明者大塚雅生 申請(qǐng)人:夏普公司