專利名稱：：空氣噴射噴嘴及使用該噴嘴的拉伸箱的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及用于樹脂膜的加熱、冷卻或者保溫的空氣噴射噴嘴及使用該噴嘴的拉伸箱(tenteroven)。
背景技術(shù)：
：作為雙軸延伸聚酯膜等雙軸延伸樹脂膜的制造方法，已知如下方法從金屬口連續(xù)吐出片狀的、處于流動狀態(tài)的樹脂，將吐出的片在流延鼓上冷卻固化，形成未延伸膜，用縱向延伸機將成形的未延伸膜沿膜的運送方向、即縱向延伸后，在拉伸箱內(nèi)將縱向延伸的膜(單軸延伸膜)沿膜的寬度方向(橫向)延伸的逐次雙軸延伸法，以及在拉伸箱內(nèi)將上述未延伸膜沿膜的運送方向(縱向)與膜的寬度方向(橫向)延伸的同時雙軸延伸法等。在這些制造方法所使用的拉伸箱內(nèi)設(shè)置有空氣噴射噴嘴，空氣噴射噴嘴在與通過拉伸箱內(nèi)的樹脂膜的表面相對的面設(shè)置多個空氣噴射孔。通常，空氣噴射噴嘴沿樹脂膜的運送方向隔開間隔設(shè)置多個，各長度方向成為與樹脂膜的運送方向成直角方向的狀態(tài)?？諝鈬娚鋰娮煊蓢娮鞖んw構(gòu)成。噴嘴殼體在其內(nèi)部具有空氣供給路徑，并且在一面具有空氣噴射面。上述多個空氣噴射孔的一端在上述空氣噴射面開口，另一端在上述空氣供給路徑開口。在噴嘴殼體的另一面或者兩面結(jié)合有空氣供給管，該空氣供給管的一端與上述噴嘴殼體內(nèi)的空氣供給路徑連通，另一端與熱交換器及風(fēng)扇結(jié)合。被上述熱交換器控制為期望溫度的空氣被風(fēng)扇經(jīng)過上述空氣供給管及上述噴嘴殼體內(nèi)的空氣供給路徑，送入上述各空氣噴射孔，從在上述殼體的空氣噴射面開口的上述各空氣噴射孔向樹脂膜的表面噴出。被噴出的空氣通常從設(shè)置在拉伸箱內(nèi)的吸引口回收，以便再使用。一般而言，拉伸箱沿樹脂膜的運送方向具有預(yù)熱區(qū)、延伸區(qū)、熱固定區(qū)或者冷卻區(qū)等被區(qū)分為多個的區(qū)。拉伸箱具有可以根據(jù)各區(qū)設(shè)定各區(qū)所使用的空氣的溫度的構(gòu)造。在拉伸箱中，在樹脂膜兩端的各外側(cè)，設(shè)置沿著軌道從拉伸箱的入口部向出口部移動的樹脂膜端部把持用的多個夾具。拉伸箱中，兩端被上述夾具把持并運送的樹脂膜，在預(yù)熱區(qū)被加熱至適于延伸的溫度，在延伸區(qū)至少沿寬度方向被延伸后，在熱固定區(qū)和冷卻區(qū)等進行熱處理?？諝鈬娚鋰娮焱ㄟ^向樹脂膜的表面噴出控制為期望溫度的空氣，促進空氣與樹脂膜之間的熱交換，用于將樹脂膜加熱、冷卻或者保溫。通過這樣制造的樹脂膜的特性會被通過拉伸箱的各區(qū)時受到的熱過程影響。因此，為了得到在寬度方向具有均勻特性的樹脂膜，在樹脂膜的寬度方向使從空氣噴射噴嘴放出的空氣與樹脂膜之間的熱交換均勻化十分重要。因此，對于空氣噴射噴嘴，要求接觸樹脂膜的空氣溫度在樹脂膜的寬度方向均勻，以及空氣噴射噴嘴的傳熱效率在樹脂膜的寬度方向均勻。在空氣噴射噴嘴與樹脂膜的表面相對的面，沿樹脂膜的寬度方向設(shè)置連續(xù)的空氣噴射孔的空氣噴射噴嘴-波稱為狹縫噴嘴。以往，作為使空氣的噴出速度及溫度沿樹脂膜的寬度方向均勻化為目的的狹縫噴嘴，提出了一種具有逆流方式的管的狹縫噴嘴(參照專利文獻1)。然而，這種噴嘴具有空氣噴流的行進方向在狹縫噴嘴中容易彎曲這樣的問題。若空氣噴流的行進方向彎曲，則在設(shè)定溫度不同的區(qū)的鄰接部分，不同溫度的空氣會混合，在樹脂膜的寬度方向會產(chǎn)生較大的溫度不均，此時，難以得到在寬度方向具有均勻特性的樹脂膜。根據(jù)本發(fā)明人的知見，上述空氣噴流的行進方向容易彎曲這樣的問題，可以通過在樹脂膜的寬度方向不連續(xù)地配置空氣噴射孔、即隔開間隔配置互相獨立的多個空氣噴射孔而得到改善。本發(fā)明人認為這是由于空氣噴流在樹脂膜的寬度方向被分割得較為細小，通過在鄰接的空氣噴流之間形成導(dǎo)通空氣噴射噴嘴前后的空氣的部分，可以緩和空氣噴射噴嘴前后的壓力差。作為這樣的空氣噴射噴嘴，具有在與樹脂膜的表面相對的面設(shè)置多個圓形的空氣噴射孔的孔式噴嘴。然而，若沿樹脂膜的寬度方向隔開間隔配置多個空氣噴射孔，則由于樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率在樹脂膜的寬度方向變得不均勻，因此存在傳熱效率的均勻性惡化這樣的問題。作為以往的孔式噴嘴，提出了以增大樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率為目的，空氣噴射孔與樹脂膜的表面的距離為空氣噴射孔直徑的4至6倍，將多個空氣噴射孔的排列沿與樹脂膜的運送方向成直角的方向配置成6列的交叉排列的孔式噴嘴(參照專利文獻2)。然而，熱導(dǎo)率的大小與傳熱效率在樹脂膜的寬度方向的均勻性是不同的問題，只在空氣噴射孔的直徑和排列的列數(shù)上下工夫，難以改善傳熱效率在樹脂膜的寬度方向的均勻性。以往，作為以改善傳熱效率在樹脂膜的寬度方向的均勻性為目的的孔式噴嘴，提出了作為在流延鼓上的樹脂膜的冷卻裝置使用的孔式噴嘴(參照專利文獻3),以及用于印刷機或涂覆機的干燥裝置的孔式噴嘴(參照專利文獻4)。然而，這些孔式噴嘴在空氣噴射孔與樹脂膜的表面的距離接近20mm以下的情況下使用時較為理想，在空氣噴射孔與樹脂膜的表面的距離一般為140至270mm的拉伸箱中使用時，樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率會顯著下降，因此不理想。專利文獻1:曰本專利第1634915號/>凈艮專利文獻2:日本實用新型第2528669號/>凈艮專利文獻3:日本專利第3374527號公報專利文獻4:日本實用新型第2008679號/^才艮
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的問題本發(fā)明的目的之一在于提供一種解決上述以往的技術(shù)問題，在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性良好的空氣噴射噴嘴。本發(fā)明的另一目的在于提供一種使用本發(fā)明的空氣噴射噴嘴，在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性良好的拉伸箱。解決問題的手段本發(fā)明的空氣噴射噴嘴，(a)其是相對于單向運送的樹脂膜的通過面隔開間隔而設(shè)置的，用于向該樹脂膜的表面噴出空氣，(b)該空氣噴射噴嘴包括噴嘴殼體，該噴嘴殼體具有在其內(nèi)部的空氣供給路徑、與上述樹脂膜的通過面相對的空氣噴射面、以及在上述空氣供給路徑和上述空氣噴射面分別開口的多個空氣噴射孔，(c)該多個空氣噴射孔在上述空氣噴射面的各開口的形狀是圓形，(d)上述多個空氣噴射孔在上述空氣噴射面中與上述樹脂膜的運送方向成直角的方向排列為第一列與第二列的兩列，上述第一列與上述第二列之間的上述空氣噴射孔的排列狀態(tài)是交叉排列，(e)上述空氣噴射面與上述樹脂膜的通過面的距離L(mm)，上述空氣噴射面的上述各空氣噴射孔的直徑D(mm)，通過排列在上述第一列的多個上述空氣噴射孔的中心的第一空氣噴射孔排列直線與通過排列在上述笫二列的多個上述空氣噴射孔的中心的第二空氣噴射孔排列直線在上述樹脂膜的運送方向的間隔Px(mm),上述第一空氣噴射孔排列直線與上述第二空氣噴射孔排列直線分別鄰接的上述空氣噴射孔的中心的間隔Py(mm),其滿足下式(1)以及下式(2):6哮/D)/(Px/Py)^9……式(l)4SL/D^8……式(2)。在本發(fā)明的空氣噴射噴嘴中，B=2TT(D/2^/Py(其中n為圓周率)時，滿足下式(3)較為理想……式(3)。在本發(fā)明的空氣噴射噴嘴中，上述距離L在140至270mm較為7理想。本發(fā)明的拉伸箱，其包括箱殼體，所述箱殼體包括(a)在一端具有樹脂膜的入口，在另一端具有上述樹脂膜的出口，(b)在上述樹脂膜的入口與上述樹脂膜的出口之間，具有在從上述樹脂膜的入口向上述樹脂膜的出口運送上述樹脂膜時將上述樹脂膜至少沿與上述樹脂膜的運送方向成直角的方向延伸的延伸區(qū)，(c)在上述樹脂膜的入口與上述樹脂膜的出口之間，具有向上述樹脂膜的表面噴射空氣對上述樹脂膜進行熱處理的熱處理區(qū)，其中，(d)本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的空氣噴射面位于與從上述樹脂膜的入口形成至上述樹脂膜的出口的上述樹脂膜的通過面相對的位置，并且，(e)在該空氣噴射噴嘴的上述空氣噴射孔的第一列及第二列的方向與上述樹脂膜的運送方向成直角方向的狀態(tài)下，上述空氣噴射噴嘴設(shè)置在上述熱處理區(qū)中。本發(fā)明的拉伸箱中，較為理想的是，上述熱處理區(qū)從上述樹脂膜的入口向上述樹脂膜的出口被區(qū)分為預(yù)熱區(qū)、延伸區(qū)、熱固定區(qū)及冷卻區(qū)，在這些區(qū)中的至少一個區(qū)中設(shè)置上述空氣噴射噴嘴。本發(fā)明的拉伸箱中，上述延伸區(qū)也可以是將上述樹脂膜沿與上述樹脂膜的運送方向成直角的方向延伸，并且將上述樹脂膜沿上述樹脂膜的運送方向延伸的同時雙軸延伸區(qū)。本發(fā)明的拉伸箱中，較為理想的是，上述空氣噴射噴嘴在上述樹脂膜的通過面的兩側(cè)，相對于該樹脂膜的通過面隔開間隔地設(shè)置。發(fā)明的效果本發(fā)明的空氣噴射噴嘴由于具有特定的形狀及位于特定排列位置關(guān)系的多個空氣噴射孔，因此使用其進行樹脂膜的熱處理時，可以得到在樹脂膜的寬度方向優(yōu)良的傳熱效率的均勻性。因此，利用使用本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的本發(fā)明的拉伸箱，可以制造在寬度方向具有均質(zhì)的熱處理特性的樹脂膜。圖1是圖2所示的本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的空氣噴射面的一部分的放大平面圖。圖2是本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的一個例子的立體圖。圖3是用于說明樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率分布的狀態(tài)的一個例子的平面圖。圖4是用于說明拉伸裝置的一個例子的平面圖(俯視圖)。圖5是圖4的C1-C1截面的向視圖。圖6是圖5的C2-C2截面的向視圖。圖7是用于說明使用逐次雙軸延伸法的樹脂膜的制造工序的一個例子的概略工序圖。圖8是用于說明用于算出樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率分布的解析模型的一個例子的解析才莫型的截面圖。圖9是用于說明空氣噴射噴嘴在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率分布的狀態(tài)的圖。圖10是繪制本發(fā)明的實施例及比較例得到的(L/D)/(Px/Py)的值和傳熱效率不均Rq的值的圖形。圖11是繪制本發(fā)明的實施例及比較例得到的Px/Py的值和L/D的值的圖形。圖12是顯示本發(fā)明的實施例16的樹脂膜的寬度方向的厚度分布的圖形。圖13是顯示本發(fā)明的比較例18的樹脂膜的寬度方向的厚度分布的圖形。標(biāo)號說明1空氣噴射噴嘴1A上側(cè)空氣噴射噴嘴1Af、1Bf空氣噴射面la噴嘴殼體IB下側(cè)空氣噴射噴嘴2、2A、2B空氣噴射孔2a空氣噴射孔的排列的第一列2b空氣噴射孔的排列的第二列3a通過排列在第一列的空氣噴射孔的中心的直線(第一空氣噴射孔排列直線)3b通過排列在第二列的空氣噴射孔的中心的直線(第二空氣噴射孔排列直線)4a空氣噴射噴嘴1與樹脂膜的運送方向的上游側(cè)鄰接該空氣噴射噴嘴1的空氣噴射噴嘴lla之間的中心線4b空氣噴射噴嘴1與樹脂膜的運送方向的下游側(cè)鄰接該空氣噴射噴嘴1的空氣噴射噴嘴1lb之間的中心線5a通過第一列2a的空氣噴射孔的中心，向樹脂膜的運送方向引出的直線5b通過直線5a與直線5c之間的中心的直線5c通過第二列2b的空氣噴射孔的中心，向樹脂膜的運送方向引出的直線lla、lib鄰接空氣噴射噴嘴1的空氣噴射噴嘴20空氣噴射板21空氣噴射孔的開口31樹脂膜31a樹脂片31b未延伸膜31c單軸延伸膜3Id雙軸延伸膜31e成品膜33樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率分布40、40A空氣噴射面41空氣供給路徑41a、41b空氣導(dǎo)入口51拉伸箱51A箱殼體51a樹脂膜入口51b樹脂膜出口52A、52B熱交換器53A、53B風(fēng)扇54吸引管54A、54B吸引口61拉伸箱的外側(cè)空間62解析空間的端部邊界71A、71B軌道73A、73B夾具91擠出機92金屬口93流延鼓94縱向延伸機95拉伸裝置96巻繞輥511預(yù)熱區(qū)512延伸區(qū)513熱固定區(qū)514冷卻區(qū)D空氣噴射孔(空氣噴射面的空氣噴射孔的開口)的直徑FTD樹脂膜的運送方向FPf樹脂膜的通過面HTC熱導(dǎo)率的大小的標(biāo)識HTCL熱導(dǎo)率較大的部分HTCS熱導(dǎo)率較小的部分L排列有空氣噴射孔的空氣噴射面與樹脂膜的通過面之間的距離Pn被中心線4a與中心線4b夾著的區(qū)間Px直線3a與直線3b的間隔Py第一列2a和第二列2b的各列的鄰接的空氣噴射孔的中心的間隔Q空氣噴射噴嘴的傳熱效率Qa空氣噴射噴嘴的平均傳熱效率Qmax空氣噴射噴嘴的傳熱效率的最大值Qmin空氣噴射噴嘴的傳熱效率的最小值Rq空氣噴射噴嘴在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的不均Rt樹脂膜的寬度方向的厚度不均Ta樹脂膜的寬度方向的厚度分布的平均值Tn樹脂膜的寬度方向的厚度分布的最小值Tx樹脂膜的寬度方向的厚度分布的最大值具體實施例方式作為樹脂膜的制造方法，已知熔融制膜法或者溶液制膜法。在這些制膜法中，熔融樹脂或者樹脂溶液從金屬口的狹縫開口被連續(xù)擠出，形成片狀的未延伸樹脂膜。對得到的未延伸樹脂膜沿其長度方向和/或?qū)挾确较蜻M行延伸處理。下面，以適用于將使用上述熔融制膜法成形的未延伸樹脂膜沿其長度方向及其寬度方向延伸的雙軸延伸樹脂膜的制造工序的情況為例，參照本發(fā)明的空氣噴射噴嘴以及拉伸箱的一個實施例。圖7是使用逐次雙軸延伸法的樹脂膜的制造工序的一個例子的概略工序圖。該逐次雙軸延伸法是將未延伸樹脂膜首先沿其長度方向延伸，成為單軸延伸樹脂膜后，將得到的單軸延伸樹脂膜沿其寬度方向延伸。在使用逐次雙軸延伸法的樹脂膜的制造工序中，如圖7所示，裝備有擠出機91、金屬口92、流延鼓93、縱向延伸才幾94，拉伸裝置95以及巻繞輥96。樹脂聚合物在擠出機91熔融，向金屬口92擠出，從金屬口92吐出為片狀。從金屬口92吐出的樹脂片31a在流延鼓93被冷卻固化，成為未延伸膜31b。接下來，未延伸膜31b在縱向延伸機94中，沿其長度方向、即其運送方向被延伸，成為單軸延伸膜31c。得到的單軸延伸膜31c在拉伸裝置95中，沿其寬度方向被延伸，成為雙軸延伸膜31d。接下來，雙軸延伸膜31d由巻繞輥96連續(xù)地巻繞，成為巻成巻狀的成品膜31e。下面，有時將未延伸膜31b、單軸延伸膜31c、或者雙軸延伸膜31d僅稱為樹脂膜31。在需要改變成品膜的表面性質(zhì)時，有時在膜表面涂覆所需的涂液。在圖7所示的制造工序中，該涂液的涂覆是在運送至拉伸裝置95之前，對單軸延伸膜31c的表面進行的。此處，說明了使用逐次雙軸延伸法的情況，但在使用同時雙軸延伸法的情況下，不使用縱向延伸機94，將在流延鼓93冷卻固化得到的未延伸膜31b在拉伸裝置95中，沿樹脂膜的長度方向(運送方向)與樹脂膜的寬度方向同時延伸，成為雙軸延伸膜。樹脂膜的運送方向是指連續(xù)的樹脂膜連續(xù)行進的方向、即連續(xù)行進的樹脂膜的長度方向，在圖7的制造工序中，是指從擠出機91向巻繞輥96的方向。圖4是圖7所示的拉伸裝置95的一個例子的平面圖(俯視圖)。圖4中，拉伸裝置95具有相對配置的軌道71A和軌道71B;沿著軌道71A及軌道71B行進的多個夾具73A、73B;以及將控制為期望溫度的空氣噴射在樹脂膜的表面，回收噴射的空氣并循環(huán)使用的拉伸箱51。樹脂膜31在拉伸箱51內(nèi)的運送方向如箭頭FTD所示。拉伸箱51由箱殼體51A構(gòu)成，箱殼體51A在其一端具有樹脂膜入口51a，在其另一端具有樹脂膜出口51b。夾具73A、73B在樹脂膜入口51a把持樹脂膜31的兩端，通過拉伸箱51內(nèi)，在樹脂膜出口51b松開樹脂膜31。拉伸箱51具有在樹脂膜入口51a與樹脂膜出口51b之間從樹脂膜入口51a向樹脂膜出口51b運送樹脂膜31,并將樹脂膜31至少沿與樹脂膜31的運送方向FTD成直角的方向延伸的延伸區(qū)。另外，在樹脂膜入口51a與樹脂膜出口51b之間，具有向樹脂膜31的表面噴射空氣，對樹脂膜31進行熱處理的熱處理區(qū)。在該實施例中，拉伸箱51從樹脂膜31的運送方向FTD的上游側(cè)向下游側(cè)，具有區(qū)分為預(yù)熱區(qū)511、延伸區(qū)512、熱固定區(qū)513、以及冷卻區(qū)514的四個熱處理區(qū)。各區(qū)的空氣的溫度可以根據(jù)各區(qū)設(shè)定為期望溫度。各區(qū)也可以沿樹脂膜31的運送方向FTD區(qū)分為多個室，可以根據(jù)各個室設(shè)定空氣的溫度。即，拉伸箱51例如也可以有3個室作為預(yù)熱區(qū)511,有4個室作為延伸區(qū)512，有2個室作為熱固定區(qū)513,有1個室作為冷卻區(qū)514。此時，還可以獨立設(shè)定各區(qū)內(nèi)各室的溫度。例如，在樹脂膜31是聚酯膜的情況下，各區(qū)的空氣的溫度范圍在預(yù)熱區(qū)511中為80至140°C，在延伸區(qū)512中為80至200°C，在熱固定區(qū)513中為150至240。C，在冷卻區(qū)514中為50至200。C時較為理想。在延伸區(qū)512內(nèi)的軌道71A、71B配置為軌道71A和軌道71B的相對距離(與樹脂膜31的運送方向FTD成直角方向的軌道71A與軌道71B的軌道間距離)緩緩變寬，可以沿其寬度方向(與樹脂膜31的運送方向FTD成直角的方向)延伸樹脂膜31。通過根據(jù)需要在熱固定區(qū)513內(nèi)和冷卻區(qū)514內(nèi)設(shè)置軌道71A與軌道71B的相對距離緩緩變窄的區(qū)間，可以對樹脂膜31沿其寬度方向進行;險弛處理。在采用同時雙軸延伸法的情況下，在拉伸箱51的延伸區(qū)512內(nèi)，沿著相同軌道71A和71B行進的各夾具73A、73B的間隔緩緩變寬。據(jù)此，樹脂膜31也會沿其運送方向FTD延伸，可以進行同時雙軸延伸。圖5是圖4的C1-C1截面的向視圖。圖6是圖5的C2-C2截面的向視圖。如圖5所示，圖4所示的拉伸箱51具有與樹脂膜31的上側(cè)表面相對，在樹脂膜31的運送方向FTD上隔開間隔地排列為多個的上側(cè)空氣噴射噴嘴1A，另外，具有與樹脂膜31的下側(cè)表面相對，在樹脂膜31的運送方向FTD上隔開間隔地排列為多個的下側(cè)空氣噴射噴嘴1B。在圖5的熱固定區(qū)513中，示出6個上側(cè)空氣噴射噴嘴和6個下側(cè)空氣噴射噴嘴。如圖6所示，各上側(cè)空氣噴射噴嘴1A及各下側(cè)空氣噴射噴嘴1B沿樹脂膜31的寬度方向(與運送方向FTD成直角的方向)延伸設(shè)置。在拉伸箱51的箱殼體51A的上表面裝備有熱交換器52A、52B。被熱交換器52A、52B控制為期望溫度的空氣被風(fēng)扇53A、53B送入各空氣噴射噴嘴1A、1B中，從設(shè)置在空氣噴射噴嘴1A、1B與樹脂膜31的表面相對的面(空氣噴射面)1M、1Bf上的空氣噴射孔2A、2B放出。放出的空氣通過拉伸箱51內(nèi)的吸引口54A、54B，被回收至熱交換器52A、52B?；厥盏目諝庠诶煜?1內(nèi)被循環(huán)再使用。另外，圖5顯示拉伸裝置95的拉伸箱51內(nèi)的熱固定區(qū)513的部分，但同樣的構(gòu)造也可以用于拉伸箱51內(nèi)的其他區(qū)，即預(yù)熱區(qū)511、延伸區(qū)512，或者冷卻區(qū)514?？諝鈬娚鋰娮焱ㄟ^將控制為期望溫度的空氣向單向運送的樹脂膜的表面噴出，具有促進空氣與樹脂膜之間的熱交換的作用。即，在樹脂膜的溫度比空氣噴射噴嘴向樹脂膜表面噴出的空氣的溫度低時，樹脂膜^皮加熱，在樹脂膜的溫度比空氣噴射噴嘴向樹脂膜的表面噴出的空氣的溫度高時，樹脂膜^^皮冷卻，在樹脂膜的溫度與空氣噴射噴嘴15向樹脂膜的表面噴出的空氣的溫度相等時，樹脂膜被保溫。另外，在運送至拉伸裝置95之前對樹脂膜的表面涂覆涂液時，形成的涂覆膜通過與從空氣噴射噴嘴向涂覆膜的表面噴出的空氣之間的熱交換，涂覆膜干燥或硬化。空氣噴射噴嘴在樹脂膜的運送方向的排列個數(shù)在一個區(qū)中有1個即可，但考慮到空氣與樹脂膜之間的熱交換的效率，至少有3個時較為理想。另外，空氣噴射噴嘴可以只設(shè)置在樹脂膜的一面?zhèn)?，但考慮到空氣與樹脂膜之間的熱交換的效率，設(shè)置在樹脂膜的兩面?zhèn)葧r較為理想。圖2是本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的一個例子的立體圖。圖2中，空氣噴射噴嘴l由噴嘴殼體la構(gòu)成。噴嘴殼體la在長度方向的兩端部具有空氣導(dǎo)入口41a、41b，空氣導(dǎo)入口將具有給定溫度的空氣導(dǎo)入噴嘴殼體la的內(nèi)部，空氣導(dǎo)入口41a與空氣導(dǎo)入口41b之間的內(nèi)部空間形成空氣供給路徑41。另外，噴嘴殼體la在殼體的上表面開口部安裝有空氣噴射板20。在空氣噴射板20上具有一端在空氣噴射板20的外側(cè)表面開口，另一端在空氣噴射板20的內(nèi)側(cè)表面、即空氣供給路徑41開口的多個空氣噴射孔2。因此，空氣噴射板20的外側(cè)表面具有多個空氣噴射孔2的開口21,形成空氣噴射面40?？諝鈬娚鋰娮?在使空氣噴射面40相對于熱處理對象的樹脂膜的表面隔開間隔而相對的狀態(tài)下進行使用。圖1是圖2所示的本發(fā)明的空氣噴射噴嘴1的空氣噴射面40的一部分的放大平面圖。圖1中，空氣噴射噴嘴1在空氣噴射噴嘴1與樹脂膜的表面相對的面、即空氣噴射面40上具有以開口21進行開口的多個空氣噴射孔2?？諝鈬娚涿?0的各空氣噴射孔2的形狀、即各開口21的形狀是圓形?？諝鈬娚涿?0的各空氣噴射孔2的直徑、即各開口21的直徑是D(mm)。多個空氣噴射孔2、即多個開口21在空氣噴射面40中區(qū)分為第一列2a與第二列2b這兩列進行排列。第一列2a及第二列2b的方向是與樹脂膜的運送方向FTD成直角的方向(樹脂膜的寬度方向)。第一列2a位于樹脂膜的運送方向FTD的上游側(cè)，第二列2b位于樹脂膜的運送方向FTD的下游側(cè)。排列在第一列2a的空氣噴射孔2與排列在第二列2b的空氣噴射孔2之間的相互的排列狀態(tài)是交叉排列。圖1中，通過排列在第一列2a的空氣噴射孔2的中心的直線(第一空氣噴射孔排列直線)3a與通過排列在第二列2b的空氣噴射孔2的中心的直線(第二空氣噴射孔排列直線)3b在樹脂膜的運送方向FTD的間隔為Px(mm)。另外，第一列2a及第二列2b的鄰接的空氣噴射孔2的中心的間隔為Py(mm)。如圖1所示，上述交叉排列中，笫一列2a的空氣噴射孔2的中心與第二列2b的空氣噴射孔2的中心在樹脂膜的寬度方向，偏離Py/2進行配置的排列狀態(tài)較為理想，但排列狀態(tài)也可以是相鄰的列的空氣噴射孔2配置為距離Py/2的位置在Py值的±10%范圍內(nèi)。圖3是顯示由后述的實施例所說明的數(shù)值解析求出的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率分布33的狀態(tài)的平面圖。熱導(dǎo)率分布33以空氣噴射噴嘴1的空氣噴射孔2的中心位置為最大，越遠離空氣噴射孔2的中心位置越小。一體的空氣噴射噴嘴1的傳熱效率是區(qū)間Pn的熱導(dǎo)率在樹脂膜31的運送方向FTD的平均值，該區(qū)間Pn夾在空氣噴射噴嘴1與樹脂膜的運送方向的上游側(cè)的鄰接該空氣噴射噴嘴1的空氣噴射噴嘴11a之間的中心線4a、空氣噴射噴嘴1與樹脂膜的運送方向的下游側(cè)的鄰接該空氣噴射噴嘴1的空氣噴射噴嘴lib之間的中心線4b之間。中心線4a、4b、通過第一列2a的空氣噴射孔2的中心的直線(第一空氣噴射孔排列直線)3a、通過第二列2b的空氣噴射孔2的中心的直線(第二空氣噴射孔排列直線)3b都是互相平行的。此處，對在圖3中向樹脂膜的運送方向FTD引出的直線5a、5b、5c進行說明。直線5a是通過排列在第一列2a的空氣噴射孔2的中心的線，直線5c是通過排列在第二列2b的空氣噴射孔2的中心的線，直線5b是通過直線5a與直線5c的間隔的中心的線。接下來，說明被運送、移動的樹脂膜在與這些線對應(yīng)的位置的表面產(chǎn)生的熱導(dǎo)率的過程。通過與直線5a對應(yīng)的位置的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率在通過第一列2a上時較大，在通過第二列2b上時較小。這是因為，直線5a由于通過第一列2a的空氣噴射孔2的中心，通過從第二列2b的空氣噴射孔2的中心離開的位置，因此樹脂膜通過第一列2a時，與直線5a對應(yīng)的位置的樹脂膜的表面通過空氣噴射孔2上，該位置的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率變大，在通過第二列2b時，由于通過從空氣噴射孔2離開的位置，因此與直線5a對應(yīng)的位置的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率變小。通過直線5c的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率在通過第一列2a上時較小，在通過第二列2b上時較大。同樣地，直線5c在通過第一列2a時，由于通過從空氣噴射孔2離開的位置，因此樹脂膜通過第一列2a上時，樹脂膜與直線5c對應(yīng)的位置的熱導(dǎo)率變小，樹脂膜通過第二列2b上時，由于通過排列在第二列2b的空氣噴射孔2的中心，因此樹脂膜與直線5c對應(yīng)的位置的熱導(dǎo)率變大。通過直線5b的樹脂膜的表面的熱導(dǎo)率在通過第一列2a上時和通過第二列2b上時都是中等程度的大小。這是因為，直線5b在通過第一列2a時，通過的位置與直線5a時相比距離空氣噴射孔2較遠、且與直線5c時相比與空氣噴射孔2較近，再有，在通過第二列2b時，通過的位置與直線5a時相比與空氣噴射孔2較近、且與直線5c時相比距離空氣噴射孔2較遠?？諝鈬娚鋰娮?的傳熱效率是這些熱導(dǎo)率的過程的平均值。圖3中，樹脂膜31的熱導(dǎo)率的大小由樹脂膜31的表面的顏色濃淡表示。圖3中，示出了顯示熱導(dǎo)率大小的標(biāo)識HTC。在標(biāo)識HTC中，濃色HTCL代表熱導(dǎo)率較大的部分，淡色HTCS代表熱導(dǎo)率較小的部分。通過將該標(biāo)識HTC的顏色的濃淡與在樹脂膜31的表面描繪的顏色的濃淡進行比較，可以讀取樹脂膜31的熱導(dǎo)率較高的部分和較低的部分?？諝鈬娚淇?在與樹脂膜的運送方向成直角方向排列為兩列交叉排列的空氣噴射噴嘴l中，與直線5a和直線5c對應(yīng)的位置的樹脂膜的傳熱效率大致相等是毋庸置疑的，利用這樣的空氣噴射孔配置，可以縮小直線5a及直線5c和直線5b對應(yīng)的位置的樹脂膜的傳熱效率之間的差異。與空氣噴射孔2的排列在樹脂膜的運送方向只有一列的情況相比，可以改善樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性。但是，只將空氣噴射孔2在與樹脂膜的運送方向成直角的方向排列為兩列的交叉排列，不一定能得到足夠均勻的傳熱效率。為了進一步減小直線5a及直線5c與直線5b之間的傳熱效率的差異，給熱導(dǎo)率分布33帶來影響的接下來說明的取得各部分尺寸平衡的選擇是十分重要的。即，在本發(fā)明的空氣噴射噴嘴1中，空氣噴射孔2與樹脂膜31的通過面的距離L(mm)、空氣噴射孔2在空氣噴射面40的直徑D(mm)、通過第一列2a的空氣噴射孔2的中心的直線(第一空氣噴射孔排列直線)3a與通過第二列2b的空氣噴射孔2的中心的直線(第二空氣噴射孔排列直線)3b的間隔Px(mm)、各列的樹脂膜31的寬度方向的鄰接的空氣噴射孔2的中心的間隔Py(mm)需要滿足下式(l)以及下式(2):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage19</formula>此處，樹脂膜31的通過面FPf是指通過存在于拉伸箱51內(nèi)的各夾具73A、73B把持樹脂膜31的位置的幾何平面。另外，空氣噴射孔2的橫截面形狀越接近幾何圓越好，但不必是正圓。因此，直徑D由空氣噴射孔2的最小二乘近似圓的直徑進行定義?？諝鈬娚淇?的正圓度公差在直徑D的±5%以內(nèi)時較為理想。才妻下來i兌明式(l)。若減小式(l)的分母即Px/Py的值，則由于空氣噴射孔2接近在樹脂膜31的寬度方向以Py/2的間隔排列為一列的狀態(tài)，因此與直線5b對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率下降。反之，若增大Px/Py的值，則與直線5b對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率比與直線5a和直線5c對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率大。因此，在Px/Py的值中存在對應(yīng)于直線5a和直線5c的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率與對應(yīng)于直線5b的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率的差異變小的范圍。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了直線5a和直線5c與直線5b之間的傳熱效率的差異變小的范圍根據(jù)L/D的值而變化。即，若減小L/D的值，則熱導(dǎo)率較大的區(qū)域變寬，由于與直線5b對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率比與直線5a和直線5c對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率小，因此減小Px/Py的值較為理想。反之，若增大L/D的值，則熱導(dǎo)率較大的區(qū)域變窄，由于與直線5b對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率比與直線5a和直線5c對應(yīng)的位置的空氣噴射噴嘴的傳熱效率大，因此增大Px/Py的值較為理想。關(guān)于L/D的值與Px/Py的值的理想關(guān)系，根據(jù)實施例所示的方法探究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)了(L/D)/(Px/Py)的值在6以上9以下時，空氣噴射噴嘴在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性大幅提高。另外，在實施例中，(L/D)/(Px/Py)的值在6以上9以下的范圍內(nèi)較為理想，還發(fā)現(xiàn)了(L/D)/(Px/Py)的值在7以上8以下時，空氣噴射噴嘴在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性進一步提高。在將空氣噴射孔沿樹脂膜的運送方向配置為四列以上的偶數(shù)列時，可以設(shè)計出滿足式(l)的空氣噴射噴嘴，但此時，由于空氣噴射噴嘴在樹脂膜的運送方向的尺寸增大，因此不僅會阻礙空氣流進拉伸箱的吸引口，還會使拉伸箱在樹脂膜的運送方向的尺寸增大。因此，這樣的空氣噴射噴嘴在實用性上存在問題。接下來，說明式(2)。根據(jù)自由噴流和碰撞噴流相關(guān)的多個研究，已知噴流形成的流場的構(gòu)造可以由L/D表現(xiàn)。根據(jù)這些研究，L/D的值在6以上8以下時，存在噴流的中心的風(fēng)速維持初始風(fēng)速的勢區(qū)域，若L/D的值大于10,則噴流的紊亂會完全地發(fā)展。若發(fā)展成噴流的紊亂，則速度變動增大，噴流變得不穩(wěn)定，在噴流的周圍會存在壓力差和壓力變動，此時，流場容易紊亂。勢核區(qū)域由于流體的直線前進性較強，不會輕易因壓力差和壓力變動而紊亂，因此L/D的值在8以下4^為理想，在6以下更為理想。另外，已知的是噴流越遠離空氣噴射孔，越會巻入周圍的空氣，越會在空氣噴射孔的半徑方向上擴大混合區(qū)域。若L/D的值太小，則由于混合區(qū)域擴大得不充分，因此與樹脂膜的表面碰撞的噴流為點狀，無法得到式(l)說明的效果。因此，L/D的值在4以上較為理想，根據(jù)實施例所示的方法探究的結(jié)果，確認了L/D的值在5以上更理想。因此，L/D的值在4以上8以下^^為理想，如果在5以上8以下則更為理想，如果在5以上6以下則更為理想。另外，在本發(fā)明的空氣噴射噴嘴中，B=2tt(D/2f/Py(其中7t為圓周率)時，滿足下式(3)時較為理想12^L/B^30......式(3)此處，說明式(3)。B是空氣噴射噴嘴的每單位寬度的孔間隙。每單位寬度的孔間隙是指，將橫截面形狀為圓形的空氣噴射孔2換算為與其開口面積相等的在樹脂膜的寬度方向連續(xù)的矩形的空氣噴射孔(狹縫)時的間隙。若相對于L的值如果B的值太小，則傳熱效率可能會下降。用于拉伸箱的空氣噴射噴嘴的空氣噴射速度(風(fēng)速)根據(jù)樹脂膜的厚度和其運送速度而不同，設(shè)定在5至35m/s的范圍內(nèi)較為理想。該風(fēng)速的設(shè)定范圍寬度較寬，作為空氣噴射噴嘴的傳熱效率，在空氣噴射速度為20m/s時，在55W/(n^K)以上較為理想。因此，L/B的值在30以下較為理想，在24以下更為理想。另外，若相對于L的值如果B的值太大，則由于空氣的循環(huán)風(fēng)量增多，需要容量較大的熱交換器和風(fēng)扇，因此設(shè)備費用和動力費用升高。因此，L/B的值在12以上較為理想，在15以上更為理想。L的值沒有特別限定，但L的值在140mm以上270mm以下較為理想。在L的值不到140mm的情況下，有時難以確保運送樹脂膜的夾具通過的空間。若L的值超過270mm，則為了得到所需的傳熱效率，需要容量較大的熱交換器和風(fēng)扇，因此設(shè)備費用和動力費用升高。D的值也沒有特別限定，由上述的L/D和L的理想值的范圍，D的值在L/8以上L/5以下41為理想，在L/6以上L/5以下更為理想。Px的值沒有特別限定，Px的值在50mm以上180mm以下4支為理想，在70mm以上150mm以下更為理想。若Px的值太小，不到50mm，則相鄰的空氣噴射孔的噴流互相干涉，噴流會彎曲或搖動，若Px的值太大，超過180mm，則由于空氣噴射噴嘴在樹脂膜的運送方向的尺寸變大，因此不僅會阻礙流進吸引口，而且會使拉伸箱在樹脂膜的運送方向的尺寸變大，因此Px的值在50mm以上180mm以下較為理想。Py的值沒有特別限定，Py的值在50mm以上200mm以下較為理想，在70mm以上180mm以下更為理想。若Py值太小，不到50mm,則相鄰的空氣噴射孔的噴流互相干涉，噴流會彎曲或搖動，若Py值太大，超過200mm,則與樹脂膜的表面碰撞的噴流在樹脂膜的寬度方向成為點狀，無法得到式(l)說明的效果，因此Py值在50mm以上200mm以下較為理想。對本發(fā)明的空氣噴射噴嘴、或者拉伸箱熱處理的樹脂膜沒有特別限定。作為樹脂膜，例如，可以列舉聚酯膜、聚丙烯膜、聚酰胺膜、聚乳酸膜、聚烯烴膜、或者聚苯^JI。較為理想的是，利用本發(fā)明的空氣噴射噴嘴至少配置在預(yù)熱區(qū)、延伸區(qū)、熱固定區(qū)、以及冷卻區(qū)中的任一區(qū)的本發(fā)明的拉伸箱，制造熱處理效果均勻的，特別是在寬度方向的熱處理效果均勻的上述各種膜。在本發(fā)明的拉伸箱中，本發(fā)明的空氣噴射噴嘴至少配置在預(yù)熱區(qū)中是較為理想的。另外，本發(fā)明的空氣噴射噴嘴配置在預(yù)熱區(qū)，還配置在延伸區(qū)、熱固定區(qū)及冷卻區(qū)中的任一區(qū)時更為理想。再有，本發(fā)明的空氣噴射噴嘴配置在預(yù)熱區(qū)、延伸區(qū)、熱固定區(qū)及冷卻區(qū)的所有區(qū)時更為;t也理想。接下來，基于實施例說明本發(fā)明的空氣噴射噴嘴及拉伸箱。圖3所示的樹脂膜31的表面的熱導(dǎo)率分布33的一個例子是通過三維數(shù)值流體解析求出的。圖8是用于本發(fā)明的實施例的解析模型的拉伸箱51在包含樹脂膜31的運送方向FTD的與樹脂膜31的表面垂直的面的解析才莫型的截面圖。該解析才莫型圖將樹脂膜31的面定義為對稱面，將上下對稱構(gòu)造的上側(cè)一半進行沖莫型化。圖8中，拉伸箱51的尺寸為在樹脂膜31的運送方向FTD的長度為2m，在樹脂膜31的寬度方向的長度為2m，在從樹脂膜31到拉伸箱51的上側(cè)內(nèi)壁面的高度為(171000+l)m。此處，L是之前定義的空氣噴射面與樹脂膜的通過面的距離。拉伸箱51的外側(cè)空間61是使解析空間的端部邊界62不會影響拉伸箱51內(nèi)的流場而追加的，不會給拉伸箱51的結(jié)構(gòu)帶來影響。解析空間的端部邊界62為壓力邊界，設(shè)定大氣壓(0.1MPa)作為邊界條件。外側(cè)空間61的尺寸為在樹脂膜31的運送方向FTD的長度為lm，在樹脂膜31的寬度方向的長度與拉伸箱51在與樹脂膜31的運送方向FTD成直角的方向(寬度方向)的長度(寬度)2m(未圖示)相等，為2m,高度也與拉伸箱51的高度相等，為(171000+l)m。樹脂膜31作為以lm/s的速度移動的壁邊界進行才莫型化。樹脂膜31的寬度方向的長度為lm，其中心位于拉伸箱51的寬度方向的中央。即，拉伸箱51在樹脂膜31的寬度方向的中心配置為與樹脂膜31的寬度方向的中心一致。另外，由于樹脂膜31在運送方向FTD連續(xù)運送，因此樹脂膜31的位置從解析才莫型的一端到另一端連續(xù)。拉伸箱51在樹脂膜31的上側(cè)配置5個空氣噴射噴嘴1?？諝鈬娚鋰娮?的尺寸為在樹脂膜31的運送方向的長度為200mm,在樹脂膜31的寬度方向的長度為1400mm，高度為600mm,空氣噴射噴嘴1與樹脂膜31的運送方向FTD成直角方向的中心位于拉伸箱51的寬度方向的中央。即，拉伸箱51在樹脂膜31的寬度方向的中心配置得與空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的中心一致。另外5個空氣噴射噴嘴1中，將位于中央的空氣噴射噴嘴1(^人樹脂膜31的運送方向的上游側(cè)起第三個空氣噴射噴嘴l)配置在拉伸箱51的運送方向的中央。即，將位于中央的空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的運送方向FTD的中心配置得與拉伸箱51在樹脂膜31的運送方向FTD的中心一致。另外，在樹脂膜31的運送方向上，鄰接的空氣噴射噴嘴1的中心線的間隔Pn為300mm。因此，鄰^^的空氣噴射噴嘴1的間隔都是100mm。在空氣噴射噴嘴1與樹脂膜31相對的面(空氣噴射面40A)上設(shè)置多個直徑為D(mm)的圓形的空氣噴射孔2。樹脂膜31的通過面FPf與空氣噴射面40A的距離為L(mm)。空氣噴射孔2作為流入邊界進行模型化，設(shè)定空氣流速為20m/s作為邊界條件。如圖1所示，空氣噴射孔2的排列在與樹脂膜31的運送方向FTD成直角的方向上排列為第一列2a與第二列2b這兩列，第一列2a的空氣噴射孔2與第二列2b的空氣噴射孔2相互的排列狀態(tài)是交叉排列，通過排列在沿樹脂膜31的寬度方向延伸的第一列2a的空氣噴射孔2的中心的直線(第一空氣噴射孔排列直線)3a和通過排列在沿樹脂膜31的寬度方向延伸的第二列2b的空氣噴射孔2的中心的直線(第二空氣噴射孔排列直線)3b的間隔為Px(mm),各列的樹脂膜31的寬度方向的鄰接的噴射孔2的中心的間隔為Py(mm)。吸引口54A作為流出邊界進行^t型化，設(shè)定與來自所有的空氣噴射孔2的流入量相等的流出量作為邊界條件。吸引口54A的尺寸為在樹脂膜31的運送方向FTD的長度為1400mm,在樹脂膜31的寬度方向的長度為1400mm,配置在空氣噴射噴嘴1的上側(cè)。吸引口54A與空氣噴射面40A的相反側(cè)的空氣噴射噴嘴1的面(上表面)的距離為100mm。設(shè)有吸引口54A的吸引管54的高度為200mm，該吸引管54與空氣噴射噴嘴1相對的整個面為吸引口54A。另外，吸引口54A配置在拉伸箱51的寬度方向的中央，且為樹脂膜31的運送方向FTD的中央。即，吸引口54A在樹脂膜31的寬度方向的中心與拉伸箱51在樹脂膜31的寬度方向的中心一致，且吸引口54A在樹脂膜31的運送方向FTD的中心配置得與拉伸箱51在樹脂膜31的運送方向FTD的中心一致。流體的物理性質(zhì)假定為溫度IOO'C的大氣壓的干燥空氣，密度為0.93kg/m3、粘度為2.2xlO-5Pa.s，比熱為1012J/(kg-K)，熱導(dǎo)率為0.031W/(m'K)。解析是使用市場上出售的通用熱流體解析軟件的"STAR-CD"(CD-adapcoJapanCo.,Ltd.)進行定常計算。為了處理紊流，使用k-s紊流4莫型，為了處理壁附近的紊流邊界層，使用壁法則。上述的軟件是將流體的運動方程式即納維-斯托克斯(Navier-Stokes)方程式通過有限體積法進行解析的。毋庸置疑的是只要能進行同樣的解析，使用哪種熱流體解析軟件都可以。傳熱效率是指樹脂膜31通過空氣噴射噴嘴1時受到的熱導(dǎo)率的平均值。即，一體的空氣噴射噴嘴1的傳熱效率是一皮鄰接的空氣噴射噴嘴lla、11b的中心線4a、4b夾著的區(qū)間Pn的樹脂膜31的表面的熱導(dǎo)率在樹脂膜31的運送方向FTD的平均值。排列在樹脂膜31的運送方向FTD的5個空氣噴射噴嘴，由于空氣噴射孔2的排列相同，因此算出中央的一體的空氣噴射噴嘴1的傳熱效率，作為各空氣噴射噴嘴的代表。實施例1以L-150mm、D=25mm、Px=100mm、Py=122mm，進行上述的解析。圖9是顯示空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的傳熱效率分布的狀態(tài)的圖。圖中，橫軸表示樹脂膜31的寬度方向的位置P(單位mm),縱軸表示空氣噴射噴嘴1的傳熱效率Q(單位W/m2K)。使用該圖評價下面的兩個項目。(l)空氣噴射噴嘴1的平均傳熱效率Qa:25空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的傳熱效率分布的平均值為空氣噴射噴嘴1的平均傳熱效率Qa(單位W/m2K)。平均傳熱效率Qa越大越好。此處，以一般的拉伸箱的指標(biāo)為準，平均傳熱效率Qa的值在55W/n^K以上時，評價為達到了本發(fā)明的目的，為合格。(2)空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的傳熱效率的不均Rq:將空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的傳熱效率Q的最大值Qmax和最小值Qmin之差除以平均傳熱效率Qa再乘以100的值，作為空氣噴射噴嘴1在樹脂膜31的寬度方向的傳熱效率的不均Rq(單位％)。圖9中，傳熱效率Q的最大值由虛線Qmax表示，傳熱效率Q的最小值由虛線Qmin表示，傳熱效率Q的平均值(平均傳熱效率Qa)由實線Qa表示。傳熱效率的不均Rq越小越好。此處，由于一般的狹縫噴嘴的傳熱效率的不均Rq為5至15%,因此在傳熱效率的不均Rq的值在15%以下時，評價為達到了本發(fā)明的目的，為合格。實施例1的評i^介結(jié)果為Qa=72.0W/m2K、Rq=10.9%，平均傳熱效率Qa、傳熱效率的不均Rq都合格。實施例2至15、以及比較例1至13L/D的值在5至8的范圍內(nèi)，變更L、D、Px、Py,與實施例1一樣，進行上述的解析。用于解析的L、D、Px、Py的值、評價項目即平均傳熱效率Qa、傳熱效率的不均Rq的值如表1所示。(L/D)/(Px/Py)的值在6至9的范圍內(nèi)的實施例2至15中，平均傳熱效率Qa的值為55W/m2K以上，且傳熱效率的不均Rq的值為15%以下，各實施例都在合格的范圍內(nèi)。(L/D)/(Px/Py)的值小于6、或者大于9的比較例1至13中，平均傳熱效率Qa的值在55W/m2K以上，但由于傳熱效率的不均Rq的值大于15%，因此各比較例都處于合格的范圍之外，即為不合格。比較例14至17在L=270mm、D=30mm、Py=88mm下，將Px的值在80至140mm的范圍內(nèi)變更，與實施例l一樣，進行上述的解析。用于解析的L、D、Px、Py的值、評價項目即平均傳熱效率Qa、傳熱效率的不均Rq的值如表l所示。L/D=9的比較例14至17中，平均傳熱效率Qa的值在55W/m2K以上，但由于傳熱效率的不均Rq的值大于15%,因此各比較例都在合格的范圍之外，即為不合格。<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>圖IO是關(guān)于表1所示的實施例1至15、以及比較例1至17，繪制(L/D)/(Px/Py)的值和傳熱效率的不均Rq的值的圖形。圖10的圖形中，橫軸是(L/D)/(Px/Py)的值，縱軸是傳熱效率的不均Rq(。/o)的值，記號O表示實施例1至15的值，記號A表示比舉支例1至13的值，記號x表示比較例14至17的值。從圖IO的圖形可知，隨著(L/D)/(Px/Py)的值小于6，傳熱效率的不均Rq的值急劇變大。另外，可知隨著(L/D)/(Px/Py)的值大于9,傳熱效率的不均Rq的值急劇變大。另外，可知在L/D-9的比較例14至17中，(L/D)/(Px/Py)的值即使在6至9的范圍內(nèi)，傳熱效率的不均Rq的值也不會減小。圖11是關(guān)于表1所示的實施例1至15、以及比較例1至17，繪制Px/Py的值和L/D的值的圖形。圖11的圖形中，橫軸是Px/Py的值，縱軸是L/D的值，記號O表示實施例1至15的值，記號A表示比較例1至13的值，記號x表示比較例14至17的值。另外，虛線L6表示(L/D)/(Px/Py)=6的線，虛線L9表示(L/D)/(Px/Py)=9的線，虛線L8表示L/D-8的線。從圖11的圖形可知，傳熱效率的不均Rq的值較小的實施例1至l5中，(L/D)/(Px/Py)的值位于6至9的范圍內(nèi)，L/D的值位于5至8的范圍內(nèi)。實施例16在圖4所示的拉伸裝置95的預(yù)熱區(qū)設(shè)置與實施例1相同尺寸的空氣噴射噴嘴1,使用圖7所示的制造工序，制造雙軸延伸聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂膜31d。制造條件將在溫度180°C下真空干燥的聚對苯二甲酸乙二醇酯的片供給至擠出機91,在溫度280。C下熔融、擠出，從金屬口92吐出為片狀，成為樹脂片31a，將樹脂片31a巻繞在表面溫度20。C的流延鼓93上冷卻固化，成為未延伸膜31b。接下來將該未延伸膜31b導(dǎo)入縱向延伸機94，由加熱至溫度80。C的輥群加熱，進一步用紅外線加熱器力口熱并在運送方向進行3.2倍延伸，用溫度4(TC的冷卻輥冷卻，成為單軸延伸膜31c。接下來將該單軸延伸膜31c導(dǎo)入拉伸裝置95,在預(yù)熱區(qū)加熱至溫度100。C,在延伸區(qū)加熱至溫度ll(TC，在寬度方向進行3.5倍延伸，在熱固定區(qū)加熱至溫度220。C,在冷卻區(qū)在寬度方向進行5%杠、弛處理并冷卻至溫度90。C,成為雙軸延伸膜31d。^^下來將該雙軸延伸膜31d的兩端切掉，用巻繞輥96巻繞得到寬度3400mm的成品膜31e。厚度測定方法從用巻繞輥96巻繞的成品膜31e切下寬度方向為3400mm、在運送方向為30mm的大小的樣品，測定樣品膜的寬度方向的厚度分布。測定時使用安立抹式會社(AnritsuK.K.)制造的膜厚測定器"KG601A"及電子測微器"K306C"。該厚度分布的平均值為Ta(單位ium)、最小值為Tn(單位jum)、最大值為Tx(單位jum)，使用關(guān)系式Rt=(Tx-Tn)/Tax100[%],求出寬度方向的厚度不均Rt(單位。/0)。實施例16的成品膜31e的寬度方向的厚度分布的值如圖12的圖形所示。圖12的圖形中，橫軸是寬度方向的位置(mm)，縱軸是厚度分布的值，實線Ta表示厚度分布的平均值，虛線Tx表示厚度分布的最大值，虛線Tn表示厚度分布的最小值。在實施例16中，Ta=74.9鋒、Tn=74.3jum、Tx=75.5jnm、Rt=1.6%。比專交例18圖4所示的拉伸裝置95的預(yù)熱區(qū)中，設(shè)置與比較例1相同尺寸的空氣噴射噴嘴l，在與實施例16相同的條件下，制造雙軸延伸聚對苯二曱酸乙二醇酯樹脂膜31d(成品膜31e)，用與實施例16相同的方法測定其厚度。比較例18的成品膜31e的寬度方向的厚度分布的值如圖13的圖形所示。圖13的圖形中，橫軸是寬度方向的位置(mm)，縱軸是厚度分布的值，實線Ta表示厚度分布的平均值，虛線Tx表示厚度分布的最大值，虛線Tn表示厚度分布的最小值。在比較例18中，Ta=75.1jum、Tn=74.1jum、Tx-76.0jum、Rt=2.5%。若空氣噴射噴嘴1的傳熱效率的不均Rq較大，則通過預(yù)熱區(qū)后的樹脂膜31的溫度不均增大，在延伸區(qū)內(nèi)產(chǎn)生延伸不均，寬度方向的厚度不均Rt增大。由于實施例16的傳熱效率的不均Rq的值與比較例18的傳熱效率的不均Rq的值相比，是低很多的值，因此可以認為實施例16的空氣噴射噴嘴1在樹脂膜的寬度方向的傳熱效率的均勻性良好。工業(yè)上的實用性本發(fā)明的空氣噴射噴嘴由于具有特定的形狀及位于特定排列位置關(guān)系的多個空氣噴射孔，因此使用其進行樹脂膜的熱處理時，可以得到在樹脂膜的寬度方向優(yōu)良的傳熱效率的均勻性。因此，利用使用本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的本發(fā)明的拉伸箱，可以制造在寬度方向具有均質(zhì)的熱處理特性的樹脂膜。本發(fā)明的空氣噴射噴嘴不限于拉伸箱，也可以用于印刷機或涂覆機使用的干燥裝置等。權(quán)利要求1.一種空氣噴射噴嘴，(a)其是相對于單向運送的樹脂膜的通過面隔開間隔而設(shè)置的，用于向所述樹脂膜的表面噴出空氣，(b)所述空氣噴射噴嘴包括噴嘴殼體，所述噴嘴殼體具有在其內(nèi)部的空氣供給路徑、與所述樹脂膜的通過面相對的空氣噴射面、以及在所述空氣供給路徑和所述空氣噴射面分別開口的多個空氣噴射孔，(c)所述多個空氣噴射孔在所述空氣噴射面的各開口的形狀是圓形，(d)所述多個空氣噴射孔在所述空氣噴射面上與所述樹脂膜的運送方向成直角的方向排列為第一列與第二列的兩列，所述第一列與所述第二列之間的所述空氣噴射孔的排列狀態(tài)是交叉排列，(e)所述空氣噴射面與所述樹脂膜的通過面的距離L(mm)，所述空氣噴射面的所述各空氣噴射孔的直徑D(mm)，通過排列在所述第一列的多個所述空氣噴射孔的中心的第一空氣噴射孔排列直線與通過排列在所述第二列的多個所述空氣噴射孔的中心的第二空氣噴射孔排列直線在所述樹脂膜的運送方向的間隔Px(mm)，所述第一空氣噴射孔排列直線和所述第二空氣噴射孔排列直線分別鄰接的所述空氣噴射孔的中心的間隔Py(mm)，則所述空氣噴射噴嘴滿足下式(1)以及下式(2)6≤(L/D)/(Px/Py)≤9......式(1)4≤L/D≤8......式(2)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的空氣噴射噴嘴，其特征在于，B-2tt(D/2)VPy(其中丌為圓周率)時，滿足下式(3):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的空氣噴射噴嘴，其特征在于，所述距離L為140至270mm。4.一種拉伸箱，其包括箱殼體，其中，所述箱殼體包括(a)在一端具有樹脂膜的入口，在另一端具有所述樹脂膜的出口，(b)在所述樹脂膜的入口與所述樹脂膜的出口之間，具有在從所述樹脂膜的入口向所述樹脂膜的出口運送所述樹脂膜時將所述樹脂膜至少沿與所述樹脂膜的運送方向成直角的方向延伸的延伸區(qū)，(c)在所述樹脂膜的入口與所述樹脂膜的出口之間，具有向所述樹脂膜的表面噴射空氣對所述樹脂膜進行熱處理的熱處理區(qū)，其中，(d)本發(fā)明的空氣噴射噴嘴的空氣噴射面位于與從所述樹脂膜的入口形成至所述樹脂膜的出口的所述樹脂膜的通過面相對的位置，并且，(e)在所述空氣噴射噴嘴的所述空氣噴射孔的第一列及第二列的方向與所述樹脂膜的運送方向成直角方向的狀態(tài)下，所述空氣噴射噴嘴設(shè)置在所述熱處理區(qū)中。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的拉伸箱，其特征在于，所述熱處理區(qū)從所述樹脂膜的入口向所述樹脂膜的出口被區(qū)分為預(yù)熱區(qū)、延伸區(qū)、熱固定區(qū)及冷卻區(qū)，在這些區(qū)中的至少一個區(qū)中設(shè)置所述空氣噴射噴嘴。6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的拉伸箱，其特征在于，所述延伸區(qū)是將所述樹脂膜沿與所述樹脂膜的運送方向成直角的方向延伸，并且將所述樹脂膜沿所述樹脂膜的運送方向延伸的同時雙軸延伸區(qū)。7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的拉伸箱，其特征在于，所述空氣噴射噴嘴在所述樹脂膜的通過面的兩側(cè)，相對于所述樹脂膜的通過面隔開間隔地設(shè)置。全文摘要一種用于行進的片(膜)由噴射空氣所進行熱處理，即加熱、冷卻或者保溫的空氣噴射噴嘴，空氣噴射面的多個空氣噴射孔在第一列和第二列各列具有間隔Py進行排列，第一列的空氣噴射孔的排列與第二列的空氣噴射孔的排列是交叉排列，第一列與第二列的位置具有間隔Px，所述空氣噴射面與所述片的行進面具有距離L相對，所述空氣噴射面的所述空氣噴射孔具有直徑D，所述間隔Px、所述間隔Py、所述距離L及所述直徑D滿足式(1)6≤(L/D)/(Px/Py)≤9，以及式(2)4≤L/D≤8。該空氣噴射噴嘴可以作為例如用于制造樹脂膜的拉伸箱中的樹脂膜熱處理裝置而使用。文檔編號B29C55/02GK101641202SQ20088000917公開日2010年2月3日申請日期2008年2月27日優(yōu)先權(quán)日2007年3月20日發(fā)明者井上博之,西田貴則,麻生博行申請人:東麗株式會社