專利名稱：：聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板及其制造方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及具有良好的隔熱性能、吸音性能和透濕性且再循環(huán)性也良好的聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板及其制造方法。
背景技術：
：聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡體以其良好的性能和成本的平衡性以及樹脂的再循環(huán)性等為特長，主要被廣泛用于隔熱建材用途、汽車構(gòu)件用途、包裝緩沖材料用途等。例如，作為隔熱建材用途，聚丙烯類樹脂或聚乙烯類樹脂的發(fā)泡板被施工在建筑物的地板或墻壁的內(nèi)部，呈現(xiàn)良好的隔熱性能，在市場上廣泛得到認同。聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板或發(fā)泡片已經(jīng)經(jīng)過大量的研究，例如專利文獻l中有關于作為絲束集束體的高倍數(shù)的聚丙烯的獨立氣泡發(fā)泡體的揭示。另外，專利文獻2中揭示了具有連續(xù)氣泡的聚乙烯類樹脂發(fā)泡體的制造方法。該制造方法是如下的方法將熔化了的(a)交聯(lián)性聚乙烯類樹脂與熱分解型發(fā)泡劑和有機過氧化物以及(b)熔點比交聯(lián)性聚乙烯類樹脂高2(TC以上且在19(TC以下的粉末狀聚丙烯類樹脂以特定的比例混合，使(b)粉末狀聚丙烯類樹脂在非熔化狀態(tài)下均勻地分散，再進行加熱而使(a)交聯(lián)性聚乙烯類樹脂交聯(lián)并發(fā)泡的同時，使(b)粉末狀聚丙烯類樹脂熔化。此外，專利文獻3中揭示了具有至少lmm的泡室(cell)直徑的聚烯烴類樹脂的連續(xù)氣泡發(fā)泡體及其制造方法。即，通過使用泡室直徑大到一定程度且根據(jù)情況用針等實施了開孔的聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡體，以期實現(xiàn)吸音效果的發(fā)明。此外，專利文獻4中揭示了將丙烯類樹脂加熱至熔化狀態(tài)，對熔化狀態(tài)的丙烯類樹脂賦予剪切應力的同時進行混煉后，自擠出用模具進行擠出發(fā)泡而成形的丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法。該制造方法中，在所述擠出用模具的出口附近的樹脂流路中與流動方向垂直的方向的截面積達到最小的位置，丙烯類樹脂以如下的條件擠出發(fā)泡以特定的式子表示的壓力梯度(k)滿足50MPa/m《k《800MPa/m，且以特定的式子表示的減壓速度(v)滿足5MPa/s《V《100MPa/s。揭示了所述發(fā)泡體是通過由此得到的發(fā)泡體的剖面照片評價的破泡部的面積總和在觀察面的總面積的2%以上的連續(xù)氣泡性的發(fā)泡體。專利文獻l:日本專利2620968號公報專利文獻2:日本專利2673310號公報專利文獻3:日本專利特表2002-524636號公報專利文獻4:W02006/101142號公報發(fā)明的揭示專利文獻l中所揭示的由絲束集束體形成的聚丙烯發(fā)泡體在實際制成高倍數(shù)且獨立氣泡的發(fā)泡體的情況下，有時形成泡室直徑大的發(fā)泡體，其熱導率不足。此外，獲得獨立氣泡發(fā)泡體時，發(fā)泡時的泡室結(jié)構(gòu)形成受到擠出機吐出條件的較大影響，生產(chǎn)性好的高吐出時(通過模孔時施加高剪切力的條件)，實質(zhì)上難以穩(wěn)定地生成獨立氣泡結(jié)構(gòu)。此外，專利文獻2中所揭示的聚乙烯類樹脂發(fā)泡體的制造方法包括成形工序、交聯(lián)工序和發(fā)泡工序，工序數(shù)多，所以存在不適合連續(xù)大量生產(chǎn)的問題。此外，近年來，因環(huán)境問題等而存在要求塑料成形品的循環(huán)使用等的傾向，但該制造方法中所使用的聚烯烴類樹脂組合物在循環(huán)再生的過程中經(jīng)歷熔化再顆?；仁┮詿徇^程的工序的情況下，比較容易發(fā)生接枝體的分解等，因此無法保持發(fā)泡所需的熔化特性，存在缺乏再循環(huán)性的難點。此外，專利文獻3所揭示的發(fā)明中，實質(zhì)上用針等實施了表面開孔，而且泡室直徑至少在lmm以上，因而熱導率變大，存在無法具有足夠的隔熱性能的問題。因此，所得的聚烯烴類樹脂的連續(xù)氣泡發(fā)泡體存在難以用于隔熱建材用途的問題。此外，專利文獻4中所揭示的發(fā)明中，發(fā)泡擠出時在剪切較緩和的區(qū)域進行，因此存在無法充分提高擠出時的平均l個孔的吐出量的限制。因此，有時實質(zhì)上無法提高擠出吐出量，無法獲得足夠的生產(chǎn)性。本發(fā)明是鑒于上述問題而完成的發(fā)明，本發(fā)明的目的在于提供熱導率大、具有良好的隔熱性能且透濕性良好的同時、再循環(huán)性也良好的聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板。此外，本發(fā)明的目的還在于提供通過提高擠出機的樹脂供給能力并減小模具開口部的總開口面積，增大模具單位開口部的吐出量，可減小所得的發(fā)泡體的獨立氣泡率，能夠低成本且穩(wěn)定地連續(xù)生產(chǎn)的聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板的制造方法。本發(fā)明人進行了認真研究，結(jié)果完成了實現(xiàn)上述目的的具有以下的技術內(nèi)容的本發(fā)明。(1)一種發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，使用具有擠出機和安裝于前端的模具的發(fā)泡裝置，將包含23(TC時的熔化張力為530g的直鏈狀的聚丙烯類樹脂的聚烯烴類樹脂組合物和至少包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑，在16025(TC的溫度條件下，從開口直徑為O.11.0mm4)、開口數(shù)為505000孔的多孔型模具釋放至大氣中而進行擠出發(fā)泡，模具的平均一個孔開口部分的吐出量V以kg/小時為單位滿足WO.0500.45，模具開口部鄰近處的樹脂壓力設為720MPa。(2)如上述(1)所述的發(fā)泡板的制造方法，其中，所述直鏈狀的聚丙烯類樹脂的230'C時的熔體流動速率(MFR)與23(TC時的熔化張力(MT)的關系滿足下述的式(l):Log(MT)〉-1.33Log(MFR)+l.2(1)。(3)如上述(1)或(2)所述的發(fā)泡板的制造方法，其中，所述至少包含二氧化碳的發(fā)泡劑的使用量相對于100質(zhì)量份所述聚烯烴類樹脂組合物為420質(zhì)量份；其中，MFR是以g/10分鐘為單位的數(shù)值，MT是g為單位的數(shù)值。(4)如上述(1)(3)中的任一項所述的發(fā)泡板的制造方法，其中，所述擠出機是以串聯(lián)方式組合有2根螺桿的串聯(lián)型的擠出機，所述螺桿的直徑(D)為4080畫，將所述螺桿的長度設為Lmm時的L/D為1540。(5)—種發(fā)泡板，它是使用包含二氧化碳的發(fā)泡劑使包含23(TC時的熔化張力為530g的直鏈狀的聚丙烯類樹脂的聚烯烴類樹脂組合物發(fā)泡而得的隔熱建材用發(fā)泡板，其特征在于，發(fā)泡倍數(shù)在10倍以上，按照ASTM-D2856的標準測定時的連續(xù)氣泡率在60%以上，平均泡室直徑在200um以下，泡室直徑分布系數(shù)在30%以下。(6)如上述(5)所述的發(fā)泡板，其中，按照JIS-A1412測定的熱導率為52045mW/mK，且以NRC計的吸音性能在O.20以上，NRC為250、500、1000、2000Hz下的回響法吸音率的平均值。如果采用本發(fā)明，則可提供熱導率大、具有良好的隔熱性能且透濕性良好的同時、再循環(huán)性也良好的聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板。此外，還可提供能夠通過擠出發(fā)泡低成本且穩(wěn)定地連續(xù)生產(chǎn)的上述聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板的制造方法。實施發(fā)明的最佳方式本發(fā)明的聚烯烴類樹脂組合物包含具有特定物性的聚丙烯類樹脂(以下稱為聚丙烯類樹脂A)。該聚丙烯類樹脂A的23(TC時的熔化張力必須為530g，較好是6.520g，更好是7.510g。如果熔化張力不足5g，則發(fā)泡時容易發(fā)生泡室的破泡，不理想；如果超過30g，則發(fā)泡時無法進行充分的泡室成長，不理想。另外，所述聚丙烯類樹脂A的23(TC時的熔體流動速率(MFR)與23(rC時的熔化張力(MT)的關系較好是滿足下述的式(1);其中，MFR是以g/10分鐘為單位的數(shù)值，MT是g為單位的數(shù)值。在這里，MFR通過基于ASTM-D1238的方法求得。Log(MT)〉-1.33Log(MFR)+l.2(1)所述聚丙烯類樹脂A的上述的熔化張力與MFR的關系不滿足上述式(l)的情況下，熔化張力增大，而樹脂的熔體流動性過低，存在擠出時發(fā)生樹脂壓力極度上升等問題的情況或者發(fā)泡時無法獲得泡室膜的足夠的延伸性而難以獲得高倍數(shù)的發(fā)泡體的情況，不理想。其中，上述式(l)中的左邊的值與右邊的值相比，更好是大0.53，特別好是大0.52。本發(fā)明中，聚丙烯類樹脂A必須是直鏈狀的聚合物。直鏈狀是指每一條構(gòu)成聚丙烯類樹脂的丙烯類聚合物的分子鏈都是作為丙烯類聚合物的構(gòu)成單元的丙烯單體及可與其共聚的a-烯烴單體相互逐一實質(zhì)上呈l根繩狀聚合而得的聚合物的集合體。該直鏈狀的聚合物由于不具有釆用化學交聯(lián)或電子射線交聯(lián)等方法的交聯(lián)結(jié)構(gòu)或者長鏈分支等接枝結(jié)構(gòu)，因此制造和品質(zhì)的管理比較容易，對于再循環(huán)時所實施的再顆?；裙ば蛑薪邮艿姆磸偷臒徇^程也不易發(fā)生其分子結(jié)構(gòu)的劣化，因此可良好地使用。本發(fā)明的聚烯烴類樹脂組合物中還可以摻入除所述聚丙烯類樹脂A以外的聚丙烯類樹脂(以下稱為聚丙烯類樹脂B)。作為聚丙烯類樹脂B，可以例舉例如丙烯的均聚物、丙烯和可與該丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烴的以丙烯為主體的共聚物、聚丙烯類樹脂與例如聚乙烯類樹脂等除聚丙烯類樹脂以外的聚烯烴類樹脂的混合物等。這些聚烯烴類樹脂可以單獨使用，也可以2種以上并用。作為所述聚丙烯類樹脂B，由于擠出發(fā)泡性和所得的發(fā)泡體的性能良好，其中優(yōu)選使用分子量較大的僅采用丙烯的聚合物、丙烯與乙烯的以丙烯為主體的共聚物或者聚丙烯類樹脂與聚乙烯類樹脂的混合樹脂。作為上述可與乙烯共聚的除乙烯以外的a-烯烴，沒有特別限定，可以例舉例如丙烯、卜丁烯、l-戊烯、l-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等。這些除乙烯以外的a-烯烴可以單獨使用，也可以2種以上并用。此外，作為上述可與丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烴，沒有特別限定，可以例舉例如乙烯、1-丁烯、l-戊烯、1-己烯、4-甲基-l-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等。這些除丙烯以外的a-烯烴可以單獨使用，也可以2種以上并用。本發(fā)明的聚烯烴類樹脂組合物包含聚丙烯類樹脂B的情況下，該聚丙烯類樹脂B相對于每100質(zhì)量份所述聚丙烯類樹脂A較好是在200質(zhì)量份以下，特別好是100質(zhì)量份以下。聚丙烯類樹脂B的含量超過100質(zhì)量份時，聚丙烯類樹脂B對發(fā)泡性的影響變大，有時阻礙發(fā)泡性的可能性大，不理想。此外，聚丙烯類樹脂B采用聚丙烯類樹脂和聚乙烯類樹脂的混合樹脂時，沒有特別限定，但該混合樹脂中的聚丙烯類樹脂的含量較好是40100重量％，更好是60100重量％。如果上述混合樹脂中的聚丙烯類樹脂的含量不足40重量%，則所得的發(fā)泡體的機械強度和耐熱性可能會不足。本發(fā)明中使用的發(fā)泡體采用至少包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑，在100質(zhì)量份聚烯烴類樹脂組合物中，包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑的使用量較好是420質(zhì)量份，更好是515質(zhì)量份。如果所述值不足4質(zhì)量份，則容易發(fā)生發(fā)泡倍數(shù)的下降和泡室的膨大化導致的隔熱性下降；如果超過20質(zhì)量份，則發(fā)泡體中容易產(chǎn)生過量的二氧化碳導致的大空隙，不理想。本發(fā)明中所用的聚烯烴類樹脂組合物以聚丙烯類樹脂A為必需成分，根據(jù)需要包含聚丙烯類樹脂B，除這些成分以外，可以在不阻礙本發(fā)明的目的的范圍內(nèi)根據(jù)需要添加1種或2種以上如下的各種添加劑酚類、磷類、胺類、硫類等的抗氧化劑(防老化劑)，熱穩(wěn)定劑，光穩(wěn)定劑，紫外線吸收劑，磷類、氮類、鹵素類、銻類等的阻燃劑，潤滑劑，金屬危害防止劑，防靜電劑，填充劑，著色劑，泡室成核劑，晶核劑等。作為泡室成核劑，沒有特別限定，可以例舉滑石、碳酸鈣、粘土、高嶺土、云母、氧化鎂、氧化鋅、炭黑、玻璃、石英、二氧化硅、氧化鋁、均密石英巖、水合氧化鋁、鐵、氧化鐵、二氧化硅、氧化鈦等。作為晶核劑，沒有特別限定，一般可例舉松香類的晶核劑、山梨糖醇類的晶核劑、磷酸酯鹽類的晶核劑。作為松香類的晶核劑，只要是松香類的樹脂即可，沒有特別限定，可以例舉例如新日本理化株式會社(新日本理化(株))制二亞芐基山梨糖醇(DBS)等。作為磷酸酯鹽類的晶核劑，也沒有特別限定，可以例舉例如旭電化工業(yè)株式會社(旭電化工業(yè)(株))制NA-ll等。這些晶核劑可以單獨使用或多種并用。本發(fā)明的發(fā)泡板使用前端安裝有模具且具有發(fā)泡機構(gòu)的擠出機來制造。使包含聚丙烯類樹脂A的聚烯烴類樹脂組合物和至少包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑混合，將該混合物在熔化擠出溫度為16025CTC、模具開口部鄰近處的樹脂壓力(壓降)為720Mpa的條件下釋放至大氣中，從而進行擠出發(fā)泡。還有，在這里，模具幵口部鄰近處是指樹脂即將進入模具開口部的位置，作為具體例子，是指自與模具連接的擠出機前端至模具開口部之間的樹脂流路。如果上述熔化擠出溫度不足16(TC，則超臨界二氧化碳向樹脂中的溶解和擴散差；如果超過250'C，則開始發(fā)生聚丙烯類樹脂的因熱量而導致的分子鏈斷裂等劣化，所以不理想。其中，上述熔化擠出溫度較好是170240。C。此外，本發(fā)明中，擠出機的模具鄰近部位的上述壓降為720MPa，如果壓降不足7MPa，則溶解于聚丙烯類樹脂中的超臨界狀態(tài)的二氧化碳容易在擠出機內(nèi)部和模具內(nèi)部氣化，發(fā)泡在裝置內(nèi)部發(fā)生，產(chǎn)生泡室的合泡、過度的成長、發(fā)泡倍數(shù)的下降、顯著的外觀劣化，不理想。如果壓降超過20MPa，則發(fā)泡中形成泡室時，容易對泡室施加大的剪切力，發(fā)生泡室的破泡和伴隨其的發(fā)泡倍數(shù)下降以及泡室結(jié)構(gòu)的不均勻化，不理想。在要呈現(xiàn)作為發(fā)泡板的充分的熱性能時，這樣的泡室結(jié)構(gòu)的不完全性成為巨大障礙。上述壓降較好是7.520MPa，更好是815MPa。本發(fā)明中所使用的擠出機中的模具中，考慮到發(fā)泡后的成形體的外觀、形狀的易形成性，且為了使發(fā)泡體的獨立氣泡變小，模具的開口(孔)直徑為O.11.0mm，較好是O.30.6mra。如果所述直徑不足O.lmm，則構(gòu)成發(fā)泡體的絲束直徑過小，拉取時容易斷裂，不理想；如果超過1.0mm，則絲束的直徑過大，用于賦予平滑性的板狀的后成形變得困難，不理想。模具的深度較好是O.110mm，開口部較好是在模具的前表面上具備多個。此外，本發(fā)明中所使用的擠出機中的模具使用開口(孔)數(shù)為505000、較好是1003000的多孔型模具，模具的平均一個開口(孔)的吐出量V必須為O.050.45kg/小時。這里的模具的平均一個孔開口的吐出量V(kg/小時)通過下述的式子求得。模具的平均一個開口的吐出量V(kg/小時)^擠出機總吐出量(kg/小時)/模具開口個數(shù)可以通過提高擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速、加大擠出機的螺桿螺紋間距、加深擠出機的螺桿螺紋間的溝等方法，將模具的平均一個開口的吐出量V調(diào)整至上述范圍內(nèi)。如果模具的平均一個開口的吐出量V(kg/小時)不足0.05，則不僅生產(chǎn)性差，而且連續(xù)氣泡率低，難以在模具部位保持適合于發(fā)泡的壓降，難以獲得足夠倍數(shù)的發(fā)泡體。另一方面，如果吐出量V(kg/小時)超過0.45，則容易發(fā)生泡室的破泡，不僅無法獲得足夠的隔熱性能，而且無法維持發(fā)泡形狀，不理想。其中，吐出量V(kg/小時)較好是0.090.3。擠出總吐出量根據(jù)擠出機的型號而不同，較好是l1000kg/小時。對于螺桿直徑較大的實際生產(chǎn)機型，較好是201000kg/小時。另一方面，對于螺桿直徑較小的實驗室機型，擠出總吐出量較好是約15kg/小時50kg/小時。其中，為了使發(fā)泡板的連續(xù)氣泡率達到60。％以上，擠出總吐出量對于實驗室機型更好是2050kg/小時，而對于實際生產(chǎn)機型更好是1801000kg/小時。上述擠出總吐出量過大時，雖然連續(xù)氣泡率高方面理想，但容易發(fā)生泡室的破泡，存在無法獲得足夠的隔熱性能且無法維持發(fā)泡形狀的情況。相反地，如果擠出總吐出量過小，則不僅生產(chǎn)性差，而且連續(xù)氣泡率低，9隔熱性能差，且有時難以在模具部位保持適合于發(fā)泡的壓降，難以獲得足夠倍數(shù)的發(fā)泡體。對于使用的擠出機，螺桿直徑(D)較好是4080(mm)，將螺桿的長度設為L(mm)時的L/D較好是1540，更好是使用以將2根所述螺桿串聯(lián)組合為基礎而構(gòu)成的串聯(lián)型的擠出機。通過使用串聯(lián)型，可以將適合于發(fā)泡的模具部位的壓降條件和吐出量獨立，以各螺桿的轉(zhuǎn)速進行控制，所以適合于發(fā)泡體的制造。對于使用的模具，其形狀沒有限定，理想的是以平均一個開口部的壓降達到720MPa的條件設計開口部的數(shù)量、形狀、厚度。通過滿足這樣的條件的模具的選擇，可以良好地獲得呈現(xiàn)足夠的熱性能的發(fā)泡板。另外，作為本發(fā)明的發(fā)泡板的制造方法的具體例子，對于上述聚烯烴類樹脂組合物，使用例如在缸筒的中途具備來自超臨界二氧化碳供給機的二氧化碳供給管的擠出成形機時如下進行制造。即，將發(fā)泡性聚烯烴類樹脂組合物加熱至規(guī)定溫度均勻地熔化混煉后，將其與規(guī)定量的超臨界狀態(tài)的二氧化碳一起從擠出機的供給管供給，擠出成形為板狀，從而制成發(fā)泡體。另外，如果需要，可以為了調(diào)整發(fā)泡板的形態(tài)而使用剪斷機或夾緊式傳送帶等進行形狀的調(diào)整和尺寸的調(diào)整。此外，如果需要，可以在發(fā)泡板的一面或兩面粘合例如鋁制片、無紡布、谷山皮革等片狀物作為表面材料，賦予機械強度、耐熱性、阻燃性等各種性能。本發(fā)明的發(fā)泡板通過前述制造方法可以使發(fā)泡倍數(shù)在10倍以上，較好是1260倍。如果所述值不足10倍，則為了發(fā)揮足夠的構(gòu)件熱性能，重量和原材料成本過大，不理想。關于本發(fā)明的發(fā)泡板的連續(xù)氣泡率，按照ASTM-D2856的標準測定時的連續(xù)氣泡率優(yōu)選60%以上，較好是70%以上，最好是80%以上。連續(xù)氣泡率不足60%時，無法保持足以作為發(fā)泡板的透濕性，導致結(jié)露等。另外，如果連續(xù)氣泡率不足60%，則為了防止泡室的破泡，必須保持擠出中施加于通過模具時的熔化樹脂的剪切力較小，難以實現(xiàn)工業(yè)上的大量生產(chǎn)，且吸音率也下降。連續(xù)氣泡率的上限沒有特別限定，作為發(fā)泡板，為了將發(fā)泡體的機械強度維持在不會發(fā)生彎曲或操作時的開裂等的程度，連續(xù)氣泡率較好是在98%以下，特別好是在95%以下。本發(fā)明的發(fā)泡板中將連續(xù)氣泡率控制為這么高(獨立氣泡率低)，可以調(diào)整吸音性能、透水性能、通氣性等發(fā)泡體的重要特性，是非常有用的。為了發(fā)揮良好的熱性能，本發(fā)明的發(fā)泡板在具有上述的高連續(xù)氣泡率的同時，較好是平均泡室直徑在200um以下?？梢允蛊骄菔抑睆皆?00um以下，且泡室直徑分布系數(shù)在30%以下。如果所述平均泡室直徑超過200ym，則隔熱性能差，所述泡室直徑分布系數(shù)超過30%時隔熱性能也差，不理想。其中，平均泡室直徑較好是10170"m，泡室直徑分布系數(shù)較好是120%。還有，這里所說的平均泡室直徑如下求得將所得的發(fā)泡體剪切成試驗小片，通過SEM觀察其截面積，采用其平均值。另一方面，泡室直徑分布系數(shù)通過算出平均泡室直徑及泡室直徑的標準差，由(泡室直徑分布系數(shù))=(泡室直徑的標準差)/(平均泡室直徑)的式子算出。本發(fā)明的發(fā)泡板的按照JIS-A1412測定的熱導率較好為2045mW/mK，特別好為2040mW/mK，具有良好的隔熱性。實施例為了對本發(fā)明進行更具體的說明，以下例舉實施例，但當然不應解釋為本發(fā)明僅限于這些實施例。(實施例l)對于23(TC時的MFR為3.3(g/10分鐘)、230°C時的熔化張力為7.6g的聚丙烯類樹脂A，使用第一段安裝有來自超臨界二氧化碳供給機(株式會社川田((株)力7夕)制C02-3)的二氧化碳供給管且第二段的前端安裝有模具的串聯(lián)型單軸擠出機(螺桿的長度(0/螺桿的直徑=35，株式會社川田制KGT-50-65)，進行擠出成形。將二氧化碳供給量設定為1.2kg/小時，通過第一段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速調(diào)整擠出量，使二氧化碳的含量相對于100重量份聚丙烯類樹脂A為6重量份，通過第二段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速進行調(diào)整，使模具開口部位鄰近處的樹脂壓力達到8.9MPa(MPA)，以表中所示的模具開口直徑、開口數(shù)、吐出量進行擠出發(fā)泡，從而制成聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板。(實施例2)除了將二氧化碳供給量設定為0.9kg/小時，通過第一段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速調(diào)整擠出量，使二氧化碳的含量相對于100重量份聚丙烯類樹脂A為6重量份，通過第二段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速進行調(diào)整，設定吐出量，使模具開口部位鄰近處的樹脂壓力達到8.7MPa之外，與實施例l同樣地實施，從而制成聚烯烴類樹脂的發(fā)泡板。(比較例l)除了將二氧化碳供給量設定為0.5kg/小時，通過第一段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速調(diào)整擠出量，使二氧化碳的含量相對于100重量份聚丙烯類樹脂A為6重量份，通過第二段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速進行調(diào)整，設定吐出量，使模具開口部位鄰近處的樹脂壓力達到8.2MPa之外，與實施例l同樣地實施，從而制成聚烯烴類樹脂發(fā)泡板。(比較例2)除了將二氧化碳供給量設定為O.78kg/小時，通過第一段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速調(diào)整擠出量，使二氧化碳的含量相對于100重量份聚丙烯類樹脂A為6重量份，通過第二段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速進行調(diào)整，設定吐出量，使模具開口部位鄰近處的樹脂壓力達到8.lMPa之外，與實施例l同樣地實施，從而制成聚丙烯類樹脂發(fā)泡板。(比較例3)除了使用23(TC時的MFR為6g/10分鐘、23(TC時的熔化張力為1.8g的聚丙烯類樹脂B(均聚丙烯類樹脂)，將二氧化碳供給量設定為0.9kg/小時，通過第一段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速調(diào)整擠出量，使二氧化碳的含量相對于100重量份聚丙烯類樹脂A為6重量份，通過第二段的擠出機的螺桿轉(zhuǎn)速進行調(diào)整，設定吐出量，使模具開口部位鄰近處的樹脂壓力達到5.5MPa之外，與實施例l同樣地實施，從而制成聚丙烯類樹脂發(fā)泡板。對于實施例l、實施例2以及比較例1比較例3中得到的聚烯烴(聚丙烯)類樹脂發(fā)泡體，通過以下的方法評價了(l)發(fā)泡體密度、(2)平均泡室直徑、(3)泡室直徑分布系數(shù)、(4)熱導率、(5)工業(yè)上的生產(chǎn)性、(6)生產(chǎn)量以及(7)連續(xù)氣泡率、(8)吸音性。(1)發(fā)泡體密度將所得的發(fā)泡體裁成20cmX20cmX2.5cm的矩形體狀的試驗小片，準確地測量其重量和各邊的長度，通過以下的式子算出發(fā)泡體密度。發(fā)泡體密度(G/L)二發(fā)泡體重量(G)/發(fā)泡體體積(L)(2)平均泡室直徑將所得的發(fā)泡體裁成與上述同樣尺寸的矩形體狀的試驗小片，用株式會社島津制作所(島津製作所社)制SEMSUPERSCAN220以50倍的倍數(shù)觀察其截面積，算出約1020個的泡室的泡室直徑的平均值。(3)泡室直徑分布系數(shù)將所得的發(fā)泡體裁成與上述同樣尺寸的矩形體狀的試驗小片，用株式會社島津制作所(島津製作所社)制SEMSUPERSC認220以50倍的倍數(shù)觀察其截面積，求出約1020個的泡室的泡室直徑的平均值及泡室直徑的標準差。使用這些值，通過以下的式子算出泡室直徑分布系數(shù)。泡室直徑分布系數(shù)=泡室直徑的標準差/泡室直徑的平均值(4)熱導率按照JISA-1412，將所得的發(fā)泡體裁成與上述同樣尺寸的矩形體狀的試驗小片，使用英弘精機株式會社(英弘精機社)制的熱導率測定裝置HC-074測定熱導率。(5)大量生產(chǎn)性作為使用的擠出機的吐出量的支配性因子的第一段的螺桿轉(zhuǎn)速最大時(本實驗組的情況下為110rpm)，生產(chǎn)量表示實際使用最高水平的值，因此在各條件中，通過第一段的螺桿轉(zhuǎn)速按照下述的定義進行評價。第一段的螺桿轉(zhuǎn)速R為70《R《110rpm時…0第一段的螺桿轉(zhuǎn)速R為40《R〈70rpm時…0A第一段的螺桿轉(zhuǎn)速R為0《R〈40rpm時…X(6)生產(chǎn)量…在各條件下連續(xù)地擠出生產(chǎn)發(fā)泡體1小時，計算所得的發(fā)泡體的總重量，作為生產(chǎn)量。(7)連續(xù)氣泡率按照ASTM-D2856，將所得的發(fā)泡體裁成2cmX2cmX2cm的矩形體狀的試驗小片，使用株式會社島津制作所制MicromeriticsAccupyc1330測定氣體流入實際體積，使用該值通過以下的式子算出連續(xù)氣泡率。連續(xù)氣泡率(％)=氣體流入實際體積/樣品表觀體積(8)吸音性…按照JISA1405，將發(fā)泡體裁成直徑約10cm的圓盤狀的試驗小片，測定垂直入射法吸音率。NRC…進行上述吸音率的垂直入射法吸音率測定而得的250Hz、500Hz、1000Hz和2000Hz的頻率下的吸音系數(shù)的平均值表l中匯總示出本發(fā)明中使用的配比組成、擠出條件及所得的發(fā)泡體的物性。產(chǎn)業(yè)上利用的可能性本發(fā)明的聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板在于提供具有良好的擠出發(fā)泡性，具有良好的隔熱吸音性能，可再循環(huán)，能夠低成本且穩(wěn)定地連續(xù)生產(chǎn)比較例3<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>的聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板。還有，在這里引用2007年6月27日提出申請的日本專利申請2007-169714號的說明書、權利要求書、附圖和摘要的所有內(nèi)容作為本發(fā)明說明書的揭示。權利要求1.一種發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，使用具有開口直徑為0.1～1.0mm、開口數(shù)為50～5000的多孔型模具的擠出機，將包含230℃時的熔化張力為5～30g的直鏈狀的聚丙烯類樹脂的聚烯烴類樹脂組合物和至少包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑的混合物，在160～250℃的熔化擠出溫度下，釋放至大氣中而進行擠出發(fā)泡，模具的平均一個開口的吐出量V為0.05～0.45kg/小時，模具開口部鄰近處的樹脂壓力設為7～20MPa。2.如權利要求l所述的發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，所述直鏈狀的聚丙烯類樹脂的23(TC時的熔體流動速率(MFR)與23(TC時的熔化張力(MT)的關系滿足下述的式(l):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>其中，MFR是以g/10分鐘為單位的數(shù)值，MT是g為單位的數(shù)值。3.如權利要求1或2所述的發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，所述發(fā)泡劑的使用量相對于100質(zhì)量份所述聚烯烴類樹脂組合物為420質(zhì)量份。4.如權利要求13中的任一項所述的發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，所述擠出機是以串聯(lián)方式組合有2根螺桿的串聯(lián)型的擠出機，所述螺桿的直徑(D)為4080mm，將所述螺桿的長度設為Lmm時的L/D為1540。5.—種發(fā)泡板，它是使用包含二氧化碳的發(fā)泡劑使包含230'C時的熔化張力為530g的直鏈狀的聚丙烯類樹脂的聚烯烴類樹脂組合物發(fā)泡而得的發(fā)泡板，其特征在于，發(fā)泡倍數(shù)在10倍以上，按照ASTM-D2856的標準測定時的連續(xù)氣泡率在60%以上，平均泡室直徑在200ym以下，泡室直徑分布系數(shù)在30%以下。6.如權利要求5所述的發(fā)泡板，其特征在于，按照JIS-A1412測定的熱導率為2045mW/mK，且吸音性能以NRC計在O.20以上，NRC為250、500、1000、2000Hz下的回響法吸音率的平均值。全文摘要本發(fā)明提供具有良好的隔熱吸音性能，最終制品形態(tài)可以材料再循環(huán)，低價格，可連續(xù)生產(chǎn)的聚烯烴類樹脂組合物的發(fā)泡板。一種發(fā)泡板的制造方法，其特征在于，使用具有開口直徑為0.1～1.0mm、開口數(shù)為50～5000的多孔型模具的擠出機，將包含230℃時的熔化張力為5～30g的直鏈狀的聚丙烯類樹脂的聚烯烴類樹脂組合物和至少包含超臨界狀態(tài)的二氧化碳的發(fā)泡劑的混合物，在160～250℃的熔化擠出溫度下，釋放至大氣中而進行擠出發(fā)泡，模具的平均一個開口的吐出量V為0.05～0.45kg/小時，模具開口部鄰近處的樹脂壓力設為7～20MPa。文檔編號B29K105/04GK101687361SQ20088002169公開日2010年3月31日申請日期2008年6月27日優(yōu)先權日2007年6月27日發(fā)明者大野勝明,尾崎憲吾,板谷透申請人:旭玻璃纖維股份有限公司