專利名稱::樹脂成形品的氣孔生成預(yù)測(cè)方法
技術(shù)領(lǐng)域:
:在樹脂成形品中,產(chǎn)生氣孔使得制品內(nèi)部的密封性和強(qiáng)度成為問題。希望得到在設(shè)計(jì)階段預(yù)測(cè)氣孔的方法,或者作為產(chǎn)生氣孔時(shí)的對(duì)策希望在計(jì)算機(jī)上掌握氣孔產(chǎn)生這樣的、來自于塑料成形相關(guān)產(chǎn)業(yè)的要求非常強(qiáng)烈。本發(fā)明涉及在樹脂的注射模塑成形時(shí),預(yù)測(cè)成形品中的產(chǎn)生氣孔的產(chǎn)生位置、產(chǎn)生程度的技術(shù)。
背景技術(shù):
:作為樹脂成形品的氣孔不良預(yù)測(cè)方法,有日本特開2004-276311號(hào)公報(bào)所公開的方法。該方法為使用氣孔不良預(yù)測(cè)軟件,在計(jì)算機(jī)上算出樹脂成形品的質(zhì)量或樹脂成形品的平均密度,并將樹脂成形品的質(zhì)量或樹脂成形品的平均密度與例如閾值進(jìn)行比較的方法。更通常的是,公知使用樹脂流動(dòng)分析軟件計(jì)算體積收縮率,通過其值的大小預(yù)測(cè)氣孔的產(chǎn)生的方法。在日本特開2004-276311號(hào)公報(bào)所公開的方法中,由于使用質(zhì)量、平均密度作為預(yù)測(cè)的基準(zhǔn),因此,無法與被稱為"凹痕"的現(xiàn)象相區(qū)分,氣孔的有無的預(yù)測(cè)精度較差,無法確定氣孔在成形品中的正確的產(chǎn)生位置。此外,對(duì)于閾值的確定方法也沒有具體記載。即便使用樹脂流動(dòng)分析軟件、使用體積收縮率的方法,其閾值也是不明確的,沒有其確定方法的具體記載。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的為比使用日本特開2004-276311號(hào)公報(bào)所公開的方法以及通常的樹脂流動(dòng)分析軟件的方法精度更好地顯著提高產(chǎn)生位置、產(chǎn)生程度的預(yù)測(cè)精度。通過解決該問題,能在設(shè)計(jì)階段事先假定用于得到不產(chǎn)生氣孔的成形品的材料選定、產(chǎn)品形狀設(shè)計(jì)、模具設(shè)計(jì)、成形條件設(shè)定,能高效率地進(jìn)行產(chǎn)品化。g卩,本發(fā)明為一種氣孔生成預(yù)測(cè)方法,其在預(yù)測(cè)產(chǎn)生于樹脂材料的注射模塑成形品中的空隙(氣孔)的生成時(shí),將成形品形狀分割成多個(gè)微小單元并將它們模型化,通過模具的傳熱分析,求出將熔融樹脂材料填充到模腔內(nèi)并施加保壓冷卻后直至取出成形品的工序中的、各微小單元的樹脂溫度,基于預(yù)先測(cè)定的樹脂材料特性,求出該樹脂溫度下的模具內(nèi)的樹脂材料的填充保壓工序中的各微小單元的彈性模量及收縮力,通過結(jié)構(gòu)計(jì)算由該彈性模量及該收縮力的值求出施加于各微小單元的應(yīng)變,預(yù)測(cè)為,在各微小單元中的應(yīng)變?yōu)橥ㄟ^預(yù)先實(shí)際測(cè)量各樹脂材料而求出的氣孔產(chǎn)生的閾值以上的微小單元部分生成氣孔。采用本發(fā)明,能正確預(yù)測(cè)注射模塑成形中的氣孔產(chǎn)生。此外,由于能預(yù)測(cè)每個(gè)微小單元的氣孔產(chǎn)生,所以能確定氣孔產(chǎn)生部位,能通過濃淡、色調(diào)變化階段性地表示應(yīng)變的大小、有無氣孔產(chǎn)生,從而容易明了地進(jìn)行表示。由此,容易預(yù)測(cè)氣孔產(chǎn)生時(shí)的破壞部位,容易采取產(chǎn)品設(shè)計(jì)上的對(duì)策。圖1為表示流動(dòng)分析階段的分析處理程序的流程圖。圖2為表示結(jié)構(gòu)分析階段的分析處理程序的流程圖。圖3為表示無填充聚縮醛樹脂在20(TC下熔融后在各種壓力下、在自然冷卻條件下測(cè)定體積的溫度相關(guān)性的結(jié)果的圖。圖4為表示在實(shí)驗(yàn)例1、2、3中使用的成形品的形狀的圖。圖5為用顏色區(qū)別表示實(shí)驗(yàn)例1中的主應(yīng)變40%以上的部分的圖。圖6為用顏色區(qū)別表示實(shí)驗(yàn)例2中的主應(yīng)變40%以上的部分的圖。圖7為用顏色區(qū)別表示實(shí)驗(yàn)例3中的主應(yīng)變40%以上的部分的圖。具體實(shí)施例方式對(duì)于產(chǎn)生氣孔或被稱為"凹痕"的成形不良現(xiàn)象,認(rèn)為是以下這樣的過程。在對(duì)樹脂產(chǎn)品進(jìn)行注射模塑成形過程中及注射模塑成形之后,樹脂部分會(huì)隨著樹脂的冷卻而收縮。若樹脂部分均勻地收縮,則不會(huì)產(chǎn)生氣孔或"凹痕",但由于樹脂不均勻地收縮,因此會(huì)產(chǎn)生氣孔或"凹痕"。在存在比周圍收縮量多的部分時(shí),會(huì)在該部分產(chǎn)生氣孔或"凹痕"。接近產(chǎn)品的表層的部位由于被急劇冷卻,因而彈性模量較高,但在產(chǎn)品的壁厚中心部難以冷卻、溫度較高,因此彈性模量較小。根據(jù)經(jīng)過時(shí)間、形狀、樹脂的種類等不同也有處于熔融狀態(tài)的情況。在這樣的狀態(tài)下,若接近表層的部位容易變形則容易成為"凹痕",若難以變形則會(huì)產(chǎn)生氣孔。通過以上,計(jì)算成形品內(nèi)部的體積收縮率、彈性模量的分布狀況,基于該結(jié)果,能更高精度地預(yù)測(cè)"凹痕"或氣孔。由于與接近表層的容易變形的程度相管,因此產(chǎn)生成形品的形狀相關(guān)性。于是,認(rèn)為氣孔的產(chǎn)生能通過表層附近與壁厚中心部的相對(duì)容易變形程度(彈性模量)和收縮量這2個(gè)主要因素來預(yù)測(cè),根據(jù)其相對(duì)的彈性模量差和收縮量將產(chǎn)生于成形品內(nèi)部的應(yīng)變作為指標(biāo)。在計(jì)算預(yù)測(cè)所用的指標(biāo)方面,對(duì)于必要的溫度分布及壓力分布能通過樹脂流動(dòng)分析預(yù)測(cè)。通過在流動(dòng)過程中假設(shè)流體力學(xué)中的Hele-Show流動(dòng)而解析納維葉-斯托克斯(Navier-Stokes)方程式來預(yù)測(cè)填充圖案、壓力,并耦合計(jì)算導(dǎo)熱分析,從而高精度地獲得溫度分布的預(yù)測(cè)。關(guān)于樹脂注射模塑成形中的從填充至保壓、冷卻及脫模過程的工序,已知如[日本塑性加工學(xué)會(huì)編"流動(dòng)分析-塑料成形"CORONAPUBLISHINGCO.,LTD.2004]中記載的樹脂成形模擬方法、日本特開平09-150443號(hào)公報(bào)、日本特表2003-510202號(hào)公報(bào)中公開的模擬方法。根據(jù)上述文獻(xiàn),納維葉-斯托克斯方程式通過省略對(duì)流項(xiàng)的近似解而被簡化為如以下那樣。*i,—ss^"—一穿ij+VVf...(1)衡pf為速度矢量、t為時(shí)間、,為重力等物體力、P為密度、v為運(yùn)動(dòng)粘度系數(shù)、4V壘為拉普拉斯算子(Laplaceoperator)、V為哈密頓算子(H鋤iltonoperator)、p為壓力。此外,考慮樹脂的特性,省略慣性、重力等影響,進(jìn)行使在壁面上的速度為0、壁厚中心部的厚度方向速度梯度為0的、忽略壁厚方向的流動(dòng)而使流動(dòng)為2維等的Hele—Show流動(dòng)的近似模式時(shí),被簡化為如f2)式那樣。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>而且,根據(jù)質(zhì)量守恒定律將f2)式代入被稱為連續(xù)的式子的f3)式時(shí),<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>3)求出填充時(shí)的壓力方程式為如f4)式那樣。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>在此,S被稱為流動(dòng)傳導(dǎo)性,用使用了流路的厚度h的f5)式來表示。羲’鼉聲<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>另外,從能量守恒定律和傅立葉fFotlrierl的導(dǎo)熱定律導(dǎo)出導(dǎo)熱方程式,求出溫度。根據(jù)該溫度等求出f4)式所使用的粘度,計(jì)算壓力等。在實(shí)際的數(shù)值分析中,需要將連續(xù)的計(jì)算區(qū)域離散化并將支配微分方程式轉(zhuǎn)換成代數(shù)方程式。作為離散化的方法,己知差分法、變分法、有限單元法、控制體積法等方法,可從這些方法中選擇適當(dāng)?shù)姆椒ㄊ褂谩4送?,還可考慮上述省略了的慣性的影響、壁厚方向的流動(dòng)等。在該方法中,同時(shí)耦合基于導(dǎo)熱方程式的溫度計(jì)算來實(shí)施。隨著填充的進(jìn)行和時(shí)間的經(jīng)過,樹脂被冷卻,在達(dá)到流動(dòng)停止溫度或固液轉(zhuǎn)移溫度時(shí),減少樹脂流動(dòng)部分的壁厚來進(jìn)行計(jì)算。以下使用說明書本發(fā)明的實(shí)施例。圖l為表示流動(dòng)分析階段的分析處理程序的流程圖。首先,進(jìn)行形狀定義和單元分割f步驟S1)。在該步驟Sl的處理中,通過CAD系統(tǒng)等定義形狀。利用CAD界面輸入形狀或通過CAD系統(tǒng)制作形狀等、定義成為分析對(duì)象的成形品的形狀和流道m(xù)lnnei.)、澆口(gate)等的成形機(jī)的從噴嘴頂端至模腔的樹脂流路。其后,通過單元分割預(yù)處理程序進(jìn)行有限單元法等的單元分割,作成分析用的模型。在預(yù)想對(duì)模具內(nèi)的冷卻狀況有較強(qiáng)依賴時(shí),模具冷卻管、模具外壁、模芯fcaVitvinsert)等也定義形狀,進(jìn)行有限單元法等的單元分割,加入到模型中。另外,在本實(shí)施方式的分析中,由于接著流動(dòng)分析而進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析,因而在進(jìn)行形狀定義和單元分割時(shí),預(yù)先附加限制條件等結(jié)構(gòu)分析用的邊界條件。其后,考慮用于進(jìn)行分析的溫度相關(guān)性定義樹脂和模具的物理性能數(shù)據(jù)f粘性、比容積、導(dǎo)熱率、比熱等)、成形條件f注射速度、樹脂溫度、保壓值、保壓時(shí)間等)和分析條件、翹曲變形分析用的邊界條件,從而作成分析用的輸入數(shù)據(jù)f步驟S2)。其后,基于在步驟S2中作成的輸入數(shù)據(jù),實(shí)施主要用于計(jì)算模具內(nèi)的溫度分布的冷卻分析f步驟S3)。將步驟S3中得到的模具內(nèi)的溫度分布加入到輸入數(shù)據(jù)中,在將樹脂填充到模具內(nèi)的過程和其后的保壓冷卻過程中實(shí)施包括模具在內(nèi)的流動(dòng)分析(步驟S4),得到壓力、溫度等的分析結(jié)果。計(jì)算結(jié)束后,記錄填充圖案、溫度、壓力等結(jié)果(步驟S5),以文件等形式輸出(步驟S6)。此次的溫度計(jì)算、壓力計(jì)算使用了市場(chǎng)上銷售的軟件MoldflowPlasticsInsight5.1。另外,在本實(shí)施方式中,流動(dòng)分析使用了MoldflowPlasticsInsight,但并不限于此。圖2為表示步驟S6之后的分析處理程序的流程圖。對(duì)步驟S6中得到的結(jié)果進(jìn)行校正,并準(zhǔn)備用于結(jié)構(gòu)計(jì)算的輸入條件。因此,需要考慮壓力的影響。作為該校正,求出模腔內(nèi)的最高溫度達(dá)到結(jié)晶化開始溫度的時(shí)間,記錄此時(shí)刻的溫度分布、壓力分布,使用結(jié)晶化溫度的壓力相關(guān)性的數(shù)據(jù)將壓力的影響換算成溫度(步驟S7)。以下詳細(xì)說明校正方法。結(jié)晶化溫度的壓力相關(guān)性可近似為Tc(P)=Tc0+b6XP...(6)Tc:結(jié)晶化溫度Tc0:常壓下的結(jié)晶化溫度P:壓力更詳細(xì)地說,結(jié)晶化溫度可表示為壓力P的高次函數(shù),由于僅為l次項(xiàng),具有足夠的計(jì)算精度,因而認(rèn)為考慮了減輕計(jì)算負(fù)荷,且(6)式在工程學(xué)上有用。施加壓力時(shí)對(duì)結(jié)晶化溫度的影響可由在PVT(壓力-體積-溫度)測(cè)定裝置中測(cè)定的數(shù)據(jù)換算。具體地為使用以下所示的(7)式,求出加壓時(shí)的溫度分布。T'=T+B6XP…(7)at:收縮壓力換算系數(shù)Troom:室溫B6:結(jié)晶化溫度的壓力相關(guān)性T':加壓時(shí)溫度分布(考慮了壓力相關(guān)性的溫度分布)T:成形品中的溫度PVT數(shù)據(jù)的測(cè)定使用株式會(huì)社東洋精機(jī)制作所制造的PVT測(cè)試系統(tǒng)。將無填充聚縮醛樹脂在20(TC熔融后在各種壓力下、在自然冷卻的條件下測(cè)定體積的溫度相關(guān)性。結(jié)果示于圖3中。根據(jù)圖3中的拐點(diǎn)的溫度相關(guān)性使用(6)式的關(guān)系通過最小二乘法求出TcO、B6。其結(jié)果求出TcO為160°C、B6為0.15(°C/MPa)。接著,由步驟S7中得到的校正后的溫度分布結(jié)果T'計(jì)算收縮力Pc(步驟S8)。氣孔產(chǎn)生時(shí)的收縮力與結(jié)晶化溫度同樣可用PVT測(cè)定裝置測(cè)定。體積收縮量的溫度相關(guān)性由PVT數(shù)據(jù)內(nèi)的、常壓下的比容積的變化求出。收縮力Pc使用式(8)算出。PC(T')=citX(T'-Tro。m)…(8)[OO58]at:收縮壓力換算系數(shù)Troom:室益在此,假設(shè)收縮力與室溫的溫度差成正比。更詳細(xì)地說,是T'的高次函數(shù),但由于僅為l次項(xiàng),具有足夠的計(jì)算精度,因而認(rèn)為考慮了減輕計(jì)算負(fù)荷,且(8)式在工程學(xué)上有用。若求出產(chǎn)生溫度差時(shí)的收縮力,則能算出收縮壓力換算系數(shù)at。體積收縮量與彈性模量的關(guān)系以式(9)表示。戶《r—『,鵬》=5vx'(9)P(T-Troom):收縮壓力TroomTVTro。m:室溫下的比容積Bv:體積彈性模量AV(T):與溫度T下的VTro。m的比容積差當(dāng)根據(jù)圖3所示的數(shù)據(jù),由結(jié)晶化溫度與室溫的比容積差求出下式時(shí),根據(jù)由PVT數(shù)據(jù)求出的室溫下的體積彈性模量Bv求出收縮壓力P(T-Troom),將其作為Pc(T'),與Pc(T')—起將作為T'的常壓下的結(jié)晶化溫度代入式(9)而求出at。本實(shí)施例中at為5(MPa/°C)。另外,代替將收縮力用于計(jì)算而根據(jù)通過熱應(yīng)力分析得到的溫度分布使用線膨脹系數(shù)求出收縮量,用計(jì)算熱收縮帶來的應(yīng)變的方法也得到了同樣的結(jié)果。此時(shí)的溫度分布使用模腔內(nèi)的最高溫度達(dá)到了結(jié)晶化開始溫度的時(shí)間的溫度分布T'。此時(shí),at:收縮壓力換算系數(shù)的計(jì)算也可以通過測(cè)定線膨脹率來進(jìn)行。以上可準(zhǔn)備結(jié)構(gòu)計(jì)算中必要的輸入條件。將單元形狀和步驟S7中得到的溫度分布、步驟S8中得到的收縮力和樹脂的彈性模量、泊松比按各單元輸入到結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件中,設(shè)定限制條件(步驟S9)。接著進(jìn)行線性結(jié)構(gòu)計(jì)算,算出主應(yīng)變(步驟SIO)。這里,對(duì)線性結(jié)構(gòu)計(jì)算的基本概念進(jìn)行說明,首先,應(yīng)力、應(yīng)變方程式由應(yīng)力-應(yīng)變式、應(yīng)變-位移式、力的平衡式組成。并且,應(yīng)力-應(yīng)變式以下式(IO)、(ll)表示。皿:疆T,Z^"ffr,z(10)(11):、a表示應(yīng)力、v表示泊松比、z表示各坐標(biāo)成分。此外,ey、這里,e表示應(yīng)變、E表示彈性模切應(yīng)變、t表示剪切應(yīng)力、小寫字母x、y、y、z成分也與上式(10)、(ll)同樣地表示,省略了與這些對(duì)應(yīng)的式子移式以下式(12)(14)表示。Y表示剪ez等的應(yīng)變-位《=9x(12)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula><formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>這里,u、v、w分別表示位移x、y、z成分c時(shí),力的平衡式子可由式(15)表示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>(13)(14)此外,在將X作為外力的x成分(15)&通過有限單元法將(10)(15)式離散化,進(jìn)而根據(jù)虛功原理進(jìn)行積分時(shí),得到與單元相關(guān)的下述剛性方程式(16)式。[K]3jivhmmexw={f}...(16)這里,[K]為彈性剛性矩陣、{(1}為節(jié)點(diǎn)位移、(f)為節(jié)點(diǎn)力。最后將單元的剛性方程式(16)的全體單元疊加,得到整個(gè)系統(tǒng)的剛性方程式。此為聯(lián)立一次方程式的集合,通過求出[K]的逆矩陣,求出節(jié)點(diǎn)位移,使用應(yīng)變-位移關(guān)系式來求出各單元的應(yīng)變。由此可求出由前述收縮力所帶來的應(yīng)變。上述結(jié)構(gòu)分析中的詳細(xì)的計(jì)算方法在R.TFenner著的《有限單元法的實(shí)際》(FiniteElementMethodS)AIENSU-SHACo.,Ltd.公司1980年等中已公知,由于通過市場(chǎng)上銷售的軟件能計(jì)算,因此省略了詳細(xì)說明。另外,在本實(shí)施例中,使用作為通用結(jié)構(gòu)分析程序的ANSYSVerlO.O來實(shí)施并求出主應(yīng)變。另外,在本實(shí)施方式中,作為程序使用ANSYS,但并不限于此。由所得主應(yīng)變的結(jié)果推定氣孔(步驟Sll)。成形品中的氣孔通過X射線CT觀察裝置在非破壞狀態(tài)下測(cè)定成形品。X射線CT觀察裝置使用市場(chǎng)上銷售的NittetsuElexCo.,Ltd.制造的NX-MPC-C100-I。觀察的結(jié)果為,將產(chǎn)生了許多數(shù)10微米左右大小的空隙的情形作為微氣孔,數(shù)10微米以上大小且數(shù)量也為數(shù)個(gè)以內(nèi)的情形作為氣孔,沒有空隙的情形作為無氣孔。求出上述這樣測(cè)定的成形品中的氣孔與使用收縮力的結(jié)構(gòu)計(jì)算中主應(yīng)變的相關(guān)關(guān)系,求出產(chǎn)生氣孔的主應(yīng)變的氣孔產(chǎn)生的閾值。認(rèn)為在主應(yīng)變?yōu)樵撻撝狄陨系那闆r下,樹脂因破壞而產(chǎn)生空隙,空隙生長而產(chǎn)生氣孔,因此,認(rèn)為氣孔產(chǎn)生的閾值因樹脂的破壞容易程度而變化。為了制作檢測(cè)線,通過預(yù)先測(cè)定氣孔產(chǎn)生的閾值,從而可預(yù)測(cè)任意形狀、成形條件下的氣孔。另外,立體圖示成形品形狀時(shí),根據(jù)主應(yīng)變的值用顏色區(qū)分微小單元并進(jìn)行透視,從而能容易明確地顯示凹痕的產(chǎn)生位置。通過根據(jù)主應(yīng)變的大小而多階段性地用顏色區(qū)分,從而容易明確能容易產(chǎn)生大氣孔的位置。實(shí)施例說明用于驗(yàn)證的實(shí)驗(yàn)方法。實(shí)驗(yàn)例1、2、3中使用的形狀示于圖4。樹脂的成形條件樹脂無填充聚縮醛樹脂(POM)樹脂溫度模具溫度注射流量保壓時(shí)間保壓壓力冷卻時(shí)間實(shí)驗(yàn)例1-200°C、40°C(實(shí)驗(yàn)1、3)、80°C(實(shí)驗(yàn)2)31cm3/s30秒78.5MPa15秒3以3種形狀進(jìn)行氣孔生成預(yù)測(cè)及氣孔觀察。表1中表示將使用收縮力的結(jié)構(gòu)計(jì)算中的氣孔產(chǎn)生的閾值作為主應(yīng)變40%以上時(shí)的主應(yīng)變所占的體積。作為參考,表示由流動(dòng)計(jì)算算出的體積收縮率和平均密度。體積收縮率和平均密度均與氣孔觀察結(jié)果不相關(guān),但與主應(yīng)變40%以上的部分的體積的情況是相關(guān)的。即,將氣孔產(chǎn)生的閾值作為主應(yīng)變40%以上時(shí),能正確預(yù)測(cè)氣孔。此外,將此時(shí)的氣孔產(chǎn)生預(yù)測(cè)位置用顏色區(qū)分開的圖5、6、7,顯示出容易預(yù)測(cè)在何位置存在何種程度。氣孔生成預(yù)測(cè)和氣孔觀察<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>權(quán)利要求一種氣孔生成預(yù)測(cè)方法,其在預(yù)測(cè)產(chǎn)生于樹脂材料的注射模塑成形品中的空隙(以下稱為氣孔)的生成時(shí),將成形品形狀分割成多個(gè)微小單元并將它們模型化,通過模具的傳熱分析,求出將熔融樹脂材料填充到模腔內(nèi)并施加保壓冷卻后直至取出成形品的工序中的、各微小單元的樹脂溫度,基于預(yù)先測(cè)定的樹脂材料特性,求出該樹脂溫度下的模具內(nèi)的樹脂材料的填充保壓工序中的各微小單元的彈性模量及收縮力,通過結(jié)構(gòu)計(jì)算由該彈性模量及該收縮力的值求出施加于各微小單元的應(yīng)變,預(yù)測(cè)為,在各微小單元中的應(yīng)變?yōu)橥ㄟ^預(yù)先實(shí)際測(cè)量各樹脂材料而求出的氣孔產(chǎn)生的閾值以上的微小單元部分生成氣孔。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氣孔生成預(yù)測(cè)方法,預(yù)先測(cè)定的樹脂材料特性是進(jìn)行了壓力校正的樹脂材料特性,該壓力校正是在樹脂材料的填充保壓工序中的各微小單元上施加了壓力的狀態(tài)下求出的壓力校正。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氣孔生成預(yù)測(cè)方法,其特征在于,樹脂材料特性的壓力校正使用由式1和式2計(jì)算得到的壓力校正后的收縮力Pc。T'=T+B6XP…(式1)P"T')=atX(T'-Troom)…(式2)at:收縮力換算系數(shù)Troom:室溫B6:結(jié)晶化溫度的壓力相關(guān)性T':壓力校正后的表觀溫度T:通過傳熱分析求出的樹脂溫度P:由通過傳熱分析求出的樹脂溫度求得的收縮力4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的氣孔生成預(yù)測(cè)方法,其特征在于,使用通過各微小單元的傳熱分析求出的樹脂溫度的最大溫度達(dá)到結(jié)晶化溫度時(shí)刻的溫度算出壓力校正后的收縮力Pc。5.—種氣孔生成預(yù)測(cè)表示方法,其特征在于,用濃淡、色調(diào)階段性地顏色區(qū)別表示用權(quán)利要求14中任一項(xiàng)所述的氣孔生成預(yù)測(cè)方法預(yù)測(cè)為生成氣孔的微小單元與其它微小單元。全文摘要本發(fā)明提供樹脂成形品的氣孔生成預(yù)測(cè)方法。在樹脂的注射模塑成形時(shí)高精度地預(yù)測(cè)成形品中的氣孔產(chǎn)生的產(chǎn)生位置、產(chǎn)生程度。在預(yù)測(cè)產(chǎn)生于樹脂材料的注射模塑成形品中的空隙(以下為氣孔)生成時(shí),將成形品形狀分成多個(gè)微小單元并模型化,通過模具的傳熱分析求出將熔融樹脂材料填充模腔內(nèi)并施加保壓冷卻后直至取出成形品的工序中的、各微小單元的樹脂溫度,基于預(yù)先測(cè)定的樹脂材料特性,求出該樹脂溫度的模具內(nèi)樹脂材料的填充保壓工序中各微小單元的彈性模量和收縮力,用結(jié)構(gòu)計(jì)算由該彈性模量和該收縮力的值求出各微小單元的應(yīng)變,預(yù)測(cè)為在各微小單元的應(yīng)變?yōu)橥ㄟ^預(yù)先實(shí)際測(cè)量各樹脂材料求出的氣孔產(chǎn)生的閾值以上的微小單元部分生成氣孔。文檔編號(hào)B29C45/76GK101691058SQ20091013000公開日2010年4月7日申請(qǐng)日期2009年3月26日優(yōu)先權(quán)日2008年3月26日發(fā)明者關(guān)野英一郎,青木現(xiàn),高島正人申請(qǐng)人:寶理塑料株式會(huì)社