欧美在线观看视频网站,亚洲熟妇色自偷自拍另类,啪啪伊人网,中文字幕第13亚洲另类,中文成人久久久久影院免费观看 ,精品人妻人人做人人爽,亚洲a视频

母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法

文檔序號:4489812閱讀:822來源:國知局
專利名稱:母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明涉及一種母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,尤其涉及一種兩爐一機(jī)母管制的中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐的啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法, 屬于電站鍋爐運(yùn)行方式研究的領(lǐng)域。
背景技術(shù)
對于鍋爐母管制的啟動及運(yùn)行方式,我國的工業(yè)鍋爐及非中間再熱機(jī)組的電站鍋爐的相關(guān)研究報道較多,但按照DL/T 5000-2000《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》規(guī)定,我國電廠的中間再熱機(jī)組均采用一機(jī)配一爐的單元制熱力系統(tǒng),我國目前并無電站鍋爐母管制中間再熱機(jī)組的存在,由于各國的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)程存在差異,國際上美國、越南等少數(shù)國家有此類機(jī)組在商業(yè)運(yùn)行中,積累了一些相關(guān)的經(jīng)驗,但對兩爐一機(jī)配置的中間再熱機(jī)組的研究報道并不多見,尤其對涉及兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐啟動運(yùn)行主要參數(shù)特性的分析研究更是未見報道。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題,提供了一種母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,目的是解決現(xiàn)有技術(shù)中兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐啟動運(yùn)行主要參數(shù)特性的分析研究尚屬空白的問題。
本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是
母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,包括下述步驟
第一步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況(包括并列兩臺鍋爐主再熱蒸汽運(yùn)行階段,即并汽階段)的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐先后點火啟動并增加負(fù)荷,按照本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值調(diào)整兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽,達(dá)到兩爐的并汽條件后開始并汽,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)在并汽前后的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給燃料量、總風(fēng)量、一次風(fēng)流量、二次風(fēng)流量、床溫、料層差壓及煙氣氧量;鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、冷段再熱蒸汽的壓力和溫度、熱段再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù),進(jìn)而分析這些參數(shù)特性;
第二步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行期間工況的參數(shù)特性。首先在兩臺循環(huán)流化床鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的情況下,分別讓機(jī)組穩(wěn)定在不同的負(fù)荷狀態(tài)下運(yùn)行;其次在機(jī)組負(fù)荷一定的情況下,分別讓兩臺循環(huán)流化床鍋爐在不同的機(jī)組負(fù)荷分配比的狀態(tài)下運(yùn)行;分別記錄上述情況下兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給煤量、總風(fēng)量、風(fēng)煤比(總風(fēng)量與給煤量的比)、床溫、料層差壓及煙氣氧量;鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù),進(jìn)而分析這些參數(shù)的特性;
第三步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組在超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況運(yùn)行時兩臺循環(huán)流化床鍋爐的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐在超過最大負(fù)荷的狀態(tài)下運(yùn)行穩(wěn)定后,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給煤量,總風(fēng)量、一次風(fēng)流量、二次風(fēng)流量、風(fēng)煤比(總風(fēng)量與給煤量的比)、床溫、料層差壓及煙氣氧量;鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、冷段再熱蒸汽的壓力和溫度、熱段再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù),進(jìn)而分析這些參數(shù)的特性。
所述的第一步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐先點火啟動I號鍋爐,在I號鍋爐的啟動及增加負(fù)荷期間,完成汽輪機(jī)的沖轉(zhuǎn)及機(jī)組的并網(wǎng),在I號鍋爐達(dá)到不投油的最低穩(wěn)燃狀態(tài)后,大約是50%BMCR的鍋爐負(fù)荷,維持I號鍋爐的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值;然后點火啟動2號鍋爐,增加負(fù)荷但不一定要達(dá)到不投油穩(wěn)燃的狀態(tài),結(jié)合高壓旁路及低壓旁路調(diào)整該臺鍋爐的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值即可,記錄兩臺鍋爐并汽前的主要運(yùn)行參數(shù)表;并汽時兩臺鍋爐的主蒸汽系統(tǒng)和再熱蒸汽系統(tǒng)可以不同時投入,所述兩臺鍋爐的蒸汽系統(tǒng)并汽順序是熱段再熱蒸汽一冷段再熱蒸汽一主蒸汽,在兩臺鍋爐熱段再熱蒸汽、冷段再熱蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔離閥門開啟后,逐漸增加機(jī)組負(fù)荷及關(guān)閉高壓旁路和低壓旁路,并汽結(jié)束且機(jī)組狀態(tài)穩(wěn)定后記錄兩臺鍋爐的主要運(yùn)行參數(shù)表。根據(jù)兩臺循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)和汽水系統(tǒng)的風(fēng)煤比、一次風(fēng)與二次風(fēng)的流量比例、床溫、料層差壓、煙氣含氧量、主蒸汽的壓力和溫度、再熱蒸汽的壓力和溫度及給水流量等參數(shù)在并汽前后的變化趨勢,分析特性,總結(jié)規(guī)律。
所述的第二步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行期間工況的參數(shù)特性;在機(jī)組并汽結(jié)束后,來自2號鍋爐的主蒸汽流量小于I號鍋爐,當(dāng)2號鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽溫度、壓力、流量穩(wěn)定后,逐漸提高2號鍋爐的給燃料量,提高主蒸汽流量,同時按比例提高再熱蒸汽流量,如果在任何給定的工況下兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽流量分別達(dá)到一致,此時兩臺鍋爐的負(fù)荷是平均分配整個機(jī)組負(fù)荷,否則兩臺鍋爐的負(fù)荷是不平均分配整個機(jī)組負(fù)荷。
首先在兩臺循環(huán)流化床鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的情況下,分別將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在175MW、230MW及340MW的狀態(tài)下運(yùn)行,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù)表;根據(jù)機(jī)組負(fù)荷逐漸增加時,兩臺鍋爐的風(fēng)煤比、床溫、料層差壓、煙氣氧量、主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度及給水流量等參數(shù)的變化趨勢,分析參數(shù)特性及其對兩臺循環(huán)流化床鍋爐效率的影響;
其次在機(jī)組負(fù)荷為230MW的情況下,分別讓兩臺循環(huán)流化床鍋爐在給煤量為80t/ h 和 50t/h、70t/h 和 60t/h、65t/h 和 65t/h、60t/h 和 70t/h、50t/h 和 80t/h 等五種配比下運(yùn)行,這樣兩臺鍋爐就在不同的機(jī)組負(fù)荷分配比的狀態(tài)下運(yùn)行,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù);根據(jù)機(jī)組負(fù)荷一定,兩臺循環(huán)流化床鍋爐負(fù)荷變化時,分析兩臺鍋爐的主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度、給水流量、風(fēng)煤比、床溫、料層差壓、煙氣氧量等參數(shù)的特性及其對兩臺循環(huán)流化床鍋爐效率的影響;再根據(jù)列出的參數(shù)分析得到兩臺循環(huán)流化床鍋爐之間的風(fēng)煤比對比值(I號鍋爐的風(fēng)煤比與2號鍋爐風(fēng)煤比的比)、床溫對比值(I號鍋爐的床溫與2號鍋爐床溫的比)及煙氣氧量對比值(I號鍋爐的煙氣氧量與 2號鍋爐煙氣氧量的比)隨負(fù)荷對比值(I號鍋爐的負(fù)荷與2號鍋爐負(fù)荷的比)的變化而變化的趨勢圖,分析機(jī)組負(fù)荷一定時,兩臺循環(huán)流化床鍋爐的效率隨兩臺鍋爐的負(fù)荷分配變化的規(guī)律,找出兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的兩臺循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷分配方式。
所述的第三步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組在超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況運(yùn)行時兩臺循環(huán)流化床鍋爐的參數(shù)特性;機(jī)組設(shè)計的最大負(fù)荷是340麗,調(diào)整兩臺循環(huán)流化床鍋爐的出力,將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在360MW連續(xù)運(yùn)行I小時,在本工況試驗期間,記錄兩臺循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù);與機(jī)組在340麗負(fù)荷運(yùn)行時相比,分析機(jī)組在360MW負(fù)荷運(yùn)行時兩臺鍋爐的風(fēng)煤比、床溫、料層差壓及煙氣氧量等參數(shù)的特性及其對兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)的效率的影響;再結(jié)合汽水系統(tǒng)的參數(shù)特性,分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的配置及運(yùn)行方式的可靠性,認(rèn)為兩臺鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的運(yùn)行方式是兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的鍋爐運(yùn)行方式。
本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明分析了母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,即兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐啟動運(yùn)行期間主要參數(shù)的特性,填補(bǔ)了兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐主要運(yùn)行參數(shù)分析研究尚屬空白的問題,為今后兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的設(shè)計、調(diào)試及啟動運(yùn)行的拓展研究打下了堅實的基礎(chǔ)。
下面結(jié)合附圖、附表及具體實施例,對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。


圖I是本發(fā)明循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的示意圖2是本發(fā)明兩爐一機(jī)母管制中間再熱機(jī)組汽水系統(tǒng)示意圖3是本發(fā)明中兩臺循環(huán)流化床鍋爐之間的風(fēng)煤比對比值、床溫對比值及煙氣氧量對比值隨負(fù)荷對比值的變化而變化的趨勢圖。
圖中爐膛1,旋風(fēng)分離器2,過熱器3,再熱器4,省煤器5,空預(yù)器6,電除塵7,返料器8,排渣口 9,I號鍋爐10,2號鍋爐11,汽輪機(jī)12,一次風(fēng)13,二次風(fēng)14,燃料15,床溫 16,料層差壓17,煙氣氧量18具體實施方式
實施例
本發(fā)明第一步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況的參數(shù)特性。每臺循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)示意圖如附圖I所示,燃料15在爐膛I內(nèi)燃燒后,產(chǎn)生的煙氣經(jīng)旋風(fēng)分離器2、過熱器3、再熱器4、省煤器5、空預(yù)器6及電除塵7后排入大氣,從旋風(fēng)分離器2中分離下來的細(xì)灰經(jīng)返料器8返回爐膛1,燃燒產(chǎn)生的底渣通過排渣口 9排出鍋爐。兩爐一機(jī)母管制中間再熱機(jī)組汽水系統(tǒng)示意圖如附圖2所示,I號鍋爐10 及2號鍋爐11各自過熱器出口的主蒸汽,經(jīng)隔離閥后匯入主蒸汽母管,再進(jìn)入汽輪機(jī)12, 汽輪機(jī)12排出的冷段再熱蒸汽,經(jīng)隔離閥后分別進(jìn)入I號鍋爐10及2號鍋爐11的再熱器入口,I號鍋爐10及2號鍋爐11各自再熱器出口的熱段再熱蒸汽,經(jīng)隔離閥后匯入熱段再熱蒸汽母管,再進(jìn)入汽輪機(jī)12。兩臺循環(huán)流化床鍋爐先點火啟動I號鍋爐10,在I號鍋爐 10的啟動及增加負(fù)荷期間,完成汽輪機(jī)12的沖轉(zhuǎn)及機(jī)組的并網(wǎng),在I號鍋爐10達(dá)到不投油最低穩(wěn)燃狀態(tài)后,大約是50%BMCR的鍋爐負(fù)荷,維持I號鍋爐10的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值。然后點火啟動2號鍋爐11,增加負(fù)荷但不一定要達(dá)到不投油穩(wěn)燃的狀態(tài),結(jié)合高壓旁路及低壓旁路調(diào)整該臺鍋爐的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值即可,滿足并汽條件且機(jī)組狀態(tài)穩(wěn)定后記錄兩臺鍋爐的主要運(yùn)行參數(shù),如表4和表5所示。并汽時兩臺鍋爐的主蒸汽系統(tǒng)和再熱蒸汽系統(tǒng)可以不同時投入,本發(fā)明中兩臺鍋爐的蒸汽系統(tǒng)并汽順序是熱段再熱蒸汽一冷段再熱蒸汽一主蒸汽,在兩臺鍋爐熱段再熱蒸汽、冷段再熱蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔離閥門開啟后,逐漸增加機(jī)組負(fù)荷及關(guān)閉高壓旁路和低壓旁路,并汽結(jié)束且機(jī)組狀態(tài)穩(wěn)定后記錄兩臺鍋爐的主要運(yùn)行參數(shù)如表6和表7所示。
根據(jù)表4和表6可以發(fā)現(xiàn),I號鍋爐10燃燒系統(tǒng)的參數(shù)在機(jī)組啟動期間的工況有如下特性鍋爐燃燒至少處于不投油的最低穩(wěn)燃狀態(tài),床溫16、料層差壓17及煙氣含氧量 18處于正常運(yùn)行參數(shù)范圍內(nèi),一次風(fēng)13與二次風(fēng)14的流量比例約為6:4 ;而2號鍋爐11 的燃燒系統(tǒng)在機(jī)組啟動期間的工況的參數(shù)特性在滿足了兩臺鍋爐蒸汽系統(tǒng)并汽要求的參數(shù)值后,鍋爐燃燒可以處于煤油混燃的狀態(tài),煙氣含氧量18較大,床溫16較低但緩慢增加了約50°C,但料層差壓17處于正常運(yùn)行參數(shù)范圍內(nèi),一次風(fēng)13與二次風(fēng)14的流量比例約為 4:6。
根據(jù)表5和表7可以發(fā)現(xiàn),兩臺循環(huán)流化床鍋爐汽水系統(tǒng)的參數(shù)在機(jī)組啟動期間的工況有如下特性并汽開始前,本發(fā)明中2號鍋爐11的主蒸汽及再熱蒸汽壓力均略微小于I號鍋爐10對應(yīng)的蒸汽壓力,主蒸汽壓力差是O. 3MPa,再熱蒸汽壓力差是O. 05MPa ;兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽的溫度相差小于10°C;給水流量相差超過70t/h。并汽后,本發(fā)明中兩臺鍋爐的主蒸汽壓力及再熱蒸汽壓力均有增加,主蒸汽壓力增加了 1.5MPa以上,再熱蒸汽壓力增加了 O. 5MPa以上;兩臺鍋爐的主蒸汽溫度及再熱蒸汽溫度也有不同程度的增加,大約增加了 1(T2(TC ;機(jī)組負(fù)荷大約增加了 30麗。由于I號鍋爐10的負(fù)荷大于2號鍋爐11的負(fù)荷,其蒸汽流量更大,I號鍋爐10汽水系統(tǒng)的各個參數(shù)在并汽前后的變化幅度相比2號鍋爐11要小一些。從以上的參數(shù)特性可以看出,本發(fā)明中機(jī)組啟動期間的工況兩臺循環(huán)流化床鍋爐并未達(dá)到最佳的效率,但兩臺鍋爐的運(yùn)行均較穩(wěn)定,使得本發(fā)明的機(jī)組啟動方式簡單清晰,較易操作,在一定程度上縮小機(jī)組的啟動時間及啟動成本。
本發(fā)明第二步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行期間工況的參數(shù)特性。在機(jī)組并汽過程結(jié)束后,來自2號鍋爐11的主蒸汽流量小于I號鍋爐10, 當(dāng)2號鍋爐11的主蒸汽及再熱蒸汽溫度、壓力、流量穩(wěn)后定,逐漸提高2號鍋爐11的給燃料15量,提高主蒸汽流量,同時按比例提高再熱蒸汽流量,如果在任何給定的工況下兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽流量分別達(dá)到一致,此時兩臺鍋爐的負(fù)荷是平等分配整個機(jī)組負(fù)荷,否則兩臺鍋爐的負(fù)荷是不平等分配整個機(jī)組負(fù)荷。
首先在兩臺循環(huán)流化床鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的情況下,分別將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在175MW、230MW及340MW的狀態(tài)下運(yùn)行,得到兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù)如表8及表9所示,兩臺鍋爐均未投油。從表8及表9可以發(fā)現(xiàn),隨著機(jī)組負(fù)荷的逐漸增加,兩臺鍋爐的風(fēng)煤比均逐漸減小,床溫16均逐漸增加,料層差壓17均略微減小,煙氣氧量18均逐漸減小,主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度均逐漸增加,這說明若機(jī)組的負(fù)荷逐漸增加時,兩臺循環(huán)流化床鍋爐的效率均逐漸增加。在機(jī)組負(fù)荷增加的過程中,兩臺循環(huán)流化床鍋爐始終保持平等分配整個機(jī)組負(fù)荷,兩臺鍋爐同時升/降負(fù)荷,從參數(shù)也可以發(fā)現(xiàn)兩臺鍋爐之間的風(fēng)煤比、床溫16、料層差壓17、煙氣氧量18、主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度、給水流量均始終近似相等,說明兩臺鍋爐的運(yùn)行始終保持著近似相等的效率,這樣兩臺鍋爐之間可以更好的互相支援,提高了機(jī)組運(yùn)行的靈活性。
其次在機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定為230MW的情況下,分別讓兩臺循環(huán)流化床鍋爐在給煤量為 80t/h 和 50t/h、70t/h 和 60t/h、65t/h 和 65t/h、60t/h 和 70t/h、50t/h 和 80t/h 等五種配比下運(yùn)行,這樣兩臺鍋爐就在不同的機(jī)組負(fù)荷分配比的狀態(tài)下運(yùn)行,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù)如表10及表11所示,兩臺鍋爐均未投油。從表10及表11 可以發(fā)現(xiàn),在機(jī)組負(fù)荷一定的情況下,I號鍋爐10的負(fù)荷逐漸減小,同時2號鍋爐11的負(fù)荷逐漸增加,兩臺鍋爐的料層差壓17、主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度基本沒有變化。I號鍋爐10的風(fēng)煤比逐漸增加,床溫16逐漸減小,煙氣氧量18逐漸增加,給水流量逐漸減小,而2號鍋爐11則與之相反,說明I號鍋爐10運(yùn)行的效率逐漸變差,而2號鍋爐11 運(yùn)行的效率逐漸變好。根據(jù)參數(shù)可以進(jìn)一步分析得到兩臺循環(huán)流化床鍋爐之間的風(fēng)煤比對比值(I號鍋爐10的風(fēng)煤比與2號鍋爐11風(fēng)煤比的比)、床溫16對比值(I號鍋爐10的床溫與2號鍋爐11床溫的比)及煙氣氧量18對比值(I號鍋爐10的煙氣氧量與2號鍋爐 11煙氣氧量的比)隨負(fù)荷對比值(I號鍋爐10的負(fù)荷與2號鍋爐11爐負(fù)荷的比)的變化而變化的趨勢圖,如附圖3,從圖可見隨著兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的兩臺循環(huán)流化床鍋爐之間的負(fù)荷對比值逐漸增大,風(fēng)煤比對比值逐漸減小,床溫16對比值逐漸增加,煙氣氧量18 對比值逐漸減小,這說明了盡管機(jī)組的負(fù)荷沒有變化,但負(fù)荷增加的循環(huán)流化床鍋爐的效率逐漸變好,而負(fù)荷減小的循環(huán)流化床鍋爐的效率逐漸變差,而在圖3中三條曲線的交點, 即是兩臺循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行的效率相等點,可見按兩臺鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷是兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的兩爐負(fù)荷分配方式,既可以保證機(jī)組的效率,也可以保證兩爐之間的運(yùn)行靈活性,更好的適應(yīng)機(jī)組負(fù)荷的要求。
本發(fā)明第三步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組在超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況運(yùn)行時兩臺循環(huán)流化床鍋爐的參數(shù)特性。本發(fā)明中機(jī)組設(shè)計的最大負(fù)荷是340MW,本工況中調(diào)整兩臺循環(huán)流化床鍋爐的出力,將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在360MW連續(xù)運(yùn)行I小時,在本工況試驗期間,記錄兩臺循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù)如表12及表13所示, 兩臺鍋爐均未投油。
根據(jù)表12可以發(fā)現(xiàn),與機(jī)組在340MW負(fù)荷運(yùn)行時相比,機(jī)組在360MW負(fù)荷運(yùn)行時兩臺鍋爐的風(fēng)煤比較小、床溫16較高、料層差壓17較低、煙氣氧量18較低,這說明兩臺循環(huán)流化床鍋爐的燃燒系統(tǒng)的效率更好。根據(jù)表13可以發(fā)現(xiàn),兩臺鍋爐的汽水系統(tǒng)在機(jī)組 360MW負(fù)荷時也基本處于穩(wěn)定狀態(tài),兩臺鍋爐平等分配機(jī)組的負(fù)荷,可以滿足機(jī)組超過最大設(shè)計負(fù)荷6%的狀態(tài)運(yùn)行的要求,但冷段再熱蒸汽壓力和熱段再熱蒸汽壓力均略微超過設(shè)計的壓力值,所以不推薦本機(jī)組長期在超負(fù)荷的狀態(tài)下運(yùn)行,但機(jī)組可以短時間的超負(fù)荷運(yùn)行以適應(yīng)電網(wǎng)調(diào)峰的需求,可見兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的配置及運(yùn)行方式是可靠的,進(jìn)一步分析認(rèn)為兩臺鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的運(yùn)行方式是兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的鍋爐運(yùn)行方式,既可以保證兩爐之間運(yùn)行的靈活性,也可以更好的適應(yīng)電網(wǎng)負(fù)荷的要求。
本發(fā)明的保護(hù)范圍不受具體實施例所限制。
表I循環(huán)流化床鍋爐的主要設(shè)計參數(shù)
權(quán)利要求
1.母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,其特征在于包括下述步驟第一步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況(包括并列兩臺鍋爐主再熱蒸汽運(yùn)行階段,即并汽階段)的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐先后點火啟動并增加負(fù)荷,按照本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值調(diào)整兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽,達(dá)到兩爐的并汽條件后開始并汽,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)在并汽前后的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給燃料量、總風(fēng)量、一次風(fēng)流量、二次風(fēng)流量、床溫、料層差壓及煙氣氧量; 鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、冷段再熱蒸汽的壓力和溫度、熱段再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù),進(jìn)而分析這些參數(shù)特性;第二步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行期間工況的參數(shù)特性;首先在兩臺循環(huán)流化床鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的情況下,分別讓機(jī)組穩(wěn)定在不同的負(fù)荷狀態(tài)下運(yùn)行;其次在機(jī)組負(fù)荷一定的情況下,分別讓兩臺循環(huán)流化床鍋爐在不同的機(jī)組負(fù)荷分配比的狀態(tài)下運(yùn)行;分別記錄上述情況下兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給煤量、總風(fēng)量、風(fēng)煤比(總風(fēng)量與給煤量的比)、床溫、料層差壓及煙氣氧量;鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù), 進(jìn)而分析這些參數(shù)的特性;第三步分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組在超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況運(yùn)行時兩臺循環(huán)流化床鍋爐的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐在超過最大負(fù)荷的狀態(tài)下運(yùn)行穩(wěn)定后, 記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù),包括鍋爐的給煤量,總風(fēng)量、一次風(fēng)流量、二次風(fēng)流量、風(fēng)煤比(總風(fēng)量與給煤量的比)、床溫、料層差壓及煙氣氧量;鍋爐主蒸汽的壓力和溫度、冷段再熱蒸汽的壓力和溫度、熱段再熱蒸汽的壓力和溫度、給水流量及機(jī)組負(fù)荷等參數(shù),進(jìn)而分析這些參數(shù)的特性。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,其特征在于所述的第一步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況的參數(shù)特性;兩臺循環(huán)流化床鍋爐先點火啟動I號鍋爐(10),在I號鍋爐(10)的啟動及增加負(fù)荷期間,完成汽輪機(jī)(12)的沖轉(zhuǎn)及機(jī)組的并網(wǎng),在I號鍋爐(10)達(dá)到不投油的最低穩(wěn)燃狀態(tài)后,大約是50%BMCR的鍋爐負(fù)荷,維持I號鍋爐(10)的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值;然后點火啟動2號鍋爐(11),增加負(fù)荷但不一定要達(dá)到不投油穩(wěn)燃的狀態(tài),結(jié)合高壓旁路及低壓旁路調(diào)整該臺鍋爐的主、再熱蒸汽系統(tǒng)穩(wěn)定在本發(fā)明要求的并汽參數(shù)值即可,記錄兩臺鍋爐并汽前的主要運(yùn)行參數(shù)表;并汽時兩臺鍋爐的主蒸汽系統(tǒng)和再熱蒸汽系統(tǒng)可以不同時投入,所述兩臺鍋爐的蒸汽系統(tǒng)并汽順序是熱段再熱蒸汽一冷段再熱蒸汽一主蒸汽,在兩臺鍋爐熱段再熱蒸汽、冷段再熱蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔離閥門開啟后,逐漸增加機(jī)組負(fù)荷及關(guān)閉高壓旁路和低壓旁路,并汽結(jié)束且機(jī)組狀態(tài)穩(wěn)定后記錄兩臺鍋爐的主要運(yùn)行參數(shù)表;根據(jù)兩臺循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)和汽水系統(tǒng)的風(fēng)煤比、一次風(fēng)(13)與二次風(fēng)(14)的流量比例、床溫(16)、料層差壓(17)、煙氣含氧量(18)、主蒸汽的壓力和溫度、再熱蒸汽的壓力和溫度及給水流量等參數(shù)在并汽前后的變化趨勢,分析特性,總結(jié)規(guī)律。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法, 其特征在于所述的第二步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組兩臺循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行期間工況的參數(shù)特性;在機(jī)組并汽結(jié)束后,來自2號鍋爐(11)的主蒸汽流量小于I號鍋爐 (10,)當(dāng)2號鍋爐(11)的主蒸汽及再熱蒸汽溫度、壓力、流量穩(wěn)后定,逐漸提高2號鍋爐(11)的給燃料(15)量,提高主蒸汽流量,同時按比例提高再熱蒸汽流量,如果在任何給定的工況下兩臺鍋爐的主蒸汽及再熱蒸汽流量分別達(dá)到一致,此時兩臺鍋爐的負(fù)荷是平均分配整個機(jī)組負(fù)荷,否則兩臺鍋爐的負(fù)荷是不平均分配整個機(jī)組負(fù)荷;首先在兩臺循環(huán)流化床鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的情況下,分別將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在175MW、230MW及340MW的狀態(tài)下運(yùn)行,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù)表;根據(jù)機(jī)組負(fù)荷逐漸增加時,兩臺鍋爐的風(fēng)煤比、床溫(16)、料層差壓(17)、煙氣氧量(18)、主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度及給水流量等參數(shù)的變化趨勢,分析參數(shù)特性及其對兩臺循環(huán)流化床鍋爐效率的影響;其次在機(jī)組負(fù)荷為230MW的情況下,分別讓兩臺循環(huán)流化床鍋爐在給煤量為80t/h和 50t/h、70t/h 和 60t/h、65t/h 和 65t/h、60t/h 和 70t/h、50t/h 和 80t/h 等五種配比下運(yùn)行, 這樣兩臺鍋爐就在不同的機(jī)組負(fù)荷分配比的狀態(tài)下運(yùn)行,記錄兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù);根據(jù)機(jī)組負(fù)荷一定,兩臺循環(huán)流化床鍋爐負(fù)荷變化時,分析兩臺鍋爐的主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度、給水流量、風(fēng)煤比、床溫(16)、料層差壓(17)、煙氣氧量(18)等參數(shù)的特性及其對兩臺循環(huán)流化床鍋爐效率的影響;再根據(jù)列出的參數(shù)分析得到兩臺循環(huán)流化床鍋爐之間的風(fēng)煤比對比值[I號鍋爐(10)的風(fēng)煤比與2號鍋爐(11) 風(fēng)煤比的比]、床溫對比值[I號鍋爐(10)的床溫與2號鍋爐(11)床溫的比]及煙氣氧量對比值[I號鍋爐(10)的煙氣氧量與2號鍋爐(11)煙氣氧量的比]隨負(fù)荷對比值[I號鍋爐(10)的負(fù)荷與2號鍋爐(11)負(fù)荷的比]的變化而變化的趨勢圖,分析機(jī)組負(fù)荷一定時, 兩臺循環(huán)流化床鍋爐的效率隨兩臺鍋爐的負(fù)荷分配變化的規(guī)律,找出兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的兩臺循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷分配方式。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,其特征在于所述的第三步是分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組在超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況運(yùn)行時兩臺循環(huán)流化床鍋爐的參數(shù)特性;機(jī)組設(shè)計的最大負(fù)荷是340麗,調(diào)整兩臺循環(huán)流化床鍋爐的出力,將機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在360MW連續(xù)運(yùn)行I小時,在本工況試驗期間,記錄兩臺循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)及汽水系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù);與機(jī)組在340MW負(fù)荷運(yùn)行時相比,分析機(jī)組在360MW負(fù)荷運(yùn)行時兩臺鍋爐的風(fēng)煤比、床溫(16)、料層差壓(17)及煙氣氧量(18)等參數(shù)的特性及其對兩臺鍋爐燃燒系統(tǒng)的效率的影響;再結(jié)合汽水系統(tǒng)的參數(shù)特性, 分析兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的配置及運(yùn)行方式的可靠性,認(rèn)為兩臺鍋爐平等分配整個機(jī)組負(fù)荷的運(yùn)行方式是兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組最佳的鍋爐運(yùn)行方式。
全文摘要
本發(fā)明涉及母管制中間再熱機(jī)組鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法尤其涉及一種兩爐一機(jī)母管制中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐啟動運(yùn)行參數(shù)特性的分析方法,屬于電站鍋爐運(yùn)行方式研究的領(lǐng)域。本發(fā)明提供了母管制中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐在機(jī)組啟動期間工況、正常運(yùn)行期間工況及超過機(jī)組設(shè)計最大負(fù)荷的極限工況時燃燒系統(tǒng)和汽水系統(tǒng)的參數(shù)特性的分析方法,填補(bǔ)了兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐主要運(yùn)行參數(shù)分析研究尚屬空白的問題,為今后兩爐一機(jī)中間再熱機(jī)組的設(shè)計、調(diào)試及啟動運(yùn)行的拓展研究打下了堅實的基礎(chǔ)。
文檔編號F22B35/00GK102937287SQ20121046157
公開日2013年2月20日 申請日期2012年11月15日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月15日
發(fā)明者曾光, 黃潤澤, 張戟 申請人:遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院, 東北電力科學(xué)研究院有限公司, 遼寧東科電力有限公司, 國家電網(wǎng)公司
網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
  • 還沒有人留言評論。精彩留言會獲得點贊!
1
济南市| 泗洪县| 嫩江县| 巴东县| 榆树市| 雷波县| 井冈山市| 深泽县| 竹溪县| 青浦区| 扎囊县| 枞阳县| 长治县| 丹棱县| 金坛市| 瑞昌市| 东乡族自治县| 徐水县| 兴安县| 阜康市| 锡林郭勒盟| 泗水县| 安化县| 兴文县| 无锡市| 长春市| 伊宁市| 海丰县| 洪泽县| 闸北区| 娄烦县| 泽库县| 长子县| 林甸县| 望都县| 吉木萨尔县| 通许县| 仪征市| 崇阳县| 平谷区| 逊克县|