專利名稱：一種超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于煤電技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法。
背景技術(shù)：
目前我們國(guó)家由于發(fā)電用煤因?yàn)榻?jīng)濟(jì)利益造成煤質(zhì)變化很大，不能按照設(shè)計(jì)煤種用煤，有煙煤無(wú)煙煤混燒，甚至到了有煤就不錯(cuò)的地步。而我國(guó)電網(wǎng)對(duì)上網(wǎng)機(jī)組的考核指標(biāo)是電網(wǎng)負(fù)荷的響應(yīng)幅度與速率和一次調(diào)頻能力，因而機(jī)組協(xié)調(diào)控制方式主要采用以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制，即鍋爐控制機(jī)前壓力，汽機(jī)通過(guò)調(diào)門控制機(jī)組的負(fù)荷?，F(xiàn)在隨著電力技術(shù)的發(fā)展，我們國(guó)家為了節(jié)能減排，以大代小大量建設(shè)了超超臨界的直流鍋爐。超超臨界機(jī)組都采用直吹式制粉系統(tǒng)，直吹式制粉系統(tǒng)比中儲(chǔ)式要慢的多。直流鍋爐由于沒(méi)有汽包，在熱態(tài)時(shí)需要維持一定的過(guò)熱度，這樣就存在過(guò)熱度與主汽壓力的相互耦合的問(wèn)題，具體體現(xiàn)在水與煤的相互耦合問(wèn)題。理論分析及試驗(yàn)都證明水與煤的耦合導(dǎo)致鍋爐汽壓響應(yīng)緩慢，主汽壓差超標(biāo)，最終的表象為“機(jī)快爐慢”，整個(gè)機(jī)組既不能滿足電網(wǎng)負(fù)荷的控制精度的要求，又不能保證機(jī)組鍋爐的安全性，危及到發(fā)電機(jī)組的安全運(yùn)行?，F(xiàn)在超臨界機(jī)組采用的協(xié)調(diào)控制方案多采用TF下的協(xié)調(diào)控制，即汽機(jī)調(diào)門調(diào)節(jié)壓力，鍋爐調(diào)節(jié)功率，這種方法對(duì)主汽壓力起到了絕對(duì)的掌控能力，但鍋爐對(duì)功率的調(diào)節(jié)則不能滿足電網(wǎng)的要求，一次調(diào)頻的作用受到較大的限制。而我國(guó)的電網(wǎng)考核的標(biāo)準(zhǔn)是AGC下，機(jī)組的變動(dòng)速率為機(jī)組額定功率的2%即2%Pe/min，其變動(dòng)幅度為機(jī)組額定功率的10% Pe，這樣采用TFCCS的協(xié)調(diào)控制方案遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足電網(wǎng)的調(diào)度要求，為了滿足電網(wǎng)的調(diào)度要求必須采用BFCCS，即汽機(jī)調(diào)節(jié)功率，鍋爐調(diào)節(jié)壓力?，F(xiàn)在的機(jī)組普遍存在“機(jī)快爐慢”的問(wèn)題，鍋爐的動(dòng)作遠(yuǎn)慢于汽機(jī)的需求。尤其是現(xiàn)在燃煤煤質(zhì)的變化呈隨即頻繁的變化，其過(guò)熱度受到很大的影響，煤質(zhì)變化的問(wèn)題沒(méi)有得到有效及時(shí)的解決，給電廠、電網(wǎng)帶來(lái)了很大的安全隱患。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明實(shí)施例的目的在于提供一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，旨在解決現(xiàn)在的機(jī)組普遍存在“機(jī)快爐慢”的問(wèn)題，鍋爐的動(dòng)作遠(yuǎn)慢于汽機(jī)的需求；尤其是現(xiàn)在燃煤煤質(zhì)的變化呈隨即頻繁的變化，其過(guò)熱度受到很大的影響，煤質(zhì)變化的問(wèn)題沒(méi)有得到有效及時(shí)的解決，給電廠、電網(wǎng)帶來(lái)了很大的安全隱患的問(wèn)題。本發(fā)明實(shí)施例是這樣實(shí)現(xiàn)的，一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，構(gòu)建間接能量平衡的鍋爐主控:通過(guò)折線函數(shù)實(shí)現(xiàn)以負(fù)荷定煤量，負(fù)荷與煤量的比例關(guān)系為2: 1、以煤量定一次風(fēng)量，煤量與一次風(fēng)量的比例關(guān)系為1: 2、以煤量定二次風(fēng)量，煤量與二次風(fēng)量的比例關(guān)系為1: 2.5、以煤量定給水流量，煤量與給水流量的比例關(guān)系為
I: 3.5;確立鍋爐主控指令的主導(dǎo)地位，聯(lián)調(diào)風(fēng)、水、煤比保證鍋爐的過(guò)熱度符合要求，同時(shí)確保機(jī)組機(jī)前壓力的控制精度，進(jìn)而滿足的滿足電網(wǎng)需求的符合變化的幅度與速率；
鍋爐主控由靜態(tài)前饋和動(dòng)態(tài)前饋構(gòu)成；
I)靜態(tài)前饋的構(gòu)成:用目標(biāo)負(fù)荷通過(guò)對(duì)該機(jī)組的額定功率的2%為基本的變負(fù)荷速率(如600MW的機(jī)組其2%的變負(fù)荷速率為12MW/min)，經(jīng)過(guò)對(duì)機(jī)組升負(fù)荷、降負(fù)荷兩種變負(fù)荷工況的區(qū)分判斷，區(qū)分在不同的負(fù)荷段進(jìn)行放大處理，在升負(fù)荷時(shí)為2倍的基本負(fù)荷速率，在降負(fù)荷時(shí)為4倍的基本變負(fù)荷速率，達(dá)到先于負(fù)荷動(dòng)作的目的，克服鍋爐的遲延與滯后；同時(shí)考慮到煤質(zhì)的變化，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器聯(lián)調(diào)水、煤，調(diào)整水煤比，當(dāng)過(guò)熱度偏高，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器輸出的系數(shù)增大，增加給水的指令，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正給煤指令(0.5: 1.5 1.5: 0.5)，當(dāng)煤指令變化了其一次風(fēng)量及二次風(fēng)量則相應(yīng)變化調(diào)節(jié)，因此隨著煤質(zhì)的變化，電、煤比也發(fā)生變化，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正電煤經(jīng)驗(yàn)曲線；
2)負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋的提速與量值的修正:目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令之差的負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)(變負(fù)荷的時(shí)間取決于變負(fù)荷的幅度與實(shí)際的變負(fù)荷的速率，變負(fù)荷量值的基本參考點(diǎn)是微分后的輸出值的限幅，一般定為+5 -5之間)，區(qū)分不同的負(fù)荷區(qū)間、不同的升降負(fù)荷工況構(gòu)成不同，在升負(fù)荷時(shí)為2倍的基本值，在降負(fù)荷時(shí)為4倍的基本值，從而形成不同的動(dòng)態(tài)前饋，形成真正意義上的負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋，確保AGC各種工況的需求，滿足各種指標(biāo)；
3)主汽壓力變壓運(yùn)行動(dòng)態(tài)前饋的提速與量值的修正:在變負(fù)荷的過(guò)程中，在90%Pe以下的負(fù)荷段在機(jī)組采用變壓運(yùn)行方式下同時(shí)進(jìn)行兩種的變化即負(fù)荷變化給定和主汽壓力變化給定，而且在負(fù)荷變化結(jié)束以后變壓運(yùn)行仍然在進(jìn)行，在沒(méi)有變負(fù)荷的情況下，運(yùn)行人員修改偏置仍然有變壓運(yùn)行的存在，因此參照變負(fù)荷的方法構(gòu)建鍋爐主控變壓動(dòng)態(tài)前饋，從而形成變壓與變負(fù)荷的雙前饋；
4)主汽壓力指令的構(gòu)成:一般機(jī)組主控主汽壓力指令是負(fù)荷指令折線函數(shù)形成定滑定的主汽壓力的給定值，然后經(jīng)過(guò)運(yùn)行人員設(shè)定的速率限制形成主汽壓力指令；針對(duì)超臨界直流爐的特性，在機(jī)前壓力曲線后的壓力設(shè)定值后增加三節(jié)慣性環(huán)節(jié)每節(jié)的慣性時(shí)間為60秒，從而達(dá)到在變化負(fù)荷的情況下強(qiáng)化負(fù)荷的動(dòng)態(tài)前饋弱化調(diào)節(jié)器的調(diào)節(jié)功能，同時(shí)滿足運(yùn)行人員的壓力設(shè)定的干預(yù)；
5)鍋爐主控壓力控制器變參數(shù)的構(gòu)成:對(duì)于在不同的負(fù)荷段不同的主汽壓力偏差超過(guò)一定的范圍弱化積分作用強(qiáng)化比例與微分能有效調(diào)節(jié)主汽壓力避免主汽壓力的震蕩和過(guò)調(diào)；
6)構(gòu)建風(fēng)、水、煤聯(lián)動(dòng)加快鍋爐的響應(yīng)能力:鍋爐主控指令通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)出一次風(fēng)量指令、二次風(fēng)量指令和給水指令，鍋爐指令變化，相應(yīng)的一次風(fēng)量、二次風(fēng)量及給水流量、給煤量都相應(yīng)地變化，形成風(fēng)、水、煤聯(lián)調(diào)，加快鍋爐的響應(yīng)速度，克服鍋爐響應(yīng)慢；在運(yùn)行磨煤機(jī)的磨膛中存留一定的的蓄粉，鍋爐負(fù)荷指令的增減，一次風(fēng)量也要同步增減，隨著磨煤機(jī)熱風(fēng)門的開大關(guān)小；當(dāng)鍋爐主控指令增加，一次風(fēng)量及磨的熱一次風(fēng)量增加，磨膛蓄粉被吹出一部分到爐膛中，粉管中的煤粉流速加快；當(dāng)鍋爐主控指令減少，一次風(fēng)量及磨的熱一次風(fēng)量減少，磨膛蓄粉被吹出的銳減蓄積在磨膛中，粉管中煤粉的流速變緩，從而減小制粉系統(tǒng)的制粉遲延，改善鍋爐熱負(fù)荷的響應(yīng)能力；鍋爐開始加負(fù)荷時(shí)，磨煤機(jī)熱風(fēng)調(diào)整門的前饋信號(hào)增大，開啟熱風(fēng)調(diào)整門，吹出磨煤機(jī)內(nèi)剩粉，直接增大了進(jìn)人爐膛的煤粉量，降低了制粉系統(tǒng)的制粉遲延；一次風(fēng)機(jī)的出力與磨煤機(jī)熱冷風(fēng)門一前一后相互配合解決了鍋爐的響應(yīng)能力，又能解決磨煤機(jī)的出口溫度的穩(wěn)定；7)水煤聯(lián)調(diào)應(yīng)對(duì)煤質(zhì)變化:實(shí)施水煤聯(lián)調(diào)，當(dāng)過(guò)熱度偏高增加給水流量，冷卻過(guò)熱溫度，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出反向減少給煤的流量；當(dāng)過(guò)熱度偏低減少給水流量，加熱過(guò)熱度溫度，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出反向增加給煤的流量，確保在煤質(zhì)變化的情況下維持鍋爐的過(guò)熱度的穩(wěn)定。進(jìn)一步，所述水煤聯(lián)調(diào)應(yīng)對(duì)煤質(zhì)變化:實(shí)施水煤聯(lián)調(diào)，確保在煤質(zhì)變化的情況下維持鍋爐的過(guò)熱度的實(shí)現(xiàn)方法為:(I)水、煤時(shí)間上的匹配:在給水的指令的回路中加入多節(jié)慣性環(huán)節(jié)，讓水的動(dòng)作始終滯后于煤的動(dòng)作，也就是說(shuō)讓煤先動(dòng)，確保過(guò)熱度與主汽壓力在時(shí)間上的匹配，與此同時(shí)強(qiáng)調(diào)風(fēng)、水、煤在鍋爐指令的統(tǒng)一指揮下的同步動(dòng)作，從而達(dá)到鍋爐快起來(lái)的設(shè)想，在鍋爐指令的指揮下一動(dòng)具動(dòng)，即保證氧量、過(guò)熱度、主汽壓力又滿足電網(wǎng)的負(fù)荷需求；(2)水、煤數(shù)量上的匹配:在煤質(zhì)好的情況下，過(guò)熱度上升，加水減煤，在煤質(zhì)差的情況下，過(guò)熱度降低，這時(shí)就要減水加煤的調(diào)節(jié)；在因?yàn)槊嘿|(zhì)變化，水煤聯(lián)調(diào)穩(wěn)定過(guò)熱度而導(dǎo)致主汽壓力的變化，水煤比發(fā)生變化對(duì)應(yīng)的鍋爐主控中的動(dòng)態(tài)前饋和靜態(tài)前饋也應(yīng)同時(shí)同步作出相應(yīng)的適時(shí)調(diào)整，這時(shí)鍋爐主汽壓力調(diào)節(jié)器則調(diào)整修正把握主汽的壓力調(diào)節(jié)品質(zhì)，鍋爐調(diào)節(jié)器以煤帶水的給水量經(jīng)過(guò)三節(jié)慣性環(huán)節(jié)抵消過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的給水流量維持給水流量的相對(duì)穩(wěn)定，主汽壓力得以穩(wěn)定。進(jìn)一步，用目標(biāo)負(fù)荷通過(guò)對(duì)該機(jī)組的額定功率的2%為基本的變負(fù)荷速率，600麗的機(jī)組其2%的變負(fù)荷速率為12MW/min。進(jìn)一步，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正給煤指令,0.5: 1.5 1.5: 0.5。進(jìn)一步，目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令之差的負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)，變負(fù)荷的時(shí)間取決于變負(fù)荷的幅度與實(shí)際的變負(fù)荷的速率，變負(fù)荷量值的基本參考點(diǎn)是微分后的輸出值的限幅，一般定為+5 -5之間。本發(fā)明的積極效果:1、適應(yīng)中國(guó)的電網(wǎng)調(diào)度問(wèn)題滿足中國(guó)電網(wǎng)調(diào)度的方式，采用BFCCS即鍋爐調(diào)壓，汽機(jī)調(diào)功。不以壓力拉回犧牲電網(wǎng)負(fù)荷和響應(yīng)時(shí)間為代價(jià)滿足電網(wǎng)負(fù)荷的變動(dòng)幅度和速率，確保主汽壓力的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行要求和鍋爐過(guò)熱度的要求，從而保證鍋爐在各種工況下煤質(zhì)變化的鍋爐的安全可靠和燃燒的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。2、解決“機(jī)快爐慢”的問(wèn)題采用間接能量平衡，確立鍋爐指令的主導(dǎo)地位，構(gòu)建鍋爐側(cè)負(fù)荷變化速率的靜態(tài)加速指令和實(shí)時(shí)變負(fù)荷幅度以及實(shí)時(shí)變壓力幅度的動(dòng)態(tài)前饋，加快鍋爐的響應(yīng)滿足能夠調(diào)度的要求。3、煤質(zhì)變化的問(wèn)題3.1、在各控制系統(tǒng)手動(dòng)及自動(dòng)的實(shí)時(shí)，線性系數(shù)修正各經(jīng)驗(yàn)曲線，風(fēng)、水、煤聯(lián)動(dòng)解決煤質(zhì)變化的問(wèn)題，在機(jī)組煤質(zhì)隨即、大幅度變化的情況下滿足機(jī)組安全正常運(yùn)行所需要的主汽壓力及過(guò)熱度的需求。
3.2、對(duì)各調(diào)節(jié)器根據(jù)所控參數(shù)偏差的大小及所在的負(fù)荷段，其比例系數(shù)、積分時(shí)間、微分系數(shù)及微分時(shí)間采用變參數(shù)控制。
4、節(jié)能問(wèn)題
以鍋爐主控指令通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)所需的一次風(fēng)量指令控制，構(gòu)建一次風(fēng)量母管及磨煤機(jī)熱一次風(fēng)量的整個(gè)給煤線、給粉線的線性加速，避免過(guò)度煤量的調(diào)節(jié)，達(dá)到節(jié)煤的效果。


圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的鍋爐主控的構(gòu)成示意圖
圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的鍋爐主控靜態(tài)前饋
圖3是本發(fā)明實(shí)施例提供的鍋爐主控負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋
圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的鍋爐主控主汽壓力動(dòng)態(tài)前饋
圖5是本發(fā)明實(shí)施例提供的鍋爐主控壓力控制器變參數(shù)
圖6是本發(fā)明實(shí)施例提供的主汽壓力指令的構(gòu)成
圖7是本發(fā)明實(shí)施例提供的引風(fēng)控制
圖8是本發(fā)明實(shí)施例提供的變負(fù)荷引風(fēng)動(dòng)態(tài)前饋
圖9是本發(fā)明實(shí)施例提供的二次風(fēng)量控制
圖10是本發(fā)明實(shí)施例提供的一次風(fēng)量控制
圖11是本發(fā)明實(shí)施例提供的磨煤機(jī)熱冷風(fēng)門控制
圖12是本發(fā)明實(shí)施例提供的分離器入口過(guò)熱度控制
圖13是本發(fā)明實(shí)施例提供的分離器入口過(guò)熱度調(diào)節(jié)器變參數(shù)
圖14是本發(fā)明實(shí)施例提供的給水流量主控
圖15是本發(fā)明實(shí)施例提供的燃料主控
圖16是本發(fā)明實(shí)施例提供的燃料主控調(diào)節(jié)器變參數(shù)具體實(shí)施方式
為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。
本發(fā)明實(shí)施例提供了一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，該方法主要包括以下內(nèi)容:
1、超超臨界機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)采用BFCCS方式，即鍋爐側(cè)調(diào)節(jié)機(jī)前主汽壓力，汽機(jī)調(diào)門調(diào)節(jié)機(jī)組功率；不采用功率指令的時(shí)間延遲，不采用壓力拉回犧牲負(fù)荷控制精度。
2、鍋爐主控的構(gòu)成:
鍋爐主控由靜態(tài)前饋、動(dòng)態(tài)前饋和主汽壓力調(diào)節(jié)器構(gòu)成；
I)鍋爐主控靜態(tài)前饋的構(gòu)成:用目標(biāo)負(fù)荷加上一次調(diào)頻功率，經(jīng)過(guò)機(jī)組上下限幅后形成機(jī)組修正后的目標(biāo)負(fù)荷；以該機(jī)組的額定功率的2%為基本的變負(fù)荷速率，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)在升負(fù)荷的情況下采用一個(gè)放大速率修正系數(shù)，在降負(fù)荷的情況下采用另外一個(gè)放大速率修正系數(shù)，形成鍋爐側(cè)的變負(fù)荷速率；修正后的目標(biāo)負(fù)荷經(jīng)過(guò)修正后的負(fù)荷速率，形成鍋爐側(cè)的負(fù)荷指令，修正后的負(fù)荷指令通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)所需要的煤量；過(guò)熱度調(diào)節(jié)器在手動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTO通過(guò)折線函數(shù)和在過(guò)熱度調(diào)節(jié)器自動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTl通過(guò)折線函數(shù)反向乘法修正(0.5: 1.5,1.5: 0.5)負(fù)荷對(duì)應(yīng)的煤量；鍋爐主控不在自動(dòng)的情況下實(shí)際煤量除修正后的負(fù)荷煤量指令然后乘與修正后的負(fù)荷煤量指令等于實(shí)際煤量；當(dāng)鍋爐主控在自動(dòng)的情況下，鎖定實(shí)際煤量除與修正后的負(fù)荷煤量的修正系數(shù)，最終形成鍋爐主控的靜態(tài)前饋；2)鍋爐主控負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋的構(gòu)成用修正后的目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令的差構(gòu)成負(fù)荷變動(dòng)幅度，負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)；負(fù)荷變動(dòng)幅度通過(guò)折線函數(shù)形成負(fù)荷變動(dòng)幅度修正系數(shù)，在升負(fù)荷時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成升負(fù)荷修正系數(shù)，在降負(fù)荷時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成降負(fù)荷修正系數(shù)，這兩個(gè)變負(fù)荷修正系數(shù)通過(guò)RS觸發(fā)器進(jìn)行切換區(qū)分，形成變負(fù)荷的修正系數(shù)；變負(fù)荷的修正系數(shù)與負(fù)荷變動(dòng)幅度修正系數(shù)二者的乘積形成變負(fù)荷修正系數(shù)，變負(fù)荷修正系數(shù)與負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分乘積形成初步負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋；過(guò)熱度調(diào)節(jié)器在手動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTO通過(guò)折線函數(shù)和在過(guò)熱度調(diào)節(jié)器自動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTl通過(guò)折線函數(shù)反向乘法修正(0.5: 1.5,1.5: 0.5)初步負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋，最終形成負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋；3)鍋爐主控主汽壓力動(dòng)態(tài)前饋的提速與量值的修正用速率限制前的主汽壓力與速率限制后的主汽壓力指令的差構(gòu)成壓力變動(dòng)幅度，壓力變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變主汽壓力的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)；主汽壓力變動(dòng)幅度通過(guò)折線函數(shù)形成主汽壓力變動(dòng)幅度修正系數(shù)，在升壓時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成升壓力修正系數(shù)，在降壓力時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成降壓力修正系數(shù)，這兩個(gè)變壓力修正系數(shù)通過(guò)RS觸發(fā)器進(jìn)行切換區(qū)分，形成變壓力的修正系數(shù)；變壓力的修正系數(shù)與壓力變動(dòng)幅度修正系數(shù)二者的乘積形成變壓力修正系數(shù)，變壓力修正系數(shù)與壓力變動(dòng)幅度的微分乘積形成初步壓力動(dòng)態(tài)前饋；過(guò)熱度調(diào)節(jié)器在手動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTO通過(guò)折線函數(shù)和在過(guò)熱度調(diào)節(jié)器自動(dòng)的情況下的修正系數(shù)TTl通過(guò)折線函數(shù)反向乘法修正(0.5: 1.5,1.5: 0.5)初步壓力動(dòng)態(tài)前饋，最終形成壓力動(dòng)態(tài)前饋；4)鍋爐主控壓力控制器變參數(shù)的構(gòu)成主汽壓力設(shè)定值與實(shí)際主汽壓力的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的壓力偏差對(duì)應(yīng)不同的比例系數(shù)，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的比例修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)；主汽壓力設(shè)定值與實(shí)際主汽壓力的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的壓力偏差對(duì)應(yīng)不同的積分時(shí)間，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的積分時(shí)間修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的積分時(shí)間；主汽壓力設(shè)定值與實(shí)際主汽壓力的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的壓力偏差對(duì)應(yīng)不同的微分系數(shù)，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的微分系數(shù)的修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的微分系數(shù)；主汽壓力設(shè)定值與實(shí)際主汽壓力的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的壓力偏差對(duì)應(yīng)不同的微分時(shí)間，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的微分時(shí)間修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的微分時(shí)間；
5)主汽壓力指令的構(gòu)成負(fù)荷指令通過(guò)折線函數(shù)形成定滑定的主汽壓力的給定值，在機(jī)組全手動(dòng)的情況下，主汽壓力設(shè)定值除與滑壓曲線的輸出，然后乘與滑壓曲線的輸出，當(dāng)機(jī)組不在全手動(dòng)的情況下則自鎖主汽壓力設(shè)定值與滑壓曲線的輸出的系數(shù)值，所形成的壓力設(shè)定值經(jīng)過(guò)三節(jié)慣性環(huán)節(jié)，慣性環(huán)節(jié)的時(shí)間通過(guò)切換器進(jìn)行選擇，在滑壓方式下選擇75秒，在非滑壓方式下為0，再經(jīng)過(guò)運(yùn)行人員設(shè)定的速率限制形成主汽壓力指令；6)引風(fēng)的控制引風(fēng)控制的構(gòu)成由三前饋及引風(fēng)調(diào)節(jié)器構(gòu)成；引風(fēng)三前饋的構(gòu)成:引風(fēng)的靜態(tài)前饋:由鍋爐指令經(jīng)過(guò)折線函數(shù)形成引風(fēng)的動(dòng)態(tài)變負(fù)荷前饋:用修正后的目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令的差構(gòu)成負(fù)荷變動(dòng)幅度，負(fù)荷變動(dòng)幅度的的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)；負(fù)荷變動(dòng)幅度通過(guò)折線函數(shù)形成負(fù)荷變動(dòng)幅度修正系數(shù)，在升負(fù)荷時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成升負(fù)荷修正系數(shù)，在降負(fù)荷時(shí)，實(shí)際主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成降負(fù)荷修正系數(shù)，這兩個(gè)變負(fù)荷修正系數(shù)通過(guò)RS觸發(fā)器進(jìn)行切換區(qū)分，形成變負(fù)荷的修正系數(shù)；變負(fù)荷的修正系數(shù)與負(fù)荷變動(dòng)幅度修正系數(shù)二者的乘積形成變負(fù)荷修正系數(shù)，變負(fù)荷修正系數(shù)與負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分乘積形成最終的引風(fēng)負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋；當(dāng)RB發(fā)生時(shí)，引風(fēng)負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋的微分時(shí)間置0，引風(fēng)負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋歸O ;RB引風(fēng)動(dòng)態(tài)前饋:RB發(fā)生觸發(fā)記時(shí)器記時(shí)，通過(guò)折線函數(shù)發(fā)出可變的前饋，再通過(guò)乘法器根據(jù)不同的RB項(xiàng)，一次風(fēng)RB反向修正前饋方向及數(shù)值；引風(fēng)RB、給水RB分別乘法系數(shù)修正前饋數(shù)值；7) 二次風(fēng)量控制(I)氧量控制鍋爐靜態(tài)前饋通過(guò)折線函數(shù)形成初步氧量給定，在氧量控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際氧量除與初步氧量給定然后乘與初步氧量給定，當(dāng)氧量控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際氧量除與初步氧量給定的系數(shù)，最終形成氧量調(diào)節(jié)器的設(shè)定值；(2) 二次風(fēng)量的控制鍋爐靜態(tài)前饋通過(guò)折線函數(shù)形成初步二次量給定，在二次風(fēng)量控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際二次風(fēng)量除與初步二次風(fēng)量給定然后乘與初步二次風(fēng)量給定，當(dāng)二次風(fēng)量控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際二次量除與初步二次風(fēng)量給定的系數(shù)，最終形成二次風(fēng)量調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，二次風(fēng)量經(jīng)過(guò)二次風(fēng)量的上下限限制后，最終形成二次風(fēng)量的指令；8) 一次風(fēng)量控制(I) 一次風(fēng)量前饋鍋爐主控指令的微分，構(gòu)成一次風(fēng)量前饋時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)；在超壓時(shí)，通過(guò)限幅構(gòu)成一次風(fēng)量的負(fù)向前饋，在欠壓時(shí)，通過(guò)限幅構(gòu)成一次風(fēng)量的正向前饋，這兩個(gè)超壓、欠壓兩種情況通過(guò)RS觸發(fā)器進(jìn)行切換區(qū)分，最終形成一次風(fēng)量動(dòng)態(tài)前饋；(2) 一次風(fēng)量的控制鍋爐靜態(tài)前饋通過(guò)折線函數(shù)形成初步一次量給定，在一次風(fēng)量控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際一次風(fēng)量除與初步一次風(fēng)量給定然后乘與初步一次風(fēng)量給定，當(dāng)一次風(fēng)量控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際一次風(fēng)量除與初步一次風(fēng)量給定的系數(shù)，最終形成一次風(fēng)量調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，一次風(fēng)量經(jīng)過(guò)一次風(fēng)量的上下限限制后再加上一次風(fēng)量前饋，最終形成一次風(fēng)量的指令；
9)磨熱風(fēng)控制
給煤機(jī)指令通過(guò)折線函數(shù)形成初步磨熱一次量給定，在磨熱一次風(fēng)量控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際磨熱一次風(fēng)量除與初步磨熱一次風(fēng)量給定然后乘與初步磨熱一次風(fēng)量給定，當(dāng)磨熱一次風(fēng)量控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際磨熱一次量除與初步磨熱一次風(fēng)量給定的系數(shù)，最終形成磨熱一次風(fēng)量調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，一次風(fēng)量經(jīng)過(guò)一次風(fēng)量的上下限限制后最終形成磨熱一次風(fēng)量的指令；
10)主給水控制
(I)分離器入口過(guò)熱度控制
分離器出口壓力通過(guò)折線函數(shù)形成初步過(guò)熱度給定，在過(guò)熱度控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際過(guò)熱度除與初步過(guò)熱度給定然后乘與初步過(guò)熱度給定，當(dāng)過(guò)熱度控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際過(guò)熱度除與初步過(guò)熱度給定的系數(shù)，最終形成過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的設(shè)定值；
(2)給水控制
鍋爐靜態(tài)前饋通過(guò)折線函數(shù)再經(jīng)過(guò)三節(jié)慣性環(huán)節(jié)，慣性環(huán)節(jié)的時(shí)間分在給水手動(dòng)的情況下為0，在RB發(fā)生給水自動(dòng)的情況下，慣性環(huán)節(jié)為15，在引風(fēng)RB、一次風(fēng)RB及給水RB的情況下賦予不同的值，形成初步給水流量給定，在給水流量控制不在自動(dòng)的情況下，實(shí)際給水流量除與初步給水流量給定然后乘與初步給水流量給定，當(dāng)給水流量控制自動(dòng)的情況下鎖定實(shí)際給水流量除與初步給水流量給定的系數(shù)，最終形成給水流量調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，給水流量經(jīng)過(guò)給水流量的上下限限制后，最終形成給水流量的指令；
(3)分離器入口過(guò)熱度調(diào)節(jié)器變參數(shù)
過(guò)熱度設(shè)定值與實(shí)際過(guò)熱度的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的偏差對(duì)應(yīng)不同的比例系數(shù)，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的比例修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)；
過(guò)熱度設(shè)定值與實(shí)際過(guò)熱度的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的偏差對(duì)應(yīng)不同的積分時(shí)間，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的積分時(shí)間修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的積分時(shí)間；
過(guò)熱度設(shè)定值與實(shí)際過(guò)熱度的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的偏差對(duì)應(yīng)不同的微分系數(shù)，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的微分系數(shù)的修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的微分系數(shù)；
過(guò)熱度設(shè)定值與實(shí)際過(guò)熱度的偏差通過(guò)折線函數(shù)，不同的偏差對(duì)應(yīng)不同的微分時(shí)間，主汽壓力通過(guò)折線函數(shù)形成不同的負(fù)荷段對(duì)應(yīng)不同的微分時(shí)間修正系數(shù)，二者的乘積最終形成調(diào)節(jié)器的微分時(shí)間；
11)燃料主控
(I)燃料主控接受鍋爐主控的指令形成燃料主控的設(shè)定值；
(2)燃料調(diào)節(jié)器的變參數(shù)控制
給煤機(jī)投入自動(dòng)的臺(tái)數(shù)通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)不同的比例系數(shù)；
給煤機(jī)投入自動(dòng)的臺(tái)數(shù)通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)不同的積分時(shí)間；
給煤機(jī)投入自動(dòng)的臺(tái)數(shù)通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)不同的微分系數(shù)；給煤機(jī)投入自動(dòng)的臺(tái)數(shù)通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)不同的微分時(shí)間；以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，該超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法首先構(gòu)建間接能量平衡的鍋爐主控:通過(guò)折線函數(shù)實(shí)現(xiàn)以負(fù)荷定煤量，負(fù)荷與煤量的比例關(guān)系為2: 1、以煤量定一次風(fēng)量，煤量與一次風(fēng)量的比例關(guān)系為1: 2、以煤量定二次風(fēng)量，煤量與二次風(fēng)量的比例關(guān)系為1: 2.5、以煤量定給水流量，煤量與給水流量的比例關(guān)系為1: 3.5;確立鍋爐主控指令的主導(dǎo)地位，聯(lián)調(diào)風(fēng)、水、煤比保證鍋爐的過(guò)熱度符合要求，同時(shí)確保機(jī)組機(jī)前壓力的控制精度，進(jìn)而滿足的滿足電網(wǎng)需求的符合變化的幅度與速率； 鍋爐主控由靜態(tài)前饋和動(dòng)態(tài)前饋構(gòu)成； 1)靜態(tài)前饋的構(gòu)成:為了形成前饋，重新構(gòu)建鍋爐的靜態(tài)前饋，用目標(biāo)負(fù)荷通過(guò)對(duì)該機(jī)組的額定功率的2%為基本的變負(fù)荷速率，經(jīng)過(guò)對(duì)機(jī)組升負(fù)荷、降負(fù)荷兩種變負(fù)荷工況的區(qū)分判斷，區(qū)分在不同的負(fù)荷段進(jìn)行放大處理，在升負(fù)荷時(shí)為2倍的基本負(fù)荷速率，在降負(fù)荷時(shí)為4倍的基本變負(fù)荷速率，達(dá)到先于負(fù)荷動(dòng)作的目的，克服鍋爐的遲延與滯后；同時(shí)考慮到煤質(zhì)的變化，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器聯(lián)調(diào)水、煤，調(diào)整水煤比，當(dāng)過(guò)熱度偏高，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器輸出的系數(shù)增大，增加給水的指令，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正給煤指令，當(dāng)煤指令變化了其一次風(fēng)量及二次風(fēng)量則相應(yīng)變化調(diào)節(jié)，因此隨著煤質(zhì)的變化，電、煤比也發(fā)生變化，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正電煤經(jīng)驗(yàn)曲線； 2)負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋的提速與量值的修正:目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令之差的負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)，區(qū)分不同的負(fù)荷區(qū)間、不同的升降負(fù)荷工況構(gòu)成不同，在升負(fù)荷時(shí)為2倍的基本值，在降負(fù)荷時(shí)為4倍的基本值，從而形成不同的動(dòng)態(tài)前饋，形成真正意義上的負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋，確保AGC各種工況的需求，滿足各種指標(biāo)； 3)主汽壓力變壓運(yùn)行動(dòng)態(tài)前饋的提速與量值的修正:在變負(fù)荷的過(guò)程中，在90%Pe以下的負(fù)荷段在機(jī)組采用變壓運(yùn)行方式下同時(shí)進(jìn)行兩種的變化即負(fù)荷變化給定和主汽壓力變化給定，而且在負(fù)荷變化結(jié)束以后變壓運(yùn)行仍然在進(jìn)行，在沒(méi)有變負(fù)荷的情況下，運(yùn)行人員修改偏置仍然有變壓運(yùn)行的存在，因此參照變負(fù)荷的方法構(gòu)建鍋爐主控變壓動(dòng)態(tài)前饋，從而形成變壓與變負(fù)荷的雙 前饋； 4)主汽壓力指令的構(gòu)成:一般機(jī)組主控主汽壓力指令是負(fù)荷指令折線函數(shù)形成定滑定的主汽壓力的給定值，然后經(jīng)過(guò)運(yùn)行人員設(shè)定的速率限制形成主汽壓力指令；針對(duì)超臨界直流爐的特性，在機(jī)前壓力曲線后的壓力設(shè)定值后增加三節(jié)慣性環(huán)節(jié)，從而達(dá)到在變化負(fù)荷的情況下強(qiáng)化負(fù)荷的動(dòng)態(tài)前饋弱化調(diào)節(jié)器的調(diào)節(jié)功能，同時(shí)滿足運(yùn)行人員的壓力設(shè)定的干預(yù)； 5)鍋爐主控壓力控制器變參數(shù)的構(gòu)成:對(duì)于在不同的負(fù)荷段不同的主汽壓力偏差超過(guò)一定的范圍弱化積分作用強(qiáng)化比例與微分能有效調(diào)節(jié)主汽壓力避免主汽壓力的震蕩和過(guò)調(diào)； 6)構(gòu)建風(fēng)、水、煤聯(lián)動(dòng)加快鍋爐的響應(yīng)能力:鍋爐主控指令通過(guò)折線函數(shù)對(duì)應(yīng)出一次風(fēng)量指令、二次風(fēng)量指令和給水指令，鍋爐指令變化，相應(yīng)的一次風(fēng)量、二次風(fēng)量及給水流量、給煤量都相應(yīng)地變化，形成風(fēng)、水、煤聯(lián)調(diào)，加快鍋爐的響應(yīng)速度，克服鍋爐響應(yīng)慢；在運(yùn)行磨煤機(jī)的磨膛中存留一定的的蓄粉，鍋爐負(fù)荷指令的增減，一次風(fēng)量也要同步增減，隨著磨煤機(jī)熱風(fēng)門的開大關(guān)小；當(dāng)鍋爐主控指令增加，一次風(fēng)量及磨的熱一次風(fēng)量增加，磨膛蓄粉被吹出一部分到爐膛中，粉管中的煤粉流速加快；當(dāng)鍋爐主控指令減少，一次風(fēng)量及磨的熱一次風(fēng)量減少，磨膛蓄粉被吹出的銳減蓄積在磨膛中，粉管中煤粉的流速變緩，從而減小制粉系統(tǒng)的制粉遲延，改善鍋爐熱負(fù)荷的響應(yīng)能力；鍋爐開始加負(fù)荷時(shí)，磨煤機(jī)熱風(fēng)調(diào)整門的前饋信號(hào)增大，開啟熱風(fēng)調(diào)整門，吹出磨煤機(jī)內(nèi)剩粉，直接增大了進(jìn)人爐膛的煤粉量，降低了制粉系統(tǒng)的制粉遲延；一次風(fēng)機(jī)的出力與磨煤機(jī)熱冷風(fēng)門一前一后相互配合解決了鍋爐的響應(yīng)能力，又能解決磨煤機(jī)的出口溫度的穩(wěn)定； 7)水煤聯(lián)調(diào)應(yīng)對(duì)煤質(zhì)變化:實(shí)施水煤聯(lián)調(diào)，當(dāng)過(guò)熱度偏高增加給水流量，冷卻過(guò)熱溫度，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出反向減少給煤的流量；當(dāng)過(guò)熱度偏低減少給水流量，加熱過(guò)熱度溫度，同時(shí)過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出反向增加給煤的流量，確保在煤質(zhì)變化的情況下維持鍋爐的過(guò)熱度的穩(wěn)定。
2.如權(quán)利要求1所述的超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，所述水煤聯(lián)調(diào)應(yīng)對(duì)煤質(zhì)變化:實(shí)施水煤聯(lián)調(diào)，確保在煤質(zhì)變化的情況下維持鍋爐的過(guò)熱度的實(shí)現(xiàn)方法為: (1)水、煤時(shí)間上的匹配:在給水的指令的回路中加入三節(jié)慣性環(huán)節(jié)，讓水的動(dòng)作始終滯后于煤的動(dòng)作，也就是說(shuō)讓煤先動(dòng)，確保過(guò)熱度與主汽壓力在時(shí)間上的匹配，與此同時(shí)強(qiáng)調(diào)風(fēng)、水、煤在鍋爐指令的統(tǒng)一指揮下的同步動(dòng)作，從而達(dá)到鍋爐快起來(lái)的設(shè)想，在鍋爐指令的指揮下一動(dòng)具動(dòng)，即保證氧量、過(guò)熱度、主汽壓力又滿足電網(wǎng)的負(fù)荷需求； (2)水、煤數(shù)量上的匹配:在煤質(zhì)好的情況下，過(guò)熱度上升，加水減煤，在煤質(zhì)差的情況下，過(guò)熱度降低，這時(shí)就要減水加煤的調(diào)節(jié)；在因?yàn)槊嘿|(zhì)變化，水煤聯(lián)調(diào)穩(wěn)定過(guò)熱度而導(dǎo)致主汽壓力的變化，水煤比發(fā)生變化對(duì)應(yīng)的鍋爐主控中的動(dòng)態(tài)前饋和靜態(tài)前饋也應(yīng)同時(shí)同步作出相應(yīng)的適時(shí)調(diào)整，這時(shí)鍋爐主汽壓力調(diào)節(jié)器則調(diào)整修正把握主汽的壓力調(diào)節(jié)品質(zhì)，主汽壓力得以穩(wěn)定。
3.如權(quán)利要求1所述的超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，超超臨界機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)采用BFCCS方式，此時(shí)可投入AGC運(yùn)行。
4.如權(quán)利要求1所述的超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，用目標(biāo)負(fù)荷通過(guò)對(duì)該機(jī)組的額定功率的2%為基本的變負(fù)荷速率，600MW的機(jī)組其2%的變負(fù)荷速率為12MW/min。
5.如權(quán)利要求1所述的超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，過(guò)熱度調(diào)節(jié)器的輸出通過(guò)折線函數(shù)反向修正給煤指令，0.5: 1.5 1.5: 0.5。
6.如權(quán)利要求1所述的超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，其特征在于，目標(biāo)負(fù)荷與機(jī)組負(fù)荷指令之差的負(fù)荷變動(dòng)幅度的微分，構(gòu)成變負(fù)荷的時(shí)間和量值的基本參考點(diǎn)，變負(fù)荷的時(shí)間取決于變負(fù)荷的幅度與實(shí)際的變負(fù)荷的速率，變負(fù)荷量值的基本參考點(diǎn)是微分后的輸出值的限幅， 一般定為+5 -5之間。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種超超臨界直流鍋爐機(jī)組煤質(zhì)變化協(xié)調(diào)控制方法，構(gòu)建間接能量平衡的鍋爐主控以負(fù)荷定煤量、以煤量定一次風(fēng)量，確立鍋爐主控指令的主導(dǎo)地位，聯(lián)調(diào)風(fēng)、水、煤比保證鍋爐的過(guò)熱度符合要求，同時(shí)確保機(jī)組機(jī)前壓力的控制精度，進(jìn)而滿足的滿足電網(wǎng)需求的符合變化的幅度與速率。本發(fā)明主要解決的是機(jī)快、爐慢問(wèn)題，構(gòu)建新型的靜態(tài)前饋、負(fù)荷動(dòng)態(tài)前饋、壓力動(dòng)態(tài)前饋、以及基于煤質(zhì)變化的上述前饋的動(dòng)態(tài)修正；風(fēng)、水、煤聯(lián)動(dòng)加速鍋爐的響應(yīng)能力；水、煤聯(lián)調(diào)解決煤質(zhì)變化的問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)水、煤解藕，主汽壓力與過(guò)熱度的解藕；線性實(shí)時(shí)系數(shù)修正各經(jīng)驗(yàn)曲線；對(duì)鍋爐主控主汽壓力調(diào)節(jié)器實(shí)行變參數(shù)控制。
文檔編號(hào)F22B35/12GK103185333SQ20131004666
公開日2013年7月3日 申請(qǐng)日期2013年5月6日 優(yōu)先權(quán)日2013年5月6日
發(fā)明者楊軍統(tǒng), 田萬(wàn)軍, 李偉 申請(qǐng)人:安徽省電力科學(xué)研究院