專利名稱：控制流化床鍋爐的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及控制流化床鍋爐的方法，這種流化床鍋爐用煤或類似燃料進行沸騰燃燒。本發(fā)明尤其涉及對這種方法的改進，使得即使在載荷改變時，也能把流化床溫度的變化減至最小。
眾所周知，流化床鍋爐的燃料是連續(xù)加入沸騰室內的，而空氣是通過分配器板旅入沸騰室內以助燃料燃燒，使流化介質流態(tài)化，并在設置于沸騰室內的熱管中進行熱交換。在這種流化床鍋爐中，其熱管的安裝高度設置以及流化介質的加入量考慮都使得爐管浸入流化床內。
在這種鍋爐中，爐管浸入流化床內，并且鍋爐是在這樣的一個區(qū)域內操作，即使空氣的流速降低，總的傳熱系數(shù)也不會減小，這是此流化床的熱傳導特性。因此，當鍋爐載荷下降，即使減少燃料的加入量和空氣的供應量，以及燃料時的燃燒熱減少時，傳熱系數(shù)和熱傳導表面積大體上也不會減少。因而，流化床的溫度會迅速降低而不能工作。
反之，如果鍋爐的載荷增加而燃料的加入量和空氣的供應量也增加時，流化床的溫度便迅速提高，從而引起諸如流化介質燒結等麻煩。
為了克服這一缺點，美國專利4279207透露了當鍋爐載荷增加和流化介質量增加時，流化床和爐管之間的接觸面積便也增加，從而增加了從流化床到爐管的傳熱量。該專利還透露了當載荷減少時便把流化介質排出(特別是見第10段的54至62行和第11段的7至14行)。
美國專利4499857特別是在第4段的53至60行和第6段的17至19行中透露了流化介質的高度是根據(jù)流化床的溫度來控制的。
美國1986年4月出版的《礦業(yè)工程》第244頁右列第12至19行以及圖7上透露了流化床的高度以及浸入流化床內的爐管數(shù)量是隨載荷而變動的。
然而，上述參考資料中并沒有透露控制流化床高度的適當方法。
本發(fā)明的第一個目標是要提供一種控制流化床高度的適當方法。本發(fā)明的第二目標是要提供控制流化床鍋爐的方法，使得在這種鍋爐中，即使流化床的載荷可能發(fā)生波動，但流化床的溫度波動非常小。
本發(fā)明是根據(jù)流化床鍋爐的載荷來控制燃料的加入量和一次風的供應量的，從而改變了流化床的高度，并控制了浸入流化床內的爐管數(shù)量，使得流化床的溫度保持在一個恒值上。流化介質的床層高度由下述工序來控制(1)在沸騰室內，根據(jù)加入沸騰室內固體燃料的種類以及汽包內的壓力，給定流化介質床層高度的參考范圍和流化床溫度的參考范圍;(2)檢測沸騰室內流化介質的實際床層高度，把檢測出的高度與選定的流化床層高度參考范圍進行比較，并通過流化介質的供料裝置或排料裝置加入或排出流化介質，使得實際層高在其參考范圍內;(3)檢測沸騰室內流化床的溫度，把檢測出的流化床溫度與給定的參考范圍進行比較，如果流化床的溫度超過參考范圍，則根據(jù)溫差把流化介質床層高度的參考范圍重新調高一些;如果流化床的溫度低于參考溫度范圍，則根據(jù)溫差把流化介質的實際床高的參考范圍重新調低一些。然后再返回工序(2)。
根據(jù)本發(fā)明所述，假如空氣和燃料的供應量隨著鍋爐載荷的減少而減少，則流化床的高度也隨之而降低，使得浸入流化床內的爐管數(shù)量減少，反之，假如空氣和燃料的供應量隨著鍋爐載荷的增加而增加，則流化床的高度也隨之而提高，使得浸入流化床內的爐管數(shù)量增加。因此，流化介質與爐管接觸的面積隨著鍋爐載荷的變化而變化，這樣，從流化床傳至爐管的總熱量隨載荷的變化而改變，從而大大減少了流化床的溫度波動。因此，即使鍋爐的載荷發(fā)生變化，流化床鍋爐仍能繼續(xù)進行穩(wěn)定的操作。
一般來說，即使鍋爐的載荷相同，其過量空氣比率相同及流化介質的實際床高也相同，流化床的溫度還會根據(jù)用煤的牌號以及煤粒直徑的分配情況而變化。在本發(fā)明中，流化介質是加入還是排出是根據(jù)流化床溫度謀浠齠ǖ?，磦蝤控制了流化瘩g拇膊愀叨齲庋?，便减少了流化瘩g奈露炔ǘ 因此，根據(jù)本發(fā)明，即使鍋爐載荷可能有波動，但流化床溫度的波動極小，鍋爐可以進行非常穩(wěn)定的操作。
根據(jù)本發(fā)明的方法，即使固體燃料的種類(例如煤的種類)改變，使得流化床內產生的熱量發(fā)生變化，或者即使燃料是諸如頁巖等燃屑，會積聚在流化床上，但流化介質能自動加入和排出，從而使流化床的溫度控制在一個恒定值上。
下面對附圖加以敘述

圖1是解釋本發(fā)明一個實例的流化床鍋爐系統(tǒng)圖;圖2是鍋爐爐膛的剖視圖;圖3和圖4是控制原理方框圖;圖5是解釋控制程序的流程圖;圖6和圖7是試驗結果示圖;圖8是Z和Y之間的關系示圖;圖9是Hx和Uo之間的關系示圖;圖10是表示Lc和Xm的簡略圖。
圖1是根據(jù)本發(fā)明實例解釋控制流化床鍋爐方法的流化床鍋爐系統(tǒng)圖。圖2是爐膛的剖視圖。
序號10為鍋爐的爐膛，在爐膛里面的底部裝有橫過鍋爐爐膛鋪設的第一分配板12，形成空氣室14，壓力送風機17通過一次風的進風管16與空氣室連接。在分配器板12的上方是第一沸騰室19，其內裝有許多爐管18。在本實例中，爐管18是在垂直方向分成三級并以交錯的方式排列的。序號20為若干燃料供應管(在本實例中，供應的是煤粒)，這些供煤管裝在緊接分配器板12的上方方，以保證燃料均勻加入。
進風管22裝在鍋爐爐膛10內，把二次風送到爐管18上方的自由板21處。在二次風進風管22的上方，裝有橫過鍋爐爐膛鋪設的第二分配器板24，在板24的上方形成供脫硫用的第二沸騰室25。序號26為脫硫介質(如石灰石或白云石)供料管，由料槽27供料。序號28為硫化后排除石灰石的排料管。
為了把流化介質加入到第一沸騰室19內，流化介質箱通過帶供料閥34的供料管36與第一沸騰室19連接。為了從第一沸騰室19中排出流化介質，帶排料閥40的排料管38連接到爐膛10上。此外，還裝有檢測自由板21和空氣室14之間壓差的差壓表42;測量沸騰室19內流化床B溫度的溫度傳感器44;測量空氣室14內溫度的溫度傳感器45和測量空氣室14內壓力的壓力傳感器46。
帶有爐管52的廢熱鍋爐50與爐膛10相連，汽包54通過管子56和58與廢熱管52連接。在管子56的中間裝有循環(huán)泵60，其出口端通過管子62與爐管18的一端相連，爐管18的另一端通過管子64連接到汽包54上。汽包54上裝有帶控制閥106的供氣管66，并通過給水泵68和管子70得到軟水。管子70上有流量控制閥102。序號72為一個與廢熱鍋爐50相連的集塵室，在集塵室的順流方向上，裝有吸風機74。
供煤裝置76由煤斗78、回轉閥80、配量輸送器82、干燥器84和錘擊破碎器86組成。煤用空氣通過進料管20輸送至爐膛10內。
在上述裝置中，流化介質裝入分配器板12上方的沸騰室內，由進料管20輸入的碳粒在來自空氣室14的一次風的助燃下燃燒而形成流化床B。然后，其煙氣連同二次風穿過第二分配器板24進入脫硫流化床B′進行脫硫，氣體再在廢熱鍋爐50內進行熱交換，其塵埃收集在集塵室72內，然后排入大氣中。
爐管18的安裝高度是這樣設置的，當流化床B的高度根據(jù)鍋爐載荷的變化而改變時，浸入流化床B內爐管18的數(shù)量也隨之而改變。例如，當鍋爐載荷為最大時，煤的供應量和一次風的供氣量也最大，流化床B的高度增加至如圖2所示的水平面A′處，使得所有的爐管18都浸入流化床B內。當鍋爐載荷為中等時，煤的供應量和一次風的供應量也相應減少，流化床B的高度降至如圖所示的水平面A″處，使得爐管18的最上一級管露出流化床B之外。當鍋爐載荷為最小時，煤的供應量和一次風的供應量均降至最小，流化床B的高度降至如圖所示的水平面A′″處。這樣，爐管18的最上一級和中間一級都露出流化床B外，而最下一級管子18單獨浸入流化床B內。按照這種情況，當流化床B的高度隨鍋爐載荷的變化而改變時，浸入流化床B內爐管18的數(shù)量也隨之而變化，從而改變了傳熱面積。因此，從流化床B傳至爐管18的總熱量也隨載荷的變化而改變，這樣便大大減少了流化床B的溫度波動。使用這種方法，即使鍋爐的載荷減少，由于熱交換量的減少避免了流化床溫度的急速陸擔傭Ｖち斯詞乖詰馱靨跫亂材芪榷üぷ鰲
石灰石粒從管子26連續(xù)地加入第二沸騰室25內，以形成脫硫流化床B′，對通過第一沸騰室21流化床B而來的煙氣進行脫硫，燒盡的石灰石由管子28溢流出爐膛外。
下面參看圖3對流化床鍋爐的檢測裝置加以敘述。圖3是一個控制原理圖。
一次風進風管16上裝有流量計90和流量控制閥92。在爐膛10內裝有氧氣檢測器44，用以檢測爐膛內的氧氣量。供煤系統(tǒng)由配量輸送器82和流量控制閥80(回轉閥)組成。供水管70上裝有流量計100和流量控制閥102。蒸汽供應管66上裝有流量計104和流量控制閥106。汽包54上裝有壓力表108和水位表110。
來自流量計90，82，100和104的信號分別輸入調節(jié)器112，114，116和118內。來自壓力表108和水位表1110的信號分別輸入調節(jié)器120和122內。
控制汽包54水位的情況如下對汽包水位調節(jié)器122和供水流量調節(jié)器116是采用串聯(lián)控制的方式，以改善供水壓力波動和供水閥特性帶來的影響，并在加法器123中加上前饋信號主蒸汽流量，以控制汽包54水位調節(jié)器122的輸出，通過三個環(huán)節(jié)(汽包水位、供水量和主蒸汽流量)來控制汽包的水位。
由汽包54所供給的蒸汽(主蒸汽)，其壓力控制是通過自動燃燒控制來實現(xiàn)的，如下所述。
汽包壓力調節(jié)器120是鍋爐控制的中心，它把主蒸汽壓力控制在一個恒值上，此壓力調節(jié)器稱為鍋爐主控制器。來自鍋爐主控制器120的控制輸出(主信號)在加法器124中加上來自流量計104的前饋信號即主蒸汽流量，用以改善載荷波動時的響應特性。在進入空氣流量調節(jié)器112和煤粉的流量調節(jié)器114以前，鍋爐主信號與由煤量計算出的空氣量和由空氣流量計算出的煤量進行比較，并作出選擇。此外，根據(jù)來自氧氣檢測器的信號，算出對燃料流量給定值和空氣流量給定值的范圍的限值，從而控制含氧量在一個恒定范圍內。即，把來自加法器124的鍋爐主信號輸入到低信號選擇器126和128內。由計算裝置130算出的煤量信號輸送給選擇器126，此算出的信號是根據(jù)一次風的進入量和爐膛內的氧氣濃度而得出的。從鍋爐主信號和來自計算裝置130的信號中，低信號選擇器126選擇其較低的煤量信號，并把它輸出至調節(jié)器114處。
把由流量計82測出的煤量信號輸入到加法器131和減法器132上，以設定其范圍的限值，而它們的輸出值分別輸至低信號選擇器128和高信號選擇器134處，并與鍋爐的主信號進行比較，以選擇其在范圍限值內的信號。然后把選擇好的信號輸出至計算裝置136，此外，根據(jù)選定的信號和爐膛內的含氧量來計算一次風的進氣量，并把計算結果輸給調節(jié)器112。這樣，便同時控制了空氣量和煤量，使得盡管鍋爐載荷有波動，仍能把含氧量控制在一個預定的范圍內。
在本發(fā)明中，通過改變流化介質的加入量，可以控制第一沸騰室內流化床B的高度。例如，即使在同一載荷、同一過量空氣比率和同一流化介質加入量的情況下，流化床的溫度變化還取決于例如煤的不同種類和煤粒不同的直徑分配情況等。所控制物質的揮發(fā)性愈大，或所控制的粒子愈細，則物質在自由板上燃燒的百分比愈是比在流化床內的為高，因此減少了在流化床內產生的熱量，降低了流化床B的溫度。當流化床的溫度由于這一原因而降低時，即把流化介質排出，以降低流化床B的高度，由于減少了取自流化床B的熱量，而使流化床的溫度恢復至原來的較高值。
相反，當流化床B的溫度由于上述原因而升高時，便加入流化介質，以增加流化床B的高度，從而增加取自流化床B的熱量，使流化床B的溫度恢復至原來較低的狀態(tài)。
如煤矸石等低卡(低熱量)煤含有許多諸如頁巖等巖石成份。因此，如果把這種低卡煤加入到本發(fā)明鍋爐內，則巖石成份積聚在流化床B上，增加了流化介質的量，故必須從流化床中排出流化介質，以便使流化床保持固定的高度。此時，用類似的方式進行控制。
為了實現(xiàn)這一控制，要測出空氣室14的壓力和溫度，測出供燃燒用的一次風的進入量，并根據(jù)預定的計算公式算出這些數(shù)據(jù)，計算出與燃燒室內分配器板12處的差壓。另一方面，通過差壓傳感器42測出自由板和空氣室14的差壓。分配器板12的差壓△P在輸出時從傳感器42中減去，然后把結果除以流化介質的堆積比重，以獲昧骰櫓始尤牒蟮氖導蝕膊愀叨取＜尤肓骰櫓屎蟮拇膊愀叨?、流化瘩g奈露群鴕淮畏緄慕肓烤萘骰參露鵲目刂頻仁劍褂迷ざㄖ嘏諾木楣剿慍觶竺婊掛訃?。根据蕦结果和藨C鮒抵淶牟鈧道醋遠刂屏骰櫓實募尤肓亢團懦雋俊 在上述計算所進行的推斷及改變煤的種類等操作中使用了存貯在計算機數(shù)據(jù)庫中的數(shù)據(jù)，這也可以說使用一個專家系統(tǒng)。
圖4是實現(xiàn)這一控制的方框圖。參考號數(shù)138指示的是一臺計算機。序號140為一個函數(shù)發(fā)生器，它能發(fā)出流化床B的溫度函數(shù)和發(fā)出來自計算機138的數(shù)據(jù)，而把函數(shù)輸送到包含有內部重復型模擬計算機的控制器142上?？刂破?42根據(jù)差壓傳感器42測出的壓差和根據(jù)那些函數(shù)、壓力P、空氣室溫度T1以及測出的流化床B的溫度T等來控制流化介質排料閥40和流化介質進料閥34。
圖5是一個流程圖，用于解釋控制器142的計算機程序。
計算機讀出供燃燒用的一次風的進入氣量F、空氣室14的溫度T1和壓力P(第200步，201步和202步)，并根據(jù)下列公式(1)，(2)，(3)計算出第一分配器板12的差壓△P1(第203步)。
△P1＝ (k1ρa′v2)/(2g) (1)ρa′＝ρa× 273/(273+T1) × (1.033+P)/1.033 (2)V =F ×273+T 1273×1.033+P1.033A]]>(3)式中K1是常數(shù)，g是重力加速度，ρa是空氣密度，A是第一分配器板12內空氣流通孔的總面積。
因此，V是空氣流經(jīng)第一分配器板12孔道時的流速。
讀出差壓△P(第204步)，根據(jù)以下公式計算出構成流化床B流化介質的床層高Lc(第205步)。
Lc＝ (P-△P1)/(ρs) (4)式中ρs是流化介質的堆積密度。
在第206步時，是決定實際床層高度Lc是否大于參考范圍(Lcs±△Lcs)的上限Lcs+△Lcs，如果Lc等于或大于上限值Lcs+△Lcs的話，則轉移至第207步，打開流化介質排料閥40，開始排出流化介質。第206步和第207步構成一個閉環(huán)，使流化介質連續(xù)排料，直至流化介質的實際床高Lc低于所比較的上限值Lcs+Lcs為止。如果床層高度Lc低于上限值Lcs+△Lcs時，便轉移至第208步，此時，假如排料閥40是打開的話，則把它關閉起來，并轉移至第209步，在那里，決定流化床實際床層高度Lc是否高于參考范圍的下限值Lcs-△Lcs。如果Lc等于或小于Lcs-△Lcs，則轉移至第210步，打開流化介質的供料閥34，加入流化介質。第209步和210步構成一個閉環(huán)，使得流化介質連續(xù)加入，直至Lc高于Lcs-△Lcs為止。如果Lc高于下限值Lcs-△Lcs，則轉移至第211步，在那里，如果閥34是打開的話，則把它關閉起來。讀出流化床的溫度(第212步)和讀出含氧量(在一個較長的時間例如10秒內的平均含氧量)(第213步)。
在第214步上，用該含氧量修正流化床的溫度，根據(jù)下列公式(5)算出修正的溫度T′。
T′=K2×( (21-O2)/21 )Fm(5)式中，K2和m均為常數(shù)，O2為含氧量。
然后，轉移至第216步，在那里，決定修正溫度T′是否在參考范圍Ts±△Ts之內。如果是的話，就返回到第200步。如果T′超出參考范圍，則轉移至第216步，在那里算出流化介質的床層高度(參考值)Lcs，以作為新的基準，舊的Lcs值由新的Lcs′值代替(第217步)，然后返回至第200步。
通過下列公式(6)，計算出新的Lcs值。
Lcs′＝ (K4·T′+K5)/(T′+K3) ·Lcs (6)式中，Lcs′為新的參考值，Lcs為舊的參考值。K3，K4和K5是常數(shù)。
在公式(1)，(2)，(3)，(4)，(5)和(6)中，系數(shù)K2，K3，K4，K5和m隨燃料的比率、顆粒直徑的分配、總的含水量比率和煤粒中的灰分比率而變。假如把對每一種煤用重排的經(jīng)驗公式(以后敘述)模擬算出的這些值代入上述等式中，則通過流程圖所示的控制方法，可以對同一種煤進行穩(wěn)定的控制。由于流化介質具有很大的熱量，因此一定范圍內的開關控制便足以控制流化床的溫度。這樣，流化床產生的熱量即使由于用煤種類的改變而變化，或即使所用煤在流化床上沉積其成份諸如頁巖等，也能自動控制流化床的溫度。此外，對于常用的煤，僅需加入一些煤以供流化介質消耗和泄漏補充之用，因此，礦砂的供給和排出甚至一個星期都不必進行一次，根據(jù)載荷的變化，僅靠改變進風量和煤量便可進行控制。若煤的種類每月要更換一次的話，則加入和排出礦砂的次數(shù)要比這個還少。
從圖示實例中可見，爐管18是在垂直方向成三級設置的，但根據(jù)本發(fā)明，爐管也可設置成兩級、四級或多級。圖中所示的流化床鍋爐帶有脫硫流化床，這并不是本發(fā)明所必須的。
在上述實例中，是使用煤粒作為燃料，但還可以使用煤粉或除煤以外的各種可燃物作為燃料。
雖然本發(fā)明沒有特別的限制，但是流化介質的床層高度最好是選擇在例如150～300mm之間，爐管的垂直間距最好在80～170mm之間，爐管的直徑(外徑)最好在30～90mm之間，最低一根爐管的中心高出分配器板最好在300～600mm之間。
下面對所推薦的實例加以敘述。
在圖示裝置中，使用石英砂作為流化介質，使用煤粒作為燃料。一次風中的空氣比率為1.05，二次風中的空氣比率為0.17，爐管18的總面積為3.5m2。流化介質的床層高度為200mm，爐管的垂直間距為130mm，爐管的直徑(外徑)為65mm，最低一級熱管的中心位置比分配器板12高出450mm。爐管的級數(shù)為三級，成交錯排列。當鍋爐載荷變化時，測得流化床B的各溫度值，其結果如圖6所示。
圖7表示大體上在與圖6相同的條件下，只是爐管18的總面積為65m2當鍋爐載荷變化時，流化床B溫度的測量結果。
根據(jù)本發(fā)明，在圖6和圖7中可以看出，流化床的溫度大體上沒有什么變化，也就是說，即使鍋爐載荷發(fā)生變化，但流化床溫度基本上不變。就圖6和圖7的結果來看，當載荷大約低于40%時，流化床的溫度才有下降的趨勢，因為必須保持最低限度的一次風進入量來穩(wěn)定流化操作。
根據(jù)本發(fā)明，在控制流化床鍋爐的方法中，必須要分別知道隨流化介質加入量的不同，具有各種高度爐管的傳熱量，以及為了決定爐管安裝的最佳高度值而需供應的空氣量。本發(fā)明者已獲得了重排的經(jīng)驗公式，利用這一公式，可以得到隨流化介質的加入量和空氣供應量的不同，在一定安裝高度上爐管的平均傳熱系數(shù)。這一結果是用電熱器在室溫下加熱空氣，把爐管置于一個具有450mm見方流化床尺寸的矩形流化床試驗裝置上測量其傳熱系數(shù)而獲得的。該公式如下所示示。爐管是成三排以交錯的方式排列，每一熱管的直徑是48mm，流化介質是顆粒平均直徑為1mm的石英砂，umf＝0.46m/s，
Z= 1/(1+AYn)式中，Z＝ (Hx-H∞)/(Hmax-H∞) ，Y＝ (X-Lc)/(Lc) ，A＝163e-4.2Udn＝1.67+1.87UdUd＝Uo-UmfHx排列在高度X處管子的平均傳熱系數(shù)，H∞管子在單段強迫對流時的平均傳熱系數(shù)，Hmax在各種空氣表面速度下Hx的最大值，Lc流化介質的床層高度，Uo空氣表面速度，Umf最小沸騰速度，X從分配器板至爐管中心的高度。
圖8表示Z和(X-Lc)/Lc之間關系的試驗值和根據(jù)上述重排公式算出的值。從圖8中可見，試驗的數(shù)值和重排公式算出的結果是非常一致的。
為了提供實際裝置在高溫下的經(jīng)驗公式，利用已發(fā)表的關于流化床內臥置傳熱管(爐管)在溫度提高時的最大傳熱系數(shù)的公式，通過計算Hmax來算出爐管安裝位置與平均傳熱系數(shù)之間的關系。另一方面，根據(jù)隨使用燃料的成分、燃料的可燃性和燃料顆粒直徑而變化的化學計量燃燒溫度，通過計算流化床內，外燃燒百分率的熱平衡來算出在爐管上的熱交換量，以獲得預定的流化床溫度。從所算出的熱交換量中再計算出與載荷的波動限制相適應的供氣量波動限控范圍內使預定的流化床溫度保持恒值的平均傳熱系數(shù)變化。相應于此平均傳熱系數(shù)變化方式的流化介質加入量和爐管安裝高度便是最佳的值。
圖9中的曲線9a表示理想的平均傳熱速率Hx的變化方式，它與空氣表面速度Uo成正比。圖示試驗結果是在流化床尺寸為450mm見方的流化床試驗裝置上獲得的。在這種情況下，優(yōu)選的靜態(tài)的床高Lc＝300mm，所有爐管的光學平均安裝高度Xm為445mm。圖10中表示Lc和Xm的簡略圖。
根據(jù)本發(fā)明，如果燃燒低卡燃料和/或具有很高揮發(fā)量的燃料，或甚至改變燃料，則可適當調整爐管的位置和流化介質的加入量。這樣，可保持流化床的溫度恒定而不受載荷波動的影響。
文件名稱頁行補正前補正后說明書217、實際床層高度沉積床高1923實際床高靜態(tài)床高39實際床高靜態(tài)床高11床層靜態(tài)床高814實際床層高度靜態(tài)床高912床層高Lc靜態(tài)床高Lc15實際床層高度Lc靜態(tài)床高Lc102、6實際床層高度Lc靜態(tài)床高Lc20床層高度靜態(tài)床高125床層高度靜態(tài)床高139床層高度靜態(tài)床高
權利要求
1.一種控制流化床鍋爐的方法，包括把一次風供應裝置與空氣室連接；在空氣室的上方設有供燃料在其中燃燒的沸騰室，用分配器板與空氣室隔開，通過分配器板供應空氣；在沸騰室內裝有若干具有不同安裝高度的爐管；一個與爐管連接從水中分離出蒸汽的汽包，以提供蒸汽；用于把燃料加入沸騰室內的裝置；用于把流化介質加入到沸騰室內的裝置；用于把流化介質從沸騰室內排出的裝置。因此，根據(jù)鍋爐載荷的變化從而改變沸騰室內浸入流化床內的爐管數(shù)量來控制燃料的加入量和一次風的供應量，這一方法包括以下工序(1)根據(jù)加入沸騰室內的固體燃料的種類以及汽包內的壓力，設定流化介質靜態(tài)床高的參考范圍和沸騰室內流化床溫度牟慰擠段В (2)檢測沸騰室內流化介質的沉積床高，把檢測出的高度與靜態(tài)床高的給定參考范圍進行比較，通過流化介質的供料和/或排料裝置把流化介質加入和/或排出，使沉積床高處在設定靜態(tài)床高的參考范圍內；(3)檢測沸騰室內流化床的溫度，把檢測出的流化床溫度與參考范圍進行比較。如果流化床的溫度超過此參考范圍，則根據(jù)溫差重新設定流化介質靜態(tài)床高的參考范圍，調至較高的高度；如果流化床的溫度低于參考溫度范圍，則根據(jù)溫差重新設定流化介質靜態(tài)床高的參考范圍，調至較低的高度。然后再返回工序(2)。
2.根據(jù)權項1所述的方法，其固體燃料至少從下述燃料中選擇一種煤、油焦炭、廢木料、煤頁巖、可燃礦泥和其他可燃廢料。
3.根據(jù)權項1所述的方法，可以控制其一次風的進量，使流化床內的含氧量處在預定范圍內。
全文摘要
一種控制流化床鍋爐的方法的改進，在此方法中1.根據(jù)燃料種類及汽包壓力設定流化介質靜態(tài)床高和流化床溫度的參考范圍；2.檢測沸騰室內流化介質的沉積高度并與設定靜態(tài)床高參考范圍比較，加入或排出流化介質使實際床高處于設定范圍之內；3.檢測沸騰室內流化床的溫度。如高于溫度參考范圍則將設定溫度范圍調高，如低于溫度參考范圍則將流化介質靜態(tài)床高參考范圍調低，然后返回工序2。當鍋爐載荷變化時，流化床溫度變化很小。
文檔編號F22B31/00GK1030289SQ8810210
公開日1989年1月11日 申請日期1988年4月19日 優(yōu)先權日1987年5月26日
發(fā)明者出井安正 申請人:宇部興產株式會社