專利名稱：主要用于復(fù)合循環(huán)中回收熱的方法及實(shí)施該方法的裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及的是一種主要用于復(fù)合循環(huán)中回收熱的方法及實(shí)施該方法的裝置。
準(zhǔn)確地說，本發(fā)明涉及的是主要用于燃?xì)廨啓C(jī)/蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)中回收熱的方法，在燃?xì)廨啓C(jī)的出口使用了一個(gè)余熱鍋爐，水在該鍋爐的空氣分離器中首先得到處理，該空氣分離器與第一級(jí)蒸發(fā)器相連。
將燃?xì)廨啓C(jī)和蒸氣輪機(jī)聯(lián)合在一起的復(fù)合循環(huán)包括用天然氣或石油中提煉的產(chǎn)物來生產(chǎn)電的公知技術(shù)。所用的蒸氣循環(huán)通常為次臨界(在110巴)型，并有能夠提高效率的2-3個(gè)壓力級(jí)(110巴、28巴、4.6巴)。最近通過增大燃?xì)廨啓C(jī)的容積和提高其出口溫度，同樣也可以通過再過熱(約540℃)來改善蒸汽循環(huán)。循環(huán)的總效率達(dá)52.1%-55.2%。但是，為使排出的二氧化碳和一氧化二氮減少，人們?nèi)岳^續(xù)進(jìn)行提高這種循環(huán)效率的研究，因?yàn)槿藗冋J(rèn)為尤其在部分負(fù)載運(yùn)行時(shí)上述效率是不理想的。
此外，也曾采用了超臨界壓力的蒸汽循環(huán)，并用燃燒粉煤來生產(chǎn)電能，其效率高達(dá)42%到44%。但該項(xiàng)技術(shù)的發(fā)展存在的問題是由于氯化物和硫化物使得后幾級(jí)熱交換器受到高溫腐蝕，此外，它的發(fā)展還與擋板材料的機(jī)械壽命有關(guān)。再者，采用增加煙氣處理裝置來減少一氧化二氮和氧化硫的排放量的措施使操作極其復(fù)雜，同時(shí)造成投資費(fèi)用大量增加。
目前，循環(huán)流化床的燃燒技術(shù)可以在低于300MW的電功率的范圍內(nèi)代替粉煤燃燒技術(shù)，因?yàn)樵摷夹g(shù)可以大大降減氧化物在現(xiàn)場(chǎng)的排放，而不需要附加的煙氣處理。
其原理已在法國(guó)專利FR-2353332中作過描述、被稱作外床的流化床熱交換器的存在可以將高溫?zé)峤粨Q器裝在無腐蝕的氣體/固體環(huán)境中，這樣其換熱系數(shù)極高，而且完全適合于超臨界循環(huán)的方案。因考慮到投資的經(jīng)濟(jì)性，超臨界循環(huán)多用在大容量裝置，所以在閉式爐熱交換過程中的這些流化床熱交換器大大地增加了這些循環(huán)流化床鍋爐的容量，因此，這些熱交換器就組成了十分有用的單一的外推組件。盡管從經(jīng)濟(jì)的觀點(diǎn)和外推的觀點(diǎn)來看這種循環(huán)流化床的燃燒技術(shù)是合算的，但其效率取決于活汽許可壓力和溫度在275巴和565℃的蒸汽輪機(jī)的應(yīng)用，這樣帶來的效率為42%到44%。另外，盡管鍋爐是在次臨界的條件下運(yùn)行，但還是認(rèn)為部分負(fù)載的效率是不足的。
因此，將通過燃?xì)廨啓C(jī)和循環(huán)流化床的循環(huán)水蒸汽混合在一起而使總循環(huán)效率提高似乎還是很有利的。但是，當(dāng)利用已知的組件時(shí)，例如使用具有三個(gè)次臨界壓力的燃?xì)廨啓C(jī)之后的鍋爐和超臨界壓力的循環(huán)流化床鍋爐時(shí)，這種組合將引起需要解決和需要使其理想化的復(fù)雜問題。顯然，在循環(huán)流化床中保證使平均壓力下的燃?xì)廨啓C(jī)的蒸汽得到過熱就可以傳輸交換的熱，但從效率的觀點(diǎn)來看，這并不是最佳的設(shè)置。
同樣，也可以在超臨界壓力的燃?xì)廨啓C(jī)之后回收熱量，這種措施的缺點(diǎn)是由于是次臨界壓力狀態(tài)而使部分負(fù)荷的效率降低。
附加困難的根源是另外有一個(gè)設(shè)置在氣化器后面的余熱鍋爐，該氣化器用以將能夠代替供給燃?xì)廨啓C(jī)的天然氣的固體燃料轉(zhuǎn)變成氣體，對(duì)于一組循環(huán)來講可以只使用固體燃料，由于硫化合物和氯化合物會(huì)引起腐蝕，應(yīng)限制由該鍋爐重新加熱的流體的溫度，將熱交換管的溫度維持在開始加速腐蝕的臨界值以下。實(shí)際上余熱鍋爐為次臨界壓力類型，該金屬溫度的限制又使出自氣化器的氣體中所含的顯熱減少，因此，在由熔解煤使碳轉(zhuǎn)化步驟中產(chǎn)生的氣化循環(huán)效率是有限的。
采用兩個(gè)步驟由碳的轉(zhuǎn)化引起的氣化好象更有利，因?yàn)樵诹骰仓锌梢酝ㄟ^石灰?guī)r在現(xiàn)場(chǎng)吸收硫，從而形成硫化鈣，這就使得氣化器后面的腐蝕余熱鍋爐的硫元素的含量減少。然后，來自氣化器的殘余碳可以在循環(huán)流化床鍋爐中被燒掉。
本發(fā)明提供的回收熱的方法可以大大增加總循環(huán)效率。
為此，在燃?xì)廨啓C(jī)出口處的鍋爐中采用了四級(jí)壓力中的一個(gè)超高臨界壓力蒸汽循環(huán)，并帶有次臨界壓力流體的中間蒸發(fā)，術(shù)語超高臨界壓力指的是高于280巴的壓力。
效率的增加是由于采用了超臨界條件和多級(jí)壓力引起的，上述多級(jí)壓力可以使煙氣的冷卻曲線與多種流體的熱交換/蒸發(fā)曲線在不同的壓力時(shí)均很接近。
因此，這種需要重新加熱的流體和熱流體溫度的接近由于在蒸汽輪機(jī)的各段中進(jìn)行膨脹而使可用能量得到令人滿意的使用，從而獲得比傳統(tǒng)方法所得到的效率高許多的循環(huán)效率。
根據(jù)較佳的實(shí)施方式，四級(jí)壓力P1，P2，P3，P4按順序?yàn)槿缦路秶?br> P1為4-10巴P2為20-40巴P3為70-120巴P4為280巴以上。
按照優(yōu)選的實(shí)施模式，它們分別是6，28，96和320巴。
最好蒸發(fā)級(jí)之間熱交換裝置呈交替排列。
實(shí)施該方法的裝置按順序包括下面的設(shè)備-與空氣分離器相連的第一蒸發(fā)器，壓力為P1，P2，P3，P4的四個(gè)回路的供給流體出自該空氣分離器;
-至少四個(gè)省煤器類型的熱交換器，四種流體的壓力為P1-P4;
-一個(gè)壓力為P1的蒸發(fā)器;
-至少三個(gè)省煤器類型的用于壓力為P2，P3和P4的三種流體的熱交換器;
-一個(gè)壓力為P2的蒸發(fā)器;
-至少一個(gè)與壓力為P1的蒸汽出口相連、而其壓力為P1的蒸汽過熱器;
-至少兩個(gè)省煤器類型的用于壓力為P3和P4的兩種流體的熱交換器;
-一個(gè)壓力為P3的蒸發(fā)器;
-至少一個(gè)與壓力為P2的蒸汽出口相連、而其壓力為P2的蒸汽過熱器;
-至少兩個(gè)用于壓力為P3和P4的兩種流體的省煤器或過熱器類型的熱交換器，壓力為P3的流體熱交換器與壓力為P3的蒸汽出口相連;
-至少一個(gè)壓力為P4的蒸汽熱交換器;
-至少三個(gè)熱交換器，其中第一熱交換器確保壓力為P3的流體混合物再過熱，第二熱交換器確保壓力為P2的流體混合物再過熱，而第三熱交換器確保壓力為P4的蒸汽最終的過熱，該熱交換器與壓力為P4的蒸汽出口相連。
本發(fā)明還涉及燃?xì)廨啓C(jī)和蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)的熱回收裝置的較佳應(yīng)用，該回收裝置有高壓段，第一中壓段，第二中壓段和低壓段，其中蒸汽輪機(jī)的高壓段一方面被供有超高臨界壓力P4的來自余熱鍋爐的蒸汽，另一方面還被供應(yīng)有所述鍋爐的空氣分離器的經(jīng)循環(huán)流化床鍋爐熱交換器加熱的流體。
最好將位于氣化器下游的余熱鍋爐與流化床鍋爐相連，供應(yīng)給蒸汽輪機(jī)的高壓段的來自空氣分離器的蒸汽也由該鍋爐加熱。
根據(jù)另一個(gè)特征，蒸汽輪機(jī)的第一中壓段被供入的是從蒸汽輪機(jī)高壓段出來的蒸汽，該蒸汽的一部分由循環(huán)流化床鍋爐的熱交換器再過熱，還有一部分由余熱鍋爐中的壓力為P3的再過熱器再過熱，在該再過熱器的入口處并添加有出自余熱鍋爐的壓力為P3的蒸汽。
根據(jù)再一個(gè)特征，蒸汽輪機(jī)的第二中壓段被供入的是從蒸汽輪機(jī)的第一中壓段流出的蒸汽，該蒸汽的一部分由循環(huán)流化床鍋爐的熱交換器再過熱，還有一部分由余熱鍋爐中的壓力為P2的再過熱器再過熱，在該再過熱器的入口處還添加有出自余熱鍋爐的壓力為P2的蒸汽。
下面將借助附圖對(duì)本發(fā)明作更詳細(xì)的說明，這些附圖僅作為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例方案。


圖1是本發(fā)明的余熱鍋爐裝置示意圖;
圖2表示本發(fā)明的余熱鍋爐裝置的溫度變化;
圖3是所述裝置的優(yōu)選應(yīng)用的示意圖，以此構(gòu)成復(fù)合循環(huán)裝置;
圖4是該裝置中所含的循環(huán)流化床鍋爐的總體示意圖;
圖1表示燃?xì)廨啓C(jī)出口處的余熱鍋爐的熱交換裝置，水首先在與第一蒸發(fā)器相連的空氣分離器(5)中得到處理，該空氣分離器包括一些熱交換裝置。然后在該鍋爐中采用了一個(gè)四級(jí)壓力P1，P2，P3，P4的超高臨界壓力的蒸汽循環(huán)以及次臨界壓力流體的中間蒸發(fā)步驟。
更確切地說，四級(jí)壓力P1，P2，P3，P4按順序?yàn)镻1為4-10巴P2為20-40巴P3為70-120巴P4為高于280巴，最好為280-350巴按照優(yōu)選的實(shí)施方式，它們分別是6，28，96和320巴。
此外，正如圖1中所示，位于蒸發(fā)級(jí)之間的熱交換裝置呈交替排列。
裝置依次包括如下的設(shè)備-與空氣分離器5相連的第一蒸發(fā)器VB，壓力為P1，P2，P3，P4的四個(gè)回路的供應(yīng)流體出自該空氣分離器;
-至少四個(gè)省煤器類型的用于壓力為P1-P4的四種流體的熱交換器EHP1，EIP2-1，EIP1-1，EBP;
-一個(gè)壓力為P1并與容器1相連的蒸發(fā)器VBP，-至少三個(gè)省煤器類型的用于壓力為P2，P3和P4的三種流體的熱交換器EHP2，EIP2-2，EIP1-1;
-一個(gè)壓力為P2并與容器2相連的蒸發(fā)器VIP2;
-至少一個(gè)與壓力為P1的蒸汽出口11相連、壓力為P1的蒸汽過熱器SBP;
-至少兩個(gè)省煤器類型的用于壓力為P3和P4的兩種流體的熱交換器EIP1，EHP3;
-一個(gè)壓力為P3并與容器3相連的蒸發(fā)器VIP1;
-至少一個(gè)與壓力為P2的蒸汽出口12相連、壓力為P2的蒸汽過熱器SIP2;
-至少兩個(gè)用于壓力為P3和P4的兩種流體的省煤器類型和過熱器式的熱交換器EHP，SIP1，壓力為P3的流體流過的熱交換器SIP1與壓力P3的蒸汽出口13相連;
-至少一個(gè)壓力為P4并可與分離裝置4相連的熱交換器VHP;
-至少三個(gè)熱交換器，其中第一個(gè)熱交換器RIP1確保壓力為P3的流體混合物再過熱，而第二個(gè)熱交換器RIP2確保壓力為P2的流體混合物再過熱，第三熱交換器SHP確保壓力為P4的蒸汽最終的過熱，該熱交換器與壓力為P4的蒸汽出口14相連。
圖2表示上述裝置的運(yùn)行情況，橫軸表示裝置的熱交換能力，而縱軸表示通過這些裝置的溫度。
該圖示出了裝置最佳配置所得到的結(jié)果，在各壓力下，曲線為A的煙氣冷卻曲線與流體加熱及蒸發(fā)曲線十分接近。
因此該效率為最佳，與三級(jí)次臨界壓力循環(huán)的方案相比，由于本發(fā)明，使采用212兆瓦的燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)備的效率達(dá)到約55.2%-57%，該效率一方面取決于煙氣的酸露點(diǎn)，該露點(diǎn)決定了煙道溫度的選擇，而露點(diǎn)本身與燃料含硫量有關(guān)，另一方面效率還取決于循環(huán)冷源的溫度。
圖3為上述余熱鍋爐的較佳應(yīng)用。
該鍋爐位于燃?xì)廨啓C(jī)的下游，它用10表示，該燃?xì)廨啓C(jī)有壓力P1的蒸汽出口11，壓力P2的蒸汽出口12，壓力P3的蒸汽出口13，壓力P4的蒸汽出口14和再過熱器RIP1和RIP2。
將超高臨界壓P4的蒸汽直接送到蒸汽輪機(jī)的高壓段15。該高壓段15還接收來自余熱鍋爐10的空氣分離器5的蒸汽，該蒸汽在循環(huán)流化床鍋爐20中受到加熱，這將在后面可以看到。
在高壓段15的出口，需再過熱的蒸汽在循環(huán)流化床鍋爐20中得到不完全的處理。在補(bǔ)充了從余熱鍋爐10的出口13處流出的壓力為P3的蒸汽后，一部分蒸汽直接被送入到余熱鍋爐10的再過熱器RIP1中，以便在再過熱器RIP1的出口處供給蒸汽輪機(jī)的稱作IP1的第一中壓段16。另一部分在循環(huán)流化床鍋爐20中再過熱，它也供給蒸汽輪機(jī)的IP1段16。
這種配置可以讓兩臺(tái)蒸汽發(fā)生器分開運(yùn)行，并可以只使配有供給天然氣的燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)行工作，也可以只使配有供給備用燃料的循環(huán)流化床進(jìn)行工作，這就增加了裝置的總利用率。
在蒸汽輪機(jī)的IP1段16的出口，一部分要再加熱的蒸汽在與來自余熱鍋爐10的出口12的壓力為P2的蒸汽混合以后被送入鍋爐10的再過熱器RIP2中，而另一部分則在循環(huán)流化床鍋爐20中再過熱，在再過熱器RIP2的出口和循環(huán)流化床鍋爐20的出口處的經(jīng)再過熱的蒸汽被送入蒸汽輪機(jī)的稱作IP2的第二中壓段17中。
這樣上述兩個(gè)蒸汽發(fā)生器可以分開運(yùn)行。
在IP2段17的出口，蒸汽被送往蒸汽輪機(jī)的稱作BP的低壓段34。余熱鍋爐10的壓力為P1的蒸汽出口11與蒸汽輪機(jī)的低壓段BP34相連。
在BP段34的出口，蒸汽被送入到帶有真空泵13的冷凝器中，用以再給空氣分離器5供應(yīng)流體。
循環(huán)流化床鍋爐20的總的熱回收將借助圖4進(jìn)行說明。
為了向蒸汽輪機(jī)的高壓段15供應(yīng)流體，先將來自空氣分離器5的流體送入省煤器21和33，再將其送入一個(gè)可以與一個(gè)汽化器相結(jié)合的余熱鍋爐22中，然后由流化床鍋爐的爐子23加熱。將由此得到的蒸汽送入熱交換器24中。該熱交換器構(gòu)成了流化床鍋爐20的后框架和后框架的吊架，再將該蒸汽送入流化床鍋爐20中的低溫再過熱器25內(nèi)，然后將其送入一個(gè)外床中的中溫過熱器26內(nèi)，再將其送入最后的高溫過熱器27內(nèi)。將這樣所得到的蒸汽與余熱鍋爐的壓力為P4的蒸汽混合后供入到蒸汽輪機(jī)的高壓段15。
在高壓段15的出口，需由流化床鍋爐20進(jìn)行再過熱的蒸汽進(jìn)入位于外床中的低溫再過熱器29和中溫再過熱器30內(nèi)，然后再進(jìn)入高溫再過熱器31內(nèi)。由此得到的蒸汽在與從余熱鍋爐10的再過熱器RIP1中出來的蒸汽混合后供入蒸汽輪機(jī)的IP1段16中。
在蒸汽輪機(jī)的IP1段16的出口，需由循環(huán)流化床鍋爐20進(jìn)行再過熱的蒸汽進(jìn)入低溫再過熱器28內(nèi)，然后進(jìn)入外床中的高溫再過熱器32內(nèi)。由此得到的蒸汽在與從余熱鍋爐10的再過熱器RIP2中出來的蒸汽混合后供入蒸汽輪機(jī)的IP2段17內(nèi)。
因此，在流體進(jìn)入蒸汽輪機(jī)的段16、17以前，循環(huán)流體床鍋爐20可以用直接出自余熱鍋爐10的壓力為P2和P3的蒸汽確保對(duì)以后混合的流體進(jìn)行部分再過熱。
所以，在超高臨界壓力循環(huán)的基礎(chǔ)上，就存在各級(jí)壓力的相容性和熱交換器在裝置各組件之間的一致性。
只是為了說明才對(duì)循環(huán)流化床鍋爐中的熱交換器的配置進(jìn)行詳細(xì)描述，顯然，為使循環(huán)流化床鍋爐中的熱交換表面減至最小而進(jìn)行其他配置也是可能的，而且也在本發(fā)明的構(gòu)思之中。
權(quán)利要求
1.一種主要用于燃?xì)廨啓C(jī)/蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)的進(jìn)行熱回收的方法，在該方法中，在燃?xì)廨啓C(jī)的出口使用了一臺(tái)余熱鍋爐，水首先在該鍋爐的空氣分離器中得到處理，該空氣分離器與第一蒸發(fā)器相連，而且還有一定數(shù)量的熱交換裝置，其特征在于在鍋爐中使用了一個(gè)四級(jí)壓力(P1，P2，P3，P4)的超高臨界壓力蒸汽循環(huán)，并帶有次臨界壓力流體的中間蒸發(fā)步驟。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其特征在于上述四級(jí)壓力(P1，P2，P3，P4)按順序?yàn)槿缦路秶鶳1為4-10巴P2為20-40巴P3為70-120巴P4為280巴以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其特征在于上述四級(jí)壓力(P1，P2，P3，P4)是6、28、96和320巴。
4.根據(jù)上述任一權(quán)利要求的方法，其特征在于位于各蒸發(fā)級(jí)之間的熱交換裝置呈交替排列。
5.實(shí)施上述任一權(quán)利要求所述方法的裝置，其特征在于它按順序包括如下設(shè)備-一個(gè)與空氣分離器(5)相連的第一蒸發(fā)器(VB)，壓力為P1，P2，P3，P4的四個(gè)回路的供應(yīng)流體出自該空氣分離器;-至少四個(gè)省煤器類型的用于壓力為P1-P4的四種流體的熱交換器(EHP1，EIP2-1，EIP1-1，EBP);-一個(gè)壓力為P1的蒸發(fā)器(VBP);-至少三個(gè)省煤器類型的用于壓力為P2，P3和P4的三種流體的熱交換器(EHP2，EIP2-2，EIP1-1);-一個(gè)壓力為P2的蒸發(fā)器VIP2;-至少一個(gè)與壓力為P1的蒸汽出口(11)相連、壓力為P1的蒸汽過熱器(SBP);-至少兩個(gè)省煤器類型的用于壓力為P3和P4的兩種流體的熱交換器(EIP1，EHP3);-一個(gè)壓力為P3的蒸發(fā)器(VIP1);-至少一個(gè)與壓力為P2的蒸汽出口12相連、壓力為P2的蒸汽過熱器(SIP2);-至少兩個(gè)用于壓力為P3和P4的兩種流體的省煤器類型和過熱器式的熱交換器(EHP，SIP1)，壓力為P3的流體的熱交換器(SIP1)與壓力為P3的蒸汽出口(13)相連;-至少一個(gè)壓力為P4的熱交換器(VHP);-至少三個(gè)熱交換器，其中第一熱交換器(RIP1)確保壓力為P3的流體混合物再過熱，第二個(gè)熱交換器(RIP2)確保壓力為P2的流體混合物再過熱，第三熱交換器(SHP)確保壓力為P4的蒸汽最終的過熱，該熱交換器與壓力為P4的蒸汽出口(14)相連。
6.燃?xì)廨啓C(jī)和蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)的熱回收裝置，它包括高壓段(15)，第一中壓段(16)，第二中壓段(17)和低壓段(34)，在燃?xì)廨啓C(jī)的下游有一余熱鍋爐裝置，以便實(shí)施權(quán)利要求1-4之一的方法或權(quán)利要求5，該裝置的特征在于一方面將出自余熱鍋爐(10)的超高臨界壓力P4的蒸汽供入高壓段(15)，另一方面還為該高壓段供入所述鍋爐(10)的空氣分離器(5)的流體，該流體由循環(huán)流化床鍋爐(20)加熱。
7.燃?xì)廨啓C(jī)和蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)的熱回收裝置，它包括高壓段(15)，第一中壓段(16)，第二中壓段(17)和低壓段(34)，在燃?xì)廨啓C(jī)的下游有一余熱鍋爐裝置，以便實(shí)施權(quán)利要求1-4之一的方法或權(quán)利要求5，該裝置的特征在于將出自蒸汽輪機(jī)高壓段(15)的蒸汽供入蒸汽輪機(jī)的第一中壓段(16)，該蒸汽的一部分由循環(huán)流化床鍋爐(20)的熱交換器再過熱，還有一部分由余熱鍋爐(10)的壓力為P3的再過熱器再過熱。在該再過熱器入口這部分蒸汽與來自余熱鍋爐(10)的壓力P3的蒸汽混合。
8.燃?xì)廨啓C(jī)和蒸汽輪機(jī)的復(fù)合循環(huán)的熱回收裝置，它包括高壓段(15)，第一中壓段(16)，第二中壓段(17)和低壓段(34)，在燃?xì)廨啓C(jī)的下游有一余熱鍋爐裝置，以便實(shí)施權(quán)利要求1-4之一的方法或權(quán)利要求5，該裝置的特征在于將出自蒸汽輪機(jī)第一中壓段(16)的蒸汽供入蒸汽輪機(jī)的第二中壓段(17)，該蒸汽的一部分由一循環(huán)流化床鍋爐(20)的熱交換器再過熱，還有一部分由余熱鍋爐(10)的壓力為P2的再過熱器再過熱，在該再過熱器的入口這部分蒸汽與來自余熱鍋爐(10)的壓力為P2的蒸汽混合。
9.根據(jù)權(quán)利要求6的裝置，其特征在于在一個(gè)氣化器下游的余熱鍋爐(22)與流化床鍋爐(20)相配合，供給蒸汽輪機(jī)高壓段(15)的蒸汽來自空氣分離器(5)，該蒸汽也由該鍋爐(22)加熱。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種用于燃?xì)廨啓C(jī)/蒸汽輪機(jī)復(fù)合循環(huán)的熱回收方法，在燃?xì)廨啓C(jī)的出口使用了一個(gè)余熱鍋爐，水首先在該鍋爐的空氣分離器(5)中得到處理，該空氣分離器與第一蒸發(fā)器相連，該循環(huán)中還有若干熱交換器。在該鍋爐中還使用了一個(gè)四級(jí)壓力(P
文檔編號(hào)F22B1/18GK1094122SQ9312170
公開日1994年10月26日 申請(qǐng)日期1993年12月1日 優(yōu)先權(quán)日1992年12月2日
發(fā)明者讓·福蘭西斯·蘇哲特, 帕斯勒·阿曼督, 哲格斯·赫伯特, 福蘭西恩·華斯福瓦, 讓·夏瓦·摩云 申請(qǐng)人:斯坦工業(yè)公司