專利名稱：：熱交換器用鋁合金硬釬焊板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種在汽車等的熱交換器中使用的熱交換器用鋁合金硬釬焊板(brazingsheet)。
背景技術(shù)：
：一般來(lái)說(shuō)，作為汽車用的散熱器、蒸發(fā)器及電容器等熱交換器的管道材料等材料，使用鋁合金覆層材料(cladmaterial)(鋁合金硬釬焊板)。作為此種鋁合金覆層材料(鋁合金硬釬焊板)，公開過(guò)如下的硬釬焊板或鋁合金覆層材料(例如參照專利文獻(xiàn)l)，§卩，在由鋁合金構(gòu)成的芯材的一面，形成由Al—Si合金構(gòu)成的釬料(brazingfillermetal)，在該芯材的另一面，形成由Al—Zn合金構(gòu)成的犧牲陽(yáng)極材料(sacrificialanodematerial),通過(guò)規(guī)定這些芯材、釬料、犧牲陽(yáng)極材料的組成來(lái)提高釬焊(brazing)性、強(qiáng)度、耐腐蝕性(corrosionresistance)等。專利文獻(xiàn)h日本特開2004—76057號(hào)公報(bào)(00210040段、0064段)但是，在以往的硬釬焊板等中，有如下所示的問(wèn)題。如果將熱交換器的管道材料等用硬釬焊板等來(lái)制作，則會(huì)產(chǎn)生釬料與犧牲材料(sacrificialmaterial)(犧牲陽(yáng)極材料)被接合的部位。該部位中，通過(guò)利用釬焊時(shí)的加熱使釬料的焊料熔化，出現(xiàn)焊腳(fillet)(焊料存留)，而將釬料與犧牲材料接合。但是，以往的硬釬焊板等中，雖然釬焊性得以改善，然而在接合部中有時(shí)焊腳的長(zhǎng)度不夠充分，因而有釬焊性差的情況。另外，在汽車用熱交換器中，雖然實(shí)現(xiàn)了材料的薄壁(thingauge)化，然而為了實(shí)現(xiàn)輕質(zhì)化、小型化及成本降低，對(duì)于進(jìn)一步的薄壁化的要求不斷增強(qiáng)。這樣，為了推進(jìn)該薄壁化，就需要進(jìn)一步的釬焊后強(qiáng)度的提高和高耐腐蝕性(high—corrosionresistance),并且要求有良好的釬焊性。這里，在以往的技術(shù)中，雖然釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性、釬焊性等的水平得以提高，然而為了應(yīng)對(duì)材料的薄壁化，希望有高的釬焊后強(qiáng)度、高耐腐蝕性，并且希望進(jìn)一步改善釬焊性。
發(fā)明內(nèi)容所以，本發(fā)明是鑒于該問(wèn)題而完成的，提供一種釬焊后強(qiáng)度高且耐腐蝕性高并且釬焊性優(yōu)異的熱交換器用鋁合金硬釬焊板。作為用于解決上述問(wèn)題的途徑，本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板是具備芯材、形成于該芯材的一面?zhèn)鹊臓奚牧?、形成于該芯材的另一面?zhèn)鹊挠葾l—Si系合金構(gòu)成的釬料的熱交換器用鋁合金硬釬焊板，其特征在于，上述犧牲材料含有Fe:0.030.30質(zhì)量％、Mn:0.010.40質(zhì)量％、Si:0.41.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％、Mg:0.05質(zhì)量％以下，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)(inevitableimpurities)構(gòu)成，并且600°CX5分鐘熱處理后的晶體粒徑為100400lim。根據(jù)此種構(gòu)成，通過(guò)向犧牲材料中添加Fe、Mn、Si、Zn及Mg，就會(huì)在犧牲材料中生成金屬間化合物，釬焊后強(qiáng)度提高。另外，利用Zn向犧牲材料中的添加，電位就會(huì)變低(lessnoble)，因而相對(duì)于芯材的犧牲陽(yáng)極效果提高，耐腐蝕性提高，利用Si、Mg的添加，Si、Mg就會(huì)固溶于合金組織中，釬焊后強(qiáng)度提高。此外，通過(guò)將釬焊時(shí)的60(TCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑控制為100400um的范圍，在釬焊時(shí)，釬料與犧牲材料的接合部位的焊料展開性(fillerspreadingabilities)就會(huì)提高，焊腳(焊料存留)的長(zhǎng)度變長(zhǎng)。這樣，釬焊性就會(huì)提高。根據(jù)本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板，通過(guò)在犧牲材料中含有規(guī)定量的規(guī)定元素，并且將釬焊時(shí)的熱處理后的晶體粒徑控制為規(guī)定范圍，就可以提高釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性，并且提高釬焊性。圖l(a)是表示本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板的構(gòu)成的剖面圖，(b)是表示其他的實(shí)施方式的熱交換器用鋁合金硬釬焊板的構(gòu)成的剖面圖。圖2是表示熱交換器用鋁合金硬釬焊板的制造方法的流程的圖。圖3是表示釬焊性的評(píng)價(jià)方法的概略圖，(a)是從橫向看到的釬焊加熱前的狀態(tài)的概略圖，(b)是從上方看到的釬焊加熱前的狀態(tài)的概略圖，(c)是從橫向看到的釬焊加熱后的狀態(tài)的概略圖，(d)是從上方看到的釬焊加熱后的狀態(tài)的概略圖。其中，la、lb熱交換器用鋁合金硬釬焊板，2、12芯材，3、13犧牲材料，4、14釬料，5中間材料，Sla芯材用構(gòu)件準(zhǔn)備工序，Slb犧牲材料用構(gòu)件準(zhǔn)備工序，Slc釬料用構(gòu)件準(zhǔn)備工序，52重合工序，53熱處理工序，54熱軋(hotrolling)工序，55粗退火(annealing)工序，S6、S8冷車L(coldrolling)工序，S7中間退火(annealing)工序，S9精退火工序具體實(shí)施例方式下面將參照附圖對(duì)本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。而且，所參照的附圖中，圖1是表示本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板的構(gòu)成的剖面圖，圖2是表示熱交換器用鋁合金硬釬焊板的制造方法的流程的圖。作為本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板(以下適當(dāng)?shù)胤Q作"硬釬焊板")，可以舉出如圖1(a)所示在芯材2的一面?zhèn)刃纬闪藸奚牧?、在另一面?zhèn)刃纬闪蒜F料4的3層的熱交換器用鋁合金硬釬焊板la(硬釬焊板la)。5下面，對(duì)構(gòu)成硬釬焊板la的芯材2、犧牲材料3、釬料4的合金成分的含量的數(shù)值限定理由等以及犧牲材料3的晶體粒徑的限定理由等進(jìn)行說(shuō)明?！缎静摹纷鳛樾静?，例如可以使用如下的芯材2，即，含有Cu:0.51.2質(zhì)量％、Mn:0.61.9質(zhì)量％、Sh0.51.4質(zhì)量％，此外還含有Cr:0.050.3質(zhì)量％、Ti:0.050.3質(zhì)量％當(dāng)中的至少一種以上，余部由A1及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。但是，芯材2沒(méi)有特別限定，只要是通常所用的芯材2，無(wú)論是何種都可以。例如，為了提高強(qiáng)度，也可以含有Mg:0.010.7質(zhì)量％，此外還可以含有Fe等?！稜奚牧稀窢奚牧?含有Fe:0.030.30質(zhì)量％、Mn:0.010.40質(zhì)量％、Si:0.41.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％、Mg:0.05質(zhì)量％以下，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且60CTCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑需要滿足100400pm。而且，這里的600°CX5分鐘熱處理后是釬焊時(shí)的時(shí)候。<Fe:0.030.30質(zhì)量％>Fe與Al、Mn、Si—起形成作為金屬間化合物的Al—Mn—Fe、Al_Fe—Si、Al—Mn_Fe—Si系化合物等而向合金組織中結(jié)晶(crystallization)或析出(precipitation),提高釬焊后強(qiáng)度。如果Fe的含量小于0.03質(zhì)量％，則無(wú)法獲得釬焊后強(qiáng)度的提高效果。另一方面，如果超過(guò)0.30質(zhì)量％，則Al—Mn—Fe、Al—Fe—Si、Al—Mn一Fe—Si系化合物等增大而使陰極(cathode)反應(yīng)性增大，耐腐蝕性劣化。所以，將Fe的含量設(shè)為0.030.30質(zhì)量X。<Mn:0.010.40質(zhì)量％>Mn與Al、Fe、Si—起形成作為金屬間化合物的Al—Mn—Fe、Al—Mn—Si、Al—Mn—Fe—Si系化合物等而向合金組織中結(jié)晶或析出，提高釬焊后強(qiáng)度。如果Mn的含量小于0.01質(zhì)量％，則無(wú)法獲得釬焊后強(qiáng)度的提高效果。另一方面，如果超過(guò)0.40質(zhì)量％，則會(huì)降低犧牲材料3表面的焊料的流動(dòng)性(flowability)，釬焊性(焊料流動(dòng)性)劣化。這是因?yàn)椋谝合?liquidphase)焊料(熔融(melting)焊料)一邊接觸犧牲材料3表面一邊展開之時(shí)，犧牲材料3中的Mn會(huì)降低液相焊料在犧牲材料3表面的潤(rùn)濕性(wettability)。所以，將Mn的含量設(shè)為0.010.40質(zhì)量％。<Si:0.41.4質(zhì)量％>Si與Al、Fe、Mn—起形成作為金屬間化合物的A1—Fe—Si、AI—Mn—Si、Al—Mn—Fe—Si系化合物等而向合金組織中結(jié)晶或析出，提高釬焊后強(qiáng)度。另外，Si的一部分固溶于合金組織中，提高釬焊后強(qiáng)度。如果Si的含量小于0.4質(zhì)量％，則會(huì)因固溶不足等而無(wú)法獲得釬焊后強(qiáng)度的提高效果。另一方面，如果超過(guò)1.4質(zhì)量％，則Al—Fe—Si、Al—Mn—Si、Al—Mn—Fe—Si系化合物等就會(huì)增大而使陰極反應(yīng)性增大，耐腐蝕性劣化。所以，將Si含量設(shè)為0.41.4質(zhì)量X。<Zn:2.05.5質(zhì)量％>Zn具有使?fàn)奚牧?的電位更低的效果，通過(guò)添加到犧牲材料3中可以提高相對(duì)于芯材2的犧牲陽(yáng)極效果，提高耐腐蝕性。如果Zn的含量小于2.0質(zhì)量X，則無(wú)法獲得使電位降低的效果，犧牲陽(yáng)極效果變得不充分，耐腐蝕性劣化。另一方面，如果超過(guò)5.5質(zhì)量％，則由于犧牲材料3的熔點(diǎn)降低，因此在對(duì)管道、頭部、散熱片等各構(gòu)件進(jìn)行釬焊而將熱交換器接合的釬焊工序中，犧牲材料3有可能部分地熔化。如果犧牲材料3部分地熔化，則釬焊性(焊料流動(dòng)性)、釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性就會(huì)劣化。所以，將Zn含量設(shè)為2.05.5質(zhì)量X。<Mg:0.05質(zhì)量％以下>Mg固溶于合金組織中，使釬焊后強(qiáng)度提高。此外，由于在其與犧牲材料3中所含的Zn之間形成由MgZn2的組成構(gòu)成的金屬間化合物，因此釬焊后強(qiáng)度進(jìn)一步提高。如果Mg的含量超過(guò)0.05質(zhì)量X，則助熔劑(flux)就會(huì)與Mg反應(yīng)，生成MgF2等配位化合物。由此，助熔劑本身的活性度降低，破壞犧牲材7料3表面的氧化膜的作用降低，釬焊性劣化。所以，將Mg含量設(shè)為0.05質(zhì)量X以下。而且，為了獲得釬焊后強(qiáng)度提高的效果，優(yōu)選添加0.003質(zhì)量％以上。<余部Al及不可避免的雜質(zhì)〉犧牲材料3的成分除了上述的以外，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。而且，作為不可避免的雜質(zhì)，例如可以考慮含有0.25質(zhì)量％以下的Cu、Ni、Bi、Zr、Sn、P、Be、B等，容許在不妨礙本發(fā)明的效果的范圍中含有它們。<犧牲材料的晶體粒徑>將釬焊時(shí)的600°CX5分鐘熱處理后的晶體粒徑設(shè)為100400um的范圍。通過(guò)將犧牲材料3組織中的晶體粒徑設(shè)為該范圍，在釬焊時(shí)，在犧牲材料3與釬料4的接合部位，液相焊料穿過(guò)晶粒的晶界而展開的焊料展開性(焊料流動(dòng)性)就會(huì)提高，焊腳(焊料存留)的長(zhǎng)度變長(zhǎng)。這樣就可以提高釬焊性。如果晶體粒徑小于100um，則犧牲材料3表面的晶界密度變得過(guò)大，液相焊料在晶界中的保持(截留)增加，焊料展開性(焊料流動(dòng)性)降低。另一方面，如果晶體粒徑超過(guò)400tim，則犧牲材料3表面的晶界密度變得過(guò)小，焊料展開性(焊料流動(dòng)性)受到阻礙。而且，由于晶界與晶粒內(nèi)不同，是晶體取向紊亂的部分，因此與晶粒內(nèi)相比，液相焊料更容易反應(yīng)(熔化)而展開(更容易形成展開路徑)。所以，將釬焊時(shí)的60CTCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑設(shè)為100400Pm的范圍。而且，釬焊時(shí)的600°CX5分鐘熱處理后的晶體粒徑優(yōu)選設(shè)為120380iim的范圍。如果晶體粒徑為120380um的范圍，則犧牲材料3表面的晶界密度就會(huì)變得更為適度，焊料展開性(焊料流動(dòng)性)容易進(jìn)一步提咼。這里，犧牲材料3組織中的晶體粒徑可以通過(guò)調(diào)整犧牲材料3(犧牲材料用鑄錠)的均勻化熱處理的條件；或在與芯材2(芯材用構(gòu)件)、釬料4(釬料用構(gòu)件)重合后進(jìn)行熱軋之前加熱的熱處理的條件；和最后冷軋中的最終冷軋率，而控制為在釬焊時(shí)的600°CX5分鐘熱處理后，達(dá)到100400um的范圍。在均勻化熱處理的情況下，將條件設(shè)為45061(TC，優(yōu)選設(shè)為450560。CX130小時(shí)，在不進(jìn)行均勻化熱處理的情況下，在進(jìn)行熱軋之前加熱的熱處理中，將條件設(shè)為45056(TCX130小時(shí)。另外，無(wú)論是在進(jìn)行還是不進(jìn)行均勻化熱處理的情況下，最終冷軋中的最終冷軋率都設(shè)為2040%。而且，將晶體粒徑的范圍設(shè)為釬焊時(shí)的60(TCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑是因?yàn)椋缜八?，焊料的展開隨著晶體粒徑而變化，該焊料的展開是由于在溫度達(dá)到釬焊溫度的6(XTC附近時(shí)，焊料熔化，液相焊料穿過(guò)晶界而引起的，因此只要判斷溫度達(dá)到60(TC附近時(shí)的晶體粒徑即可。另外，嚴(yán)格來(lái)說(shuō)，焊料熔化是在57760(TC左右，然而由于在該溫度范圍內(nèi)，在焊料的展開方面沒(méi)有很大的變化，因此設(shè)為60(TCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑。而且，晶體粒徑的測(cè)定可以利用JISH:05017.切割法中記載的方法來(lái)進(jìn)行。艮口，可以通過(guò)利用光學(xué)顯微鏡拍攝犧牲材料3表面的照片，沿軋制方向拉直線，計(jì)數(shù)被直線的長(zhǎng)度的線段分隔的晶粒個(gè)數(shù)來(lái)進(jìn)行。<犧牲材料厚度>犧牲材料3的厚度優(yōu)選為3055um的范圍。如果犧牲材料3的厚度小于30ym，則犧牲防腐蝕效果(sacrificialanti—corrosioneffect)容易變小，內(nèi)面?zhèn)?冷卻水側(cè))的耐腐蝕性容易劣化。另一方面，如果超過(guò)55um，則芯材2的厚度變薄，硬釬焊板la的強(qiáng)度容易降低?！垛F料》釬料4由Al—Si系合金構(gòu)成，這里，所謂Al—Si系合金也包括除了Si以外還含有Zn的合金。即，作為Al—Si系合金，可以舉出Al—Si系合金或Al—Si—Zn系合金。作為釬料4，例如可以使用含有Si:712質(zhì)量％的Al—Si系合金。如果Si的焊料小于7質(zhì)量X，則釬焊溫度下的Al—Si液相量少，釬焊性容易變差。另一方面，如果超過(guò)12質(zhì)量％，則由于在釬料鑄造時(shí)粗大初晶(primarycrystal)Si增大，因此容易產(chǎn)生制成硬釬焊板la時(shí)的芯材2/釬料4界面上的過(guò)度熔融，容易使釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性劣化。但是，釬料4沒(méi)有特別限定，只要是通常所用的Al—Si系(Al—Si一Zn系)合金，則無(wú)論是何種都可以。例如，除了Si、Zn以外，也可以還含有Fe、Cu、Mn、Mg等。下面，對(duì)本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板的其他的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。熱交換器用鋁合金硬釬焊板只要在芯材的一面?zhèn)鹊淖畋砻嫘纬蔂奚牧稀⒃诹硪幻鎮(zhèn)鹊淖畋砻?surface)形成釬料即可，如圖1(b)所示，也可以是在芯材2的一面?zhèn)刃纬闪藸奚牧?、在芯材2的另一面?zhèn)刃纬闪酥虚g材料5、釬料4的4層的熱交換器用鋁合金硬釬焊板lb(硬釬焊板lb)。另外，雖然未圖示，然而也可以是進(jìn)一步增加了釬料、犧牲材料、中間材料的層數(shù)的5層以上的硬釬焊板?！吨虚g材料》中間材料5在芯材2中添加了Mg的情況下，可以作為防止Mg向釬料4側(cè)的擴(kuò)散的Mg擴(kuò)散防止層，另外，也可以作為用于提高釬料4側(cè)的耐腐蝕性的犧牲防腐蝕層，設(shè)于芯材2與釬料4之間。中間材料5由Al—Mn系合金構(gòu)成，這里，所謂Al—Mn系合金也包括除了Mn以外還含有Cu、Si等的合金。作為中間材料5，例如可以使用Al—Mn—Cu—Si系合金。但是，中間材料5沒(méi)有特別限定，只要是通常所用的中間材料5，無(wú)論是何種都可以。例如，除了Mn、Cu、Si以外，也可以還含有Ti。下面，參照?qǐng)D2，對(duì)熱交換器用鋁合金硬釬焊板的裝置方法(制造工序)的一例進(jìn)行說(shuō)明。首先，利用連續(xù)鑄造來(lái)熔化、鑄造芯材用鋁合金、犧牲材料用鋁合金及釬料用鋁合金，根據(jù)需要進(jìn)行面銑(surfacemimng)、均勻化熱處理，得到芯材用鑄錠(ingot)(芯材用構(gòu)件)、犧牲材料用鑄錠、釬料用鑄錠。這里，在犧牲材料用鑄錠中，在進(jìn)行均勻化熱處理的情況下，為了將釬焊時(shí)的600°CX5分鐘熱處理后的晶體粒徑控制為100400um，將條件設(shè)為45061CTC(優(yōu)選45056(TC)Xl30小時(shí)。另夕卜，對(duì)于犧牲材料用鑄錠及釬料用鑄錠，分別以規(guī)定厚度進(jìn)行熱軋或切割，得到犧牲材料用構(gòu)件、釬料用構(gòu)件(芯材用構(gòu)件準(zhǔn)備工序Sla、犧牲材料用構(gòu)件準(zhǔn)備工序-Slb、釬料用構(gòu)件準(zhǔn)備工序Slc)。而且，雖然未圖示，然而在設(shè)置中間材料的情況下，可以利用與上述的犧牲材料用構(gòu)件或釬料用構(gòu)件相同的方法來(lái)制作中間材料用構(gòu)件。然后，在將芯材用構(gòu)件、犧牲材料用構(gòu)件及釬料用構(gòu)件(根據(jù)需要還有中間材料用構(gòu)件)以達(dá)到規(guī)定的包覆率(cladratio)的方式利用重合工序(S2)重合后，利用熱處理工序(S3)以400。C以上的溫度進(jìn)行熱處理，利用熱軋工序(S4)進(jìn)行壓焊(rollbonding)而制成板材。而且，在熱處理工序(S3)的加熱中，在不對(duì)犧牲材料用鑄錠進(jìn)行均勻化熱處理的情況下，為了將釬焊時(shí)的60(TCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑控制為100400um，將條件設(shè)為450560°CX130小時(shí)。其后，經(jīng)過(guò)粗退火工序(S5)、冷軋工序(S6)、中間退火工序(S7)、冷軋工序(S8)而制成規(guī)定的板厚。而且，粗退火工序(S5)也可以在促進(jìn)元素的擴(kuò)散的情況下實(shí)施。另外，中間退火工序(S7)的中間退火的條件優(yōu)選為35045(TC、3小時(shí)以上，對(duì)于最終的冷軋工序(S8)的冷軋率(最終冷軋率)(coldrollingreduction),為了將釬焊時(shí)的60(TCX5分鐘熱處理后的晶體粒徑控制為100400um，使之達(dá)到2040%。另外，在制成最終的板厚后，也可以考慮成形性等而利用精退火工序(S9)實(shí)施精退火。如果進(jìn)行精退火，則由于材料軟化、伸長(zhǎng)率提高，因此可以確保加工性。實(shí)施例下面，對(duì)于本發(fā)明的熱交換器用鋁合金硬釬焊板，通過(guò)比較滿足本發(fā)明的要件的實(shí)施例和不滿足本發(fā)明的要件的比較例來(lái)具體地說(shuō)明?！吨谱髟嚇硬牧稀肥紫?，利用連續(xù)鑄造熔化、鑄造了芯材用鋁合金、犧牲材料用鋁合金及釬料用鋁合金。對(duì)于芯材(芯材用構(gòu)件)，實(shí)施550°CX10小時(shí)的均勻化熱處理，得到規(guī)定厚度的芯材用鑄錠(芯材用構(gòu)件)。對(duì)于犧牲材料(犧ii牲材料用構(gòu)件)，實(shí)施550°CX10小時(shí)的均勻化熱處理，對(duì)于釬料(釬料用構(gòu)件)，實(shí)施500°CX10小時(shí)的均勻化熱處理，制成犧牲材料用鑄錠、釬料用鑄錠，將該犧牲材料用鑄錠及釬料用鑄錠分別以規(guī)定厚度熱軋，得到犧牲材料用構(gòu)件、釬料用構(gòu)件。此后，在將芯材用構(gòu)件、犧牲材料用構(gòu)件及釬料用構(gòu)件以達(dá)到規(guī)定的包覆率的方式，如表2所示的組合那樣地重合、以450'C的溫度加熱后，利用熱軋進(jìn)行壓焊而制成板材。其后，通過(guò)在進(jìn)行了冷軋、360°CX3小時(shí)的中間退火后，再進(jìn)行冷軋率為2040%的冷軋，制作了板厚0.20mm的鋁合金硬釬焊板(試樣材料(testmaterial))。表1中表示出釬料、犧牲材料的成分。而且，在表1中，將不含有成分的用"一"表示，對(duì)于不滿足本發(fā)明的構(gòu)成的在數(shù)值下畫出下劃線地表示。另外，芯材的組成為，Si:0.80質(zhì)量％、Fe:0.20質(zhì)量％、Cu:0.98質(zhì)量％、Mn:1.4質(zhì)量％、Mg:0.01質(zhì)量％、Ti:0.12質(zhì)量％，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>*余部Al及不可避免的雜質(zhì)對(duì)于如此制作的熱交換器用鋁合金硬釬焊板(試樣材料)的特性評(píng)價(jià)，進(jìn)行了如下所示的各個(gè)試驗(yàn)?！对囼?yàn)方法》<釬焊性(焊料流動(dòng)性)>對(duì)于釬焊性(焊料流動(dòng)性)的試驗(yàn)的方法，參照附圖進(jìn)行說(shuō)明。在所參照的附圖中，圖3是表示釬焊性的評(píng)價(jià)方法的概略圖，(a)是從橫向看到的釬焊加熱前的狀態(tài)的概略圖，(b)是從上方看到的釬焊加熱前的狀態(tài)的概略圖，(C)是從橫向看到的釬焊加熱后的狀態(tài)的概略圖，(d)是從上方看到的釬焊加熱后的狀態(tài)的概略圖。如圖3(a)(b)所示，將在釬料單體15的一面以10g/r^涂布了助熔劑16的、Si:10質(zhì)量％而余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的預(yù)加釬料(preplacedbrazingfillermetal)A(0.25mm(板厚)X5mm(L!)X5mm(L2))放置于由芯材12、犧牲材料13、釬料14構(gòu)成的試樣材料11的犧牲材料13表面，進(jìn)行了600°CX5分鐘的釬焊加熱。這樣就如圖3(c)(d)所示，將預(yù)加釬料A的焊料17展開，測(cè)定了焊料展開距離L3。這里，焊料展開距離L3設(shè)為從釬焊加熱前的原來(lái)的預(yù)加焊料A'的一端到焊料展開的頭端的距離。將焊料展開距離"為5mm以上的設(shè)為釬焊性(焊料流動(dòng)性)良好(〇)，將小于5mm的設(shè)為不良(X)。<釬焊后強(qiáng)度>關(guān)于釬焊后強(qiáng)度的試驗(yàn)，利用6CKTCX5分鐘加熱后的試樣材料，與軋制方向平行地制作JIS5號(hào)試驗(yàn)片，在室溫下實(shí)施拉伸試驗(yàn)，測(cè)定了抗拉強(qiáng)度。將抗拉強(qiáng)度為160MPa以上的設(shè)為釬焊后強(qiáng)度良好(〇)，將小于160MPa的設(shè)為不良(X)。<耐腐蝕性>作為耐腐蝕性的試驗(yàn)，評(píng)價(jià)了犧牲材料側(cè)的耐腐蝕性。具體來(lái)說(shuō)，浸漬(immersion)于Cl—300ppm、SO42_100ppm、Cu2+5ppm的溶液中，在88°CX8小時(shí)后自然冷卻到室溫，然后保持16小時(shí)，實(shí)施將該循環(huán)進(jìn)行30天的浸漬試驗(yàn)，測(cè)定了腐蝕深度。將腐蝕深度為犧牲材料厚度以下的設(shè)為耐腐蝕性優(yōu)良(◎)，將腐蝕深度小于犧牲材料厚度+20um的設(shè)為良好(〇)，將犧牲材料厚度+20um以上的設(shè)為不良(X)。將這些試驗(yàn)結(jié)果表示于表2中。而且，犧牲材料的晶體粒徑的測(cè)定是利用JISH:05017.切割法中記載的方法進(jìn)行的。14[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>承釬料的厚度為40pm如表2所示，試樣材料No.18由于滿足本發(fā)明的要件，因此釬焊性(焊料流動(dòng)性)、釬焊后強(qiáng)度及耐腐蝕性全都優(yōu)良或良好。另一方面，No.9由于犧牲材料(S9)的Fe的濃度小于下限值，因此釬焊后強(qiáng)度差。No.lO由于犧牲材料(S10)的Fe的濃度超過(guò)上限值，因此A1—Mn—Fe、Al—Fe—Si、A1—Mn—Fe—Si系化合物等增大而使陰極反應(yīng)性增大，耐腐蝕性差。No.ll由于犧牲材料(SIO的Mn的濃度小于下限值，因此釬焊后強(qiáng)度差。No.12由于犧牲材料(S12)的Mn的濃度超過(guò)上限值，因此釬焊性(焊料流動(dòng)性)差。N0.13由于犧牲材料(S13)的Si的濃度小于下限值，因此釬焊后強(qiáng)度差。No.l4由于犧牲材料(S14)的Si的濃度超過(guò)上限值，因此Al—Fe一Si、Al—Mn—Si、Al—Mn—Fe—Si系化合物等增大而使陰極反應(yīng)性增大，耐腐蝕性差。Nal5由于犧牲材料(S15)的Zn的濃度小于下限值，因此無(wú)法獲得使電位降低的效果，耐腐蝕性差。No.16由于犧牲材料(S16)的Zn的濃度超過(guò)上限值，因此犧牲材料的熔點(diǎn)降低，犧牲材料部分地熔化，釬焊性(焊料流動(dòng)性)、釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性都差。No.l7由于犧牲材料(S17)的Mg的濃度超過(guò)上限值，因此助熔劑本身的活性度降低，將犧牲材料3表面的氧化膜破壞的作用降低，釬焊性(焊料流動(dòng)性)差。No.18由于犧牲材料(S18)的晶體粒徑小于下限值，因此犧牲材料表面的晶界密度變得過(guò)大，液相焊料在晶界中的保持(截留)增加，釬焊性(焊料流動(dòng)性)差。No.l9由于犧牲材料(S19)的晶體粒徑超過(guò)上限值，因此犧牲材料表面的晶界密度變得過(guò)小，液相焊料穿過(guò)晶界而展開的焊料展開性受到阻礙，釬焊性(焊料流動(dòng)性)差。以上雖然對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式、實(shí)施例進(jìn)行了說(shuō)明，然而本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施方式、實(shí)施例，也可以在能夠適合本發(fā)明的主旨的范圍中廣泛地變更、改變而實(shí)施，它們都包含于本發(fā)明的技術(shù)的范圍中。1權(quán)利要求1.一種熱交換器用鋁合金硬釬焊板，是具備芯材、形成于該芯材的一面?zhèn)鹊臓奚牧?、形成于該芯材的另一面?zhèn)鹊挠葾l-Si系合金構(gòu)成的釬料的熱交換器用鋁合金硬釬焊板，其特征在于，所述犧牲材料含有Fe0.03～0.30質(zhì)量％、Mn0.01～0.40質(zhì)量％、Si0.4～1.4質(zhì)量％、Zn2.0～5.5質(zhì)量％、Mg0.05質(zhì)量％以下，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且600℃熱處理5分鐘后的晶體粒徑為100～400μm。全文摘要本發(fā)明提供一種釬焊后強(qiáng)度高并且耐腐蝕性高而且釬焊性優(yōu)異的熱交換器用鋁合金硬釬焊板。該熱交換器用鋁合金硬釬焊板(1a)具備芯材(2)、形成于該芯材(2)的一面?zhèn)鹊臓奚牧?3)、形成于該芯材(2)的另一面?zhèn)鹊挠葾l-Si系合金構(gòu)成的釬料(4)。犧牲材料(3)含有Fe0.03～0.30質(zhì)量％、Mn0.01～0.40質(zhì)量％、Si0.4～1.4質(zhì)量％、Zn2.0～5.5質(zhì)量％、Mg0.05質(zhì)量％以下，余部由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且600℃×5分鐘熱處理后的晶體粒徑為100～400μm。文檔編號(hào)F28F19/06GK101578382SQ20078004817公開日2009年11月11日申請(qǐng)日期2007年12月18日優(yōu)先權(quán)日2006年12月27日發(fā)明者岡崎惠一,根倉(cāng)健二,植田利樹,腰越史浩,長(zhǎng)屋隆彥,鶴野招弘申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所;株式會(huì)社電裝