專利名稱：環(huán)型熱導(dǎo)管及其起動(dòng)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及環(huán)型熱導(dǎo)管及其起動(dòng)方法。
背景技術(shù)：
以往，在冷卻電子裝置時(shí)使用熱導(dǎo)管。熱導(dǎo)管是利用封入在內(nèi)部的工作流體的相變來輸送熱的傳熱裝置。并且，作為為了提高電子裝置的冷卻能力而增加了熱的輸送量并且增加了熱的輸送距離的熱導(dǎo)管開發(fā)出環(huán)型熱導(dǎo)管。環(huán)型熱導(dǎo)管具有蒸發(fā)部，受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體蒸發(fā)；冷凝部，通過散熱使氣相的工作流體冷凝。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管具有蒸氣管，使通過蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向冷凝部流動(dòng)；液管，使通過冷凝部變化為液相的工作流體向蒸發(fā)部流動(dòng)。 并且，環(huán)型熱導(dǎo)管為蒸發(fā)部、蒸氣管、冷凝部和液管串聯(lián)連接的環(huán)形結(jié)構(gòu)，在內(nèi)部封入有工作流體。但是，在近年來的刀片式服務(wù)器(blade server)中，為了提高處理能力，開發(fā)了在一個(gè)刀片上安裝兩個(gè)CPU的結(jié)構(gòu)。為了使用環(huán)型熱導(dǎo)管對運(yùn)轉(zhuǎn)中的兩個(gè)CPU進(jìn)行冷卻，需要兩個(gè)蒸發(fā)部分別從各 CPU接受熱，因而需要在刀片式服務(wù)器上組裝兩個(gè)環(huán)型熱導(dǎo)管。為了在刀片式服務(wù)器上組裝兩組環(huán)型熱導(dǎo)管，基板需要具有用于配置兩組環(huán)型熱導(dǎo)管的區(qū)域。但是，刀片式服務(wù)器原本是作為容積比以往的服務(wù)器更小的服務(wù)器而開發(fā)的，用于在基板上高密度地配置CPU等電子裝置。因此，有時(shí)難以在基板上確保配置2組環(huán)型熱導(dǎo)管的區(qū)域。另外，提出了具有兩個(gè)蒸發(fā)部的環(huán)型熱導(dǎo)管。圖1示出了該環(huán)型熱導(dǎo)管110。環(huán)型熱導(dǎo)管110具有第一蒸發(fā)部IllA和冷凝部112。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管110具有 第一液管114A，使通過冷凝部112變化為液相的工作流體流動(dòng)至第一蒸發(fā)部IllA ；蒸氣管 113，使通過第一蒸發(fā)部IllA變化為氣相的工作流體流動(dòng)至冷凝部112。另外，如圖1所示，環(huán)型熱導(dǎo)管110具有第二蒸發(fā)部111B，該第二蒸發(fā)部111B，在起動(dòng)時(shí)，對使液相的工作流體流動(dòng)到第一蒸發(fā)部IllA內(nèi)的動(dòng)作進(jìn)行輔助。流動(dòng)到第一液管114A的液相的工作流體的一部分經(jīng)由第二液管114B及冷凝部112流動(dòng)到第二蒸發(fā)部 IllB0通過第二蒸發(fā)部IllB變化為氣相的工作流體在匯流到至蒸氣管113之后，向冷凝部 112流動(dòng)。在第二液管114B內(nèi)流動(dòng)的工作流體不與第一液管114內(nèi)流動(dòng)的工作流體匯流， 而通過冷凝部112向第二蒸發(fā)部IllB流動(dòng)。在環(huán)型熱導(dǎo)管110起動(dòng)時(shí)，馬上向配置在冷凝部112附近的第二蒸發(fā)部IllB供給液相的工作流體，而使回路內(nèi)的工作流體開始流動(dòng)，從而使液相的工作流體流動(dòng)至第一蒸發(fā)部111A。第二蒸發(fā)部IllB是為了起動(dòng)環(huán)型熱導(dǎo)管110而設(shè)置的輔助蒸發(fā)部。因此，第二蒸發(fā)部IllB與第一蒸發(fā)部IllA相比，尺寸小，冷卻能力低。
在將這樣的具有兩個(gè)蒸發(fā)部111A、111B的環(huán)型熱導(dǎo)管110分別對具有同等的發(fā)熱量的兩個(gè)CPU進(jìn)行冷卻時(shí)，由于兩個(gè)蒸發(fā)部111A、111B的冷卻能力不同以及由于配管的結(jié)構(gòu)，所以容易使回路內(nèi)的工作流體的流動(dòng)變得不穩(wěn)定?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特開2008-8512號(hào)公報(bào)；專利文獻(xiàn)2 美國專利申請公開第2004/0182550號(hào)說明書。

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題本說明書的目的在于提供尺寸小且能夠冷卻兩個(gè)發(fā)熱體的環(huán)型熱導(dǎo)管。用于解決問題的手段為了解決上述問題，根據(jù)在本說明書中所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的一個(gè)方式，具有第一蒸發(fā)部及第二蒸發(fā)部，受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體蒸發(fā)而相變?yōu)闅庀嗟墓ぷ髁黧w；第一冷凝部及第二冷凝部，通過散熱使氣相的工作流體冷凝而相變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w；第一蒸氣管，使通過所述第一蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第一冷凝部流動(dòng)； 第一液管，使通過所述第一冷凝部變化為液相的工作流體向所述第二蒸發(fā)部流動(dòng)；第二蒸氣管，使通過所述第二蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第二冷凝部流動(dòng)；第二液管，使通過所述第二冷凝部變化為液相的工作流體向所述第一蒸發(fā)部流動(dòng)。發(fā)明的效果根據(jù)上述的本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的一個(gè)方式，能夠減小尺寸，并且能夠冷卻兩個(gè)發(fā)熱體。尤其通過權(quán)利要求指出的構(gòu)成構(gòu)件及組合能夠理解且獲得本發(fā)明的目的及效果。上述的一般的說明及后述的詳細(xì)的說明是例示性及說明性的說明，不對要求保護(hù)的本發(fā)明進(jìn)行限制。


圖1是表示相關(guān)的例子的環(huán)型熱導(dǎo)管的圖。圖2是表示本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的第一實(shí)施方式的圖。圖3是表示組裝有圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的刀片式服務(wù)器的圖。圖4是圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的蒸發(fā)部的長度方向的剖視放大圖。圖5是圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的蒸發(fā)部的寬度方向的剖視放大圖。圖6的(A) (D)是說明圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的動(dòng)作的圖。圖7是說明在圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管受熱量不平衡的狀態(tài)的圖。圖8是表示本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的第二實(shí)施方式的圖。圖9的(A) (D)是說明圖8的環(huán)型熱導(dǎo)管的動(dòng)作的圖。圖10是表示本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的第三實(shí)施方式的圖。圖11是表示組裝有本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的第四實(shí)施方式的刀片式服務(wù)器的圖。
圖12是說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的實(shí)施例1 14的圖。圖13是說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的實(shí)施例15的圖。圖14是說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的實(shí)施例16的圖。圖15是說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的實(shí)施例17的圖。圖16是說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的實(shí)施例18的圖。
具體實(shí)施例方式下面，參照

本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的優(yōu)選的第一實(shí)施方式。但是， 本發(fā)明的技術(shù)范圍不限于下述的實(shí)施方式，而要注意權(quán)利要求書所記載的發(fā)明和與之等同物的范圍。圖2是表示本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的第一實(shí)施方式的圖。圖3是表示組裝有圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的刀片式服務(wù)器的圖。圖4是圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的蒸發(fā)部的長度方向的剖視放大圖。圖5是圖2的環(huán)型熱導(dǎo)管的蒸發(fā)部的寬度方向的剖視放大圖。如圖2所示，本實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管10具有第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部11B， 該第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部IlB受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體16蒸發(fā)而相變?yōu)闅庀嗟墓ぷ髁黧w16。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管10具有第一冷凝部12A及第二冷凝部12B，該第一冷凝部12A及第二冷凝部12B通過散熱使氣相的工作流體16冷凝，而相變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w16。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管10具有第一蒸氣管13A，使通過第一蒸發(fā)部IlA變化為氣相的工作流體16向第一冷凝部12A流動(dòng)；第一液管14A，使通過第一冷凝部12A變化為液相的工作流體16向第二蒸發(fā)部IlB流動(dòng)。而且，環(huán)型熱導(dǎo)管10具有第二蒸氣管13B，使通過第二蒸發(fā)部IlB變化為氣相的工作流體16向第二冷凝部12B流動(dòng)；第二液管14B，使通過第二冷凝部12B變化為液相的工作流體16向第一蒸發(fā)部IlA流動(dòng)。在環(huán)型熱導(dǎo)管10中，第一蒸發(fā)部11A、第一蒸氣管13A、第一冷凝部12A、第一液管 14A、第二蒸發(fā)部11B、第二蒸氣管13B、第二冷凝部12B和第二液管14B串聯(lián)連接而形成為環(huán)路狀的流路。工作流體被密封在上述環(huán)路狀的流路內(nèi)。工作流體16在環(huán)型熱導(dǎo)管10內(nèi)，一邊在液相及氣相之間進(jìn)行相變，一邊轉(zhuǎn)移熱量。工作流體16以飽和蒸氣壓封入環(huán)型熱導(dǎo)管10 內(nèi)。工作流體16例如能夠使用水、乙醇、氨水、或氯氟烴等。如圖3所示，環(huán)型熱導(dǎo)管10例如組裝在刀片式服務(wù)器20上來使用。刀片式服務(wù)器20具有兩個(gè)CPU21A及21B。環(huán)型熱導(dǎo)管10的第一蒸發(fā)部IlA配置成與CPU21A進(jìn)行熱接觸。另外，第二蒸發(fā)部IlB配置成與CPU21B進(jìn)行熱接觸。如圖3所示，刀片式服務(wù)器20大多具有長的矩形形狀。刀片式服務(wù)器20通常配置成與其長度方向垂直的寬度方向與鉛垂方向一致。典型地，CPU21A在鉛垂方向上配置在 CPU21B的上側(cè)。因而，在環(huán)型熱導(dǎo)管10中，受到來自CPU21A的熱的第一蒸發(fā)部IlA在鉛垂方向上配置在受到來自CPU21B的熱的第二蒸發(fā)部IlB的上側(cè)。通過主風(fēng)扇22向第一冷凝部12A及第二冷凝部12B送風(fēng)，來促進(jìn)散熱。此外，在圖3中示出了環(huán)型熱導(dǎo)管10組裝在刀片式服務(wù)器上的例子，但環(huán)型熱導(dǎo)管10也可以組裝在具有發(fā)熱體的其他電子設(shè)備上來用于冷卻。接著，使用圖4及圖5，在下面進(jìn)一步說明第一蒸發(fā)部11A。第二蒸發(fā)部IlB的結(jié)構(gòu)與第一蒸發(fā)部IlA相同，因而對第一蒸發(fā)部IlA的說明也適用于第二蒸發(fā)部11B。如圖4所示，第一蒸發(fā)部IlA為長的形狀。第一蒸發(fā)部IlA的長度方向與工作流體16在環(huán)型熱導(dǎo)管10的流路中流動(dòng)的方向一致。在圖4中用箭頭表示工作流體16的流動(dòng)方向。另外，如圖4及圖5所示，第一蒸發(fā)部IlA具有長的框體30、在框體30內(nèi)的中央部配置的金屬塊31、在金屬塊31內(nèi)的空洞中配置的金屬管32和在金屬管32內(nèi)配置的毛細(xì)芯 (wick) 33ο框體30、金屬塊31和金屬管32使用銅等導(dǎo)熱性高的金屬形成?？蝮w30的長度方向與第一蒸發(fā)部IlA的長度方向一致。在框體30的長度方向上的一側(cè)的端部連接有第二液管14Β。另外，在框體30的長度方向上的另一側(cè)的端部連接有第一蒸氣管13Α。CPU21A等發(fā)熱體經(jīng)由熱脂(thermal grease)等熱接合材料(未圖示)與框體30 進(jìn)行熱連接。金屬塊31配置為與框體30的內(nèi)表面緊貼，與框體30進(jìn)行熱連接。金屬塊31的內(nèi)部具有圓柱形狀的空洞。該空洞的長度方向與第一蒸發(fā)部IlA的長度方向一致。金屬塊 31將經(jīng)由框體30從發(fā)熱體21A傳遞來的熱快速傳遞至配置在內(nèi)部的空洞中的金屬管32。金屬管32為長的圓筒形狀。金屬管32配置在金屬塊31的空洞內(nèi)。金屬管32的長度方向與第一蒸發(fā)部IlA的長度方向一致。金屬管32的外表面與金屬塊31的空洞的內(nèi)表面緊貼，金屬管32與金屬塊31進(jìn)行熱連接。如圖5所示，在金屬管32的內(nèi)表面，沿著周向以規(guī)定的間距形成有多個(gè)凸部34a 和凹部34b。在金屬管32的整個(gè)長度方向上形成有凸部3 及凹部34b。在該凹部34b和毛細(xì)芯33之間形成的槽狀的空間成為工作流體16的通路。如圖4所示，毛細(xì)芯33為長的筒形。毛細(xì)芯33的位于第二液管14B側(cè)的端部開口，位于第一蒸氣管13A側(cè)的端部封閉。毛細(xì)芯33以其封閉的端部朝向第一蒸氣管13A側(cè)的方式插入金屬管32的內(nèi)側(cè)。 如圖5所示，毛細(xì)芯33的外表面與在金屬管32的內(nèi)表面形成的多個(gè)凸部3 的頂端接觸， 毛細(xì)芯33與金屬管32進(jìn)行熱連接。毛細(xì)芯33使用多孔質(zhì)的材料形成。例如使用燒結(jié)銅粉末而成的多孔質(zhì)體來形成毛細(xì)芯33。優(yōu)選通過直徑為ΙΟμπι 50μπι左右的微細(xì)的多個(gè)細(xì)孔連通毛細(xì)芯33的內(nèi)側(cè)的空洞部和外側(cè)。當(dāng)液相的工作流體16從第二液管14Β流入第一蒸發(fā)部IlA內(nèi)時(shí)，工作流體16借助毛細(xì)管現(xiàn)象浸入毛細(xì)芯33內(nèi)，毛細(xì)芯33變?yōu)楸还ぷ髁黧w16潤濕的狀態(tài)。浸入毛細(xì)芯33 中的液相的工作流體16被從CPU21A等發(fā)熱體供給來的熱加熱而蒸發(fā)(氣化)。另外，存在于毛細(xì)芯33本身、毛細(xì)芯33表面、毛細(xì)芯33內(nèi)側(cè)的空洞部中的氣相的工作流體16通過毛細(xì)芯33的細(xì)孔從內(nèi)側(cè)的空洞部向外側(cè)流動(dòng)。具有上述結(jié)構(gòu)的第一蒸發(fā)部11Α，例如相對于具有長30mmX寬30mm的尺寸的發(fā)熱體即CPU，能夠?qū)⒖蝮w30的尺寸形成為長50mmX寬50mmX高20mm。另外，能夠?qū)⒔饘?br> 7塊31的尺寸形成為長40mmX寬40mmX高20mm。另外，金屬管32的尺寸能夠形成為外徑 14mm、內(nèi)徑IOmm(管壁厚度2mm)。并且，在金屬管32的內(nèi)表面例如以2mm間距形成深度Imm 的凹部34b。而且，毛細(xì)芯33的尺寸能夠形成為外徑10mm、內(nèi)徑4mm。接著，使用圖2及圖3，在下面進(jìn)一步說明第一冷凝部12A。第二冷凝部12B的結(jié)構(gòu)與第一冷凝部12A相同，因而對第一冷凝部12A的說明也適用于第二冷凝部12B。如圖2所示，第一冷凝部12A具有第一冷凝管40A、與第一冷凝管40A相連接的多個(gè)第一散熱板41A。在第一冷凝管40A的一側(cè)的端部連接有第一蒸氣管13A。在第一冷凝管40A的另一側(cè)的端部連接有第一液管14A。多個(gè)第一散熱板41A與第一冷凝管40A進(jìn)行熱連接，在第一冷凝管40A內(nèi)流動(dòng)的工作流體16的熱通過多個(gè)第一散熱板41A散發(fā)。如圖3所示，從促進(jìn)散熱，使氣相的工作流體16相變?yōu)橐合噙@一方面考慮，優(yōu)選通過主風(fēng)扇22等向第一冷凝部12A的多個(gè)第一散熱板41A送風(fēng)。接著，使用圖2及圖3，在下面進(jìn)一步說明第一蒸氣管13A。第二蒸氣管I3B的結(jié)構(gòu)與第一蒸氣管13A相同，因而對第一蒸氣管13A的說明也適用于第二蒸氣管13B。第一蒸氣管13A的一側(cè)的端部與第一蒸發(fā)部IlA相連接。另外，第一蒸氣管13A 的另一側(cè)的端部與第一冷凝部12A相連接。第一蒸氣管13A內(nèi)不是僅限于氣相的工作流體16流動(dòng)。根據(jù)環(huán)型熱導(dǎo)管10的工作狀態(tài)和設(shè)置環(huán)境，有時(shí)在第一蒸發(fā)部IlA和第一冷凝部12A之間工作流體16變?yōu)橐合啵?因而有時(shí)在第一蒸氣管13A內(nèi)流動(dòng)氣液混合的工作流體16。第一蒸氣管13A使用銅等導(dǎo)熱性高的金屬形成。接著，使用圖2及圖3，在下面進(jìn)一步說明第一液管14A。第二液管14B的結(jié)構(gòu)與第一液管14A相同，因而對第一液管14A的說明也適用于第二液管14B。第一液管14A的一側(cè)的端部與第一冷凝部12A相連接。另外，第一液管14A的另一側(cè)的端部與第二蒸發(fā)部IlB相連接。在第一液管14A內(nèi)并不僅限于流動(dòng)液相的工作流體16。根據(jù)環(huán)型熱導(dǎo)管10的工作狀態(tài)和設(shè)置環(huán)境，有時(shí)在第一冷凝部12A和第二蒸發(fā)部IlB之間工作流體16變?yōu)闅庀啵?因而有時(shí)在第一液管14A內(nèi)流動(dòng)氣液混合的工作流體16。第一液管14A使用銅等導(dǎo)熱性高的金屬形成。優(yōu)選封入在環(huán)型熱導(dǎo)管10內(nèi)的工作流體16的量為液相的工作流體16將第一蒸發(fā)部11A、第二液管14B、第二蒸發(fā)部IlB及第一液管14A填滿的量。另外，更優(yōu)選該工作流體16的量稍大于環(huán)型熱導(dǎo)管10的流路的容積的一半。若工作流體16的量大于該量，則流動(dòng)阻力增大，熱阻力增加。另一方面，若工作流體16的量少于該量，則環(huán)型熱導(dǎo)管10的動(dòng)作不穩(wěn)定。接著，下面使用圖6的(A) (D)說明環(huán)型熱導(dǎo)管10的動(dòng)作。圖6的(A) (D) 是說明環(huán)型熱導(dǎo)管的動(dòng)作的圖。首先，如圖6的(A)所示，在環(huán)型熱導(dǎo)管10中，第一蒸發(fā)部IlA在鉛垂方向上配置在第二蒸發(fā)部IlB的上側(cè)。因而，在起動(dòng)前的狀態(tài)下，液相的工作流體16滯留在環(huán)型熱導(dǎo)管10的下側(cè)，第二蒸發(fā)部IlB的內(nèi)部被液相的工作流體16填滿。在第二蒸發(fā)部IlB內(nèi)部的毛細(xì)芯33的細(xì)孔內(nèi)浸入有液相的工作流體16。環(huán)型熱導(dǎo)管10的上側(cè)的部分被氣相的工作流體16填滿。因而，第一蒸發(fā)部IlA 的內(nèi)部被氣相的工作流體16填滿。即，第一蒸發(fā)部IlA內(nèi)的毛細(xì)芯33處于干燥了的狀態(tài)， 所以第一蒸發(fā)部IlA處于所謂的干燥(dry out)的狀態(tài)。然后，在起動(dòng)環(huán)型熱導(dǎo)管10時(shí)，首先，第二蒸發(fā)部IlB開始受熱。例如，在圖3所示的例子中，僅CPU21B運(yùn)轉(zhuǎn)，第二蒸發(fā)部IlB受到來自作為發(fā)熱體的CPU21B的熱。在從第二蒸發(fā)部IlB開始受熱起經(jīng)過了規(guī)定的時(shí)間之后，才使第一蒸發(fā)部IlA開始受熱。該規(guī)定的時(shí)間，是基于有液相的工作流體16開始在第一蒸發(fā)部IlA流動(dòng)所需要的時(shí)間來設(shè)定的。在受到了來自發(fā)熱體的熱的第二蒸發(fā)部1IB中，首先，框體30被發(fā)熱體加熱，作用于框體30的熱傳遞至金屬塊31。傳遞至金屬塊31的熱傳遞至金屬管32，傳遞至金屬管32 的熱經(jīng)由金屬管32的凸部3 傳遞至毛細(xì)芯33，從而毛細(xì)芯33被加熱。當(dāng)被加熱了的毛細(xì)芯33的溫度上升時(shí)，毛細(xì)芯33的細(xì)孔內(nèi)的液相的工作流體16 沸騰而氣化。隨著工作流體16在毛細(xì)芯33的細(xì)孔內(nèi)相變?yōu)闅庀?，?xì)孔內(nèi)的壓力增大，因而氣相的工作流體16被壓出到毛細(xì)芯33的外表面。被壓出到毛細(xì)芯33的外表面的氣相的工作流體16例如通過金屬管32的凹部 34b，向第二蒸氣管1 側(cè)的框體30的內(nèi)部流動(dòng)。然后，氣相的工作流體16流入第二蒸氣管13B內(nèi)。此外，在環(huán)型熱導(dǎo)管10起動(dòng)后的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，有時(shí)在第二蒸發(fā)部IlB的金屬管32 的內(nèi)側(cè)存在氣相的工作流體16。該氣相的工作流體16也因工作流體16的氣化而產(chǎn)生的壓力增大而被壓出到毛細(xì)芯33的外表面。接著，如圖6的(B)所示，隨著第二蒸發(fā)部IlB的框體30內(nèi)的壓力上升，第二蒸氣管13B內(nèi)的液相的工作流體16被壓出到第二冷凝部12B內(nèi)。液相的工作流體16從第二冷凝部12B再被壓出到第二液管14B內(nèi)，從而第二液管14B內(nèi)的液面上升。然后，被液相的工作流體16按壓的氣相的工作流體16在第一蒸發(fā)部IlA中流動(dòng)， 進(jìn)而在第一蒸氣管13A中流動(dòng)之后，流入第一冷凝部12A內(nèi)。到達(dá)第一冷凝部12A的氣相的工作流體16通過散熱冷凝而變化為液相。工作流體16所具有的熱經(jīng)由第一冷凝管40A 傳遞至第一散熱板41A，傳遞至第一散熱板41A的熱從第一散熱板41A散發(fā)。這樣，在第一冷凝部12A，氣相的工作流體16被冷卻，全部或一部分變化為液相。 結(jié)果，在第一冷凝部12A及第一蒸氣管13A內(nèi)滯留有液相的工作流體16，液面上升。接著，如圖6的(C)所示，從第二冷凝部12B —側(cè)被按壓的第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16開始向第一蒸發(fā)部IlA內(nèi)流動(dòng)。在這一時(shí)刻，第一蒸發(fā)部IlA開始第一次受到熱。例如，如圖3所示，CPU21A開始運(yùn)轉(zhuǎn)，第一蒸發(fā)部IlA受到來自作為發(fā)熱體的CPU21A的熱。在第一蒸發(fā)部IlA內(nèi)流動(dòng)的液相的工作流體16變化為氣相，氣相的工作流體16 流入第一蒸氣管13A內(nèi)。接著，如圖6的(D)所示，液相的工作流體16幾乎將第一蒸發(fā)部IlA的毛細(xì)芯33 的內(nèi)部填滿，環(huán)型熱導(dǎo)管10的動(dòng)作穩(wěn)定。在環(huán)型熱導(dǎo)管10的動(dòng)作穩(wěn)定了的狀態(tài)下，變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w16成為幾乎將第一蒸發(fā)部11A、第二蒸發(fā)部11B、第一液管14A和第二液管14B填滿的狀態(tài)。環(huán)型熱導(dǎo)管10的其他部分被氣相的工作流體16填滿。這樣，通過環(huán)型熱導(dǎo)管10穩(wěn)定地冷卻兩個(gè)發(fā)熱體冷卻。根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管10，環(huán)型熱導(dǎo)管由一個(gè)環(huán)路狀的流路形成，因而尺寸小。另夕卜，環(huán)型熱導(dǎo)管10具有兩個(gè)蒸發(fā)部，因而能夠冷卻兩個(gè)發(fā)熱體。另外，根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管10的起動(dòng)方法，因?yàn)樵诒灰合嗟墓ぷ髁黧w16填滿了的蒸發(fā)部開始受熱，所以能夠可靠地起動(dòng)環(huán)型熱導(dǎo)管10。例如，在具有兩個(gè)CPU的刀片式服務(wù)器中，只要能夠?qū)蓚€(gè)CPU都配置在基板的下側(cè)(鉛垂方向的下側(cè))，就能夠在環(huán)型熱導(dǎo)管起動(dòng)時(shí)通過液相的工作流體將兩個(gè)蒸發(fā)部都填滿。但是，這樣的配置受到刀片式服務(wù)器的結(jié)構(gòu)的制約，因而有時(shí)很難實(shí)現(xiàn)。并且，在具有兩個(gè)CPU的刀片式服務(wù)器中，大多情況下，兩個(gè)CPU在鉛垂方向上配置在不同的位置。這種情況下，在對兩個(gè)CPU分別設(shè)置單獨(dú)的環(huán)型熱導(dǎo)管時(shí)，在起動(dòng)時(shí)，液相的工作流體不能填滿與配置在鉛垂方向的上側(cè)的CPU進(jìn)行熱連接的蒸發(fā)部。在蒸發(fā)部內(nèi)沒有液相的工作流體的狀態(tài)下，即使想要起動(dòng)環(huán)型熱導(dǎo)管，因?yàn)檎舭l(fā)部內(nèi)是干燥的狀態(tài)，所以不能使液相的工作流體變化為氣相，因而環(huán)型熱導(dǎo)管不起動(dòng)。另一方面，根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管10，因?yàn)樵谝粋€(gè)回路內(nèi)具有兩個(gè)蒸發(fā)部，所以在起動(dòng)時(shí)，易于在鉛垂方向的下側(cè)所配置的蒸發(fā)部內(nèi)填滿液相的工作流體。另外，根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管的起動(dòng)方法，先是鉛垂方向的下側(cè)所配置的蒸發(fā)部開始受熱，并在液相的工作流體開始流過鉛垂方向的上側(cè)所配置的蒸發(fā)部之后，開始使該上側(cè)所配置的蒸發(fā)部受熱。 因而，能夠使環(huán)型熱導(dǎo)管可靠地起動(dòng)。上述的環(huán)型熱導(dǎo)管10在第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部IlB的受熱量相等的情況下，穩(wěn)定地動(dòng)作。但是，在第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部IlB的受熱量不相等的情況下，在第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部IlB中，工作流體16從液相變化為氣相的變化量不同，因而流路內(nèi)的工作流體16的分布產(chǎn)生不均，可能使工作流體16的循環(huán)不穩(wěn)定或停止。下面，使用圖7說明這種情況的例子。圖7是說明在環(huán)型熱導(dǎo)管10中，受熱量不平衡的狀態(tài)的圖。在圖7所示的環(huán)型熱導(dǎo)管10中，第一蒸發(fā)部IlA的受熱量增加，另一方面，第二蒸發(fā)部IlB的受熱量減小，處于受熱量不平衡的狀態(tài)。例如，若以圖3所示的刀片式服務(wù)器的例子進(jìn)行說明，則相當(dāng)于下述情況，即，CPU21A的運(yùn)轉(zhuǎn)率上升而發(fā)熱量增加，另一方面， CPU21B的運(yùn)轉(zhuǎn)率降低發(fā)熱量減小。在環(huán)型熱導(dǎo)管10中，受熱量大的第一蒸發(fā)部IlA中的工作流體16的氣化速度變得比受熱量小的第二蒸發(fā)部IlB中的工作流體16的氣化速度快。并且，第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16減少，另一方面，第一液管14A內(nèi)的液相的工作流體16增加。在圖7中示出了液相的工作流體16的液面上升到第一蒸氣管13A 內(nèi)的狀態(tài)。若該狀態(tài)再持續(xù)，則在第一蒸發(fā)部IlA內(nèi)沒有液相的工作流體16，第一蒸發(fā)部IlA 變?yōu)楦稍锏臓顟B(tài)，從而工作流體16停止循環(huán)。這樣的現(xiàn)象尤其易于在蒸發(fā)部和冷凝部間的距離大的情況、蒸發(fā)部位于低于冷凝部的位置的情況等的工作流體16的流動(dòng)阻力比較大的情況下引起。因而，希望環(huán)型熱導(dǎo)管在兩個(gè)蒸發(fā)部中的受熱量不平衡的情況下也能夠穩(wěn)定地動(dòng)作。因此，作為即使在兩個(gè)蒸發(fā)部的受熱量不平衡的情況下也能夠穩(wěn)定地動(dòng)作的環(huán)型熱導(dǎo)管，下面參照

第二到第四實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管。對于第二到第四實(shí)施方式未特別說明的方面，適當(dāng)?shù)剡m用上述的第一實(shí)施方式中詳述的說明。另外，在圖8 圖11 中，對與圖2 圖7相同的結(jié)構(gòu)標(biāo)注了相同的附圖標(biāo)記。圖8示出了本說明書所公開的第二實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管50。環(huán)型熱導(dǎo)管50具有連接第一蒸氣管13A和第二蒸氣管13B的旁通管15。旁通管 15具有如下的作用，S卩，在兩個(gè)蒸發(fā)部的受熱量不平衡等，而使流路內(nèi)的工作流體16的分布產(chǎn)生不均的情況下，使工作流體16流動(dòng)，來使環(huán)型熱導(dǎo)管50恢復(fù)穩(wěn)定的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。優(yōu)選旁通管15連接第一冷凝部12A附近的第一蒸氣管13A的部分和第二冷凝部 12B附近的第二蒸氣管13B的部分。例如，優(yōu)選旁通管15連接第一蒸氣管13A的與第一冷凝部12A相距1 3cm范圍的部分和第二蒸氣管13B的與第二冷凝部12B相距1 3cm范圍的部分。另外，優(yōu)選旁通管15中的工作流體16的流動(dòng)部分的截面積小于等于第一蒸氣管 13A及第二蒸氣管13B中的工作流體16的流動(dòng)部分的截面積。優(yōu)選旁通管15中的工作流體16的壓力損失大于液管和蒸氣管中的壓力損失。這是為了，在環(huán)型熱導(dǎo)管50穩(wěn)定動(dòng)作的狀態(tài)下，提高旁通管15對工作流體16的流動(dòng)阻力，防止工作流體16易于向旁通管15流動(dòng)。接著，說明旁通管15的上述截面積和第一蒸氣管13A及第二蒸氣管1 的上述截面積之間的優(yōu)選關(guān)系。S卩，優(yōu)選旁通管15中的流動(dòng)部分的截面積與第一蒸氣管13A及第二蒸氣管1 中的流動(dòng)部分的截面積之比在0. 1 1的范圍內(nèi)，尤其優(yōu)選在0. 4 0. 6的范圍內(nèi)?？紤]到在流路內(nèi)的工作流體16的分布不均的情況下，使工作流體16快速流動(dòng)，而使環(huán)型熱導(dǎo)管的動(dòng)作恢復(fù)穩(wěn)定狀態(tài)的情況，優(yōu)選上述截面積的比為0.1以上。當(dāng)上述截面積的比小于0. 1時(shí)，旁通管15中的壓力損失變大，會(huì)妨礙工作流體16在旁通管15中的流動(dòng)。另外，考慮到在環(huán)型熱導(dǎo)管50穩(wěn)定動(dòng)作時(shí)，防止工作流體16優(yōu)先向旁通管15流動(dòng)的情況，優(yōu)選上述截面積的比在1以下。另外，由于上述截面積的比在1以下，因而利用毛細(xì)管力使液相的工作流體16流動(dòng)至旁通管15內(nèi)。旁通管15的長度根據(jù)環(huán)型熱導(dǎo)管50配置的結(jié)構(gòu)適當(dāng)設(shè)定。另外，為了提高對作流體16的壓力損失，可以在旁通管15上設(shè)置環(huán)部、彎曲部等。環(huán)型熱導(dǎo)管50的其他部分的結(jié)構(gòu)與上述的第一實(shí)施方式同樣。下面，使用圖9的㈧ ⑶說明環(huán)型熱導(dǎo)管50的動(dòng)作。圖9的㈧ ⑶是說明環(huán)型熱導(dǎo)管50的動(dòng)作的圖。首先，圖9的(A)所示的狀態(tài)的環(huán)型熱導(dǎo)管50在穩(wěn)定的狀態(tài)下進(jìn)行動(dòng)作。環(huán)型熱導(dǎo)管50從起動(dòng)到達(dá)到穩(wěn)定動(dòng)作狀態(tài)的過程與上述的第一實(shí)施方式相同。接著，如圖9的(B)所示，環(huán)型熱導(dǎo)管50變化為如下的狀態(tài)第一蒸發(fā)部IlA的受熱量增加，另一方面，第二蒸發(fā)部IlB的受熱量減少，受熱量不平衡。在環(huán)型熱導(dǎo)管50中，受熱量大的第一蒸發(fā)部IlA中的工作流體16的氣化速度變得比受熱量小的第二蒸發(fā)部IlB中的工作流體16的氣化速度快。然后，第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16減少。因?yàn)榱髀穬?nèi)的工作流體16的量恒定，所以第一液管14A內(nèi)的液相的工作流體16增加。在圖9的(B)所示的狀態(tài)下，液相的工作流體16的液面上升到第一冷凝部12A的內(nèi)部。結(jié)果，第二液管14B中的工作流體16的氣相部分的壓力減小，另一方面，第一蒸氣管13A內(nèi)的壓力增大。隨著第二液管14B內(nèi)的壓力減小，第二冷凝部12B及第二蒸氣管13B 內(nèi)部的壓力也減小。于是，第一蒸氣管13A內(nèi)的氣相的工作流體16在旁通管15中流動(dòng)，流入第二蒸氣管13B。流入第二蒸氣管13B的工作流體16在通過第二冷凝部12B變化為液相之后，流入第二液管14B。此外，有時(shí)在第一蒸氣管13A內(nèi)具有液相的工作流體16的情況下，液相的工作流體16也在旁通管15內(nèi)流動(dòng)。結(jié)果，第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16增加，另一方面，第一液管14A內(nèi)的液相的工作流體16減少。這樣，環(huán)型熱導(dǎo)管50內(nèi)的工作流體16的分布自動(dòng)恢復(fù)為圖9的 (A)所示的狀態(tài)。其結(jié)果，環(huán)型熱導(dǎo)管50恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。但是，在第一蒸發(fā)部IlA的受熱量的增加量和第二蒸發(fā)部IlB的受熱量的減小量大的情況下，進(jìn)一步變化為受熱量嚴(yán)重不平衡的狀態(tài)，環(huán)型熱導(dǎo)管50中的工作流體16的分布會(huì)向圖9的(C)所示的狀態(tài)變化。在圖9的(C)所示的狀態(tài)下，第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16進(jìn)一步減少，另一方面，第一液管14A內(nèi)的液相的工作流體16進(jìn)一步增加。在圖9的(C)所示的狀態(tài)下， 液相的工作流體16的液面上升到第一蒸氣管13A的內(nèi)部。然后，當(dāng)工作流體16的液面達(dá)到旁通管15的連接處的高度時(shí)，如圖9的⑶所示， 第一蒸氣管13A內(nèi)的液相的工作流體16通過壓力差及毛細(xì)管力在旁通管15內(nèi)流動(dòng)，而流入第二蒸氣管13B內(nèi)。流入第二蒸氣管13B內(nèi)的工作流體16在第二冷凝部12B內(nèi)流動(dòng)，而流入第二液管 14B 內(nèi)。結(jié)果，第二液管14B內(nèi)的液相的工作流體16增加，另一方面，第一液管14A內(nèi)的液相的工作流體16減少。這樣，環(huán)型熱導(dǎo)管50內(nèi)的工作流體16的分布自動(dòng)恢復(fù)為圖9的 (A)所示的狀態(tài)。因而，環(huán)型熱導(dǎo)管50恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。此外，在上述的環(huán)型熱導(dǎo)管50的動(dòng)作的說明中，以第一蒸發(fā)部IlA的受熱量增加而第二蒸發(fā)部IlB的受熱量減少的情況為例。但是，在第一蒸發(fā)部IlA的受熱量增加，而第二蒸發(fā)部IlB的受熱量無變化的情況，或者第一蒸發(fā)部IlA的受熱量不變，而僅第二蒸發(fā)部 IlB的受熱量減小的情況下，環(huán)型熱導(dǎo)管50會(huì)同樣地恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。這樣，對于環(huán)型熱導(dǎo)管50來說，在第一蒸發(fā)部IlA和第二蒸發(fā)部IlB之間受熱量產(chǎn)生相對變化的情況下，工作流體16在流路內(nèi)的分布能夠恢復(fù)為正常的狀態(tài)，從而恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。而且，對于環(huán)型熱導(dǎo)管50來說，在第一冷凝部12A和第二冷凝部12B之間冷卻能力發(fā)生相對變化了的情況下，工作流體16在流路內(nèi)的分布也能夠恢復(fù)為正常的狀態(tài)，從而恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管50，在流路內(nèi)的工作流體16的分布不均的情況下，工作流
12體16通過旁通管15，從第一蒸氣管13A向第二蒸氣管1 流動(dòng)，因而環(huán)型熱導(dǎo)管50能夠恢復(fù)為穩(wěn)定的動(dòng)作狀態(tài)。因而，根據(jù)環(huán)型熱導(dǎo)管50，即使在兩個(gè)蒸發(fā)部的受熱量不平衡的情況下，也能夠穩(wěn)定地動(dòng)作。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管50因?yàn)槟軌蛟诓皇褂秒娏Φ韧獠磕芰康那闆r下消除流路內(nèi)產(chǎn)生的工作流體16的分布不均的現(xiàn)象，因而能夠節(jié)省能源。接著，使用圖10說明第三實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管。圖10是表示本說明書所公開的第三實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管60的圖。在環(huán)型熱導(dǎo)管60中，第一蒸發(fā)部IlA及第二蒸發(fā)部IlB的尺寸不同。例如，可以使第二蒸發(fā)部IlB的長度為第一蒸發(fā)部IlA的2倍。環(huán)型熱導(dǎo)管60能夠用于對發(fā)熱量不同的兩個(gè)發(fā)熱體進(jìn)行冷卻。另外，環(huán)型熱導(dǎo)管 60能夠?qū)Τ叽绮煌膬蓚€(gè)發(fā)熱體進(jìn)行冷卻。例如，環(huán)型熱導(dǎo)管60用于對安裝在服務(wù)器上的CPU和芯片控制器(chip controller)進(jìn)行冷卻。通常，CPU的尺寸及發(fā)熱量比芯片控制器大。關(guān)于第一蒸發(fā)部11A，例如相對于具有長20mmX寬20mm的尺寸的發(fā)熱體即芯片控制器，能夠?qū)⒔饘賶K31的尺寸形成為長30mmX寬30mmX高20mm。另外，關(guān)于第二蒸發(fā)部 11B，例如相對于具有長30mmX寬30mm的尺寸的發(fā)熱體即CPU，能夠使金屬塊31的尺寸形成為長50mmX寬50mmX高20mm。環(huán)型熱導(dǎo)管60的其他部分的結(jié)構(gòu)與上述的第二實(shí)施方式同樣。根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管60，能夠使用與發(fā)熱體的尺寸及發(fā)熱量相對應(yīng)的蒸發(fā)部高效地冷卻發(fā)熱體。接著，使用圖11說明第四實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管。圖11是表示組裝有本說明書所公開的第四實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管70的刀片式服務(wù)器80的圖。如圖11所示，在環(huán)型熱導(dǎo)管70中，第一冷凝部和第二冷凝部形成一體。具體地說，在第一冷凝部的第一冷凝管40A及第二冷凝部的第二冷凝管40B上接合有共用的多個(gè)散熱板41。環(huán)型熱導(dǎo)管70的其他部分的結(jié)構(gòu)與上述的第二實(shí)施方式同樣。根據(jù)上述的環(huán)型熱導(dǎo)管70，因?yàn)榈谝焕淠亢偷诙淠啃纬梢惑w，因而能夠使尺寸更小。在本發(fā)明中，上述的各實(shí)施方式的環(huán)型熱導(dǎo)管及其起動(dòng)方法，只要不脫離本發(fā)明的宗旨，能夠適當(dāng)變更。例如，在上述的實(shí)施方式中，第一蒸發(fā)部IlA在鉛垂方向上配置在第二蒸發(fā)部IlB 的上側(cè)，但也可以將第二蒸發(fā)部1IB在鉛垂方向上配置在第一蒸發(fā)部1IA的上側(cè)。此時(shí)，在環(huán)型熱導(dǎo)管10使用時(shí)的鉛垂方向在制造環(huán)型熱導(dǎo)管時(shí)不能確定的情況下，例如可以設(shè)置下面的構(gòu)成構(gòu)件。1.在環(huán)型熱導(dǎo)管10上設(shè)置加速度傳感器，從而能夠判斷鉛垂方向。2.在環(huán)型熱導(dǎo)管10剛起動(dòng)之后，監(jiān)測CPU等兩個(gè)發(fā)熱體的溫度，確定溫度上升大的發(fā)熱體。并且，延緩規(guī)定時(shí)間對溫度上升大的發(fā)熱體供給電力，對兩個(gè)發(fā)熱體的起動(dòng)設(shè)置時(shí)間差。通過設(shè)置這樣的構(gòu)成構(gòu)件，能夠先使位于鉛垂方向的下側(cè)的蒸發(fā)部開始受熱。另外，在上述的各實(shí)施方式中，第一蒸氣管13A、第二蒸氣管13B、第一液管14A和第二液管14B由相等直徑的管形成，但是各管的直徑也可以不同。此外，在上述的各實(shí)施方式中，使用示意性地示出的環(huán)型熱導(dǎo)管進(jìn)行了說明，各構(gòu)成構(gòu)件的結(jié)構(gòu)、配置或形狀等不限于圖示的方式。例如，蒸發(fā)部或冷凝部的配置、連接蒸發(fā)部和冷凝部的蒸氣管及液管的形狀(配管布局)能夠按照要組裝環(huán)型熱導(dǎo)管的電子設(shè)備等的內(nèi)部結(jié)構(gòu)等任意設(shè)定。另外，能夠按照蒸發(fā)部、冷凝部、蒸氣管或液管的配置、形狀，任意設(shè)置起動(dòng)用散熱片及起動(dòng)用風(fēng)扇等其他構(gòu)件。下面，使用實(shí)施例進(jìn)一步說明本說明書所公開的環(huán)型熱導(dǎo)管的作用效果。但是，本發(fā)明不受實(shí)施例限制。實(shí)施例[實(shí)施例1]首先，形成圖8所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管。然后，將該環(huán)型熱導(dǎo)管組裝在圖3所示那樣的刀片式服務(wù)器上。接著，使刀片式服務(wù)器的基板面處于垂直于鉛垂方向的方向，由此形成了兩個(gè)蒸發(fā)部水平配置的狀態(tài)。使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為0W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W，來構(gòu)成實(shí)施例1。[實(shí)施例2]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為20W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例2。[實(shí)施例3]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為40W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例3。[實(shí)施例4]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例4。[實(shí)施例5]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為40W以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例5。[實(shí)施例6]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為20W以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例6。[實(shí)施例7]除了使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為OW以外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例7。[實(shí)施例8]使刀片式服務(wù)器的基板面處于平行于鉛垂方向的方向上，由此形成兩個(gè)蒸發(fā)部沿著鉛垂方向配置的狀態(tài)。另外，使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為0W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為 60W。除此之外，與實(shí)施例1同樣地構(gòu)成實(shí)施例8。[實(shí)施例9]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為20W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例9。[實(shí)施例10]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為40W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例10。[實(shí)施例11]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為60W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例11。[實(shí)施例I2]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為40W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例12。[實(shí)施例I3]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為20W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例13。[實(shí)施例14]使配置在鉛垂方向的上側(cè)的用于使第一蒸發(fā)部受熱的CPU A的發(fā)熱量為60W，使配置在鉛垂方向的下側(cè)的用于使第二蒸發(fā)部受熱的CPU B的發(fā)熱量為0W。除此之外與實(shí)施例8同樣地構(gòu)成實(shí)施例14。使實(shí)施例1 實(shí)施例14如下述那樣進(jìn)行動(dòng)作，來測定CPU A及CPU B的溫度。首先，停止向刀片式服務(wù)器供給電力，經(jīng)過足夠長的時(shí)間之后，形成包括CPU及環(huán)型熱導(dǎo)管的刀片式服務(wù)器整體均勻地保持為室溫的狀態(tài)。接著，開始向刀片式服務(wù)器供給電力，測定CPU A及CPU B的溫度已上升時(shí)的達(dá)到溫度。圖12示出了測定結(jié)果。在實(shí)施例14中，開始向刀片式服務(wù)器供給電力約1分鐘之后，CPU A的溫度達(dá)到了 80°C?？芍谡舭l(fā)部垂直配置的情況下，配置在鉛垂方向的下側(cè)的第二蒸發(fā)部未受熱， 環(huán)型熱導(dǎo)管不運(yùn)轉(zhuǎn)。另一方面，在實(shí)施例1 13中，CPU A及CPU B的達(dá)到溫度全都小于60°C。S卩，可知在兩個(gè)蒸發(fā)部垂直配置的情況下，只要配置于鉛垂方向的下側(cè)的第二蒸發(fā)部受熱，環(huán)型熱導(dǎo)管就運(yùn)轉(zhuǎn)，CPU A及CPU B被冷卻。另外，可知在蒸發(fā)部水平配置的情況下，即使任一個(gè)蒸發(fā)部未受熱，環(huán)型熱導(dǎo)管也運(yùn)轉(zhuǎn)，從而CPU A及CPU B被冷卻。另外，使用圖11所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管，進(jìn)行與實(shí)施例1 實(shí)施例14同樣的測定，得到了同樣的結(jié)果。接著，使用兩相流體模擬裝置，對圖2及圖8所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管的動(dòng)作進(jìn)行計(jì)算機(jī)實(shí)驗(yàn)，得到實(shí)施例15 實(shí)施例18。兩相流體模擬裝置使用SINDA/FLUINT (熱流分析軟件，C&R TECHNOLOGIES公司制作)。
[實(shí)施例I5]使用圖2所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管。制冷劑使用特定氯氟烴 HCFC(hydrochlorofluorocarbon)的R141b。第一液管、第二液管、第一蒸氣管及第二蒸氣管的內(nèi)徑為4. 5mm。第一液管及第二液管的長度為1. Om，第一蒸氣管及第二蒸氣管的長度為1.0m。第一冷凝部及第二冷凝部的長度為1.0m。第一蒸發(fā)部及第二蒸發(fā)部分別被輸出為150W的加熱體加熱。第一蒸發(fā)部及第二蒸發(fā)部在鉛垂方向上水平配置。環(huán)型熱導(dǎo)管具有第一組件和第二組件，所述第一組件由第二冷凝部、第二液管、第一蒸發(fā)部和第一蒸氣管形成，所述第二組件由第一冷凝部、第一液管、第二蒸發(fā)部和第二蒸氣管形成。在各組件中， 液管為8個(gè)刻度(grid)，蒸發(fā)部為2個(gè)刻度，蒸氣管為12個(gè)刻度，冷凝部為8個(gè)刻度。并且，求出在環(huán)型熱導(dǎo)管的穩(wěn)定狀態(tài)下對于各組件的各刻度的工作流體的氣相的比例。在圖 13中示出了計(jì)算結(jié)果。[實(shí)施例I6]除了使用圖8所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管，與實(shí)施例15同樣地形成實(shí)施例16。旁通管的內(nèi)徑為4. 5mm，旁通管的長度為1.細(xì)。在圖14中示出了計(jì)算結(jié)果。[實(shí)施例Π]除了第一組件的第一蒸發(fā)部被輸出為50W的加熱體加熱且第二組件的第二蒸發(fā)部被輸出為150W的加熱體加熱之外，與實(shí)施例15同樣地形成了實(shí)施例17。在圖15中示出了計(jì)算結(jié)果。[實(shí)施例I8]除了如下的情況之外，與實(shí)施例16同樣地形成了實(shí)施例18，即，使用圖8所示的結(jié)構(gòu)的環(huán)型熱導(dǎo)管，并且，第一組件的第一蒸發(fā)部被輸出為50W的加熱體加熱，第二組件的第二蒸發(fā)部被輸出為150W的加熱體加熱。在圖16中示出了計(jì)算結(jié)果。如圖13及圖14所示，在兩個(gè)蒸發(fā)部被同樣加熱的實(shí)施例15及實(shí)施例16中，在蒸氣管中，全部的工作流體為氣相，在液管中，全部的工作流體為液相。如圖15所示，在實(shí)施例17中，在環(huán)型熱導(dǎo)管內(nèi)工作流體流動(dòng)，在第一組件的第一蒸氣管中，工作流體的約4成為氣相，約6成為液相。另一方面，在第二組件中，第二蒸氣管的工作流體都為氣相。如圖16所示，在實(shí)施例18中，在蒸氣管中，全部的工作流體都為氣相，在液管中， 全部的工作流體都為液相。因而可知通過在實(shí)施例17的環(huán)型熱導(dǎo)管的結(jié)構(gòu)中設(shè)置旁通管，在第一組件的蒸氣管中，工作流體都變?yōu)闅庀?。在此敘述的所有的例子及附加條件的用語用于達(dá)到幫助讀者在技術(shù)方面深入理解發(fā)明人的發(fā)明及概念的教導(dǎo)性的目的。在此敘述的所有的例子及附加條件的用語應(yīng)該解釋為不限于上述的具體敘述的例子及條件。另外，說明書中的例示的機(jī)構(gòu)與表示本發(fā)明的優(yōu)越性及不足無關(guān)。本發(fā)明的實(shí)施方式雖然進(jìn)行了詳細(xì)地說明，但應(yīng)該理解為，只要不脫離本發(fā)明的精神及范圍，能夠進(jìn)行各種變更、置換或修改。附圖標(biāo)記的說明10、50、60、70 環(huán)型熱導(dǎo)管IlA第一蒸發(fā)部IlB第二蒸發(fā)部
12A第一冷凝部12B第二冷凝部13A第一蒸氣管13B第二蒸氣管14A 第一液管14B 第二液管15旁通管16工作流體20刀片式服務(wù)器2IA CPU2 IB CPU22主風(fēng)扇30 框體31金屬塊32金屬管33毛細(xì)芯34 槽40A.40B 冷凝管41散熱板80刀片式服務(wù)器8IA CPU8 IB CPU
1權(quán)利要求
1.一種環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，具有第一蒸發(fā)部及第二蒸發(fā)部，受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體蒸發(fā)而相變?yōu)闅庀嗟墓ぷ髁黧w；第一冷凝部及第二冷凝部，通過散熱使氣相的工作流體冷凝而相變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w；第一蒸氣管，使被所述第一蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第一冷凝部流動(dòng)； 第一液管，使被所述第一冷凝部變化為液相的工作流體向所述第二蒸發(fā)部流動(dòng)； 第二蒸氣管，使被所述第二蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第二冷凝部流動(dòng)； 第二液管，使被所述第二冷凝部變化為液相的工作流體向所述第一蒸發(fā)部流動(dòng)。
2.如權(quán)利要求1所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，具有旁通管，該旁通管連接所述第一蒸氣管和所述第二蒸氣管。
3.如權(quán)利要求2所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述旁通管連接所述第一蒸氣管的處于所述第一冷凝部附近的部分和所述第二蒸氣管的處于所述第二冷凝部附近的部分。
4.如權(quán)利要求2或3所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述旁通管中的工作流體的流動(dòng)部分的截面積小于等于所述第一蒸氣管及第二蒸氣管中的工作流體的流動(dòng)部分的截面積。
5.如權(quán)利要求4所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述旁通管的所述截面積與所述第一蒸氣管及第二蒸氣管的所述截面積之比在0. 1 1的范圍內(nèi)。
6.如權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述第一蒸發(fā)部在鉛垂方向上配置于所述第二蒸發(fā)部的上側(cè)。
7.如權(quán)利要求1 6中任一項(xiàng)所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述第一冷凝部和所述第二冷凝部形成為一體。
8.如權(quán)利要求7所述的環(huán)型熱導(dǎo)管，其特征在于，所述第一冷凝部具有第一冷凝管，所述第二冷凝部具有第二冷凝管， 在所述第一冷凝管及所述第二冷凝管上接合有共用的多個(gè)散熱板。
9.一種環(huán)型熱導(dǎo)管的起動(dòng)方法， 該環(huán)型熱導(dǎo)管具有第一蒸發(fā)部及第二蒸發(fā)部，受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體蒸發(fā)而相變?yōu)闅庀嗟墓ぷ髁黧w，第一冷凝部及第二冷凝部，通過散熱使氣相的工作流體冷凝而相變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w，第一蒸氣管，使被所述第一蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第一冷凝部流動(dòng)， 第一液管，使被所述第一冷凝部變化為液相的工作流體向所述第二蒸發(fā)部流動(dòng)， 第二蒸氣管，使被所述第二蒸發(fā)部變化為氣相的工作流體向所述第二冷凝部流動(dòng)， 第二液管，使被所述第二冷凝部變化為液相的工作流體向所述第一蒸發(fā)部流動(dòng)； 所述第一蒸發(fā)部在鉛垂方向上配置于所述第二蒸發(fā)部的上側(cè)； 該環(huán)型熱導(dǎo)管的起動(dòng)方法的特征在于，在從所述第二蒸發(fā)部開始受熱起經(jīng)過了規(guī)定的時(shí)間之后，使所述第一蒸發(fā)部開始受熱。
10.如權(quán)利要求9所述的環(huán)型熱導(dǎo)管的起動(dòng)方法，其特征在于，所述規(guī)定的時(shí)間，是基于有液相的工作流體開始在所述第一蒸發(fā)部流動(dòng)所需要的時(shí)間來確定的。
11.如權(quán)利要求9或10所述的環(huán)型熱導(dǎo)管的起動(dòng)方法，其特征在于，所述環(huán)型熱導(dǎo)管具有旁通管，該旁通管連接所述第一蒸氣管和所述第二蒸氣管。
全文摘要
環(huán)型熱導(dǎo)管10具有第一蒸發(fā)部11A及第二蒸發(fā)部11B，受到來自發(fā)熱體的熱，使液相的工作流體16蒸發(fā)而相變?yōu)闅庀嗟墓ぷ髁黧w16；第一冷凝部12A及第二冷凝部12B，通過散熱使氣相的工作流體16冷凝而相變?yōu)橐合嗟墓ぷ髁黧w16；第一蒸氣管13A，使通過第一蒸發(fā)部11A變化為氣相的工作流體16向第一冷凝部12A流動(dòng)；第一液管14A，使通過第一冷凝部12A變化為液相的工作流體16向第二蒸發(fā)部11B流動(dòng)；第二蒸氣管13B，使通過第二蒸發(fā)部11B變化為氣相的工作流體16向第二冷凝部12B流動(dòng)；第二液管14B，使通過第二冷凝部12B變化為液相的工作流體16向第一蒸發(fā)部11A流動(dòng)。
文檔編號(hào)F28D15/02GK102472597SQ20108003140
公開日2012年5月23日 申請日期2010年4月2日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月13日
發(fā)明者內(nèi)田浩基, 鹽賀健司, 青木重憲 申請人:富士通株式會(huì)社