專利名稱：焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種削減從焚化爐排出的排氣中的氮氧化物(NOx)的系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
作為除去在各種的焚燒設(shè)備中的排氣中的氮氧化物(NOx)的方法，普及有向排氣中進(jìn)行氨(NH3)噴霧，并通過催化劑層，從而將NOx分解成氮(N)和水(H2O)的方法。該排氣中的氮氧化物的脫硝反應(yīng)以下面的式(1)或式( 表示。4N0+4NH3+02 — 4N2+6H20 式(1)2N02+4NH3+02 — 3N2+6H20 式 O)排氣中的NOx由于大部分是N0，所以根據(jù)式(1)，NO和NH3的摩爾比為1 1，反應(yīng)所需要的氨量為與NOx大致相同的摩爾量。用于環(huán)保設(shè)備中的、該采用催化劑和氨來除去排氣中的氮氧化物的系統(tǒng)，主要是用于大型垃圾焚燒爐的排氣處理而開發(fā)的系統(tǒng)，并以在穩(wěn)定的、排氣量多的連續(xù)燃燒條件下使用為前提而設(shè)計(jì)的。另一方面，當(dāng)在象焚化爐那樣的進(jìn)行批量運(yùn)轉(zhuǎn)且不僅排氣量少、而且排氣量的變動(dòng)大的爐中使用上述的氮氧化物除去系統(tǒng)時(shí)，則存在有以下的問題。(1)很難將催化劑的溫度快速達(dá)到可與氨反應(yīng)的溫度。(2)由于排氣量少，因此，在氨的噴霧后，很難將排氣均勻地導(dǎo)入到催化劑中，所以向催化劑導(dǎo)入的氨的濃度分布不均勻，其結(jié)果，未反應(yīng)的氨容易泄漏。(3)雖然進(jìn)行處理的氣體量少，但是因進(jìn)行焚化的個(gè)體差異導(dǎo)致的排氣量的變動(dòng)幅度大，從而很難控制噴霧量。因此，在均勻量噴霧或進(jìn)行由定時(shí)器來控制噴霧量等的方法中，不可避免有因未反應(yīng)的氨導(dǎo)致的氨氣泄漏的發(fā)生。為了解決這個(gè)問題，例如，在專利文獻(xiàn)1中披露有這樣的排氣的處理裝置，在前段和后段設(shè)置用于處理除包含氮氧化物的排氣外、還包含臭氣成分和/或二噁英類的焚化爐排氣的脫硝催化劑層，在處理排氣時(shí)導(dǎo)入氨，從而在用前段脫硝催化劑還原處理氮氧化物后，在后段脫硝催化劑中用未反應(yīng)的氨還原處理未反應(yīng)的氮氧化物，而且，通過前段和/或后段脫硝催化劑也同時(shí)進(jìn)行排氣中的臭氣成分及二噁英類的除去處理。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特開2001-170452號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
氨也是公知的惡臭物質(zhì)，為了遵守惡臭物質(zhì)的排出基準(zhǔn)，即使在焚化爐中，也需要確立使氨氣泄漏最小的技術(shù)。在上述的專利文獻(xiàn)1所披露的排氣的處理裝置，雖然為了提高NOx除去效率和控制氨量而設(shè)置前段脫硝催化劑和后段脫硝催化劑這兩處的催化劑，但是由于其在一段脫硝催化劑中不能提高NOx的處理效率，所以不得不成為復(fù)雜構(gòu)造的排氣的處理裝置。鑒于上述問題，本發(fā)明的目的在于提供一種將已噴霧的氨均勻地導(dǎo)入到催化劑層中，并在焚化爐開始運(yùn)轉(zhuǎn)后，盡可能使催化劑快速升溫，此外，確立隨著排氣量和NOx產(chǎn)生量的變動(dòng)的氨噴霧量的控制法的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)。為了解決上述問題，本發(fā)明第一結(jié)構(gòu)所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，其特征在于，將一頭是來自焚化爐側(cè)的排氣導(dǎo)入口、另一頭是排氣筒側(cè)的排氣排出口的筒狀的催化反應(yīng)器的內(nèi)部劃分成所述排氣導(dǎo)入口側(cè)的混合擴(kuò)散部和所述排氣排出口側(cè)的催化劑層部，在所述混合擴(kuò)散部中的所述排氣導(dǎo)入口附近配置氨水的噴霧嘴，在所述混合擴(kuò)散部中，在所述催化反應(yīng)器的軸向上間隔規(guī)定距離地配置分別具有開口位置相互不一致的開口部的至少由第一隔膜及第二隔膜組成的至少兩個(gè)隔膜，在所述排氣導(dǎo)入口和所述第一隔膜之間，設(shè)置向所述混合擴(kuò)散部導(dǎo)入升溫用加熱氣體的導(dǎo)管，在所述催化劑層部中，設(shè)置促進(jìn)排氣中的氮氧化物的由所述氨進(jìn)行的反應(yīng)的催化劑。在該第一結(jié)構(gòu)中，在混合擴(kuò)散部中，通過設(shè)置具有開口位置相互不一致的開口部的至少兩個(gè)隔膜，從而良好地混合從噴霧嘴噴射出的氨水和排氣的混合氣體，并通過在催化反應(yīng)器的下游側(cè)所設(shè)置的催化劑，促進(jìn)脫硝反應(yīng)。本發(fā)明第二結(jié)構(gòu)的特征在于，在所述氣體導(dǎo)入口和所述第一隔膜之間，設(shè)置向所述混合擴(kuò)散部導(dǎo)入升溫用加熱氣體的導(dǎo)管。在該第二結(jié)構(gòu)中，通過在混合擴(kuò)散部前段設(shè)置導(dǎo)管，并從該導(dǎo)管導(dǎo)入升溫用加熱氣體，能夠使催化劑提前升溫到規(guī)定溫度，從而能夠從剛焚化開始之后促進(jìn)由催化劑進(jìn)行的脫硝反應(yīng)。本發(fā)明第三結(jié)構(gòu)的特征在于，所述噴霧嘴是壓縮空氣和氨水的雙流體噴嘴，氨水由可控制流量的定量泵供給。在該第三結(jié)構(gòu)中，由于能用定量泵控制壓縮空氣和氨水的混合比率，所以能夠通過計(jì)算機(jī)準(zhǔn)確且迅速地控制氨水的噴霧量。本發(fā)明第四結(jié)構(gòu)的特征在于，該焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)包括控制單元，該控制單元具有計(jì)測(cè)從所述催化反應(yīng)器排出的排氣的流量的流量計(jì)和計(jì)測(cè)排氣中的NOx濃度的NOx計(jì)，并基于NOx目標(biāo)值和通過所述NOx計(jì)計(jì)測(cè)出的排氣中的NOx濃度之間的偏差及通過所述流量計(jì)計(jì)測(cè)出的排氣的流量，控制所述氨水的流量。在該第四結(jié)構(gòu)中，通過始終監(jiān)視排氣中的NOx濃度，并以其濃度變成目標(biāo)值的方式實(shí)時(shí)控制氨水的流量使其進(jìn)行脫硝反應(yīng)，從而能夠恰當(dāng)?shù)乜刂婆艢庵械腘Ox濃度、氨濃度。根據(jù)本發(fā)明，能夠?qū)⒁褔婌F的氨均勻地導(dǎo)入到催化劑層中，并在焚化爐開始運(yùn)轉(zhuǎn)后，盡可能使催化劑快速升溫，此外，能夠確立隨著排氣量和NOx產(chǎn)生量的變動(dòng)的氨噴霧量的控制法。


圖1表示本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的催化反應(yīng)器的構(gòu)成，其中，圖1(a)是橫截面圖，圖1(b)是圖1(a)中的A-A’截面圖，圖1(c)是圖1(a)中的B_B’截面圖，圖1 (d)是在圖1(a)中的C-C’截面圖。
圖2是表示本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。圖3是表示在本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)中，在催化反應(yīng)器預(yù)熱時(shí)的由擋板開閉導(dǎo)致的氣體流動(dòng)的說明圖。圖4是表示在本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)中，在通常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的由擋板開閉導(dǎo)致的氣體流動(dòng)的說明圖。圖5是表示在本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)中，在袋式過濾器入口溫度為210°C以上時(shí)的由擋板開閉導(dǎo)致的氣體流動(dòng)的說明圖。圖6是表示在本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)中，在自燃通風(fēng)時(shí)的由擋板開閉導(dǎo)致的氣體流動(dòng)的說明圖。圖7是在本發(fā)明的實(shí)施方式中的氨水噴霧量控制的流程圖。圖8是表示在本發(fā)明的實(shí)施方式中的氨水噴霧量和NOx濃度、02濃度、溫度的變化的曲線圖。
具體實(shí)施例方式以下，使用附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。如圖1所示，本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化合物削減系統(tǒng)的催化反應(yīng)器1，前半部分為氨和排氣的混合擴(kuò)散部，后半部分為催化劑層部，在催化劑層部中填充有催化劑23。催化反應(yīng)器1的前半部分的混合擴(kuò)散部形成為死空間少的圓筒形，在排氣的流動(dòng)方向上設(shè)置有由第一隔膜21及第二隔膜22組成的兩段隔膜。第一隔膜21及第二隔膜22分別分散配置有3個(gè)圓形的開口部21a及開口部22a，開口部21a和開口部2 設(shè)置在相互偏離60°角的位置上。氨水噴嘴2設(shè)置在催化反應(yīng)器1的入口的中心部，并從那里進(jìn)行氨水噴霧，在與排氣進(jìn)行接觸的同時(shí)瞬間被蒸發(fā)，在通過開口部21a和開口部22a的位置相互偏離地設(shè)置的第一隔膜21及第二隔膜22的期間，排氣和氨被混合擴(kuò)散，并成為均勻的氨濃度的排氣，被導(dǎo)入到催化劑23。通過這樣，氨和氮氧化合物幾乎完全反應(yīng)，被分解成氮?dú)夂退?。為了使催化?3提前升溫，在反應(yīng)器1的第一階段中連通導(dǎo)入升溫用加熱氣體的導(dǎo)管對(duì)。通常，利用再燃燒爐的升溫時(shí)的排氣來升溫催化劑，但如這樣作則需要在焚化開始后數(shù)分鐘，催化劑才達(dá)到可反應(yīng)溫度。在本實(shí)施方式中，由于設(shè)置熱風(fēng)發(fā)生爐(未圖示)，并從導(dǎo)管M導(dǎo)入在熱風(fēng)發(fā)生爐中產(chǎn)生的升溫用加熱氣體，從而將催化劑加熱到規(guī)定溫度，所以能夠在剛開始焚化之后，使催化劑達(dá)到可使用溫度。在實(shí)際設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)中，熱風(fēng)發(fā)生爐在第一次的焚化開始后10分鐘以內(nèi)的運(yùn)轉(zhuǎn)中，可噴霧氨水。同日的第二次以后在5分鐘以內(nèi)的運(yùn)轉(zhuǎn)中可噴霧氨水。催化反應(yīng)器1、導(dǎo)管M等的材料通過全部使用不銹鋼(SUS304)，防止因結(jié)露而導(dǎo)致的腐蝕，從而提高耐久性。作為催化劑使用了株式會(huì)社日本觸媒制的HD-501H 型的蜂窩狀低溫催化劑。該催化劑在能夠以低溫且高效率脫硝的同時(shí)，具有壽命長(zhǎng)的特點(diǎn)。 該催化劑的材料是載體為二氧化鈦，催化劑成分為氧化釩，此時(shí)的可使用溫度為170°C。圖2表示本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，從焚化爐的副燃燒室(未圖示)排出的排氣通過集塵器旁路擋板3，被引導(dǎo)到除去排氣中的粉塵的袋式過濾器4。當(dāng)關(guān)閉集塵器旁路擋板3時(shí)，則排氣迂回袋式過濾器4被引導(dǎo)到催化反應(yīng)器1的入口的導(dǎo)管M (參照?qǐng)D1)及催化反應(yīng)器旁路擋板7的入口。在袋式過濾器4和催化反應(yīng)器1之間，設(shè)置有圖1所示的氨水噴霧嘴2。從催化反應(yīng)器1排出的氣體被排風(fēng)機(jī)5吸引并通過排氣筒6排入到大氣中。催化反應(yīng)器1和排風(fēng)機(jī)5分別同時(shí)設(shè)置有催化反應(yīng)器旁路擋板7、排風(fēng)機(jī)旁路擋板8，用于控制排氣的流路。氨水噴霧嘴2使用壓縮空氣和氨水的雙流體噴嘴，以使能夠均勻噴出微細(xì)的氨水顆粒，氨水通過數(shù)字定量泵11被供給給氨水噴霧嘴2。通過由控制計(jì)算機(jī)9流量控制數(shù)字定量泵11，使氨水的噴霧量變化。在袋式過濾器4的出口設(shè)置有NOx計(jì)10，用于測(cè)定導(dǎo)入到催化反應(yīng)器1的排氣中的NOx濃度Νλ口。在催化劑23的入口和出口分別設(shè)置有測(cè)定入口溫度 \口和出口溫度T 如(參照?qǐng)D1)的溫度計(jì)12、13。此外，在催化反應(yīng)器1的出口側(cè)設(shè)置有測(cè)定處理后的NOx 濃度Na口的NOx計(jì)14和測(cè)定排氣量％的流量計(jì)15。上述的集塵器旁路擋板3、催化反應(yīng)器旁路擋板7、排風(fēng)機(jī)旁路擋板8根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀況進(jìn)行表1所示的開閉。表 1
運(yùn)轉(zhuǎn)狀況集塵器旁路擋板催化反應(yīng)筒旁路擋板排風(fēng)機(jī)旁路擋板催化反應(yīng)器預(yù)熱時(shí)旁路側(cè)關(guān)閉關(guān)閉通常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)主導(dǎo)管側(cè)關(guān)閉關(guān)閉袋式過濾器的入口溫度 >210°C旁路側(cè)打開關(guān)閉自燃通風(fēng)時(shí)旁路側(cè)打開打開如表1所示，催化反應(yīng)器預(yù)熱時(shí)將集塵器旁路擋板3設(shè)置在旁路側(cè)、將催化反應(yīng)器旁路擋板7設(shè)置為關(guān)閉、將排風(fēng)機(jī)旁路擋板8設(shè)置為關(guān)閉，并用在預(yù)熱焚化爐時(shí)的排氣溫度將催化反應(yīng)器1的催化劑加熱到可使用溫度。用圖3的粗線示出這時(shí)的空氣流動(dòng)。另外， 當(dāng)想快速加熱時(shí)，也可使用熱風(fēng)發(fā)生爐。通常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)將集塵器旁路擋板3設(shè)置在主導(dǎo)管側(cè)、將催化反應(yīng)器旁路擋板7設(shè)置為關(guān)閉、將排風(fēng)機(jī)旁路擋板8設(shè)置為關(guān)閉，并在將來自焚化爐的排氣導(dǎo)入到袋式過濾器4進(jìn)行除塵的同時(shí)，向催化反應(yīng)器1導(dǎo)入排氣。這時(shí)，通過氨水噴霧嘴2將氨水與壓縮空氣同時(shí)進(jìn)行噴霧，并用在催化反應(yīng)器1中的催化劑促進(jìn)脫硝反應(yīng)，從而將氮氧化物分解成氮和水。 用圖4的粗線示出這時(shí)的空氣流動(dòng)。當(dāng)袋式過濾器4的入口溫度超過210°C時(shí)，則由于存在有袋式過濾器4的損壞的問題,所以將集塵器旁路擋板3設(shè)置在旁路側(cè)、將催化反應(yīng)器旁路擋板7設(shè)置為打開、將排風(fēng)機(jī)旁路擋板8設(shè)置為關(guān)閉，進(jìn)行由排氣的旁路進(jìn)行的強(qiáng)制排氣。用圖5的粗線示出這時(shí)的
空氣流動(dòng)。在由排風(fēng)機(jī)5發(fā)生了故障時(shí)等的原因?qū)е碌淖匀纪L(fēng)時(shí)，為了進(jìn)行所有的設(shè)備的保護(hù)，將集塵器旁路擋板3設(shè)置在旁路側(cè)、將催化反應(yīng)器旁路擋板7設(shè)置為打開、將排風(fēng)機(jī)旁路擋板8設(shè)置為打開，并進(jìn)行由旁路導(dǎo)管進(jìn)行的自然排氣。用圖6的粗線示出這時(shí)的空氣流動(dòng)。 接著，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式中的氨水噴霧量控制法，進(jìn)行說明。在本發(fā)明的實(shí)施方式中，根據(jù)以下的步驟，計(jì)算10%氨水的噴霧量，并進(jìn)行噴霧量控制。1)根據(jù)流量計(jì)15的數(shù)據(jù)，計(jì)算排氣量QN(Nm7hr)。2)決定NOx目標(biāo)值(0212%換算值)，求出脫硝率。A:脫硝率={NOx濃度(0212%換算值)-NOx目標(biāo)值(0212 %換算值)}/NOx濃度 (0212%換算值).....式(3)在這里，NOx濃度使用將通過NOx計(jì)14實(shí)際測(cè)定出的NOx濃度值N 口換算成O212 % 的值。3)根據(jù)以下的公式，決定10%氨水的噴霧量。NH3IO %噴霧量(L/hr) = QnXNOx 濃度(實(shí)際測(cè)量值)X KT6XAX (ΝΗ3/Ν0)摩爾比 X (17/22. 4) X (100/10) X (1/ P )..... ζ (4)在這里，(ΝΗ3/Ν0)摩爾比=A/100、P為10%氨水的比重。計(jì)算通過控制計(jì)算機(jī)9每秒鐘進(jìn)行10次，并根據(jù)該結(jié)果，向數(shù)字定量泵11給予指令，從而實(shí)時(shí)控制噴霧量。通過圖7所示的流程圖對(duì)該氨水噴霧量控制法進(jìn)行說明。在圖7中，在步驟SlOO中，基于溫度計(jì)12的計(jì)測(cè)值判斷催化劑23的入口溫度 \ 口是否為大于等于150°C。如為大于等于150°C，則接著前進(jìn)。如不是大于等于150°C，則繼續(xù)監(jiān)視。在步驟SllO中，把數(shù)字定量泵11打開(當(dāng)已打開時(shí)，則接著前進(jìn)。)。在步驟S130中，判斷導(dǎo)入到催化反應(yīng)器1的排氣中的NOx濃度N入口是否為大于等于NOx控制目標(biāo)值。當(dāng)為大于等于NOx控制目標(biāo)值時(shí)，接著前進(jìn)，當(dāng)不是時(shí)，則通過步驟 S120將數(shù)字定量泵11關(guān)閉返回到開始。在步驟S140中，基于上述的式實(shí)施氨水噴霧量的計(jì)算。在步驟S150中，進(jìn)行數(shù)字定量泵11的流量控制。在步驟S160中，(a)判斷通過NOx計(jì)14計(jì)測(cè)出的催化反應(yīng)器1的出口側(cè)NOx濃度Nan是否大于等于NOx控制下限值(0 IOppm左右)，或者(b)判斷已在上述的式(3) 中求出的脫硝率A是否為大于等于0.1，或者(c)判斷催化劑23的入口溫度T入口是否為大于等于140°C，如是，則返回到步驟S100，如不是，則在步驟S120中，關(guān)閉數(shù)字定量泵11，并返回到步驟S100。進(jìn)行這樣的氨水噴霧量的控制，恰當(dāng)?shù)乜刂婆艢庵械腘Ox濃度、氨濃度。表2表示測(cè)定了排氣筒6出口的指定惡臭物質(zhì)及臭氣指數(shù)、臭氣濃度的結(jié)果。在表2中，指定惡臭物質(zhì)的單位為ppm(V0l/V0l)，臭氣指數(shù)及臭氣濃度沒有單位，“<”表示不足。表權(quán)利要求
1.一種焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，其特征在于，將一頭是來自焚化爐側(cè)的排氣導(dǎo)入口、另一頭是排氣筒側(cè)的排氣排出口的筒狀的催化反應(yīng)器的內(nèi)部劃分成所述排氣導(dǎo)入口側(cè)的混合擴(kuò)散部和所述排氣排出口側(cè)的催化劑層部，在所述混合擴(kuò)散部中的所述排氣導(dǎo)入口附近配置氨水的噴霧嘴，在所述混合擴(kuò)散部中，在所述催化反應(yīng)器的軸向上間隔規(guī)定距離地配置分別具有開口位置相互不一致的開口部的至少由第一隔膜及第二隔膜組成的至少兩個(gè)隔膜，在所述催化劑層部中，設(shè)置促進(jìn)排氣中的氮氧化物的由所述氨進(jìn)行的反應(yīng)的催化劑。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，其中，在所述排氣導(dǎo)入口和所述第一隔膜之間，設(shè)置向所述混合擴(kuò)散部導(dǎo)入升溫用加熱氣體的導(dǎo)管。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，其中，所述噴霧嘴是壓縮空氣和氨水的雙流體噴嘴，氨水由可控制流量的定量泵供給。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，其中，該焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)包括控制單元，該控制單元具有計(jì)測(cè)從所述催化反應(yīng)器排出的排氣的流量的流量計(jì)和計(jì)測(cè)排氣中的NOx濃度的NOx計(jì)，并基于NOx目標(biāo)值和通過所述NOx計(jì)計(jì)測(cè)出的排氣中的NOx濃度之間的偏差及通過所述流量計(jì)計(jì)測(cè)出的排氣的流量，控制所述氨水的流量。
全文摘要
本發(fā)明公開一種將已噴霧的氨均勻地導(dǎo)入到催化劑層中，并在焚化爐開始運(yùn)轉(zhuǎn)后，盡可能使催化劑迅速升溫，此外，確立隨著排氣量和NOx產(chǎn)生量的變動(dòng)的氨噴霧量的控制法的焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)，該焚化爐用氮氧化物削減系統(tǒng)將一頭是來自焚化爐側(cè)的排氣導(dǎo)入口、另一頭是排氣筒側(cè)的排氣排出口的筒狀的催化反應(yīng)器(1)的內(nèi)部劃分成排氣導(dǎo)入口側(cè)的混合擴(kuò)散部和排氣排出口側(cè)的催化劑層部，在混合擴(kuò)散部中的排氣導(dǎo)入口附近配置氨水的噴霧嘴(2)，在混合擴(kuò)散部中，在催化反應(yīng)器(1)的軸向上間隔規(guī)定距離地配置分別具有開口位置相互不一致的開口部的第一隔膜(21)及第二隔膜(22)，在催化劑層部中，設(shè)置促進(jìn)排氣中的氮氧化物的由氨進(jìn)行的反應(yīng)的催化劑(23)。
文檔編號(hào)F23J15/02GK102210969SQ20111007726
公開日2011年10月12日 申請(qǐng)日期2011年3月28日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月7日
發(fā)明者江口正司 申請(qǐng)人:太陽(yáng)筑爐工業(yè)株式會(huì)社