專利名稱：對稱平衡式導流器裝置的制作方法
技術領域：
本實用新型涉及水系統(tǒng)中的承壓蓄熱型換熱罐水水換熱導流技術，具體涉及一種對稱平衡式導流器裝置。
背景技術：
在現(xiàn)有生活熱水或工藝熱水需求的建筑中，通常采用承壓蓄熱型換熱罐或開式水箱來實現(xiàn)換熱提升水溫的工藝流程，例如容積式換熱器、半容積式換熱器等常用的產(chǎn)品，但在類似有熱泵熱回收等低溫熱源應用的場合，由于換熱面積、換熱器的體積、造價等諸方面的原因，不能應用上述的容積式換熱器，大多數(shù)情況下不得不采用水水交換方式的承壓蓄熱罐或者是采用開式的蓄熱水池或蓄熱水箱。很多高品位的酒店熱水系統(tǒng)的應用案例，均設計了閉式的承壓生活供水系統(tǒng)，因此在生活熱水加熱的部分，大多數(shù)選用了承壓蓄熱型換熱器。但如果按照節(jié)能規(guī)范要求，希望引入熱泵熱回收節(jié)能技術時，就碰到低溫和小溫差等無法選用像容積式換熱器這類成熟產(chǎn)品，因此，只能使用水水交換的板式交換器和常規(guī)承壓蓄熱型換熱罐，由于常規(guī)的承壓蓄熱型換熱罐換熱效率很低，而且其罐體的容積不能做的很大，如采用多個罐并聯(lián)則勢必增加造價和投資成本，其結果往往是錢花了卻無法達到設計和預期的效果，像這樣的工程案例已經(jīng)是數(shù)不勝數(shù)了。
發(fā)明內(nèi)容本實用新型的目的在于提供一種提高換熱效率的對稱平衡式導流器裝置。本實用新型的目的可以這樣實現(xiàn)，設計一種對稱平衡式導流器裝置，設置在換熱罐體內(nèi)的兩端，任意一端的裝置包括分水盤為用于減少水壓差異的水容器，分水盤至少均勻分成2份；分水盤進水管，每份分水盤設置一為分水盤提供進水的進水管；導流管，設置在分水盤盤面的開孔上；收水口，設置在分水盤的中心，收水口呈喇叭狀；收水口出水管，與收水口連接。本實用新型與現(xiàn)有技術相比讓換熱罐具有更大交匯換熱的面積、更長的換熱區(qū)域和換熱過程、更高的換熱效率。

圖I為本實用新型較佳實施例的結構示意圖；圖2為本實用新型較佳實施例的導流器裝置示意圖；圖3為本實用新型較佳實施例的導流器裝置分解圖；圖4為本實用新型較佳實施例的承壓蓄熱型換熱罐射線及截面分析圖；圖5為現(xiàn)有技術普通承壓蓄熱型換熱罐射線及截面分析圖；[0017]圖6為本實用新型實施例的對稱平衡式導流器平衡效果分析圖。
具體實施方式
以下結合實施例對本實用新型作進一步的描述。如圖1、圖2所示，一種對稱平衡式導流器裝置，設置在換熱罐體內(nèi)的兩端，任意一端的裝置包括分水盤1，為用于減少水壓差異的水容器，分水盤至少均勻分成2份；分水盤進水管2，為分水盤提供進水，每份分水盤設置一進水管；導流管3，用于分水盤流出水流的分流和導向，設置在分水盤盤面的開孔上；收水口 4,利用負壓引導水流,設置在分水盤的中心,收水口呈喇叭狀；收水口出水管5，與收水口連接。如圖I所示，本實施例包括A端對稱平衡式分水盤I、A端對稱平衡式分水盤進水管2、A端四圈平衡式導流管3、A端喇叭形收水口 4、A端喇叭形收水口出水管5 ；B端對稱平衡式分水盤I、B端對稱平衡式分水盤進水管2、B端四圈平衡式導流管3、B端平喇叭形收水口 4、B端喇叭形收水口出水管5。所述分水盤I均勻分成2 6份，分水盤I的分割根據(jù)換熱罐的大小、分水盤的直徑確定。本實施例的分水盤I對稱分成2塊。如圖3中的3. 2、3. 3所示，所述對稱平衡式分水盤I具由左右對稱的帶進水管2的半圓盤對稱焊接而成，左右對稱的進水管在罐體外部最終并接組合成一個與外部連接的進水管。如圖2所示，所述導流管3以分水盤圓心為中心作2 6圈分布。所述導流管3以分水盤圓心為中心相隔15°對稱向心排列。本實施例的對稱平衡式分水盤正面有四圈平衡式導流管3，每圈共設20根導流管，從第一圈至第四圈按照以圓為中心，相隔15度對稱4根向心排列的導流管。所述每圈導流管3之間的間距在80 120mm范圍內(nèi)。每圈導流管3之間的間隔距離，按照對稱平衡式分水盤的直徑減去喇叭形收水口的直徑后的有效直徑尺寸，設計在80mm 120mm范圍內(nèi)。所述導流管3的公稱直徑為15 32mm。每根導流管3的直徑按照進水流量的平均分配，設計在公稱直徑為15 32mm范圍內(nèi)。所述導流管3的長度在O. 5 200_。每圈導流管3根據(jù)所在位置的水壓大小，配置不同長度的導流管來平衡出水口的阻力，實現(xiàn)每圈導流管水流流速的相對平衡。本實施例中，對稱平衡式分水盤最接近圓心的第一圈導流管的水壓最大，第四圈導流管的水壓最小，導流管的長度根據(jù)實際AB兩端進水的壓力和流量的計算來最后確定。調(diào)整每圈導流管的長度，可實現(xiàn)調(diào)節(jié)每圈導流管出水的流速，從而實現(xiàn)對稱平衡式分流水所有80股水流出水流速的相對平衡。如圖3中的3. I所示，所述對稱平衡式分水盤中心有一喇叭形收水口，以及與之連接的出水管，喇叭形收水口根據(jù)對應出水的流量大小設計喇叭口的直徑和相連出水管的管徑。所述的承壓蓄熱型換熱罐對稱平衡式導流器裝置，A、B兩端的結構除對稱平衡式分水盤相同，其它所配置的左右進水管、四圈平衡式導流管、喇叭形收水口和與之連接的出水管等尺寸均按應用參數(shù)需求有所不同。所述對稱平衡式分水盤及相連接的左右進水管、四圈平衡式導流管、喇叭形收水口和與之連接的出水管，所采用的材料根據(jù)應用場合的需要選用銅材或SUS316或SUS304等不銹鋼材。如圖2所示，罐體內(nèi)設置懸掛固定板6，該懸掛固定板通過緊固件固定在罐體內(nèi)壁，分水盤I固定在懸掛固定板6上。實施例中，對稱平衡式分水盤I由四個相隔90度、位于對稱平衡式分水盤邊緣焊接的懸掛固定板6，采用不銹鋼螺栓固定在承壓蓄熱型換熱罐預留的帶8_自攻內(nèi)螺紋的懸掛耳上，該固定板6的螺栓孔為橢圓12_懸掛固定孔。本實施例中，A端為循環(huán)熱水進水管，每小時最大流量為56立方，流速每秒2米；B端為生活補水進水管，每小時最大流量為30立方，每秒流速為I. 7秒。A端和B端的對稱 平衡式分水盤，分別由對稱的兩個半圓盤對接而成，該兩個半圓盤分別在水平軸線位置引出兩根長度為200_的進水管，該長度根據(jù)罐體的厚度和分流盤的外直徑與罐體內(nèi)直經(jīng)確定。進水管的管徑分別對應A端為DN80,對應B端為DN65,兩個半圓盤的進水管一端和半圓盤向焊接，另一端與承壓蓄熱行換熱罐的罐體的法蘭接頭相連接。如圖I所示，AB兩端的對稱平衡式分水盤左右兩側的進水管，分別在承壓蓄熱型換熱罐兩端，位于水平中線位置通過法蘭接頭與外部連接，并且通過外部的管路分別將內(nèi)部的進水管并接，形成承壓蓄熱型換熱罐兩端的進水管。如圖I所示，所述進水管的外部引出管上設置閥門?？紤]到如果外部連接的管路由于位置或空間的原因，無法滿足平衡，則須在A端進水管和B端進水管的外部引出管上分別加裝閘閥，用于調(diào)節(jié)彌補由于左右兩側外部管路的長短不一或者管路走向的差異造成的阻力失衡。如圖6所示，A、B兩端的對稱平衡式分水盤由兩個帶進水口的半盤結構，恰好呈現(xiàn)出非常獨特的自然平衡特性，如果只有一個進水口，則分水盤在進水口的位置與相距進水口最遠的位置所呈現(xiàn)的水壓差異就非常明顯，而本實施例的分水盤I在左右各有一個對稱的進水口 2，則在垂直中線上下位置P1、P2各有兩股相等的水壓作用下實現(xiàn)動態(tài)自然平衡，分水盤左右兩半圓盤由此是對稱平衡的，只有在左右半盤離進水口最近的位置與離進水口最遠的位置的水壓出現(xiàn)差異，也就是說，在第一半圈和第四半圈的位置、在進水口的兩側近端與遠端的位置出現(xiàn)水壓差異，但由于只是在半圓的范圍內(nèi)，所述兩個位置均離進水口不遠，故出現(xiàn)差異造成失衡的比率就不明顯。為了簡化加工流程和降低加工的成本，本實施例只對造成上述差異的第一種因素進行平衡調(diào)節(jié)，即進行左右的第一半圈、第二半圈、第三半圈和第四半圈的導流管3做了長度的調(diào)節(jié)，通過調(diào)節(jié)出水阻力來平衡由此產(chǎn)生的失衡率。這種通過兩個對稱半圓分水盤利用相同的水壓，實現(xiàn)兩個半圓分水盤整體的自然平衡，然后再通過調(diào)節(jié)各圈導流管的長度，進行半圓分水盤內(nèi)局部的水壓平衡調(diào)節(jié)，最終達到對稱平衡分流的目的。如圖2所示，A、B兩端的對稱平衡式分水盤的四圈平衡式導流管，每圈共設20根導流管，從第一圈至第四圈按照分水盤的圓為中心，相隔15度對稱4根向心排列的導流管，共設有80根導流管。其中A端四圈平衡式導流管每圈導流管的管徑，是按照循環(huán)熱水最大進水流量計算，設計為DN25，四圈80根導流管的截面積總和是外部循環(huán)熱水進水管DN100截面積的5倍，則平均每根導流管的流速為每秒O. 4米，按照四圈最不利的25%失衡率計算，80根導流管中最快的流速是每米O. 51秒，最慢的流速是每米O. 3秒。每圈導流管根據(jù)所在位置的水壓大小，配置不同長度的導流管來平衡出水口的阻力，實現(xiàn)每圈導流管水流流速的相對平衡。通過在O. 5mm 200_的范圍內(nèi)調(diào)節(jié)導流管的長度可在某種程度改善這種失衡率。每圈導流管之間的間隔距離，按照A端對稱平衡式分水盤的直徑減去喇叭形收水口的直徑后的有效直徑尺寸，設計在80mm 120mm范圍內(nèi)。B端四圈平衡式導流管每圈導流管的管徑，是按照生活補水最大進水流量計算，設計為DN20，四圈80根導流管的截面積總和是外部生活補水進水管DN80截面積的5倍，則平均每根導流管的流速為每秒O. 35米，按照四圈最不利的25%失衡率計算，80根導流管中最快的流速是每米O. 44秒,最慢的流速是每米O. 26秒,通過在O. 5mm 200mm的范圍內(nèi)調(diào)節(jié) 導流管的長度可在某種程度改善這種失衡率；每圈導流管根據(jù)所在位置的水壓大小，配置不同長度的導流管來平衡出水口的阻力，實現(xiàn)每圈導流管水流流速的相對平衡。每圈導流管之間的間隔距離，按照B端對稱平衡式分水盤的直徑減去喇叭形收水口的直徑后的有效直徑尺寸，設計在80mm 120mm范圍內(nèi)。按照每秒I. O米 I. 5米的流速計算，B端對稱平衡分水盤的第一圈導流管的水壓最大，第四圈導流管的水壓最小，調(diào)整每圈導流管的長度，可實現(xiàn)調(diào)節(jié)每圈導流管出水的流速，從而實現(xiàn)B端對稱平衡式分水盤所有80股水流出水流速的相對平衡。本實施例中，第一圈導流管的管長為20mm ;第二圈導流管的管長為15mm ;第三圈導流管的管長為IOmm ；第四圈導流管的管長為5_。其中一端的進水管、導流管口徑與另一端的收水口、出水管的口徑按照水流量一體設計。如圖I、圖4所示，A端的喇叭形收水口與B端的對稱平衡式分水盤和四圈平衡式導流管，形成生活補水在承壓蓄熱型換熱罐內(nèi)換熱運行的分水、導流、引流三個重要環(huán)節(jié)；B端的喇叭形收水口與A端的對稱平衡式分水盤和四圈平衡式導流管，形成循環(huán)熱水在承壓蓄熱型換熱罐內(nèi)換熱運行的分水、導流、引流三個重要環(huán)節(jié)。A、B兩端的喇叭形收水口，從結構上看歸屬于所在的A或B端對稱平衡式分水盤，并位于該分水盤的圓心處，但功能上卻是屬于另一端對稱平衡式分水盤和四圈平衡式導流管的組合。喇叭形收水口通過集中、漸聚式引流來收取另一端分水盤和導流管分流出來的80股小水流,完成AB兩端的進水在罐內(nèi)變成各80股小水流的逆向交匯換熱運行。這種A端多點分水導流B端集中漸聚式引流、B端多點分水導流A端集中漸聚式引流的對稱構造，形成有效換熱區(qū)內(nèi)多股水流的逆向交匯換熱。為了更清晰了解本實用新型的對稱構造和平衡特性所帶來的高效換熱性能，通過射線分析法，對具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐水平剖面的射線軌跡分析，如圖4所示，可以清晰的看到A、B兩端的對稱平衡式分水盤和平衡式導流管，與另一端的喇叭形收水口水流運行的軌跡示意，A端的循環(huán)熱水和B端的生活補水通過分水盤、導流管、收水口的作用下，形成上下四道具有多股水流在換熱罐的中部進行逆向交匯換熱的軌跡示
O如果同樣借助射線分析法，對普通承壓蓄熱行換熱罐水平剖面進行射線軌跡分析，如圖5所示，可以看到A、B兩端只有兩大股水流在換熱罐的中間位置逆向交匯換熱的軌跡示意，相比之下，同樣長度的有效蓄熱區(qū)，兩端進水交匯的換熱區(qū)域和過程，普通承壓蓄熱型換熱罐就遠比具有對稱平衡式導流器的換熱罐要短，而且兩股大流量的水流交匯換熱，相比80股小水流的交匯換熱，當然后者比前者具有更大的換熱面積。射線分析法是從某種角度說明，具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐比普通承壓蓄熱型換熱罐，由于交匯換熱的面積、換熱的區(qū)域和過程等優(yōu)勢，前者比后者具有更高的換熱效率。為了進一步了解對稱平衡式導流器的換熱性能，通過截面分析法對具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐和普通承壓蓄熱型換熱罐進行分析。如圖4所示，承壓蓄熱型換熱罐里充滿著與生活補水水質(zhì)相同的液體，當A、B兩端的對稱平衡式分流盤、平衡式導流管、喇叭形收水口，運行分水、導流、引流工況時，可以在換熱罐的水平剖面上看罐體內(nèi)的液體、循環(huán)熱水、生活補水這三種水流的運行示意，在這個剖面上在有效蓄熱區(qū)內(nèi)劃分為5個區(qū)段并引伸出5個截面分析圖B端低效換熱截面圖，如圖4中的4. I所示，該截面圖的區(qū)段為接近B端的喇叭形收水口，B端的生活補水經(jīng)過B端分水盤和導流管流向A端的喇叭形收水口，而B端的喇叭形收水口引導A端分水盤和導流管出來的循環(huán)熱水，兩種不同溫度的水一個在始端，一個在末端，沒有交匯。但由于之間是與生活補水同一水質(zhì)的液體，因此充當兩種不同水溫水流換熱的介質(zhì)，當然換熱效率較低。B端中效換熱截面圖，如圖4中的4. 2所示，該截面圖的區(qū)段接近中心區(qū)，由B端的生活補水經(jīng)過B端分水盤和導流管流向A端喇叭形收水口的水流，與A端經(jīng)過A端分水盤和導流管流向B端喇叭形收水口的水流，只有50%的水流逆向交匯換熱，AB兩端各有40股水流一起交匯換熱，換熱效果為中等程度。中心高效換熱界面圖，如圖4中的4. 3所示，該截面圖的區(qū)域位于AB兩端的中心位置，由B端的生活補水經(jīng)過B端分水盤和導流管流向A端喇叭形收水口的水流，與A端經(jīng)過A端分水盤和導流管流向B端喇叭形收水口的水流，100%的水流逆向交匯換熱，AB兩端各有80股水流一起交匯換熱,換熱效果最好。A端中效換熱界面圖，如圖4中的4. 4所示，該截面圖的區(qū)段接近中心區(qū)，由A端的生活補水經(jīng)過A端分水盤和導流管流向B端喇叭形收水口的水流，與B端經(jīng)過B端分水盤和導流管流向A端喇叭形收水口的水流，只有50%的水流逆向交匯換熱，AB兩端各有40股水流一起交匯換熱，換熱效果為中等程度。A端低效換熱界面圖，如圖4中的4. 5所示，該截面圖的區(qū)段為接近A端的喇叭形收水口，A端的生活補水經(jīng)過A端分水盤和導流管流向B端的喇叭形收水口，而A端的喇叭形收水口引導B端分水盤和導流管出來的循環(huán)熱水，兩種不同溫度的水一個在始端，一個在末端，沒有交匯。但由于之間是與生活補水同一水質(zhì)的液體，因此充當兩種不同水溫水流換熱的介質(zhì)，當然換熱效率較低。同樣，通過截面分析法對普通承壓蓄熱型換熱罐進行分析，如圖5所示，對該換熱罐的水平剖面上看罐體內(nèi)的液體、循環(huán)熱水、生活補水這三種水流的運行示意，在這個剖面上與具有對稱平衡式導流器的換熱罐相同的區(qū)域，劃分為相同的5個區(qū)段并引伸出5個截面分析圖B端無效換熱區(qū)，如圖5中的5. I所示，該截面圖的區(qū)段為接近B端生活補水進水口和B端循環(huán)熱水出水口，兩種不同溫度的水相隔較遠且沒有交匯。因此液體介質(zhì)換熱的效果甚微，定義為無效換熱區(qū)。[0061]B端低效換熱區(qū)，如圖5中的5. 2所示，該截面圖的區(qū)段為接近中心區(qū)，B端生活補水水流與A端循環(huán)熱水水流沒有交匯但相隔不遠，通過液體介質(zhì)進行換熱，換熱效率較低。中心高效換熱區(qū)，如圖5中的5. 3所示，該截面圖的區(qū)段為換熱罐的中心位置，生活補水和循環(huán)熱水兩股水流交匯換熱，換熱效率最高，由于罐體內(nèi)的液體的阻力，使得到達中心區(qū)位置的兩股水流受前進方向的水阻和水流本身后面水壓的作用下，水流截面積變大，隨著靠近各自的出水口及管口負壓的作用下，水流截面積又逐漸變小，恢復到與進水管的管徑相當。A端低效換熱區(qū)，如圖5中的5. 4所示，該截面圖的區(qū)段與B端低效換熱區(qū)的工況相同。A端無效換熱區(qū)，如圖5中的5. 5所示，該截面圖的區(qū)段與B端無效換熱區(qū)的工況相同。截面分析法進一步說明，具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐比普通承壓蓄熱型換熱罐，有更大交匯換熱的面積、更長的換熱區(qū)域和換熱過程、更高的換熱效率。上述兩種分析的結果可以清晰看到，具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐比普通承壓蓄熱型換熱罐，在同等長度有效蓄水區(qū)的條件下，其有效換熱區(qū)的長度分別是1073. 7mm和435. 3mm，相差2. 47倍，相當前者比后者的換熱面積增加了 2. 47倍；前者最多80股小水流交匯換熱，后者只有兩大股水流交匯換熱，在有效換熱區(qū)的平均等效換熱面積前者是后者的10倍，如果把后者大股水流熱量較集中、換熱溫差較大、利用罐里液體做為換熱介質(zhì)等各種可折算的換熱因素作為后者等效換熱面積進行換算，結果是，具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐比普通承壓蓄熱型換熱罐的實際換熱面積還應保持有5倍的優(yōu)勢。除上述分析優(yōu)點，具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐還有當換熱罐有效蓄水區(qū)長度下降，其有效換熱區(qū)長度下降不跟隨有效蓄水區(qū)長度的下降比例。例I :換熱罐有效蓄水區(qū)長度為3500mm，有效換熱區(qū)長度為1074mm，有效換熱區(qū)長度是有效蓄水區(qū)長度的30. 68%。例2 :換熱罐有效蓄水區(qū)長度縮短為2500mm，有效換熱區(qū)長度為862mm，有效換熱區(qū)長度是有效蓄水區(qū)長度的34. 38%，明顯該比例值的提升有利于換熱效率的保持；如果與例I的數(shù)據(jù)比較，則有效蓄水區(qū)長度相比例I是下降了 28. 57%，但有效換熱區(qū)的長度僅下降了 19. 72%,下降率是69. 02%。例3 :換熱罐蓄水有效區(qū)長度縮短為2000mm，有效換熱區(qū)長度為685mm，有效換熱區(qū)長度是有效蓄水區(qū)長度的34. 25%，明顯該比例值與例2類似；如果與例I的數(shù)據(jù)比較，則有效蓄水區(qū)長度相比例I是下降了 42. 86%，但有效換熱區(qū)的長度僅下降了 36. 2%，下降率是84. 46%ο上述分析清晰顯示，當換熱罐的長度以25. 87%和34. 25%的幅度縮短時，其有效換熱區(qū)的長度下降率分別為69. 02%和84. 46%，這一指標揭示了對空間有限的應用場合，使用這種具有對稱平衡式導流器的承壓蓄熱型換熱罐，仍可以獲得較高的換熱效果。反過來，維持換熱罐的長度不變，而是增加換熱罐的直徑時，由于可以同步增加對稱平衡式分水盤的直徑，因此就可以增加平衡式導流管的數(shù)量，最終可以借此增加換熱面積來提高換熱效率。實施例的工況，先通過板式換熱器將水水熱泵的冷凝水與生活補水進行隔離換熱，然后再通過承壓蓄熱型換熱罐，采用生活補水與循環(huán)熱水逆向換熱，產(chǎn)生55°C 57°C的生活熱水。由于水水熱泵的熱量來自冷凝水，其最高的溫度也只有60°C，標準的工況為5°C進出水溫差，但流量很大，額定1230kw制熱量的流量為211噸/小時，因此無法使用像容積式換熱器那類高溫小流量的換熱器，由于采用了閉式供水系統(tǒng)，補水量就等于使用量，對于采用電機驅動的水水熱泵使用在這類系統(tǒng)中，很容易陷入頻繁啟動的不利工況中，所以必須具有相當?shù)男顭崮芰Σ疟M可能避免或減少出現(xiàn)頻換啟動的工況。而普通承壓蓄熱型換熱罐的實際使用效果最大的問題是換熱效率低，在換熱過程中換熱溫差始終在3. 2°C I. 5°C之間(當?shù)陀贗. 5°C水水熱泵就保護停機)，而且熱水供水溫度在53°C 57°C之間短時間不穩(wěn)定的波動，所有這些數(shù)據(jù)都指向該種換熱方式存在的 不足，因此，提高改善這種換熱罐的換熱效果對保證換熱效率、保證熱水品質(zhì)就很有必要。通過在承壓蓄熱型換熱器中加裝對稱平衡式導流器裝置，借助AB兩端對稱平衡式分水盤和平衡式導流管的分流作用，以及屬于各自水路的喇叭形收水口的引流作用，實現(xiàn)在相同的換熱罐內(nèi)，由兩股大水流的逆向交匯換熱，變成160股小水流的逆向交匯換熱，換熱效率大幅的提高、出水口熱量的均勻分布程度得到明顯的改善，最終反映在同樣需求環(huán)境下，換熱過程中的溫差保持在4. 2°C 3. 1°C之間(出水溫度大于57°C水水熱泵停機，而不是溫差低于1.5°C的過壓保護停機)。出水口溫度保持在57°C 54°C之間維持較長的穩(wěn)定工況(低于53°C容積式換熱器的高溫蒸汽閥門打開由蒸汽進行加熱)，出口溫度的下降是補水量增加和回水量累計所致，其下降趨勢穩(wěn)定緩慢，當下降到低于54°C時水水熱泵啟動。本實用新型可適用于所有采用閉式供水系統(tǒng)的酒店、賓館、公寓，采用熱泵熱回收應用技術和其它各類廢熱回收應用技術的節(jié)能改造，以及新建酒店、賓館、公寓的閉式供水系統(tǒng)，采用熱泵熱回收應用技術和其它各類廢熱回收應用技術。
權利要求1.一種對稱平衡式導流器裝置，其特征在于，設置在換熱罐體內(nèi)的兩端，任意一端的裝置包括 分水盤(1)為用于減少水壓差異的水容器，分水盤至少均勻分成2份； 分水盤進水管(2)，每份分水盤設置ー為分水盤提供進水的進水管； 導流管(3)，設置在分水盤盤面的開孔上； 收水口(4)，設置在分水盤的中心，收水口呈喇叭狀； 收水口出水管(5)，與收水口連接。
2.根據(jù)權利要求I所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述導流管(3)以分水盤圓心為中心作2 6圈分布。
3.根據(jù)權利要求2所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述導流管(3)以分水盤圓心為中心相隔15°對稱向心排列。
4.根據(jù)權利要求2所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述每圈導流管(3)之間的間距在80 120mm范圍內(nèi)。
5.根據(jù)權利要求2所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述導流管(3)的長度在O. 5 200mm。
6.根據(jù)權利要求I所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述導流管(3)的公稱直徑為15 32mm。
7.根據(jù)權利要求I所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于罐體內(nèi)設置懸掛固定板(6)，該懸掛固定板通過緊固件固定在罐體內(nèi)壁，分水盤(I )固定在懸掛固定板上。
8.根據(jù)權利要求I所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于其中一端的進水管(2 )、導流管(3 ) 口徑與另一端的收水口( 4 )、出水管(5 )的口徑按照水流量一體設計。
9.根據(jù)權利要求I所述的對稱平衡式導流器裝置，其特征在于所述進水管的外部引出管上設置閥門(7)。
專利摘要一種對稱平衡式導流器裝置，涉及水系統(tǒng)中的承壓蓄熱型換熱罐水水換熱導流技術。該裝置設置在換熱罐體內(nèi)的兩端，任意一端的裝置包括分水盤1，為用于減少水壓差異的水容器，分水盤至少均勻分成2份；分水盤進水管2，為分水盤提供進水，每份分水盤設置一進水管；導流管3，用于分水盤流出水流的分流和導向，設置在分水盤盤面的開孔上；收水口4，利用負壓引導水流，設置在分水盤的中心，收水口呈喇叭狀；收水口出水管5，與收水口連接。本實用新型與現(xiàn)有技術相比讓換熱罐具有更大交匯換熱的面積、更長的換熱區(qū)域和換熱過程、更高的換熱效率。
文檔編號F28F9/22GK202420280SQ20112044305
公開日2012年9月5日 申請日期2011年11月10日 優(yōu)先權日2011年11月10日
發(fā)明者張 雄 申請人:張 雄