專利名稱：鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及鍋爐送風(fēng)的自動(dòng)控制技術(shù)，尤其涉及一種改進(jìn)的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
目前，鍋爐風(fēng)量調(diào)節(jié)大多采用的是帶氧量校正的送風(fēng)自動(dòng)控制回路，送風(fēng)指令由下列信號(hào)經(jīng)大選產(chǎn)生(I)燃料主控指令經(jīng)函數(shù)運(yùn)算得出的風(fēng)量要求值；(2)燃料主控指令經(jīng)函數(shù)運(yùn)算得出的風(fēng)量要求值經(jīng)濾波處理后的值；(3)總?cè)剂狭拷?jīng)函數(shù)器運(yùn)算得出濾波處理后的風(fēng)量要求值；(4)吹掃風(fēng)量或最小風(fēng)量指令值。采用上述信號(hào)處理方式產(chǎn)生送風(fēng)指令的控制回路在現(xiàn)有技術(shù)中通常被稱為燃料控制回路。在上述燃料控制回路中，燃料主控指令來自于鍋爐協(xié)調(diào)PID (比例-積分-微分)控制器的控制輸出，其影響因素有負(fù)荷偏差 和主汽壓力偏差，上述總?cè)剂狭?在不投油時(shí))則直接取決于現(xiàn)場給粉機(jī)轉(zhuǎn)速反饋。由此可見，在采用上述送風(fēng)控制系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行情況下，如果煤質(zhì)突然變差，燃料燃燒釋放熱量降低，爐膛溫度相應(yīng)降低，在鍋爐負(fù)荷不變的情況下給粉機(jī)轉(zhuǎn)速隨之增加，此時(shí)按原風(fēng)量產(chǎn)生回路送風(fēng)量必然會(huì)急劇增加，大量的冷風(fēng)進(jìn)入爐膛會(huì)導(dǎo)致爐膛溫度的進(jìn)一步降低，從而進(jìn)一步惡化燃燒工況。因此，上述現(xiàn)有技術(shù)中送風(fēng)控制系統(tǒng)的缺陷在于，任何來自鍋爐機(jī)組的內(nèi)擾，包括進(jìn)入爐膛的燃料量發(fā)生大幅波動(dòng)或是制粉系統(tǒng)發(fā)生堵煤斷煤等情況，都會(huì)導(dǎo)致送風(fēng)指令產(chǎn)生波動(dòng)，從而不能保證總風(fēng)量控制在合理范圍內(nèi)。

實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是提供一種鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，以解決上述現(xiàn)有技術(shù)中送風(fēng)控制方案存在的送風(fēng)指令易產(chǎn)生波動(dòng)、不能保證總風(fēng)量控制在合理范圍等問題。為了達(dá)到上述目的，本實(shí)用新型的技術(shù)方案提出一種鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，應(yīng)用于鍋爐的送風(fēng)機(jī)組風(fēng)量控制，包括負(fù)荷控制回路，所述負(fù)荷控制回路包括接收限速后的功率指令并輸出第一風(fēng)量值的函數(shù)計(jì)算模塊；與所述函數(shù)計(jì)算模塊連接并輸出第二風(fēng)量值的濾波處理模塊；根據(jù)預(yù)設(shè)的吹掃風(fēng)量或最小風(fēng)量輸出第三風(fēng)量值的預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊；以及大選處理模塊，分別與所述函數(shù)計(jì)算模塊、所述濾波處理模塊和所述預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊的輸出連接，并根據(jù)接收到的所述第一、第二和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。上述的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)中，還包括燃料控制回路以及分別與所述負(fù)荷控制回路和所述燃料控制回路連接并根據(jù)所述送風(fēng)機(jī)組的負(fù)荷大小在所述負(fù)荷控制回路和所述燃料控制回路之間進(jìn)行切換的負(fù)荷切換裝置。上述的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)中，所述燃料控制回路包括接收燃料主控指令并輸出第四風(fēng)量值的第二函數(shù)計(jì)算模塊；與所述第二函數(shù)計(jì)算模塊連接并輸出第五風(fēng)量值的第二濾波處理模塊；接收總?cè)剂狭坎⑤敵龅诹L(fēng)量值的總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊；以及[0014]第二大選處理模塊，分別與所述第二函數(shù)計(jì)算模塊、所述第二濾波處理模塊、所述總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊以及所述預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊的輸出連接，并根據(jù)接收到的所述第四、第五、第六和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令本實(shí)用新型技術(shù)方案提供的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，通過引入負(fù)荷控制回路，與現(xiàn)有技術(shù)中單純的燃料控制回路相比，更能夠避免受到爐膛總?cè)剂狭看蠓▌?dòng)的影響，使送、引風(fēng)機(jī)的整體變化幅度有顯著減小，能夠使總風(fēng)量始終控制在合理范圍內(nèi)，且隨負(fù)荷變化而變化，同時(shí)使?fàn)t膛內(nèi)的氧 量也始終保持在可控的范圍內(nèi)。

圖I為本實(shí)用新型鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)的實(shí)施例一結(jié)構(gòu)圖；圖2為本實(shí)用新型鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)的實(shí)施例二結(jié)構(gòu)圖。
具體實(shí)施方式
以下實(shí)施例用于說明本實(shí)用新型，但不用來限制本實(shí)用新型的范圍。圖I為本實(shí)用新型鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)的實(shí)施例一結(jié)構(gòu)圖，如圖所示，本實(shí)施例應(yīng)用于鍋爐送風(fēng)機(jī)組風(fēng)量控制的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，包括負(fù)荷控制回路10。其中，該負(fù)荷控制回路10包括接收限速后的功率指令并輸出第一風(fēng)量值的函數(shù)計(jì)算模塊11 ;與函數(shù)計(jì)算模塊11連接并輸出第二風(fēng)量值的濾波處理模塊12 ;根據(jù)預(yù)設(shè)的吹掃風(fēng)量或最小風(fēng)量輸出第三風(fēng)量值的預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊13 ;以及大選處理模塊14，其分別與函數(shù)計(jì)算模塊11、濾波處理模塊12和預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊13的輸出連接，并根據(jù)接收到的第一、第二和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。圖2為本實(shí)用新型鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)的實(shí)施例二結(jié)構(gòu)圖，如圖所示，本實(shí)施例的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)在上述實(shí)施例一包括的負(fù)荷控制回路10基礎(chǔ)上，還引入了現(xiàn)有技術(shù)中所采用的燃料控制回路20。具體而言，本實(shí)施例的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)包括負(fù)荷控制回路10、燃料控制回路20以及分別與負(fù)荷控制回路10和燃料控制回路20連接并根據(jù)送風(fēng)機(jī)組的負(fù)荷大小在負(fù)荷控制回路10和燃料控制回路20之間進(jìn)行切換的負(fù)荷切換裝置30。其中，燃料控制回路20包括接收燃料主控指令并輸出第四風(fēng)量值的第二函數(shù)計(jì)算模塊21 ;與第二函數(shù)計(jì)算模塊21連接并輸出第五風(fēng)量值的第二濾波處理模塊22 ;接收總?cè)剂狭坎⑤敵龅诹L(fēng)量值的總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊23 ;以及第二大選處理模塊24，其分別與第二函數(shù)計(jì)算模塊21、第二濾波處理模塊22、總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊23以及預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊13的輸出連接，并根據(jù)接收到的第四、第五、第六和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。[0021 ] 基于以上兩個(gè)實(shí)施例所描述的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，在一個(gè)實(shí)施例中，還可以在上述負(fù)荷控制回路10引入主蒸汽溫度校正和總?cè)剂狭孔兓奈⒎中拚＿@樣得出的風(fēng)量指令，既可保證在鍋爐點(diǎn)火前的吹掃風(fēng)量和鍋爐點(diǎn)火初期燃料量較小時(shí)的最小風(fēng)量值，又可保證在各種工況下風(fēng)量指令值的相對(duì)合理穩(wěn)定?？傮w而言，與現(xiàn)有技術(shù)中僅單純采用燃料控制回路20相比，本申請(qǐng)?zhí)峁┑呢?fù)荷控制回路10中煤質(zhì)變化對(duì)送風(fēng)指令的影響大大減弱，避免了因煤質(zhì)變化造成風(fēng)量大幅變化，從而起到了穩(wěn)定燃燒的作用。本申請(qǐng)對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中送風(fēng)控制方案進(jìn)行改造后所得到的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)主要具有以下幾個(gè)特點(diǎn)。[0023]第一、送風(fēng)指令的修改；現(xiàn)有控制回路中主要由燃料指令或總?cè)剂狭繘Q定風(fēng)量指令，負(fù)荷不變?nèi)剂狭看蠓兓瘯?huì)造成風(fēng)量急劇變化，從而惡化爐膛燃燒工況。修改后的控制回路打破了原有傳統(tǒng)，采用“限速后的汽機(jī)負(fù)荷指令”、“限速后的汽機(jī)負(fù)荷指令濾波后”和“最小風(fēng)量”來產(chǎn)生送風(fēng)指令。在機(jī)組的負(fù)荷一定的情況下，對(duì)應(yīng)一定的送風(fēng)量，保持送風(fēng)機(jī)的出力，同時(shí)讓“氧量”信號(hào)作為送風(fēng)的副調(diào)，以此排除總?cè)剂狭孔兓斐娠L(fēng)量的波動(dòng)，穩(wěn)定爐膛內(nèi)的燃燒。第二、增大氧量的副調(diào)作用；由于現(xiàn)有控制回路中氧量的調(diào)節(jié)余地為20%左右，本申請(qǐng)修改后的控制回路基于現(xiàn)場的數(shù)據(jù)分析，適當(dāng)增加了氧量的調(diào)節(jié)作用，通過修改氧站的調(diào)節(jié)特性，加快氧量的調(diào)節(jié)速度，以此消除或者減小風(fēng)量超調(diào)的現(xiàn)象。第三、增加總?cè)剂狭孔兓奈⒎中拚?總?cè)剂狭孔兓奈⒎中拚盘?hào)取自汽包壓力微分修正后的總?cè)剂狭?。加入這一修正信號(hào)后，煤質(zhì)變差時(shí)，給粉機(jī)轉(zhuǎn)速會(huì)大幅度的上升，而汽包壓力微分值會(huì)降低，此時(shí)適當(dāng)相對(duì)的減小送風(fēng)量；當(dāng)給粉機(jī)斷銷子或者下粉不暢時(shí)，所有運(yùn)行給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速都會(huì)異常上升，但實(shí)際的燃料量并沒有發(fā)生變化，而此時(shí)的汽包壓力微分會(huì)降低，適當(dāng)?shù)南蛘邷p小了風(fēng)量的異常變化，有利于鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行；機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定，當(dāng)給粉機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速發(fā)生大幅度波動(dòng)的情況下，適當(dāng)?shù)?、小幅度的增加或者減小送風(fēng)機(jī)的出力，以此來適應(yīng)鍋爐內(nèi)燃燒的變化。需要說明的是，在引入這一修正信號(hào)時(shí)，關(guān)鍵要設(shè)定好調(diào)節(jié)的速度和幅度，另外要計(jì)算好濾波的時(shí)間，使之與調(diào)節(jié)的過程相匹配。第四、增加主汽溫度的修正回路；在實(shí)際運(yùn)行中，風(fēng)量的變化對(duì)主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度變化的影響還是比較大，將主蒸汽溫度的修正作用加入，以實(shí)現(xiàn)當(dāng)同等負(fù)荷和同等發(fā)熱量的情況下，適當(dāng)?shù)恼{(diào)整送風(fēng)量，以滿足鍋爐新汽的參數(shù)。通過查詢“汽水特性曲線”，可以確定其修正參數(shù)。第五、自動(dòng)邏輯回路的切換；當(dāng)鍋爐在啟動(dòng)過程中，由于機(jī)組還沒有并網(wǎng)，這個(gè)時(shí)候無負(fù)荷指令，為了安全起見，送風(fēng)自動(dòng)回路采用原有燃料控制回路，即由總?cè)剂狭亢湾仩t指令來控制送風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)。同時(shí)，在低負(fù)荷的過程中，也由以前的邏輯進(jìn)行控制，當(dāng)負(fù)荷達(dá)到150MW，由運(yùn)行人員進(jìn)行手動(dòng)切換至負(fù)荷控制回路。另外，當(dāng)運(yùn)行人員不投入?yún)f(xié)調(diào)方式時(shí)，汽機(jī)通常投功率回路，其負(fù)荷的設(shè)定來自于“主控畫面”。所以，針對(duì)這種情況，機(jī)組負(fù)荷指令為“主控畫面”中運(yùn)行人員的手動(dòng)設(shè)定值。第六、異常情況下的邏輯修改；(I)僅送風(fēng)在自動(dòng)，其他均在手動(dòng)方式將“速率限制后的ULD指令”作為被調(diào)量，保持原速率限制回路、高低限制回路和閉增閉減回路，并增加一路速率限制回路和閉減閉增回路，專門作為送風(fēng)的控制指令。將無“協(xié)調(diào)下的RB”的信號(hào)作為速率限制條件。(2)高加異常退出時(shí)切為原燃料控制回路當(dāng)高加異常退出時(shí)，在同等負(fù)荷的情況下，對(duì)應(yīng)的燃料量也不相同，風(fēng)煤比的函數(shù)也必將發(fā)生變化，所以，出現(xiàn)高加退出運(yùn)行時(shí)切為原燃料控制回路。(3) RB信號(hào)產(chǎn)生時(shí)。[0039]由于在RB情況下，ULD負(fù)荷指令有其單獨(dú)的一套自動(dòng)控制回路，不影響改造后的邏輯回路。根據(jù)原有的燃料控制回路，當(dāng)進(jìn)入爐膛的燃料量發(fā)生大幅度波動(dòng)時(shí)，送風(fēng)指令都將發(fā)生很大的波動(dòng)。經(jīng)過本實(shí)用新型的回路改造完成以后，進(jìn)行了人為的手動(dòng)打跳一套制粉系統(tǒng)、停止一臺(tái)給粉機(jī)運(yùn)行、停止一臺(tái)給煤機(jī)運(yùn)行等相關(guān)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果證明，投入新回路后，送、引風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)的變化幅度相對(duì)大幅減小，總風(fēng)量控制在合理范圍內(nèi)，且隨負(fù)荷變化而變化，爐膛內(nèi)的氧量始終都在可控的范圍之內(nèi)。在投入送風(fēng)自動(dòng)負(fù)荷回路進(jìn)行試驗(yàn)的過程中，發(fā)現(xiàn)修改后系統(tǒng)風(fēng)量比修改前降低了很多。這樣，在同等負(fù)荷下，不僅提高了鍋爐爐膛內(nèi)的溫度，而且大幅度的降低了送、引風(fēng)機(jī)的出力，節(jié)省了廠用電，特別是在高負(fù)荷段的效果更加明顯。不同負(fù)荷段在投入新回路后各大風(fēng)機(jī)能耗參數(shù)可參見以下表I-表4所示。表I :機(jī)組負(fù)荷為155麗時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比
LU*-TWl=I世秘凰世秘參
比較項(xiàng)目--T^Z--- 節(jié)能量節(jié)能率
__M__ψΜ___
A 送風(fēng)機(jī)電流(A)_ 35 ~ 34__I2.8
B 送風(fēng)機(jī)電流(A)__323__3L6__OJ__2.2
A 引風(fēng)機(jī)電流(A)__862__852__I__1.2
B 引風(fēng)機(jī)電流(A)__84J__812__1_1__1.3%表2 :機(jī)組負(fù)荷為200麗時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比
比較項(xiàng)目 t 造刖f的能 f 節(jié)能量^^節(jié)能率^ __改刖__改后___
A 送風(fēng)機(jī)電流(A)__36__363__-OJ__-1.4
B 送風(fēng)機(jī)電流(A)__36__34^__L4__3.9%
A 引風(fēng)機(jī)電流(A)__107__102__5__4.7%
~j~引風(fēng)機(jī)電流 CA)I 104 I 97 I 76.7%表3 :機(jī)組負(fù)荷為250麗時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比
LUE^-iW 1=1改造目U后的能耗
比較項(xiàng)目-—jz--- 節(jié)能量節(jié)能率
__改刖__改Jg___
A 送風(fēng)機(jī)電流(A)_ 41 ~ 40.6 ~ 0.40.9%
B送風(fēng)機(jī)電流(A)__41__41__O__O
A 引風(fēng)機(jī)電流(A)__130__131__53__3.8
B 引風(fēng)機(jī)電流(A)__129__120__9__7%表4 :機(jī)組負(fù)荷為300麗時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比比較項(xiàng)目 I造刖，的能， 節(jié)能量^^節(jié)能率^ __改前__改后___
A 送風(fēng)機(jī)電流(A)__619__40__RO__22.3%
B 送風(fēng)機(jī)電流(A)__6^5__5L6__143__22.1%
A 引風(fēng)機(jī)電流(A)__199__Γ753__23J__11.8
B 引風(fēng)機(jī)Ni流(A)__197__1623__34J__17.6根據(jù)相關(guān)的技術(shù)參數(shù)，在某電廠送風(fēng)機(jī)的功率因素為O. 88、引風(fēng)機(jī)的功率因素為O. 86的情況下可計(jì)算出，不同負(fù)荷下每小時(shí)節(jié)省的電量如下表5所示。表5 :各負(fù)荷段每小時(shí)節(jié)能量統(tǒng)計(jì)
—節(jié)能項(xiàng)目155MW ~20QMW 250MW 300MW _
A 送風(fēng)機(jī)節(jié)能量(KWh)__9Λ5__-475__166__128.95
B 送風(fēng)機(jī)節(jié)能量(KWh)__6A__12J__O__136.26
兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)節(jié)能iji； (KWh)__I5J5__03__3M__265.21
A 引風(fēng)機(jī)節(jié)能S (KWh)__9Λ5__44.69__47.37__210.03
B 引風(fēng)機(jī)節(jié)能景(KWh)__101__62.56__80.44__310.13
兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)節(jié)能量(KWh)__1925__107.25__127.81__520.16
每小時(shí)節(jié)能M (KWh)__34M__115.47__131.47__785.37由以上數(shù)據(jù)可以看出，投入送風(fēng)機(jī)負(fù)荷控制回路后，系統(tǒng)的風(fēng)量都有不同程度的降低，同時(shí)，機(jī)組耗電量也有相應(yīng)的降低。特別是在高負(fù)荷段，節(jié)能效果尤為的明顯。綜上所述，本實(shí)用新型技術(shù)方案提供的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，通過引入負(fù)荷控制回路，與現(xiàn)有技術(shù)中單純的燃料控制回路相比，更能夠避免受到爐膛總?cè)剂狭看蠓▌?dòng)的影響，使送、引風(fēng)機(jī)的整體變化幅度有顯著減小，能夠使總風(fēng)量始終控制在合理范圍內(nèi)，且隨負(fù)荷變化而變化，同時(shí)使?fàn)t膛內(nèi)的氧量也始終保持在可控的范圍內(nèi)。以上為本實(shí)用新型的最佳實(shí)施方式，依據(jù)本實(shí)用新型公開的內(nèi)容，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員能夠顯而易見地想到一些雷同、替代方案，均應(yīng)落入本實(shí)用新型保護(hù)的范圍。
權(quán)利要求1.一種鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，應(yīng)用于鍋爐的送風(fēng)機(jī)組風(fēng)量控制，其特征在于，包括負(fù)荷控制回路，所述負(fù)荷控制回路包括 接收限速后的功率指令并輸出第一風(fēng)量值的函數(shù)計(jì)算模塊； 與所述函數(shù)計(jì)算模塊連接并輸出第二風(fēng)量值的濾波處理模塊； 根據(jù)預(yù)設(shè)的吹掃風(fēng)量或最小風(fēng)量輸出第三風(fēng)量值的預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊；以及大選處理模塊，分別與所述函數(shù)計(jì)算模塊、所述濾波處理模塊和所述預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊的輸出連接，并根據(jù)接收到的所述第一、第二和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。
2.如權(quán)利要求I所述的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，其特征在于，還包括燃料控制回路以及分別與所述負(fù)荷控制回路和所述燃料控制回路連接并根據(jù)所述送風(fēng)機(jī)組的負(fù)荷大小在所述負(fù)荷控制回路和所述燃料控制回路之間進(jìn)行切換的負(fù)荷切換裝置。
3.如權(quán)利要求2所述的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，其特征在于，所述燃料控制回路包括 接收燃料主控指令并輸出第四風(fēng)量值的第二函數(shù)計(jì)算模塊； 與所述第二函數(shù)計(jì)算模塊連接并輸出第五風(fēng)量值的第二濾波處理模塊； 接收總?cè)剂狭坎⑤敵龅诹L(fēng)量值的總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊；以及第二大選處理模塊，分別與所述第二函數(shù)計(jì)算模塊、所述第二濾波處理模塊、所述總?cè)剂嫌?jì)算處理模塊以及所述預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊的輸出連接，并根據(jù)接收到的所述第四、第五、第六和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。
專利摘要本實(shí)用新型涉及一種鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，應(yīng)用于鍋爐的送風(fēng)機(jī)組風(fēng)量控制，包括負(fù)荷控制回路，所述負(fù)荷控制回路包括接收限速后的功率指令并輸出第一風(fēng)量值的函數(shù)計(jì)算模塊；與所述函數(shù)計(jì)算模塊連接并輸出第二風(fēng)量值的濾波處理模塊；根據(jù)預(yù)設(shè)的吹掃風(fēng)量或最小風(fēng)量輸出第三風(fēng)量值的預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊；以及大選處理模塊，分別與所述函數(shù)計(jì)算模塊、所述濾波處理模塊和所述預(yù)設(shè)風(fēng)量模塊的輸出連接，并根據(jù)接收到的所述第一、第二和第三風(fēng)量值經(jīng)選取最大值產(chǎn)生送風(fēng)指令。本實(shí)用新型技術(shù)方案提供的鍋爐送風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，能夠使總風(fēng)量始終控制在合理范圍內(nèi)，且隨負(fù)荷變化而變化，同時(shí)使?fàn)t膛內(nèi)的氧量也始終保持在可控的范圍內(nèi)。
文檔編號(hào)F23N3/00GK202675352SQ20122035473
公開日2013年1月16日 申請(qǐng)日期2012年7月20日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月20日
發(fā)明者王海濤, 胡亞莉 申請(qǐng)人:大唐信陽發(fā)電有限責(zé)任公司, 大唐信陽華豫發(fā)電有限責(zé)任公司