052]優(yōu)選地次級燃燒器11被配置以便次級燃燒區(qū)域20至少部分地重疊主燃燒區(qū)域12。優(yōu)選地，次級燃燒區(qū)域20實質(zhì)上整體地包含于主燃燒區(qū)域12中。
[0053]次級燃燒區(qū)域20具有次級對流時間ts。根據(jù)上述的定義，次級對流時間^是通過燃料所實施的、行進在用于供應(yīng)次級燃燒器11和次級燃燒區(qū)域20的燃料的噴嘴之間的距離的時間。
[0054]次級對流時間τ s取決于次級燃燒器11的幾何體，取決于將燃料發(fā)射到次級燃燒器11的噴嘴的位置并且取決于確定主燃燒區(qū)域20的位置的流體動力學(xué)和運動學(xué)條件。
[0055]次級燃燒器11被配置為供應(yīng)具有不同于主對流時間％的次級對流時間τ s的次級燃燒區(qū)域20。
[0056]通過主燃燒器10所生成的熱聲波和通過次級燃燒器11所生成的熱聲波獨立地相互傳播。
[0057]二次燃燒器11的適當(dāng)配置允許變動對流時間τ s以便通過二次燃燒器11所生成的熱聲波不引起相長干涉，其能導(dǎo)致增加的不穩(wěn)定性并且相應(yīng)地導(dǎo)致燃燒室4的損壞。
[0058]優(yōu)選地，配置次級燃燒器11以便在由主燃燒器10所生成的熱聲波和由次級燃燒器11所生成的熱聲波之間存在破壞性干涉。本質(zhì)上，防止通過次級燃燒器11所生成的熱聲波與通過主燃燒器10所生成的熱聲波同相并且引起相長干預(yù)是重要的。如果次級對流時間Ts和主對流時間τ ρ不同則滿足如此的情形。從而，全部的延遲時間T與單獨的主要少區(qū)域的延遲時間不同并且可以通過變動次級對流時間τ s的方式對其調(diào)制。
[0059]在此處描述并示出的非限制性示例中，次級燃燒器11包括第一輔助燃燒器24和第二輔助燃燒器25，這兩者都能夠生成部分預(yù)混合的擴散燃燒。
[0060]尤其是，第一輔助燃燒器24在各個第一輔助燃燒區(qū)域27 (用虛線表示)生成部分預(yù)混合的擴散燃燒，同時第二輔助燃燒器25在各個第二輔助燃燒區(qū)域28 (用虛線表示)生成部分預(yù)混合的擴散燃燒。
[0061]第一輔助燃燒區(qū)域27和第二輔助燃燒區(qū)域28有助于定義次級燃燒區(qū)域20。如上述，優(yōu)選地第一輔助燃燒區(qū)域27和第二輔助燃燒區(qū)域28被完全地包含于主燃燒區(qū)域12中。
[0062]第一輔助燃燒區(qū)域27具有第一輔助對流時間τ 31并且從圓柱形外部元件18延伸到距離dl，同時第二輔助燃燒區(qū)域28具有第二輔助對流時間τ 32并且從圓柱形外部元件18延伸到距離d2。
[0063]優(yōu)選地，距離d2大于距離dl。
[0064]根據(jù)上面所定義的，第一輔助對流時間τ 31是通過供應(yīng)到第一輔助燃燒器24的燃料到達第一輔助燃燒區(qū)域27的時間，同時第二輔助對流時間τ s2是通過供應(yīng)到第二輔助燃燒器25的燃料到達第二輔助燃燒區(qū)域28的時間。
[0065]優(yōu)選地，第二輔助對流時間Ts2和第一輔助對流時間τ 31不同大約l-2ms，同時第一輔助對流時間Tsl和主對流時間τ。不同大約2_3ms。
[0066]已經(jīng)實驗性地發(fā)現(xiàn)對于穩(wěn)定的目的，通過第一輔助燃燒器24和通過第二輔助燃燒器25所引起的效果是補充的并且特征在于基于負載條件的不同效能。優(yōu)選地第一輔助燃燒器24被設(shè)計為在滿負載運行條件下穩(wěn)定主燃燒區(qū)域12，同時第二輔助燃燒器25被設(shè)計為在低負載穩(wěn)定主燃燒區(qū)域12。
[0067]關(guān)于火焰16的溫度的分布的研究表示第二輔助燃燒器25也能夠促進通過主燃燒區(qū)域12中的第一輔助燃燒器24所引起的穩(wěn)定動作。這確定在主燃燒區(qū)域12中升高的溫度的均勻性。
[0068]下面描述第一輔助燃燒器24的第一實施例以及第二輔助燃燒器25的第一實施例。
[0069]通過非限制性示例的方式描述如此實施例。實際上，存在適用于分別在第一輔助燃燒區(qū)域中和在第二輔助燃燒區(qū)域中生成部分預(yù)混合的擴散燃燒的第一輔助燃燒器和第二輔助燃燒器的其他實施例。第一輔助燃燒區(qū)域和第二輔助燃燒區(qū)域至少部分地包含在主燃燒區(qū)域中。第一輔助對流時間Tsl和第二輔助對流時間τ s2與主對流時間τ ρ不同。
[0070]尤其是，第一輔助燃燒器24提供有直接流入到燃燒室4的空氣供應(yīng)環(huán)形通道30以及燃料供應(yīng)環(huán)形通道31，其中該燃料供應(yīng)環(huán)形通道與軸B平行地延伸并且流入與環(huán)形通道30的外部邊緣33接近的環(huán)形通道30的端部。
[0071]將旋流器34布置在環(huán)形通道30的外部邊緣33和環(huán)形通道31的邊緣，其被配置為生成渦流并且促進分別發(fā)源于環(huán)形通道30和環(huán)形通道31的空氣和燃料之間的混合。尤其是，旋流器34適于使流經(jīng)它的混合物繞軸B旋轉(zhuǎn)以穩(wěn)定所生成的火焰并且允許更好的控制位于在燃燒室4內(nèi)部的火焰。
[0072]如將在以下詳細見到的，在組件6的控制設(shè)備19的控制下，以第一輔助燃料流速Q(mào)Al供應(yīng)環(huán)形導(dǎo)管31來提供燃料(圖1)。
[0073]第二輔助燃燒器25提供有燃燒供應(yīng)環(huán)形通道35，其直接流入主燃燒器10的空氣供應(yīng)環(huán)形導(dǎo)管13。
[0074]尤其是，環(huán)形通道35提供有多個噴嘴35，其沿著空氣供應(yīng)環(huán)形導(dǎo)管13的內(nèi)壁被布置在包含在噴嘴15的噴射點和圓柱形外部元件18之間的位置處。
[0075]優(yōu)選地，在旋流器17的下游布置噴嘴36。
[0076]噴嘴36的位置影響第二輔助對流時間τ s2。尤其是，隨設(shè)計步驟和實驗步驟來建立噴嘴36的位置。
[0077]在設(shè)計步驟采用計算工具，其能夠考慮氣動的、聲學(xué)的和化學(xué)的運動學(xué)條件。用CFD (計算流體動力學(xué))模擬程序來通常評估流體動力學(xué)影響。
[0078]實驗步驟涉及執(zhí)行被設(shè)計為優(yōu)化并選擇由前面的設(shè)計步驟所形成的方案的現(xiàn)場調(diào)整和一系列測試。
[0079]在此處描述并表示的非限制性示例中，以到旋流器17和到圓柱形外部元件18實質(zhì)上等距地布置噴嘴36。
[0080]在此處描述并表示的非限制性示例中，噴嘴36具有圓形區(qū)域并且均勻地沿主燃燒器10的空氣供應(yīng)環(huán)形導(dǎo)管13分布。變體(未不出)提供具有被配置為防止聲音分布的傳輸?shù)倪m當(dāng)窄帶以及具有增加的直徑的噴嘴36的實施。優(yōu)選地，在噴嘴36和環(huán)形通道35之間插入窄帶以調(diào)節(jié)第二輔助對流時間ts2。
[0081]在組件6的控制設(shè)備19的控制下向環(huán)形通道35供應(yīng)第二輔助燃料流速Q(mào)A2以提供燃料(圖1)。
[0082]控制設(shè)備19被配置為調(diào)節(jié)主燃料流速Q(mào)P、第一輔助燃料流速Q(mào)Al以及第二輔助燃料流速Q(mào)A2。尤其是，控制設(shè)備19調(diào)節(jié)燃料流速以便遵循第二輔助燃料流速Q(mào)A2和總?cè)剂狭魉貿(mào)TOT的給定比率。
[0083]將總?cè)剂狭魉貿(mào)TOT定義為主燃料流速Q(mào)P和次級燃料流速Q(mào)S的總和。同時次級燃料流速Q(mào)S被定義為第一輔助燃料流速Q(mào)Al和第二輔助燃料流速Q(mào)A2的總和。
[0084]尤其是，控制設(shè)備19調(diào)節(jié)燃料流速以便基于機組I所排放的容量來遵循在第二輔助燃料流速Q(mào)A2和總?cè)剂狭魉貿(mào)TOT之間的給定比率。
[0085]實際上，當(dāng)機組運行在低負載時控制設(shè)備19被配置為提供等于總流速Q(mào)TOT的大約40%的第二輔助流速Q(mào)A2，同時當(dāng)機組I運行在中間負載時，其被配置為供應(yīng)相對于供應(yīng)到低負載的流速而減小的第二輔助流速Q(mào)A2(其通常等于總流速Q(mào)TOT的大約10% )。
[0086]實際上，在低負載主要問題是污染排放，尤其是CO。第二輔助燃燒器25生成能夠引起在主燃燒區(qū)域12中均勻溫度分布以及燃料的完全燃燒的第二輔助燃燒區(qū)域28。實際上，不完全燃燒是CO排放出現(xiàn)的主要原因。
[0087]從而，相對于可以在已知機組中獲取的值可以減少技術(shù)最低環(huán)境負載而無需陷入CO排放的不期望增加。
[0088]在中間負載，在燃燒室4中的溫度高并且允許CO的完全氧化。另外，在中間負載的熱-聲不穩(wěn)定性不高。在此配置中，第二輔助燃燒器25對優(yōu)化燃燒沒有幫助并且因此顯著地降低了第二輔助燃料流速Q(mào)A2。
[0089]在額定負載重新增加第二輔助燃料流速Q(mào)A2直到其達到總流速Q(mào)TOT的20 %。實際上，在正常負載條件下，在燃