專利名稱：生產還原金屬的旋轉爐床型爐和生產還原金屬的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種旋轉爐床型爐，并特別涉及爐床的結構，該旋轉爐床型爐通過加熱和還原含碳原料來生產還原金屬，含碳原料至少由含金屬氧化物物料和碳質還原物料組成。
作為生產還原鐵的方法之一，一種眾所周知的方法是將優(yōu)良的礦石和煤原料如粉煤或焦碳混合形成附聚的原料如小球，將小球裝入旋轉爐床型爐并加熱到高溫，使鐵礦石中的氧化鐵還原得到固態(tài)金屬鐵。
此外，這種還原方法不僅可用于生產金屬鐵，還可用于非鐵金屬如Ni和Cr的還原。
還原鐵是通過下文作為實例的旋轉爐床型爐(參考圖5)生產的。
(1)將粉狀氧化鐵和粉狀碳質原料混合并制球來形成生球。
(2)將生球加熱到其中產生的可燃揮發(fā)性組分不會被點燃的溫度范圍，以除去所含濕氣得到干燥小球(下文將簡單地稱作小球)。
(3)使用適合的裝料設備13將小球7供入旋轉爐床型爐17，在旋轉爐床1上形成小球層。
(4)安裝在爐子內上部的燃燒器17c的燃燒使形成一層的小球輻射加熱還原，通過金屬化生產還原鐵。
(5)通過冷卻器18直接向還原鐵噴氣或使用冷卻水夾套間接冷卻使這種還原鐵冷卻到允許機械處理的溫度，及然后通過出料設備12從爐中出料得到還原鐵產品。
圖6是舉例說明所說步驟(4)的旋轉爐床型爐的剖面視圖。旋轉爐床1有許多附著在其底部的輪子19，通過驅動裝置(未顯示)使其以恒定的速度在圓形導軌20上旋轉。同時，覆蓋旋轉爐床上部的爐罩21由頂蓬22和側壁2組成并固定在地面上。所以，在允許旋轉爐床1沿爐罩21自由旋轉的同時，有必要密蔽爐子內的氣體和大氣，因此一般在旋轉爐床1和側壁2之間安裝水-封裝置4。如圖6表示，水-封裝置4包括稱作封槽的金屬圓形槽，封槽中充滿水，整體地安裝在側壁2兩側的下端，及向下的金屬圓罩4a在旋轉爐床1的水平邊緣1a雙側下方整體地安裝在爐床1上，其中圓罩4a的前沿端浸入封槽4的水4b中，且不與封槽4接觸。
因為小球7裝載在爐床1上部，爐床1被安裝在爐罩22上的燃燒器17c由上部輻射加熱到高溫，所采用的結構是其中絕緣的未成形耐火材料5被層放在爐床的下側表面，及耐熱的未成形耐火材料被層放在爐床的上側表面。
此外，因為在鄰近裝載小球7的爐床1的上表面處，在短時間周期內(10～20分鐘)被重復加熱和冷卻，普通級別的耐火材料可被散裂等損壞。同時由于小球7裝到爐床1上表面時的如滾動、磨損或下落沖擊的各種因素，小球7產生的細粉與小球7一起混入爐子17并還原為鐵粉，在爐床1上表面上形成聚集的物料層。因此，爐床1鄰近上表面處經常形成以氧化鐵作主要成分的爐床物料，從而沒有散裂問題，且很容易去除聚集的物料層。
此外，如圖6所示，為了防止小球7下落掉入封槽4，在爐床水平邊緣1a的末端附近不裝載小球7。因此，雖然爐床水平邊緣1a的耐火材料上表面1u直接暴露于輻射熱，輻射熱來自爐子內部如熱的燃燒器17c、爐罩21的頂蓬22的內側和側壁2的內側，使其溫度升高而膨脹到大的界限，但爐床水平邊緣1a的耐火材料側壁1s沒有直接暴露于輻射熱，且因此沒有膨脹。從而，在邊緣1e(下文將稱作爐床水平邊緣1a)的耐火材料爐床邊緣產生了由熱變形引起的大數(shù)量的應力，由于煅燒不充分，它往往具有低強度和散裂的傾向。當爐床邊緣1e散裂時，碎片下落掉入封槽4，及裝載在爐床邊緣1e附近的小球7往往也下落掉入封槽4。這不僅降低還原鐵產品的收率，而且因為在封槽4的底部出現(xiàn)淤渣-形沉淀物，使得圓罩4a的下端埋在沉淀物之中，可能使爐床1的旋轉停止。
作為解決所說問題的方法，本發(fā)明第一方面涉及一種旋轉爐床型爐，它通過加熱和還原含碳原料來生產還原金屬，含碳原料由含金屬氧化物的物料和碳質還原物料組成，該旋轉爐床型爐包括在其上裝載所說含碳原料的爐床；及由上部覆蓋整個爐床的爐罩，其中所說爐床水平邊緣兩側的上部由爐罩側壁下端覆蓋；及由側壁下端提供的冷卻裝置。在這種情況下，雖然由所說爐罩的側壁下端覆蓋，但可由側壁下端部分覆蓋所說爐床上表面雙側水平邊緣的上側面。
爐罩側壁下端覆蓋爐床上表面的水平邊緣，使得水平邊緣的耐火材料不直接暴露于爐子內的輻射熱。因而爐床邊緣沒有熱變形，及其散裂可不會發(fā)生。同樣冷卻裝置被安裝在側壁下端以緩解爐子內側壁下端邊緣的熱變形，及這些部分的散裂得以避免。
本發(fā)明第二方面涉及根據(jù)第一方面生產還原金屬的旋轉爐床型爐，包含所說旋轉爐床型爐旋轉軸的縱截面具有的θ和L的結合適合于下列等式1和2二者L·tanθ≥30等式1L≥0.16θ2-2.44θ+92 等式2其中從所說爐床側壁下端中心點的前端向下看所說爐床水平邊緣，θ(°)是暴露至少一部分爐床水平邊緣的最小俯角，及L(mm)是從所說前端到所說成最小俯角的水平邊緣位置的水平長度。
根據(jù)本發(fā)明，當爐子大氣溫度在1200℃或1200℃以下時，因為邊緣的溫度可降低到爐床邊緣的散裂不能發(fā)生的程度，可確保本發(fā)明根據(jù)第一方面的效果。
本發(fā)明第三方面涉及根據(jù)第二方面生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所說的等式2由L≥0.16θ2-2.44θ+92被取代為L≥0.19θ2-2.44θ+100。
根據(jù)本發(fā)明，即使爐子中大氣溫度高于1200℃，當大氣溫度在1400℃或1400℃以下時爐床邊緣的溫度仍可降低到爐床邊緣的散裂不能發(fā)生的程度，因此可確保本發(fā)明根據(jù)第一方面的效果。
本發(fā)明第四方面涉及根據(jù)上述三個方面中任意一項生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所說水平邊緣具有傾斜的表面，其向上的梯度朝向與爐床中心點相反的水平前端。
根據(jù)本發(fā)明，含碳原料不會向下落入水封裝置(封槽)中，不會妨礙爐床的旋轉。
本發(fā)明第五方面涉及根據(jù)上述四個方面中任意一項生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所說水平邊緣由煅燒過的預制耐火材料或成形的耐火材料形成的。
根據(jù)本發(fā)明，水平邊緣的耐火材料可在爐子外煅燒使其具有足夠程度的強度，通過它可防止由于上述不充分燃燒出現(xiàn)的水平邊緣的低強度問題，并更加有效地防止爐床邊緣的散裂。
本發(fā)明第六方面涉及一種通過加熱和還原含碳原料來生產還原金屬的方法，含碳原料由含金屬氧化物的物料和碳質還原物料組成，該方法包括的步驟為將所說含碳原料裝料到所說根據(jù)前述五個方面中任意一項生產還原金屬的旋轉爐床型爐的爐床上；及加熱還原碳質熱-處理的產品。
根據(jù)本發(fā)明，爐床邊緣的散裂不會發(fā)生，因此小球不會向下落入封槽中，可使還原金屬的收率得到改善。
圖5是舉例說明生產還原鐵的旋轉爐床型爐的示意平面圖；及圖6是舉例說明生產還原鐵的旋轉爐床型爐的原始爐床結構的剖面視圖。
側壁下端2a是例如作為未成形耐火材料提供的，冷卻裝置3例如金屬冷卻水管埋在其中。優(yōu)選冷卻水管3與錨式板3a焊接，以便冷卻效果可向上達到耐火材料的表面?；蛘撸缈墒褂靡环N箱-形冷卻水槽代替冷卻水管3，也可使用氣體代替水來進行冷卻。由于焊接等實施的冷卻可達到耐火材料的表面，可提高耐火材料本身的強度，因此可防止耐火材料表面的磨損。此外，側壁下端爐子內表面和下表面之間的溫度差異減小，使得側壁邊緣2e的熱變形可以緩解，以防止側壁邊緣2e的損壞。如果冷卻裝置3沒有安裝在側壁下端2a中，則側壁邊緣2e由于爐子內表面和下表面之間的溫度差異造成的熱變形而損壞，覆蓋(A)爐床水平邊緣1a的效果是有限的，使得爐床邊緣1e也許被損壞。此外，優(yōu)選將冷卻裝置3如冷卻水管或箱-形冷卻水槽埋在側壁下端2a中，因為除了所說效果外，埋入的冷卻裝置3可適于用作側壁耐火材料5的重量支撐體。
例如優(yōu)選根據(jù)下列次序進行爐床耐火材料的安裝首先，跨越整個爐床寬度安裝絕緣的成形或未成形耐火材料層5a，接著老化并固化。在耐火材料層5a上，跨越爐床水平邊緣的整個內和外周邊安排煅燒過的預制耐火材料邊飾磚5c，形成邊堤1a(它顯示A，但下文將省略A的說明)。耐熱的未成形耐火材料5b安裝在內和外周邊的邊堤1a之間，比邊堤1a稍微沉陷一些。然后由燃燒器17c加熱爐子，以干燥和煅燒未成形耐火材料5b。煅燒后邊堤1a和未成形耐火材料5b制成的凹陷處裝滿爐床物料6，爐床物料6的主要成分是氧化鐵，形狀是小塊狀或粉末狀，使用燃燒器17c將其加熱形成裝載小球7的爐床表面。這提供了不會由于散裂而損壞的爐床，并能夠維持平面，因為形成在爐床上表面上的聚集物料層很容易除去?；蛘呖稍谖闯尚文突鸩牧?b被施用、干燥和固化后安裝邊飾磚5c。
然后，發(fā)明者發(fā)現(xiàn)爐床邊緣1e的散裂的發(fā)生是由于爐床邊緣1e的熱變形，它密切地與爐床邊緣1e的溫度相關，并進行了如下研究參考

圖1，由于爐床水平邊緣1a附近的幾何構造，爐床邊緣1e附近的溫度是變化的，然而直接測量該溫度是困難的。因此，考慮爐子內經過爐床1和側壁2之間的縫隙的輻射熱-傳遞和從爐床1上表面?zhèn)鬟f的傳導熱-傳遞，爐床邊緣等處的溫度可通過熱-傳遞計算來評價。
參考圖2，當爐子中大氣溫度設定為1400℃，接近用旋轉爐床型爐17生產還原鐵的上限溫度時，有關爐床邊緣溫度作圖，爐床邊緣溫度是使用參數(shù)通過熱-傳遞計算得到的，參數(shù)如圖1所示由側壁邊緣2e往下看爐床邊緣1e的俯角θ、和側壁邊緣2e到爐床邊緣1e的水平長度L(側壁下端和爐床上表面重疊的長度，下文將簡單地稱作重疊長度)。此外，提供了爐床結構(相應于將在下文說明的實驗2、4和5)，其中通過在現(xiàn)有的旋轉爐床型爐(爐床直徑8.5m及爐床寬度1.25m)的爐床水平邊緣使用氧化鋁基可鑄耐火材料的煅燒過的預制耐火材料，使俯角θ和重疊長度L有三種變化。所說爐子的大氣溫度設定為大約1400℃，用確定的時間周期(22～30天)進行生產還原鐵的實驗，觀察到的爐床邊緣1e的散裂及其結果由圖2表示。圖2中，O標記表示爐床邊緣1e沒有散裂，×標記表示爐床邊緣1e有散裂。由這些結果可了解，當爐床邊緣的溫度保持在550℃或550℃以下時，爐床邊緣1e的散裂可能性非常低。優(yōu)選設定的重疊長度L盡可能地大，及設定的俯角θ盡可能地小，以便將爐床邊緣的溫度保持在550℃或550℃以下，然而必須考慮下列條件。
此外，如果爐床水平邊緣1a和側壁下端2a之間的縫隙被設定得太小，小球7可能在縫隙中阻塞而妨礙爐床1的旋轉。因此考慮到使用的小球直徑一般為5～20mm，該縫隙優(yōu)選地至少為30mm。
如上所述，為了防止爐床邊緣1e的散裂，需要滿足下列等式1和2L·tanθ≥30等式1L≥0.16θ2-2.44θ+92 等式2其中，L的單位為mm，及θ的單位為度(°)。此外，當爐床邊緣的溫度為550℃時，由圖2曲線近似地讀出重疊長度L和俯角θ的結合，而得到等式2。
圖3表示所說的等式1和2。換言之，對應于等式1的曲線之上的面積和對應于等式2的曲線b之上的另一面積。因此在曲線a和曲線b二者之上的面積中任意點(包括曲線上的那些點)的L和θ的結合使得爐床邊緣1e的散裂可被防止。
而且，如果重疊長度L設定在400mm或400mm以下，不用于生產還原鐵的爐子爐床的開放面積可減到最小，同時確保爐子熱絕緣必須的厚度，這是側壁2最初的用途，在經濟基礎如降低爐子制造成本上它是優(yōu)選的。因此，L和θ的結合選擇在圖3直線c及曲線a和b定義的傾斜區(qū)域范圍內，其中直線c下虛線標記的區(qū)域與L≤400mm的狀態(tài)相對應。于是，優(yōu)選地可防止爐床邊緣1e的散裂和可降低爐子的制造成本。
此外，所說的描述表明了優(yōu)選的條件即大氣溫度是1400℃，該溫度接近通過旋轉爐床17生產還原鐵的爐子的上限，而由數(shù)種局限性如所使用原料的特性導致有時爐子中的大氣溫度有時被設定為1200℃。在這種情況下，要調整等式2的條件，因為與1400℃的爐子大氣溫度相比，爐床邊緣溫度是較低的。大氣溫度被設定為1200℃，熱-傳遞的計算與上述圖2中相同，得到曲線圖(未表示)，依據(jù)該圖爐床邊緣1e具有較低的散裂可能性。在此條件下，邊緣前端所具有的溫度在550℃或550℃以下，得到如下等式2’L≥0.16θ2-2.44θ+92 等式2’等式1是一種僅僅由幾何學上決定的限制條件，與爐子中不變化的大氣溫度無關，其中在爐子大氣溫度為1200℃時，優(yōu)選的重疊長度L和俯角θ的結合區(qū)域滿足等式1和等式2’二者。當?shù)仁?’一起被畫在圖3中時，曲線b’上方的區(qū)域與等式2’相對應，曲線a上方的區(qū)域和曲線b’上方的區(qū)域(包括在曲線b’上的區(qū)域)與選擇L和θ的范圍相對應，此范圍比爐子大氣溫度為1400℃時的范圍寬。
因為爐子大氣溫度使所使用的原料的質量而不同，在這種情況下，以本發(fā)明的技術原理為基礎，可使用適合的爐子結構。
進一步地，當爐床邊緣溫度根據(jù)煅燒過的預制的耐火材料5c的熱導率或多或少地變化，及同樣爐床邊緣1e沒有散裂的耐火材料的原料或多或少引起爐床邊緣溫度的差異時，在煅燒過的預制耐火材料在熱導率的范圍內及使用一般原料的情況下，圖3中所表達的是可防止爐床邊緣1e散裂的范圍。
雖然爐床上表面水平邊緣1a一般是形成平面，以便還原金屬用螺桿或刮刀可很容易出料，但為了防止小球向下掉入封槽，如圖4A和4B表示，可形成傾斜的表面1k，表面1k在爐子水平邊緣1a上具有朝向爐床邊緣(側部前端)1e向上的梯度。雖然傾斜的表面1k的角度沒有特別的限制，在爐床水平邊緣在不同于還原鐵小球用出料設備從爐子出料區(qū)域(一般為外周邊一側)的區(qū)域(一般為內周邊一側)內，優(yōu)選地至少將角度設定為使小球7靜止的角度，例如至少25°，使到達傾斜表面的小球7能容易地返回最初的爐子內。而且，優(yōu)選預先在爐床邊緣1e的附近傾斜地切削(圖4C)或給定半徑R(未表示)，使具有分散應力的構造，使得爐床邊緣1e可幾乎不會散裂。此外，在圖4A～4C中一起給出重疊長度L和俯角θ的定義，其中采用了這種爐床水平邊緣1a的構造。換言之，從側壁邊緣2e向下看爐床水平邊緣1a時，俯角θ是至少暴露部分爐床水平邊緣1a的最小俯角。此外，重疊長度L是具有最小俯角θ的爐床水平邊緣1a上到位置1z的水平距離。位置1z是以重疊長度L和俯角θ的定義為基礎的，因為輻射熱不直接到達爐子超出位置1z的區(qū)域，雖然輻射熱直接到達爐子從位置1z向內的其他區(qū)域，位置1z成為產生熱變形最大值的點。
此外，雖然在所說實施方案中小球作為含碳原料的實例來描述的，但含碳原料并不限于小球，可包括煤磚形、盤形、礦塊形、粉末混合物等。
表1

參考表1中實驗1，選擇的爐床結構是其中常規(guī)爐床水平邊緣上部不用側壁下端覆蓋，及爐子中爐床水平邊緣是通過鑄造氧化鋁-基可鑄耐火材料(含有50質量％的Al2O3和45質量％的SiO2)來形成的。在這種情況下，在爐子大氣溫度為1400℃運轉22天后，觀察到爐床邊緣沿著圓周具有大量的散裂及封槽中的淤渣量也大量增加。
參考實驗2，選擇的結構(L為100mm及θ為21°)是爐子中爐床水平邊緣是通過鑄造氧化鋁-基可鑄耐火材料形成的，及如實驗1中側壁下端直接覆蓋在水平邊緣上，在側壁下端沒有安裝冷卻裝置。即使在這種情況下，在爐子大氣溫度為1400℃運轉22天后，發(fā)現(xiàn)爐床邊緣沿著圓周具有大量的散裂，及封槽中的淤渣量也大量增加，及側壁邊緣沿著圓周也有大量的散裂。認為沒有安裝冷卻裝置損壞側壁邊緣，使得屏蔽爐子內輻射熱的效果被取消而損壞了爐床邊緣。
參考實驗3，如實驗1和2通過在爐子中鑄造氧化鋁-基可鑄耐火材料形成爐床水平邊緣，其中側壁下端直接覆蓋水平邊緣的長度(重疊長度)比實驗2中稍長，及俯角也比實驗2中稍小(L為200mm及θ為17°)，此外，在側壁下端埋入焊接錨式板的冷卻水管。在這種情況下，即使在爐子大氣溫度為1400℃運轉30天后，爐床邊緣僅有輕微的裂縫而沒有達到散裂，并沒有發(fā)現(xiàn)側壁邊緣的損壞。而且，封槽中淤渣的增加大量減少。因為安裝了冷卻裝置，防止了側壁邊緣的散裂，及爐子內輻射熱的屏蔽效果使得能夠防止爐床邊緣的散裂，且作為結果，可防止小球等向下落入封槽。
在實驗4中，僅將爐床水平邊緣耐火材料的鑄造方法改變?yōu)殍T造煅燒過的預制耐火材料邊飾磚(含有50質量％Al2O3和45質量％SiO2)的方法，其中其他條件與實驗3中相同。作為結果，爐床邊緣完全沒有發(fā)現(xiàn)如裂縫的損壞。認為這是采用邊飾磚的效果，它是在爐子外預先充分煅燒過的，與爐子中鑄造未成形耐火材料的方法比較，邊緣上得到了足夠的強度。
在實驗5中，與實驗4的爐床結構比較，重疊長度更長及俯角更小(L為250mm及θ為14°)，其中其他條件與實驗4中相同。也得到了與實驗4基本上相同的效果。由實驗3～5的結果，在爐子大氣溫度為1400℃，當重疊長度L和俯角θ的結合同時滿足所說的等式1和2(在圖3曲線a和曲線b上方的區(qū)域中)時，可以確認可靠地得到了根據(jù)本發(fā)明的效果。
在實驗6中，將重疊長度L和俯角θ改變到存在于圖3中曲線a和曲線b’二者上方的區(qū)域中(L為150mm及θ為25°)，即使不在圖3的曲線a和曲線b的上方，爐子大氣溫度降低到1200℃，其中其他條件與實驗4及5中相同。這也得到與實驗4及5基本上相同的效果?？纱_認當爐子大氣溫度降低到1200℃時，與1400℃的大氣溫度比較，L和θ的結合范圍變寬了。
在實驗7中，重疊長度L和俯角θ具有與實驗5中相同的值，及在爐床水平邊緣的最邊緣側形成帶有朝向邊緣向上的梯度的傾斜表面(水平長度為100mm及梯度為30°)，其中其他條件與實驗4及5中相同。在這種情況下，任何爐床邊緣和側壁邊緣都完全沒有損壞，并幾乎根本沒有發(fā)現(xiàn)封槽中淤渣的增加。認為在爐床水平邊緣形成的傾斜表面帶有稍微大于小球靜止角度的向上梯度(20～25°)，以防止小球向下落入封槽。
根據(jù)本發(fā)明第一方面所述，爐罩側壁下端覆蓋在爐床上表面的水平邊緣上，使得水平邊緣的耐火材料不直接暴露于爐子內的輻射熱中。于是爐床邊緣不會熱變形并可防止其散裂。同樣，因為冷卻裝置安裝在側壁下端，側壁邊緣的熱變形可被緩解，從而防止了這些部分的散裂。
根據(jù)本發(fā)明第二方面和第三方面所述，因為爐床邊緣的溫度可被降低到爐床不發(fā)生散裂的程度，可確保本發(fā)明根據(jù)第一方面的效果。
根據(jù)本發(fā)明第四方面所述，水平邊緣具有的傾斜表面帶有朝向側部前端的向上梯度，含碳原料不會向下落入封槽，所以可達到本發(fā)明根據(jù)第一至第三方面的效果而不妨礙爐床旋轉。
根據(jù)本發(fā)明第五方面所述，水平邊緣的耐火材料可以是在爐子外部煅燒的，具有充分的強度，可防止水平邊緣由于不充分燃燒產生的低強度問題，所以可以更加有效的方式防止爐床邊緣的散裂。
權利要求
1.一種通過加熱和還原含碳原料生產還原金屬的旋轉爐床型爐，含碳原料由含金屬氧化物的物料和碳質還原物料組成，該旋轉爐床型爐包括一種在其上裝載所述碳質熱-處理原料的爐床；及一種從上部覆蓋整個爐床的爐罩，其中所述爐床雙側水平邊緣的上部被所述爐罩的側壁下端所覆蓋；及在側壁下端提供了冷卻裝置。
2.根據(jù)權利要求1的生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所述的水平邊緣具有的傾斜表面帶有與爐床中心點相反的朝向側部前端向上的梯度。
3.根據(jù)權利要求1的生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所述的水平邊緣是由煅燒過的預制耐火材料或成形耐火材料形成的。
4.一種通過加熱和還原含碳原料生產還原金屬的方法，含碳原料由含金屬氧化物的物料和碳質還原物料組成，該方法包括的步驟為將所述碳質熱-處理的原料裝入所述的根據(jù)權利要求1生產還原金屬的旋轉爐床型爐的爐床中；及加熱和還原含碳原料。
5.根據(jù)權利要求1生產還原金屬的旋轉爐床型爐，包括所述旋轉爐床型爐的旋轉軸的縱截面具有的θ和L的結合滿足下列等式1和2二者L·tanθ≥30等式1L≥0.16θ2-2.44θ+92 等式2其中在側壁下端從所述爐床中心點的前端向下看所述爐床水平邊緣時，θ(°)是暴露至少一部分爐床水平邊緣的最小俯角，及L(mm)是從所述前端到所述水平邊緣成最小俯角位置的水平長度。
6.根據(jù)權利要求5生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所述的等式2由L≥0.16θ2-2.44θ+92取代為L≥0.19θ2-2.44θ+100。
7.根據(jù)權利要求5生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所述的水平邊緣具有的傾斜表面帶有與爐床中心點相反的朝向側部前端向上的梯度。
8.根據(jù)權利要求5生產還原金屬的旋轉爐床型爐，其中所述的水平邊緣是由煅燒過的預制耐火材料或成形耐火材料形成的。
9.一種通過加熱和還原含碳原料生產還原金屬的方法，含碳原料由含金屬氧化物的物料和碳質還原物料組成，該方法包括的步驟有將所述碳質熱-處理原料裝入根據(jù)權利要求5生產還原金屬的所述旋轉爐床型爐的爐床中；及加熱和還原含碳原料。
全文摘要
在通過加熱和還原含碳原料生產還原金屬的旋轉爐床型爐中,含碳原料至少由含金屬氧化物的物料和含碳還原物料組成,提供了爐床水平邊緣的耐火材料不損壞、且含碳原料不會向下落入旋轉爐床型爐的水封部分的爐床結構。爐罩覆蓋整個爐床,爐床水平邊緣1a的上部被爐罩側壁2的下端2a所覆蓋,并在側壁下端2a中安裝了一種冷卻裝置3。
文檔編號F27D99/00GK1360061SQ0114045
公開日2002年7月24日 申請日期2001年12月7日 優(yōu)先權日2000年12月7日
發(fā)明者原田孝夫, 田中英年 申請人:株式會社神戶制鋼所