專利名稱：空調(diào)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及空氣調(diào)節(jié)、除濕器與空氣凈化器等空調(diào)器，是關(guān)于裝有作為鼓風裝置使用的貫流風扇的空調(diào)器。
背景技術(shù)：
以下，就裝有現(xiàn)有的貫流風扇的空氣調(diào)節(jié)、除濕器與空氣凈化器等空調(diào)器進行說明。例如作為現(xiàn)有的貫流風扇的一例，在特開平11-83062號公報“空調(diào)器的室內(nèi)機”中有所記載。圖50是特開平11-83062中所記載的空調(diào)器主體的縱剖視圖，圖51是現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪的立體圖，圖52是圖51的貫流風扇的縱剖面圖，圖53是圖52的葉片1片的剖面圖，圖54是裝有現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。
在圖50、圖51與圖52中，現(xiàn)有的貫流風扇的構(gòu)成包括將由多數(shù)的葉片101b與支承它們的環(huán)101c所構(gòu)成的單體101a多個沿軸向連結(jié)而成的葉輪101、夾著葉輪101包覆一方的圓周側(cè)面的導(dǎo)向壁102、對向著導(dǎo)向壁102配置的穩(wěn)定器103與沿箭頭J的方向回轉(zhuǎn)驅(qū)動葉輪101的電動機104。
在使用上述構(gòu)成的現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器中，如圖50所示，由可裝卸的正面格柵與上面的吸入格柵將空氣吸入，再使用濾塵網(wǎng)由其空氣中除去塵埃，之后用包圍著葉輪101形成的熱交換器將空氣加熱或冷卻。通過熱交換器進行熱交換后的空氣是由葉輪101吸入并通過熱交換器側(cè)的葉柵后，再由排氣側(cè)的葉柵排出，一面由上下導(dǎo)板、左右導(dǎo)板即風向變更導(dǎo)板改變風向一面由排氣口向室內(nèi)排出，進行空調(diào)。
在圖53的上述葉片101b的剖面形狀中，A20是葉片101b上的圓弧形葉片外周側(cè)先端部A2的先端，A10是葉片101b上的圓弧形葉片內(nèi)周側(cè)先端部A1的先端，O是葉輪101上的回轉(zhuǎn)軸的中心，O1是以單一圓弧形成的葉片101b的翹曲線PO的中心，P2是葉片101b的葉輪回轉(zhuǎn)方向側(cè)的壓力面，P3是與壓力面P2對向的負壓面。另外，O-A20是連結(jié)葉片101b的外周側(cè)先端A20與中心O的第1直線，O1-A20是連結(jié)葉片101b的外周側(cè)先端A20與前述翹曲線PO的中心O1的第2直線。再者，n是對于第1直線O-A20的外周側(cè)先端A20的第1垂線，m是對于第2直線O1-A20的外周側(cè)先端A20的第2垂線，出口角β2是第1垂線與第2垂線構(gòu)成的銳角。
例如在貫流風扇中，將葉輪101的外徑φD2相似地放大，能實現(xiàn)大風量且降低噪聲。但是，以這樣的方法實現(xiàn)大風量且降低噪聲時，則如圖54的噪聲頻率特性圖那樣，有在低頻率范圍發(fā)生特異聲S1，同時在同一風量時的噪聲值與聽覺惡化的情形。因此，對于現(xiàn)有的貫流風扇來說，使葉片101b的出口角β2在23°以下來降低特異聲S1，再使出口角β2在18°以上來降低同一風量時的噪聲值與抑制聽覺的惡化。
另外，使葉片101b的最大厚度tmax與葉片101b的作為除了葉片外周側(cè)安裝端的圓角以外的部分的厚度的葉片外周側(cè)先端部厚度tmin的比成為tmax/tmin＝1.3～1.5那樣地形成葉片101b，可獲得大風量的排氣性能，同時可獲得低頻率范圍的特異聲發(fā)生較少的空調(diào)器的室內(nèi)機。
但是，在上述特開平11-83062號公報中記載的使用現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器中，對于葉輪101來說，在熱交換器散熱片距縮小與塵埃附著于濾塵網(wǎng)上等導(dǎo)致葉輪101的吸入阻力增大的情況下，貫流風扇特有的存在于穩(wěn)定器103附近的循環(huán)渦C1由實線增大成粗點線那樣，通過熱交換器后的氣流對著壓力低的貫流渦如圖50的箭頭所示吸入葉輪101內(nèi)。因此，在范圍F1內(nèi)，氣流由葉片101b剝離，并且在葉片101b后方發(fā)生紊流渦G1，因此，有時如圖54的噪聲頻率特性圖那樣，在起因于葉輪101的葉片數(shù)Z與轉(zhuǎn)速N[r.p.m]的回轉(zhuǎn)聲(NZ聲)的發(fā)生頻率的4～8成程度的低頻率范圍，發(fā)生具有頻率寬度fs的特異聲Sm。因此發(fā)生與回轉(zhuǎn)聲不同的刺耳的聲音，有聽覺惡化的問題。
另外，由于減小葉片出口角β2，縮小葉片間距離，因此氣流通過葉片間時形成阻力，驅(qū)動葉輪的軸輸出增加，電動機的消耗電力增加。
為此，本發(fā)明是為了解決前述問題而完成的，目的在于獲得一種空調(diào)器，即使在工作時的噪聲及由于塵埃等導(dǎo)致葉輪的吸入阻力增大的情況下，也能抑制噪聲惡化，并且降低低頻率范圍的特異聲與回轉(zhuǎn)聲的發(fā)生，還謀求降低電動機的消耗電力，因而能實現(xiàn)良好的聽覺與節(jié)省能源。
發(fā)明的公開第1發(fā)明的空調(diào)器，具有貫流風扇與熱交換器，該貫流風扇具備由多數(shù)的葉片與支承它們的環(huán)構(gòu)成的葉輪，并且由穩(wěn)定器、噴嘴部、導(dǎo)向壁構(gòu)成，該噴嘴由排氣口構(gòu)成，其特征在于空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2在2.2以上，3.0以下。
第2發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有葉片出口角β2為23°～30°的貫流風扇的葉輪。
第3發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，為降低比回轉(zhuǎn)聲發(fā)生在低頻率范圍的特異聲，葉片最大厚度tm與作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2的比tm/t2至少在1.5以上，3.5以下，壁厚逐漸變化。
第4發(fā)明的空調(diào)器，在葉片最大厚度為0.9～1.5mm的貫流風扇的葉輪上，其特征在于具有作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2為0.2～0.6mm的貫流風扇的葉輪。
第5發(fā)明的空調(diào)器，在葉片最大厚度為0.9～1.5mm的貫流風扇的葉輪上，其特征在于具有作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2為0.2～0.6mm的貫流風扇的葉輪。
第6發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，該葉輪具有以葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O為中心，按照通過葉片外周側(cè)先端的圓，切除葉片所成的邊緣形狀。
第7發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，該葉輪具有以葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O為中心，按照通過葉片外周側(cè)先端的圓，切除葉片所成的邊緣形狀。
第8發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有葉片的間隔為不等片距的貫流風扇的葉輪。
第9發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有葉片的間隔是不等片距的貫流風扇的葉輪。
第10發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇，連結(jié)貫流風扇的葉輪和穩(wěn)定器的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的直線與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線所成的銳角成為30°～70°地形成穩(wěn)定器于空調(diào)器前方下部。
第11發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于連結(jié)貫流風扇的葉輪中心O與貫流風扇的葉輪和穩(wěn)定器的最接近點、穩(wěn)定器下部的二直線所成的銳角成為15°～40°地形成穩(wěn)定器。
第12發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇，連結(jié)貫流風扇的葉輪和導(dǎo)向壁的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線與通過葉輪的回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線所成的角θ3成為35°～80°地形成導(dǎo)向壁于空調(diào)器后方上部。
第13發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，在與貫流風扇的葉輪的回轉(zhuǎn)軸線垂直的剖面圖中，葉片外周側(cè)先端部的形狀成為倒向葉輪回轉(zhuǎn)方向前方的平行四邊形地向葉輪外周側(cè)延伸出去，并且未由支承多數(shù)葉片的環(huán)的外周突出。
第14發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，其成為平行四邊形向葉輪外周側(cè)延伸出去的葉片外周側(cè)先端部的面向葉輪外周側(cè)的2頂點是規(guī)定的R形狀。
第15發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有使各葉片相對風扇回轉(zhuǎn)軸傾斜規(guī)定角度的貫流風扇的葉輪。
第16發(fā)明的空調(diào)器，其特征在于具有葉片外周側(cè)先端部是以彈性體形成的貫流風扇的葉輪。
附圖的簡要說明

圖1是表示該發(fā)明的實施形態(tài)1的空調(diào)器的構(gòu)成的外觀圖。
圖2是圖1的空調(diào)器的局部剖視圖。
圖3是圖1的空調(diào)器的縱剖視圖。
圖4是圖1的貫流風扇的立體圖。
圖5是圖4的貫流風扇的縱剖視視圖。
圖6是表示噪聲值SPL[dBA]與同一風量Q[m3/min]時的主體高度H與葉輪外徑φD2的比率H/φD2的關(guān)系的圖。
圖7是表示特異聲最大電平值Sw[dBA]與比率H/φD2的關(guān)系的圖。
圖8是表示使用于該發(fā)明的實施形態(tài)2的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的形狀的圖。
圖9是表示該發(fā)明空調(diào)器中的出口角β2過大時的葉輪2的葉片2b的葉片外周側(cè)先端部A2的狀態(tài)的圖。
圖10是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的葉片出口角β2與電動機消耗電力Wm[W]的關(guān)系的圖。
圖11是表示使用于該發(fā)明的實施形態(tài)3的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的形狀的圖。
圖12是表示在濾塵網(wǎng)12上未附著與附著塵埃時的厚度比tm/t2變更時的特異聲Sm的電平變化的圖。
圖13是表示在濾塵網(wǎng)12上未附著與附著塵埃時的同一風量時的噪聲值SPL[dBA]的變化的圖。
圖14是表示使用于該發(fā)明的實施形態(tài)4的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的形狀的圖。
圖15是表示該發(fā)明的空調(diào)器的現(xiàn)有的葉輪上的葉片外周側(cè)先端A2部的吸入氣流的狀態(tài)的圖。
圖16是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的葉片最小厚度變化時的風扇電動機的消耗電力的變化的圖。
圖17是表示在該發(fā)明的空調(diào)器上的葉輪2的葉片外周側(cè)先端部A20上附著有未能由濾塵網(wǎng)除凈的細微的塵埃時的狀態(tài)的圖。
圖18是表示該發(fā)明的空調(diào)器的現(xiàn)有與本發(fā)明的貫流風扇的運轉(zhuǎn)時間與同一轉(zhuǎn)速時的風量降低率的圖。
圖19是表示使用于該發(fā)明的實施形態(tài)5的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的形狀的基準葉片形狀的圖。
圖20是將圖19的基準葉片形狀的葉片外周側(cè)先端部A20的形狀變更了的葉片外周側(cè)先端部A20的放大圖。
圖21是表示該發(fā)明的空調(diào)器的現(xiàn)有的葉片2b的圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部A20處的氣流的狀態(tài)的圖。
圖22是將驅(qū)動該發(fā)明的空調(diào)器的現(xiàn)有與本發(fā)明的貫流風扇的葉輪的風扇電動機5的消耗電力Wm[W]進行比較的圖。
圖23是使用于該發(fā)明的實施形態(tài)6的空凋器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪2的縱剖視圖。
圖24是該發(fā)明的空調(diào)器的裝有現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。
圖25是裝有該發(fā)明的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。
圖26是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的熱交換器13的配管13b與葉輪2接近時的配管13a的后流渦G2直接由葉輪2吸入的狀態(tài)的圖。
圖27是表示該發(fā)明的空調(diào)器的同一風量時的驅(qū)動現(xiàn)有與本發(fā)明的貫流風扇的風扇電動機的消耗電力的關(guān)系的圖。
圖28是該發(fā)明的實施形態(tài)7的空調(diào)器的縱剖視圖。
圖29是該發(fā)明的空調(diào)器中的連結(jié)貫流風扇的葉輪2和穩(wěn)定器的最接近點3a1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3a1與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線LO所成的銳角θ1大于70°時的概要圖。
圖30是裝有該發(fā)明的現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。
圖31是該發(fā)明的空調(diào)器中的銳角θ1與特異聲電平Sw的變化圖。
圖32是該發(fā)明的空調(diào)器中的銳角θ1小時的概要圖。
圖33是表示連結(jié)貫流風扇的葉輪2和穩(wěn)定器的最接近點3a1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3a1與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線LO所成的銳角θ1與噪聲值的關(guān)系的圖。
圖34是該發(fā)明的實施形態(tài)8的空調(diào)器的縱剖視圖。
圖35是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的連結(jié)穩(wěn)定器3a的和葉輪的最接近點3a1、穩(wěn)定器下部3a2的二直線O-3a1、O-3a2所成的銳角θ2與噪聲值的關(guān)系的圖。
圖36是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的銳角θ2與風扇電動機的消耗電力Wm[W]的關(guān)系的圖。
圖37是該發(fā)明的實施形態(tài)9的空調(diào)器的縱剖視圖。
圖38是該發(fā)明的空調(diào)器中的連結(jié)導(dǎo)向壁3b的和葉輪的最接近點3b1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3b1與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線LO所成的角θ3小時的概要圖。
圖39是該發(fā)明的空調(diào)器中的角度θ3大時的概要圖。
圖40是將貫流風扇的葉輪2與導(dǎo)向壁3b的最接近點3b1配置在空調(diào)器后方上部，并且連結(jié)導(dǎo)向壁3b的和葉輪的最接近點3b1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3b1與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線LO所成的角θ3變化時的同一風量時的噪聲值變化圖。
圖41是表示該發(fā)明的空調(diào)器中的角度θ3變化時的同一風量時的風扇電動機的消耗電力變化的圖。
圖42是安裝在該發(fā)明的實施形態(tài)10的空調(diào)器中的貫流風扇的葉輪的葉片的局部剖面圖。
圖43是圖42的葉片外周側(cè)先端部附近的放大圖。
圖44是表示形成了該發(fā)明的葉片形狀時的葉片與葉片之間的氣流的圖。
圖45是安裝在該發(fā)明的實施形態(tài)11的空調(diào)器中的貫流風扇的葉輪的葉片的外周側(cè)先端部附近的放大圖。
圖46是安裝在該發(fā)明的實施形態(tài)12的空調(diào)器中的貫流風扇的葉輪的立體圖。
圖47是安裝現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪時的空調(diào)器的頻率特性圖。
圖48是安裝本發(fā)明的貫流風扇的葉輪時的空調(diào)器的頻率特性圖。
圖49是安裝在該發(fā)明的實施形態(tài)13的空調(diào)器中的貫流風扇的葉輪的局部剖面圖。
圖50是現(xiàn)有的空調(diào)器的縱剖視圖。
圖51是現(xiàn)有的空調(diào)器的貫流風扇的葉輪的立體圖。
圖52是現(xiàn)有的空調(diào)器的貫流風扇的縱剖面圖。
圖53是現(xiàn)有的空調(diào)器的貫流風扇的葉片的剖面圖。
圖54是安裝現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。
為實施發(fā)明的最佳形態(tài)下面，以附圖為基礎(chǔ)詳細說明本發(fā)明的空調(diào)器的實施形態(tài)。
實施形態(tài)1圖1是本發(fā)明的空調(diào)器的構(gòu)成的外觀圖，圖2是本發(fā)明的空調(diào)器的局部剖視圖，圖3是本發(fā)明的空調(diào)器的縱剖視圖。
在圖1、圖2與圖3中，10是高度為H的本發(fā)明的空調(diào)器主體，10a是殼體，11a是正面吸入格柵，11b是上部吸入格柵，12是用于除去浮游于室內(nèi)空氣中的塵埃的濾塵網(wǎng)，13是熱交換器，13a是鋁散熱片，13b為配管，14為排氣口，15為風向變更導(dǎo)板，15a為左右導(dǎo)板，15b為上下導(dǎo)板，1為貫流風扇，2為貫流風扇的葉輪，3a為穩(wěn)定器，3b為導(dǎo)向壁，4為噴嘴，5為驅(qū)動葉輪2所用的風扇電動機，6為回轉(zhuǎn)軸，8為電氣品箱。
上述那樣構(gòu)成的空調(diào)器主體10是安裝在房間18的墻壁17上，其外側(cè)是由殼體10a與可裝卸的正面吸入格柵11a構(gòu)成。另外，殼體10a是由上部吸入格柵11b、靠背面的導(dǎo)向壁3b與正面下方的噴嘴4構(gòu)成，排氣口14是由噴嘴4與導(dǎo)向壁3b形成，再者，噴嘴4是與穩(wěn)定器3a整體形成。
另外，在貫流風扇1的吸入側(cè)，設(shè)置正面吸入格柵11a、上部吸入格柵11b與濾塵網(wǎng)12，還設(shè)置熱交換器13。并且，在電氣品箱8內(nèi)收存有控制風向變更導(dǎo)板15與風扇電動機5所用的電氣基板。
圖4是貫流風扇的立體圖，圖5是貫流風扇的縱剖視圖，φD2表示葉輪外徑。在圖4與圖5所示的貫流風扇1中，2a是葉輪單體，2b是葉輪2的葉片，2c是葉輪2的環(huán)。貫流風扇1的構(gòu)成包括將由多數(shù)的葉片2b與支承它們的環(huán)2c構(gòu)成的多數(shù)的葉輪單體2a沿著軸向連結(jié)而成的葉輪2；夾著葉輪2包覆一方的圓周側(cè)面，將來自葉輪2的排氣氣流聚集到排氣口14的導(dǎo)向壁3b；與導(dǎo)向壁3b對向地設(shè)置，控制貫流風扇的葉輪2的內(nèi)部生成的循環(huán)渦C1的位置的穩(wěn)定器3a。葉輪2是以回轉(zhuǎn)軸6為中心沿著箭頭J的方向進行回轉(zhuǎn)驅(qū)動。再者，在本實施形態(tài)與以后的實施形態(tài)中，例如在葉輪2的材料方面使用鎂系合金的情況下，可再利用。
在該狀態(tài)下開始運轉(zhuǎn)的貫流風扇1的葉輪2由風扇電動機5如圖2的箭頭J那樣進行回轉(zhuǎn)驅(qū)動時，房間18內(nèi)的空氣由正面吸入格柵11a與上部吸入格柵11b吸入，由濾塵網(wǎng)12除去浮游于空氣中的塵埃后，由熱交換器13進行冷卻或加溫，其后吸入葉輪2內(nèi)。然后，由葉輪2排出的空氣是由設(shè)置在排氣口14的左右導(dǎo)板15a與上下導(dǎo)板15b排分到房間18的上下與左右方向。
使這樣的空調(diào)器主體10的主體高度H保持同一，愈是加大相當于貫流風扇的葉輪2的環(huán)外徑的葉輪外徑φD2，同一風量時的噪聲值愈成為低噪聲。另外，即使謀求葉輪2的高靜壓化，在吸入側(cè)附加風路阻力，風扇特性也難以惡化。但是葉輪外徑φD2過大時，則與熱交換器13干涉，再者，排氣口14的長度L14相對于風扇過短，則排氣氣流不穩(wěn)定，最壞發(fā)生脈動，噪聲值惡化，另外，由于房間18的空氣逆流到排氣口14內(nèi)，在冷氣時發(fā)生結(jié)露。再者，在葉片2b的表面上發(fā)生剝離，發(fā)生如現(xiàn)有的圖54那樣的低頻率范圍的特異聲Sm。另外，相反在葉輪外徑φD2過小時，由于以前述同一風量進行鼓風，必須使葉輪2進行高速回轉(zhuǎn)，葉輪2發(fā)生振動，空調(diào)器振動，最后有空調(diào)器落下之虞。再者，噪聲值大幅惡化。另外，由于葉輪2的壓力上升小，阻力附加于吸入側(cè)時，同一轉(zhuǎn)速時的風量降低較大。再者，隨著葉輪外徑φD2放大、縮小，與導(dǎo)向壁3b和穩(wěn)定器3a是一體的噴嘴4相似地放大、縮小。
因此，在空調(diào)器主體10的主體高度H與葉輪外徑φD2的關(guān)系間存在最佳范圍。
圖6是表示噪聲值SPL[dBA]與同一風量Q[m3/min]時的主體高度H與葉輪外徑φD2的比率H/φD2的關(guān)系的圖。如圖6所示，比率H/φD2在2.2以上3.0以下時，噪聲的變化小。
在應(yīng)用前述比率H/φD2時，制品的高度低，緊湊的問題，對于作為商品價值之一的空調(diào)器主體高度H在240mm到310mm的壁掛式空調(diào)器來說是特別有效。
另外，葉輪外徑φD2過大，比率H/φD2過小時，葉輪2的吸入阻力增大，并發(fā)生特異聲Sm。
如圖7的表示比率H/φD2與特異聲Sm的最大電平值Sw[dBA]的圖那樣，H/φD2在2.2以上時，特異聲Sm小，因而聽覺好。
另外，關(guān)于葉輪2的材料，不象現(xiàn)有的葉輪那樣，使用例如塑料與玻璃纖維的混合材料，在使用鎂系合金的情況下，由于耐熱性優(yōu)異，將加熱器等熱源設(shè)置在葉輪2附近的情況下，也能保持制品的強度。
如上所述，冷氣時，在排氣口不結(jié)露，噪聲變化小，并且，振動也小。還有特異聲也不發(fā)生，即使吸入側(cè)的通風阻力增大，風量降低也小。因此，能獲得運轉(zhuǎn)穩(wěn)定，可靠性高，聽覺良好，肅靜的空調(diào)器。
實施形態(tài)2圖8是表示使用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)2的形狀的圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述的實施形態(tài)1的圖1～圖5的空調(diào)器和貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
在圖8的葉片2b的剖面形狀中，A20是葉片2b上的葉片外周側(cè)先端部A2的先端，A10是葉片2b上的葉片內(nèi)周側(cè)先端部A1的先端，O是貫流風扇的葉輪2上的回轉(zhuǎn)軸的中心，O1是以單一圓弧形成的作為葉片2b的厚度方向的中心線的翹曲線P0的中心，P2是葉片2b上的葉輪回轉(zhuǎn)方向側(cè)的壓力面，P3是與壓力面P2對向的負壓面。另外，O-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20與中心O的第1直線，O1-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20與前述翹曲線P0的中心O1的第2直線。再者，n是對于第1直線O-A20的外周側(cè)先端A20的第1垂線，m是對于第2直線O1-A20的外周側(cè)先端A20的第2垂線，出口角β2是第1垂線與第2垂線所成的銳角。
另外，空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2是在2.2以上3.0以下。
圖8的前述出口角β2愈大，作為與葉片2b的壓力面P2和其次的葉片2b的負壓面P3的各表面相切的圓的直徑的葉片間距離δ愈擴大，氣流通過葉片間時，通風阻力減小，因而驅(qū)動葉輪2的軸動力減小，能降低電動機的消耗電力。
但是，出口角β2過大時，則如圖9所示，葉輪2的吸入氣流在葉片2b的外周側(cè)先端部A2剝離，發(fā)生失速。其結(jié)果，貫流風扇的葉輪2的動作變得不穩(wěn)定，由空調(diào)器10的排氣口14排出的風產(chǎn)生向葉輪2逆流的情形。
另外，出口角過小時，葉片間距離縮小，氣流通過葉片間時，通風阻力增大，因而驅(qū)動葉輪2的軸動力增加，電動機的消耗電力增加。
因此，為了葉輪2的動作穩(wěn)定，并且能降低軸動力，以降低電動機的消耗電力，在出口角β2上存在最佳范圍。
在圖10中表示葉片出口角β2與電動機消耗電力Wm[W]的關(guān)系。如圖10所示，至少出口角β2在23°～30°時，可獲得電動機消耗電力低，節(jié)能的空調(diào)器。
實施形態(tài)3圖11是表示使用于本發(fā)明的空調(diào)器的送風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)3的形狀的圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)1中的圖1～圖5的空調(diào)器和貫流風扇相同，因而給以同一的標記，說明從略。
在圖11的葉片2b的剖面形狀中，A20是葉片2b上的葉片外周側(cè)先端部A2的先端，A10是葉片2b上的葉片內(nèi)周側(cè)先端部A1的先端，O是貫流風扇的葉輪2上的回轉(zhuǎn)軸的中心，O1是以單一圓弧形成的作為葉片2b的厚度方向的中心線的翹曲線PO的中心，P2是葉片2b上的葉輪回轉(zhuǎn)方向側(cè)的壓力面，P3是與壓力面P2對向的負壓面。另外，O-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20和中心O的第1直線，O1-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20和前述翹曲線PO的中心O1的第2直線。再者，n是對于第1直線O-A20的外周側(cè)先端A20的第1垂線，m是對于第2直線O1-A20的外周側(cè)先端A20的第2垂線，出口角β2是第1垂線與第2垂線所成的銳角。另外，葉片2b的中央附近的最大厚度是tm，圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部A2的直徑并且作為最小厚度的葉片外周側(cè)端部厚度是t2。
另外，空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2在2.2以上3.0以下。再者，出口角β2在23°～30°范圍內(nèi)。
在圖11中，使最大厚度tm相同，減小作為葉片最小厚度的葉片外周側(cè)先端部厚度t2。或使作為葉片最小厚度的葉片外周側(cè)先端部厚度t2相同，加大葉片最大厚度tm。就是說，加大作為葉片最大厚度tm與葉片最小厚度t2的比的厚度比tm/t2。
但是，如圖53那樣，如果是厚度比tm/t2小，并且出口角β2為23°以上的現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪2上的葉片2b，在空調(diào)器主體10的濾塵網(wǎng)12內(nèi)附著塵埃而使通風阻力增加時，則在葉片2b在葉輪2的吸入側(cè)而且通過位于空調(diào)器主體10的上前部的范圍F1時，由于從空調(diào)器10的背面方向流入的吸入氣流的影響，在葉片2b的葉片外周側(cè)先端部A2發(fā)生剝離。于是在葉片負壓面P3附近發(fā)生剝離渦G1，同時下一個葉片2b的壓力面P2附近的流速增加，因此如圖54所示在低頻率范圍發(fā)生具有寬頻帶的特異聲Sm。
如本發(fā)明那樣由于加大葉片厚度比tm/t2，葉片負壓面P3的曲率變大，剝離變難，葉生2b與下一個葉片2b之間的流速均一化，因此不會發(fā)生特異聲Sm。
但是，厚度比tm/t2過大時，作為與葉片2b和下一個葉片2b雙方相切的圓的直徑的葉片間隔δ變小，葉片間的通風阻力增加，因而同一風量時的噪聲值惡化。因此在厚度比上存在最佳范圍。
圖1 2是表示在濾塵網(wǎng)12上未附著與附著塵埃時的厚度比tm/t2變更時的特異聲Sm的電平Sw[dBA]的變化的圖，另外，圖13是表示與圖12同樣在濾塵網(wǎng)12上未附著與附著塵埃時的厚度比tm/t2變化時的同一風量時的噪聲值SPL[dBA]的變化的圖。
在圖12中，在濾塵網(wǎng)12上未附著塵埃時，厚度比若在1.4以上，特異聲Sm低噪聲化；附著塵埃時，厚度比若在1.5以上，特異聲Sm低噪聲化。另外，在圖13中，在濾塵網(wǎng)12上未附著塵埃時，厚度比若在1.4以上3.5以下，噪聲值為低噪聲。另外，附著塵埃時，若厚度比在1.5以上4.0以下，為低噪聲。
以上，根據(jù)圖12～圖13，至少厚度比tm/t2若在1.5以上3.5以下時，特異聲Sm低噪聲化，并且噪聲值不惡化。
其結(jié)果，在空調(diào)器的濾塵網(wǎng)12上，即使附加塵埃等，通風阻力增加，也能取得聽覺良好的空調(diào)器。
實施形態(tài)4圖14是表示使用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)4的形狀的圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)1中的圖1～圖5的空調(diào)器和貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
在圖14的葉片2b的剖面形狀中，A20是葉片2b上的葉片外周側(cè)先端部A2的先端，A10是葉片2b上的葉片內(nèi)周側(cè)先端部A1的先端，O是貫流風扇的葉輪2上的回轉(zhuǎn)軸的中心，O1是以單一圓弧形成的作為葉片2b的厚度方向的中心線的翹曲線PO的中心，P2是葉片2b上的葉輪回轉(zhuǎn)方向側(cè)的壓力面，P3是壓力面P2對向的負壓面。另外，O-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20與中心O的第1直線，O1-A20是連結(jié)葉片2b的外周側(cè)先端A20與前述翹曲線PO的中心O1的第2直線。再者，n是對于第1直線O-A20的外周側(cè)先端A20的第1垂線，m是對于第2直線O1-A20的外周側(cè)先端A20的第2垂線，出口角β2是第1垂線與第2垂線所成的銳角。另外，葉片2b的中央附近的最大厚度是tm，圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部A2的直徑并且作為最小厚度的葉片外周側(cè)先端部厚度是t2。
在空調(diào)器高度H與貫流風扇的葉輪2的外徑φD2的比H/φD2為2.2以上3.0以下的貫流風扇的葉輪2上，對于現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪來說，葉片最大厚度tm為0.9～1.5mm，作為圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2是0.64mm。在安裝于本發(fā)明的空調(diào)器10上的貫流風扇的葉輪2上的作為圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2為0.2～0.5mm。這樣，與現(xiàn)有相比由于至少使葉片外周側(cè)先端部厚度t2薄化，如圖15那樣，在葉片外周側(cè)先端A2處的吸入氣流的滯流減少，能降低損失，因而風扇電動機5驅(qū)動葉輪2所需的軸輸出降低，如圖16那樣，能降低風扇電動機5的消耗電力。圖16是表示葉片最小厚度t2與電動機消耗電力Wm[w]的關(guān)系的圖。
再者，長時間運轉(zhuǎn)空調(diào)器10，回轉(zhuǎn)驅(qū)動葉輪2時，未能由濾塵網(wǎng)12除去的細微的塵埃如圖17那樣附著于葉輪2的葉片外周側(cè)先端A2上。于是，葉片間距離δ減小，隨著運轉(zhuǎn)時間的進行，同一風扇轉(zhuǎn)速時的風量Q[m3/min]減小。如圖18的表示現(xiàn)有與本發(fā)明的貫流風扇的運轉(zhuǎn)時間與同一轉(zhuǎn)速時的風量降低率ΔQ的圖那樣，由于比現(xiàn)有的葉輪的葉片外周側(cè)先端部厚度t2薄化，同一運轉(zhuǎn)時間的風量的降低率能小。因此，即使空調(diào)器長時間運轉(zhuǎn)，也能抑制暖氣時不太暖，冷氣時不涼的問題，同時，清理所必要的時間tc[hour]也比使用現(xiàn)有的時間tco[hour]能長，清理次數(shù)可以少。
如上所述，由于作成本發(fā)明這樣的葉片形狀，能獲得消耗電力低、節(jié)省能量、高可靠性的空調(diào)器。
實施形態(tài)5圖19是表示使用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)5的形狀的基準葉片形狀的圖，圖20是將圖19的基準葉片形狀的葉片外周端部A20的形狀變更了的實施形態(tài)5的葉片外周端部A20的放大圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述的實施形態(tài)1中的圖1～圖5的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
在圖19的作為實施形態(tài)5的基準形狀的葉片2b的剖面形狀內(nèi)，A20是葉片2b上的圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部A2的先端，A10是葉片2b上的圓弧形狀的葉片內(nèi)周側(cè)先端部A1的先端，O是貫流風扇的葉輪2上的回轉(zhuǎn)軸的中心，O1是以單一圓弧形成的作為葉片2b的厚度方向的中心線的翹曲線PO的中心，P2是葉片2b上的葉輪回轉(zhuǎn)方向側(cè)的壓力面，P3是與壓力面P2對向的負壓面。另外，O-A20是葉片2b的連結(jié)外周側(cè)先端A20與中心O的第1直線，O1-A20是葉片2b的連結(jié)外周側(cè)先端A20與前述翹曲線PO的中心O1的第2直線。再者，n是對于第1直線O-A20的外周側(cè)先端A20的第1垂線，m是對于第2直線O1-A20的外周側(cè)先端A20的第2垂線，出口角β2是第1垂線與第2垂線所成的銳角。
本發(fā)明的葉片2b的形狀，是如圖20那樣，以葉輪2的回轉(zhuǎn)軸的中心O為中心，按照通過葉片外周側(cè)先端A20的圓，將圖19的葉片2b切除，使葉片外周側(cè)先端部A2形成銳利的邊緣形狀。
象這樣，由于形成本發(fā)明的葉片2b的形狀，使如圖21的現(xiàn)有的葉片2b的圓弧形狀的葉片外周側(cè)先端部A2處的氣流的狀態(tài)那樣的在葉片外周先端A20的氣流的滯流進一步減少，損失減少，因而驅(qū)動葉輪2的軸動力進一步減少。其結(jié)果，如圖22的對驅(qū)動現(xiàn)有與本發(fā)明的貫流風扇的葉輪的風扇電動機5的消耗電力Wm[w]進行了比較的圖那樣，能使電動機的消耗電力低輸入化。其結(jié)果，能獲得降低了消耗電力的進一步節(jié)能的空調(diào)器。
實施形態(tài)6圖23是本發(fā)明的空調(diào)器10與貫流風扇的葉輪2的縱剖視圖，空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2在2.2以上3.0以下，使葉輪2上的葉片2b的安裝間隔λ為不等片距。(λ1、λ2、λ3、…)。另外，圖23的貫流風扇的葉輪2的葉片2b的剖面形狀例如以實施形態(tài)3的形狀表示。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的貫流風扇的葉輪2以外的構(gòu)成，與前述的實施形態(tài)1中的圖1～圖5的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
圖24是裝有現(xiàn)有的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲的頻率特性圖。例如在現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪2上發(fā)生特異聲Sm時，葉片b與下一個葉片2b的安裝間隔λ是相同的，因此發(fā)生特異聲Sm時的葉片2b上的流速、剝離渦的狀態(tài)大致是相同的，因此，特異聲Sm多重化，特異聲Sm的發(fā)生頻率寬度fs約100[Hz]，表示為銳利的山型形狀的頻率特性。
但是，在裝有本實施形態(tài)的貫流風扇的空調(diào)器上，如圖23那樣，由于葉片2b的安裝間隔λ是不等片距，各葉片2b上的特異聲Sm發(fā)生時的葉片2b上的流速、剝離渦的狀態(tài)不同。其結(jié)果，如圖25的裝有本發(fā)明的貫流風扇的空調(diào)器的噪聲頻率特性圖那樣，特異聲Sm被分散化，特異聲Sm的發(fā)生頻率寬度fs寬頻帶化，并且，特異聲Sm的發(fā)生電平Sw[dBA]降低，頻率特性圖上變得不明顯，變得聽不到。
再者，如圖26那樣，例如熱交換器13的配管13b與葉輪2接近時，配管13a的后流渦G2直接由葉輪2吸入，由于在葉片2b的葉片外周側(cè)先端部A2處瞬時的壓力變化，還發(fā)生回轉(zhuǎn)聲(NZ聲)。
這時，如圖24、圖25的現(xiàn)有與本實施形態(tài)中的空調(diào)器的頻率特性圖那樣，如果是現(xiàn)有的貫流風扇的葉輪2，在葉片外周側(cè)先端部A2處的瞬時的揚力變化在各葉片2b上相同，因而多重化，在窄頻帶內(nèi)峰值電平變高，但由于使葉片2b的間隔λ成為不等片距，則葉片外周側(cè)先端部A2處的瞬時的揚力變化分散化，因而回轉(zhuǎn)聲的發(fā)生頻率分散化，并且不會多重化，因而峰值電平變低。
另外，在現(xiàn)有的葉片2b是等間隔的貫流風扇上，如果葉輪2與穩(wěn)定器3a和導(dǎo)向壁3b的最近接點處的間隙δS、δG小時，由于在該部分瞬時的壓力變化，發(fā)生回轉(zhuǎn)聲(NZ聲)。但是，如本實施形態(tài)那樣，由于采取不等片距，在葉片外周側(cè)先端部2A處的瞬時的揚力變化分散化，因而回轉(zhuǎn)聲的發(fā)生頻率分散化，而且不會多重化，因而峰值電平變低。因此，能使間隙δS、δG小到與現(xiàn)有成為同一峰值電平，因而葉輪2能靜壓上升，能使同一風量Q[m3/min]時的風扇轉(zhuǎn)速N[r.p.m]成為低回轉(zhuǎn)。因此，如圖27的在同一風量Q[m3/min]時的風扇電動機的消耗電力Wm[w]的關(guān)系圖那樣，能降低消耗電力。
如上所述，由于如本實施形態(tài)那樣形成貫流風扇的葉輪，特異聲與回轉(zhuǎn)聲降低，并且能降低風扇電動機的消耗電力，因而能獲得聽覺良好、肅靜而且節(jié)能的空調(diào)器。
實施形態(tài)7圖28是本實施形態(tài)7的空調(diào)器的縱剖視圖。再者，本實施形態(tài)中的主要的構(gòu)成與前述實施形態(tài)1中的圖1～圖5的空調(diào)器相同。
在圖28中，10是高度為H的本發(fā)明的空調(diào)器主體，10a是殼體，11a是正面吸入格柵，11b是上部吸入格柵，12是去除塵埃所用的濾塵網(wǎng)，13是熱交換器，13a是鋁散熱片，13b是配管，14是排氣口，15是風向變更導(dǎo)板，15a是左右導(dǎo)板，15b是上下導(dǎo)板，1是貫流風扇，2是貫流風扇的葉輪，3a是穩(wěn)定器，3b是導(dǎo)向壁，4是噴嘴。
上述那樣構(gòu)成的空調(diào)器主體10的外側(cè)是由殼體10a與可裝卸的正面吸入格柵11a構(gòu)成。另外，殼體10a是由上部吸入格柵11b、靠背面的導(dǎo)向壁3b與正面下方的噴嘴4構(gòu)成，排氣口14是由噴嘴4與導(dǎo)向壁3b形成，并且噴嘴4是與穩(wěn)定器3a整體形成。
另外，在貫流風扇的吸入側(cè)，設(shè)置正面吸入格柵11a、上部吸入格柵11b與濾塵網(wǎng)，并且設(shè)置熱交換器13。
再者，在實施形態(tài)中的空調(diào)器主體高度H與葉輪2的外徑φD2的比為2.2以上3.0以下。
在這樣的空調(diào)器中，如果連結(jié)穩(wěn)定器3a的和貫流風扇的葉輪2的最接近點3a1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線為O-3a1、通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線為L0時，則使二直線O-3a1與L0所成銳角θ1以水平線L0為基準與葉輪回轉(zhuǎn)方向相反地位于30°～70°之間地形成穩(wěn)定器。
如圖29的現(xiàn)有的空調(diào)器那樣，前述銳角θ1大于70°，將貫流風扇的葉輪2與穩(wěn)定器的最接近點3a1設(shè)置于空調(diào)器下方時，則循環(huán)渦C1移動到下方，因而吸入范圍Fi擴大。但是吸入氣流E1在葉輪2的吸入側(cè)并且朝向位于空調(diào)器主體10的上前部的范圍F1流入。因此，當葉片2b通過范圍F1時，在葉片2b的葉片外周側(cè)先端部A2處易發(fā)生剝離。因此，特別是塵埃等附著于濾塵網(wǎng)12上通風阻力增加時，在葉片負壓面P3附近發(fā)生剝離渦G1，同時在下一個葉片2b的壓力面P2附近的流速增加，因而如圖30那樣，在低頻率范圍發(fā)生具有寬頻率范圍的特異聲Sm。
在圖31的特異聲的電平Sw[dBA]對前述θ1的變化圖中，至少θ1若在70°以下，特異聲Sm不成問題。
另外，如圖32那樣，前述銳角θ1小于30°時，特異聲Sm降低，但吸入范圍Fi過于狹窄，吸入流速增加，因而如圖33那樣，同一風量時的噪聲值SPL[dBA]急劇地惡化。
根據(jù)圖31、圖33，連結(jié)穩(wěn)定器3a的和貫流風扇的葉輪2的最接近點3a1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線是O-3a1，通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線是L0時，如果二直線O-3a1與L0所成的銳角θ1是30°以上70°以下時，則特異聲與噪聲值是低噪聲。
由于如上述那樣形成穩(wěn)定器3a，可獲得不發(fā)生特異聲、聽覺良好、低噪聲的空調(diào)器。
實施形態(tài)8
圖34是本實施形態(tài)8中的空調(diào)器的縱剖視圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的空調(diào)器的主要構(gòu)成，與前述的實施形態(tài)7中的圖28的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以同一的標記，說明從略。
再者，本實施形態(tài)中的空調(diào)器主體高度H與葉輪2的外徑φD2的比為2.2以上3.0以下。
在圖34所示的空調(diào)器10貫流風扇1中，2b是葉輪2的葉片，2c是葉輪2的環(huán)。貫流風扇1的構(gòu)成包括外徑為φD2的葉輪2；夾著葉輪2，包覆一方的周側(cè)面，將由葉輪2排出的氣流匯集到排氣口14的導(dǎo)向壁3b；與導(dǎo)向壁3b對向地設(shè)置，控制貫流風扇的葉輪2的內(nèi)部生成的循環(huán)渦C1的位置的穩(wěn)定器3a。葉輪2是以回轉(zhuǎn)軸中心O為中心向箭頭J的方向回轉(zhuǎn)驅(qū)動。
另外，分別連結(jié)貫流風扇的葉輪2的回轉(zhuǎn)中心O與貫流風扇的葉輪和穩(wěn)定器的最接近點3a1、穩(wěn)定器下部3a1的二直線O-3a1、O-3a2所成的銳角θ2成為15°～40°地形成穩(wěn)定器。
由于如此地形成穩(wěn)定器3a，如圖34那樣在貫流風扇的葉輪2的內(nèi)部生成的循環(huán)渦C1的行跡，即使在濾塵網(wǎng)12上附著塵埃等因而吸入側(cè)Fi的通風阻力增加，也不會不穩(wěn)定。若前述銳角θ2過小，則在吸入側(cè)Fi的通風阻力增加時，即不能由穩(wěn)定器3a控制循環(huán)渦C1的行跡，排出氣流變得不穩(wěn)定。因此，在冷氣運轉(zhuǎn)時，房間的濕度高的空氣向變涼的排氣口14逆流，在排氣口14的噴嘴4與導(dǎo)向壁3b表面上結(jié)露。另外，在由排氣側(cè)范圍F0向吸入側(cè)范圍Fi移行時，如果前述θ2小時，則在穩(wěn)定器3a上急劇地進行壓力變化，因而如圖35那樣噪聲惡化。再者，若前述銳角θ2過大，則吸入側(cè)、排氣側(cè)范圍Fi、F0的面積變小，通風阻力增加，因而鼓風特性惡化，同一風量時噪聲惡化，同時如圖36那樣風扇電動機的消耗電力Wm[w]增加。
如圖35、圖36那樣至少使銳角θ2成為15°～40°地形成穩(wěn)定器時，在冷氣運轉(zhuǎn)時，即使在濾塵網(wǎng)上附著塵埃等也不會結(jié)露，另外噪聲變化小，風扇電動機5的消耗電力降低，因而能獲得高可靠性而且節(jié)能的空調(diào)器。
實施形態(tài)9圖37是本實施形態(tài)9中的空調(diào)器的縱剖視圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的空調(diào)器的貫流風扇1以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)8中的圖1～圖5的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
在圖34所示的空調(diào)器的貫流風扇1中，2b是葉輪2的葉片，2c是葉輪2的環(huán)。貫流風扇1的構(gòu)成包括將由多數(shù)的葉片2b與支承它們的環(huán)2c構(gòu)成的多數(shù)的單體2a沿軸向連結(jié)而成的外徑為φD2的葉輪2；夾著葉輪2，包覆一方的周側(cè)面，將由葉輪2排出的氣流匯集到排氣口14的導(dǎo)向壁3b；與導(dǎo)向壁3b對向地設(shè)置，控制貫流風扇的葉輪2的內(nèi)部生成的循環(huán)渦C1的位置的穩(wěn)定器3a。葉輪2是以回轉(zhuǎn)軸中心O為中心向箭頭J的方向進行回轉(zhuǎn)驅(qū)動。
再者，在本實施形態(tài)中的空調(diào)器主體高度H與葉輪2的外徑φD2的比為2.2以上3.0以下。
另外，將貫流風扇的葉輪2與導(dǎo)向壁3b的最接近點3b1設(shè)置在空調(diào)器后方上部，并且使連結(jié)導(dǎo)向壁3b的和葉輪的最接近點3b1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3b1與通過葉輪的回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線LO所成的角θ3成為35°～80°地形成導(dǎo)向壁3b。
在葉輪2與導(dǎo)向壁3b的最接近點3b1將貫流風扇的吸入側(cè)范圍Fi與排氣側(cè)范圍F0分離。
因此，前述角度θ3過大時，則如圖38那樣導(dǎo)向壁3b向空調(diào)器10的前方延長，葉輪吸入范圍Fi變窄，吸入側(cè)面積變狹小，通風阻力增大，因而鼓風特性惡化，噪聲值惡化與風扇電動機5的消耗電力Wm惡化。另外，如圖39那樣前述角度θ3過小時，則如圖39那樣導(dǎo)向壁3b縮短，因而在導(dǎo)向壁3b處葉輪2的排出氣流E2不能充分回復(fù)靜壓，變得不穩(wěn)定。其結(jié)果，在濾塵網(wǎng)12上附著塵埃等，通風阻力增大時，冷氣時在排氣口14的噴嘴4與導(dǎo)向壁3b附近，冷氣時發(fā)生結(jié)露。另外，噪聲值惡化。
在前述θ3變化時，圖40表示出同一風量時的噪聲值變化圖，圖41表示出同一風量時的風扇電動機的消耗電力變化圖。由于連結(jié)貫流風扇的葉輪2和導(dǎo)向壁3b的最接近點3b1與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線O-3b1與通過葉輪的回轉(zhuǎn)軸中心O的水平線L0所成的角θ3成為35°～80°地形成導(dǎo)向壁3b于空調(diào)器后方上部，冷氣時不結(jié)露，消耗電力降低，并且噪聲值也不惡化，因而能獲得高可靠性、肅靜而且節(jié)能的空調(diào)器。
實施形態(tài)10圖42、圖43是表示用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)10的形狀的一例的圖，是葉片2b的剖面圖與葉片2b的外周側(cè)先端部A2附近的放大圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述的實施形態(tài)1中的圖1～5的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
在圖42、圖43中，以具有減去作為葉輪外徑的環(huán)2c的外周圓直徑φD2的2％的直徑φD21的與葉輪2同一中心的圓切割葉片2b，殘留的葉輪內(nèi)周側(cè)部分是葉片2ba，由于切割葉片2b而形成頂點A22、A23，圓弧A223，另外，連結(jié)葉輪回轉(zhuǎn)中心O與前述頂點A22的直線是O-A22，連接葉輪回轉(zhuǎn)中心O與前述頂點A23的直線是O-A23，再在頂點A22、A23分別作出向回轉(zhuǎn)方向側(cè)傾斜同一的規(guī)定角度θ的直線U2、U3時，則葉片2b是由大致為平行四邊形的部分2bb與前述葉片2ba形成，該大致為平行四邊形的部分2bb是由至少小于葉輪外徑φD2、大于前述直徑φD21的直徑為φD22的圓與2直線U2、U3以及前述圓弧A223所圍成。
另外，前述規(guī)定角度θ是形成為至少小于角度θ4的角度，該角度θ4是由前述頂點A22處的切線U4與前述直線O-A22所構(gòu)成。
由于這樣地形成葉片2b，如圖44那樣，在葉片2b的回轉(zhuǎn)方向前方的葉片2b’的線段U3部分多少剝離了的吸入氣流，由于壓力由葉片2b的線段U2部分向前方的葉片2b’的負壓面P3側(cè)作用，主流在葉片2b與前方的葉片2b’的葉片間流路的中央附近移動，在葉片面P2、P3附近速度大的氣流與剝離渦變無，即使在空調(diào)器的吸入側(cè)設(shè)置高集塵濾塵網(wǎng)等高阻力體，也不發(fā)生低頻率的特異聲，并且低噪聲化。
實施形態(tài)11圖45是表示用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)11的形狀的圖，是葉片2b的外周側(cè)先端部A2附近的放大圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)10中的圖42、圖43的貫流風扇的葉輪的葉片2b的放大圖相同，因而給以同一的標記，說明從略。
在圖45中，前述圖43的葉片2b的外周側(cè)先端部A2的大致平行四邊形部分2bb的面臨葉輪2的外周的2頂點A24、A25是形成為規(guī)定的R形狀。
這樣，葉片2b的面臨葉輪2的外周的部分不是棱邊形狀而是規(guī)定的R形狀(R＝0.2mm以上)，因而為清理葉輪2，即使以柔軟的紙(碎布等)等擦拭，也能沒有切割布或劃破手指的情形地進行清理。
如上所述，由于象本發(fā)明那樣形成葉片形狀，能獲得即使清理時也安全的空調(diào)器。
實施形態(tài)12圖46是用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的立體圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)1中的圖1～5的空調(diào)器與貫流風扇相同，因而給以相同的標記，說明從略。
如圖46那樣，由貫流風扇的葉輪2的環(huán)2c支承，一體形成的多數(shù)的葉片2b，相對于風扇回轉(zhuǎn)軸中心線O1傾斜規(guī)定角度θ1。
如圖50～圖52的現(xiàn)有的空調(diào)器中的貫流風扇的葉輪101那樣，葉片101b對于回轉(zhuǎn)軸O與穩(wěn)定器103是平行的情況下，當葉輪101回轉(zhuǎn)，葉片101b通過穩(wěn)定器103附近時，各葉輪單體101a的一片葉片101b在相同時間通過同一部位，因而如圖47的頻率特性圖那樣，在同一時間承受壓力變化，在葉片外周側(cè)先端部A2的壓力變化電平相乘地增加而發(fā)生回轉(zhuǎn)聲(NZ聲)與由于在葉片101b上的剝離渦G1而發(fā)生特異聲Sm時，在葉輪單體101a的長度方向，在同一時間發(fā)生剝離渦G1，因而由于剝離渦G1引起的壓力變化相乘，特異聲Sm的噪聲電平Sw也升高，這樣的情況，由于如上述圖46那樣形成貫流風扇的葉輪2而消除了，如圖48那樣，在葉片2b通過穩(wěn)定器3a附近時，由于葉輪單體2a上的葉片2b的通過時間在長度方向不同，在葉片2b的外周側(cè)先端部A2處的壓力變化的發(fā)生時間不同，因而壓力變化電平減小，回轉(zhuǎn)聲降低，即使發(fā)生剝離渦G1，但剝離渦G1發(fā)生的時間在長度方向不同，因而由于剝離渦G1引起的壓力變化被分散，特異聲Sm的噪聲電平Sw能降低。
再者，葉片2b的剖面形狀，如果是實施形態(tài)10的圖42所示的形狀，特異聲不會發(fā)生，因而還能設(shè)置高集塵型的濾塵網(wǎng)。
實施形態(tài)13
圖49是表示用于本發(fā)明的空調(diào)器的鼓風裝置的貫流風扇的葉輪的葉片2b的實施形態(tài)13的形狀的圖，是葉輪2的局部剖面圖。再者，關(guān)于本實施形態(tài)中的葉片2b以外的構(gòu)成，與前述實施形態(tài)1中的圖1～5的空調(diào)器和貫流風扇相同，因而給以同一的標記，說明從略。
在圖49的葉輪2的局部剖面圖中，包括支承多數(shù)葉片2b的環(huán)2c的葉輪2，大部分是由樹脂形成，葉片外周側(cè)先端部A2例如是以橡膠等彈性體19形成。
這樣，由于葉片2b的面臨貫流風扇的葉輪的外周面的葉片外周側(cè)先端部A2是以彈性體形成，貫流風扇的葉輪2在回轉(zhuǎn)中，由空調(diào)器的排氣口14將手向貫流風扇的葉輪2插入而誤碰葉輪2時，完全消除切割指尖或指甲破損之虞。
另外在清理葉輪時，也由于葉片外周側(cè)先端部是彈性體，即使以柔軟的紙等擦拭也不會割破手指，因而能獲得無損于鼓風性能、安全的空調(diào)器。
另外，在葉輪2回轉(zhuǎn)中能使葉片2b的外周側(cè)先端部A2處承受的壓力變化緩和，因而還能降低噪聲。
工業(yè)上的應(yīng)用可能性如上所述，根據(jù)本發(fā)明，空調(diào)器主體高度H與貫流風扇的葉輪外徑φD2的比率H/φD2若為2.2以上3.0以下時，由于不加大空調(diào)器主體，在同一風量時的葉片表面的流速減速，而變成低噪聲，另外特異聲也不發(fā)生，并且葉輪的壓力上升能高，因而即使在吸入側(cè)附加阻力，在同一風扇轉(zhuǎn)速時的風量減少也小，排氣口處的排出氣流穩(wěn)定。因此，即使冷氣時，也不擔心在排氣口結(jié)露，即使塵埃等附著于濾塵網(wǎng)上，特性惡化也小。
因此，可獲得可靠性高、聽覺良好、肅靜的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于貫流風扇的葉輪的葉片的出口角β2為23°～30°，葉片與葉片間距離擴大，氣流通過葉片間時通風阻力小，在葉片外周側(cè)先端部無剝離，能降低驅(qū)動葉輪的風扇電動機的消耗電力。因此，可獲得電動機消耗電力低、節(jié)能的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于使貫流風扇的葉輪的葉片中央附近的最大厚度tm與圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑并且作為最小厚度的葉片外周側(cè)先端部厚度t2的比的厚度比在1.5以上3.5以下，在葉片負壓面上吸入氣流剝離變難，并且葉片間的流速均一化，因而特異聲不發(fā)生了。另外，即使在濾塵網(wǎng)上附著塵埃等，吸入通風阻力增加，噪聲也不惡化。其結(jié)果，即使塵埃等附著，通風阻力增加，特異聲也不發(fā)生，噪聲不惡化，因而能獲得聽覺良好的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于貫流風扇的葉輪的葉片外周側(cè)先端部厚度為0.2mm～0.5mm，使厚度比現(xiàn)有薄化，葉片外周側(cè)先端處的吸入氣流的滯流減少，損失降低，因而能降低風扇電動機的消耗電力。另外，即使長時間運轉(zhuǎn)空調(diào)器，未由濾塵網(wǎng)去除的微細塵埃附著于葉片外周側(cè)先端上，與現(xiàn)有相比在同一運轉(zhuǎn)時間的風量降低率也變小。因此，暖氣時不暖，冷氣時不涼的問題受到抑制。其結(jié)果，可獲得節(jié)能、高可靠性的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于以葉輪回轉(zhuǎn)軸中心為中心的圓，通過貫流風扇的葉輪的葉片2b的圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的先端，進行切除，使葉片外周側(cè)先端部成為銳利的邊緣形狀，葉片外周側(cè)先端處的氣流的滯流進一步減少，損失進一步減少，因而風扇電動機的消耗電力降低。其結(jié)果，可獲得進一步節(jié)能的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于使貫流風扇的葉輪的葉片的安裝間隔成為不等片距，即使在等片距時萬一發(fā)生特異聲，但由于葉片不等片距化，表面上的流速、剝離渦的狀態(tài)在各葉片上不同，因而特異聲被分散，特異聲的電平降低。另外，即使葉片與熱交換器接近，配管的后流渦被葉輪吸入，葉片外周側(cè)先端部的瞬時的揚力變化也被分散化，因而回轉(zhuǎn)聲的峰值電平降低。并且，由于回轉(zhuǎn)聲難以發(fā)生，能使葉輪與穩(wěn)定器的間隔，葉輪與導(dǎo)向壁的間隔小，因而葉輪靜壓能上升，同一風量時的風扇電動機的消耗電力能降低。
其結(jié)果，特異聲、回轉(zhuǎn)聲降低，能獲得聽覺良好、肅靜、節(jié)能的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，使連結(jié)貫流風扇的穩(wěn)定器的和葉輪的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的直線與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的水平線所成的銳角θ1與葉輪回轉(zhuǎn)方向相反地位于30°～70°之間地形成穩(wěn)定器。因此，特異聲受到抑制，能確保吸入范圍，并且能降低葉輪排出風速，因而低噪聲化。由此可獲得聽覺良好、低噪聲的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于使連結(jié)貫流風扇的葉輪的回轉(zhuǎn)軸中心與穩(wěn)定器和葉輪的最接近點、穩(wěn)定器下部的二直線所成的銳角θ2成為15°～40°地形成穩(wěn)定器，在葉輪內(nèi)生成的循環(huán)渦的行跡，即使濾塵網(wǎng)上附著塵埃，吸入側(cè)的通風阻力增加，也不會變成不穩(wěn)定。因此，冷氣時排氣口周邊不結(jié)露，另外，由于確保葉輪的排氣側(cè)范圍的面積，能謀求低噪聲化、降低風扇電動機輸入。因此，能獲得節(jié)能、低噪聲、高可靠性的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于將貫流風扇的葉輪的回轉(zhuǎn)軸中心與導(dǎo)向壁的最接近點設(shè)置在空調(diào)器后方上部，并且使連結(jié)前述葉輪和導(dǎo)向壁的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的直線與通過葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的水平線所成的銳角θ3成為35°～80°地形成導(dǎo)向壁，確保貫流風扇的吸入側(cè)范圍，噪聲不惡化，并且降低消耗電力。另外，排氣側(cè)范圍由于導(dǎo)向壁長度長，葉輪的排出氣流充分回復(fù)靜壓，排出氣流的行跡穩(wěn)定。其結(jié)果，即使在濾塵網(wǎng)上附著塵埃等，吸入側(cè)的通風阻力增加，冷氣時在排氣口也沒有產(chǎn)生逆流、結(jié)露那樣的情形。因此，能獲得高可靠性、肅靜、低噪聲的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，以減去作為葉輪外徑的環(huán)2c的外周圓直徑φD2的2％的直徑φD21且與葉輪2同一中心的圓切割葉片2b，殘留的葉輪內(nèi)周側(cè)部分是葉片2ba，由于切割葉片2b而形成頂點A22、A23，圓弧A223，另外，連結(jié)葉輪回轉(zhuǎn)中心O與前述頂點A22的直線是O-A22，連接葉輪回轉(zhuǎn)中心O與前述頂點A23的直線是O-A23，再在頂點A22、A23分別作出向回轉(zhuǎn)方向側(cè)傾斜同一的規(guī)定角度θ的直線U2、U3時，則葉片2b是由大致為平行四邊形的部分2bb與前述葉片2ba形成，該大致為平行四邊形的部分2bb是由至少小于葉輪外徑φD2、大于前述直徑φD21的直徑φD22的圓與直線U2、U3以及前述圓弧A223所圍成，另外，前述規(guī)定角度θ是形成為至少小于角度θ4的角度，該角度θ4是由前述頂點A22處的切線U4與前述直線O-A22所構(gòu)成，由于這樣地形成葉片2b，在葉片2b的回轉(zhuǎn)方向前方的葉片2b’的線段U3部分多少剝離了的吸入氣流，由于壓力由葉片2b的線段U2部分向前方的葉片2b’的負壓面P3側(cè)作用，主流在葉片2b與前方的葉片2b’的葉片間流路的中央附近移動，在葉片面P2、P3附近速度大的氣流與剝離渦變無，在空調(diào)器的吸入側(cè)即使設(shè)置高集塵濾塵網(wǎng)等高阻力體，也不發(fā)生低頻的特異聲，并且低噪聲化。
即能獲得聽覺良好、肅靜的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于葉片2b的面臨葉輪2的外周的部分不是棱邊形狀而是規(guī)定的R形狀，為清理葉輪2即使是使用柔軟的紙(碎布等)擦拭，也能沒有切割布或劃破手指的情形地進行清理。
就是說，在清理時也無受傷之虞，可獲得安全的即高可靠性的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，由于由貫流風扇的葉輪2的環(huán)2c支承，一體地形成的多數(shù)的葉片2b，相對于風扇回轉(zhuǎn)軸中心線O1傾斜規(guī)定角度θ1，葉片2b通過穩(wěn)定器3a附近時，葉輪單體2a上的葉片2b的通過時間在長度方向不同，因而在葉片2b的外周側(cè)先端部A2處的壓力變化的發(fā)生時間不同，于是壓力變化電平減小，回轉(zhuǎn)聲降低，即使產(chǎn)生剝離渦G1，但剝離渦G1產(chǎn)生的時間在長度方向不同，因而由剝離渦引起的壓力變化被分散，特異聲Sm的噪聲電平Sw能降低。
就是說，能進一步獲得聽覺良好、肅靜、高品位的空調(diào)器。
根據(jù)下一個發(fā)明，在將葉片2b的外周側(cè)先端部A2附近放大的剖面形狀中，包括支承多數(shù)的葉片2b的環(huán)2c的葉輪2，大部分是由樹脂形成，葉片外周側(cè)先端部A2例如是以橡膠等彈性體19形成，因而在貫流風扇的葉輪2回轉(zhuǎn)中，將手由空調(diào)器的排氣口14向貫流風扇的葉輪2插入而誤觸葉輪2時，完全消除切割指尖，或指甲破損之虞。
另外，在清理葉輪時，也由于葉片外周側(cè)先端部是彈性體，即使以柔軟的紙等擦拭，也沒有切割手指的情形，因而能獲得無損鼓風性能、安全的空調(diào)器。
另外，在葉輪2回轉(zhuǎn)中能使葉片2b的外周側(cè)先端部A2處承受的壓力變化緩和，因而還能降低噪聲。
權(quán)利要求
1.一種空調(diào)器，具有貫流風扇與熱交換器，該貫流風扇具備由多數(shù)的葉片與支承它們的環(huán)構(gòu)成的葉輪，并且由噴嘴部和導(dǎo)向壁構(gòu)成，該噴嘴部由穩(wěn)定器和排氣口構(gòu)成，其特征在于空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2是2.2以上3.0以下。
2.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有葉片出口角β2為23°～30°的貫流風扇的葉輪。
3.按權(quán)利要求1或2所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，為降低發(fā)生在比回轉(zhuǎn)聲低頻率范圍的特異聲，葉片最大厚度tm與作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2的比tm/t2至少在1.5以上3.5以下，壁厚逐漸變化。
4.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，在葉片最大厚度為0.9～1.5mm的貫流風扇的葉輪上，其特征在于具有作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2為0.2～0.6mm的貫流風扇的葉輪。
5.按權(quán)利要求3所述空調(diào)器，在葉片最大厚度為0.9～1.5mm的貫流風扇的葉輪上，其特征在于具有作為圓弧形的葉片外周側(cè)先端部的直徑的葉片最小厚度t2為0.2～0.6mm的貫流風扇的葉輪。
6.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，該葉輪具有以葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O為中心，按照通過葉片外周側(cè)先端的圓，切除葉片所成的邊緣形狀。
7.按權(quán)利要求3所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，該葉輪具有以葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O為中心，按照通過葉片外周側(cè)先端的圓，切除葉片所成的邊緣形狀。
8.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有葉片的間隔為不等片距的貫流風扇的葉輪。
9.按權(quán)利要求3所述空調(diào)器，其特征在于具有葉片的間隔為不等片距的貫流風扇的葉輪。
10.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇，連結(jié)貫流風扇的葉輪和穩(wěn)定器的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心的直線與通過葉輪回轉(zhuǎn)中心O的水平線所成的銳角成為30°～70°地形成穩(wěn)定器于空調(diào)器前方下部。
11.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于連結(jié)貫流風扇的葉輪中心O與貫流風扇的葉輪和穩(wěn)定器的最接近點、穩(wěn)定器下部的二直線所成的銳角成為15°～40°地形成穩(wěn)定器。
12.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇，連結(jié)貫流風扇的葉輪和導(dǎo)向壁的最接近點與葉輪回轉(zhuǎn)軸中心O的直線與通過葉輪回轉(zhuǎn)中心O的水平線所成的角θ3成為35°～80°地形成導(dǎo)向壁于空調(diào)器后方上部。
13.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，在與貫流風扇的葉輪的回轉(zhuǎn)軸線垂直的剖面圖中，葉片外周側(cè)先端部的形狀成為倒向葉輪回轉(zhuǎn)方向前方的平行四邊形地向葉輪外周側(cè)延伸出去，并且未由支承多數(shù)的葉片的環(huán)的外周突出。
14.按權(quán)利要求1所述的空調(diào)器，其特征在于具有貫流風扇的葉輪，其成為平行四邊形向葉輪外周側(cè)延伸出去的葉片外周側(cè)先端部的面向葉輪外周側(cè)的2頂點是規(guī)定的R形狀。
15.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有使各葉片相對風扇回轉(zhuǎn)軸傾斜規(guī)定角度的貫流風扇的葉輪。
16.按權(quán)利要求1所述空調(diào)器，其特征在于具有葉片外周側(cè)先端部是以彈性體形成的貫流風扇的葉輪。
全文摘要
目的在于獲得一種空調(diào)器，即使由于塵埃等空調(diào)器的葉輪的吸入阻力增大的情況下，也能實現(xiàn)良好的聽覺與節(jié)能?？照{(diào)器具有貫流風扇與熱交換器，該貫流風扇具備由多數(shù)的葉片與支承它們的環(huán)構(gòu)成的葉輪，并且由穩(wěn)定器、噴嘴部、導(dǎo)向壁構(gòu)成，該噴嘴部由排氣口構(gòu)成，在上述空調(diào)器中，空調(diào)器主體高度H與葉輪外徑φD2的比H/φD2為2.2以上3.0以下。
文檔編號F24F1/00GK1392940SQ01802954
公開日2003年1月22日 申請日期2001年8月6日 優(yōu)先權(quán)日2000年9月29日
發(fā)明者池田尚史, 田邉義浩, 森下國博, 中川英知, 吉橋淳 申請人:三菱電機株式會社