專利名稱：空氣調(diào)節(jié)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及使用了熱交換器的空氣調(diào)節(jié)器，該熱交換器具有帶管內(nèi)槽的傳熱管。
背景技術(shù)：
以往，已知這樣的使用了翅片管型熱交換器的熱泵式的空氣調(diào)節(jié)器，該翅片管由 翅片和傳熱管構(gòu)成；該翅片按一定間隔配置，氣體(空氣)在其間流動；該傳熱管在內(nèi)面具 有螺旋槽，直角地插入到各翅片，制冷劑在內(nèi)部流動?？諝庹{(diào)節(jié)器一般具有蒸發(fā)器、壓縮機(jī)、冷凝器、膨脹閥、四通閥；該蒸發(fā)器使制冷劑 蒸發(fā)，由此時(shí)的氣化熱使空氣及水等冷卻；該壓縮機(jī)對從蒸發(fā)器排出的制冷劑進(jìn)行壓縮，使 其為高溫，供給到冷凝器；該冷凝器由制冷劑的熱加熱空氣及水等；該膨脹閥使從冷凝器 排出的制冷劑膨脹，使其成為低溫，供給到蒸發(fā)器；該四通閥通過切換冷凍循環(huán)內(nèi)的制冷劑 流動的方向，進(jìn)行采暖運(yùn)轉(zhuǎn)、制冷運(yùn)轉(zhuǎn)的切換。傳熱管裝入到冷凝器、蒸發(fā)器中，含有冷凍機(jī) 油的制冷劑流入到其內(nèi)部(例如，參照專利文獻(xiàn)1)。專利文獻(xiàn)1 日本特開平6-147532號公報(bào)(圖1、圖13)可是，在上述那樣的空氣調(diào)節(jié)器中，使室外側(cè)熱交換器的通道數(shù)比室內(nèi)側(cè)熱交換 器的通道數(shù)大，從而減小采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的室外側(cè)熱交換器的管內(nèi)壓力損失。然而，在這樣將螺 旋槽的導(dǎo)程角比室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管大的傳熱管用于室外側(cè)熱交換器的場合，存在隨 著室外側(cè)熱交換器的管內(nèi)熱傳導(dǎo)率的增大，室外側(cè)熱交換器管內(nèi)壓力損失增大，制冷系數(shù) (COP)下降的難點(diǎn)。另外，近年來，希望改善對期間能量消耗效率(APF)貢獻(xiàn)大的采暖性能。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明就是鑒于以上點(diǎn)而作出的，其目的在于獲得一種不增加室外側(cè)熱交換器的 管內(nèi)壓力損失、能夠增大室內(nèi)側(cè)熱交換器的熱交換能力的空氣調(diào)節(jié)器。本發(fā)明的空氣調(diào)節(jié)器由搭載了室內(nèi)側(cè)熱交換器的室內(nèi)機(jī)和搭載了室外側(cè)熱交換 器的室外機(jī)構(gòu)成；該室內(nèi)側(cè)熱交換器通過使多個(gè)傳熱管插通多個(gè)翅片而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱 管在管內(nèi)面形成了具有規(guī)定導(dǎo)程角的螺旋槽；該室外側(cè)熱交換器通過使多個(gè)傳熱管插通多 個(gè)翅片而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱管的螺旋槽的導(dǎo)程角比用于室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管小。根據(jù)本發(fā)明的空氣調(diào)節(jié)器，使室外側(cè)熱交換器的傳熱管內(nèi)面的螺旋槽的導(dǎo)程角比 室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管內(nèi)面的螺旋槽的導(dǎo)程角小，所以，難以發(fā)生越過室外側(cè)熱交換器 的傳熱管的螺旋槽流動那樣的流動，管內(nèi)壓力損失不增加，能夠提高熱交換效率。另外，作 為結(jié)果，能夠增大室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管內(nèi)面的螺旋槽的導(dǎo)程角，使產(chǎn)生于室內(nèi)側(cè)熱交 換器的傳熱管的螺旋槽間的液膜變薄，所以，能夠提高熱交換效率，能夠獲得高效率的空氣 調(diào)節(jié)器。


圖1為從正面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式1的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方向截面的局部放大圖。圖2為從正面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式1的空氣調(diào)節(jié)器的室外側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖。 圖3為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式2的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖。圖4為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式2的空氣調(diào)節(jié)器的室外側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖。圖5為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式3的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖。圖6為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式3的空氣調(diào)節(jié)器的室外側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖。圖7為從正面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式4的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器的制作順序的鉛 直方向截面的局部放大圖。符號的說明Ra、Rb 導(dǎo)程角10室內(nèi)側(cè)熱交換器11、21 翅片12A 12C、22A 22C 傳熱管13A 13C、23A 23C 螺旋槽20室外側(cè)熱交換器Ha、Hb螺旋槽的深度30擴(kuò)管球31 桿32 流體
具體實(shí)施例方式實(shí)施方式1下面根據(jù)圖示實(shí)施方式說明本發(fā)明。圖1為從正面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式1的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖，圖2為從正面?zhèn)扔^察該室外側(cè)熱交換器的鉛直方向截面的局部放大 圖，所有的圖都表示相鄰的傳熱管的截面和其間的翅片。本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器如圖1及圖2所示那樣，室內(nèi)側(cè)熱交換器10的翅片11 及室外側(cè)熱交換器20的翅片21都由傳熱性良好的銅或銅合金、鋁或鋁合金等金屬材料構(gòu) 成，另外，貫通各個(gè)翅片11、21的傳熱管12A、22A也由傳熱性良好的銅或銅合金、鋁或鋁合 金等金屬材料構(gòu)成，而且在各傳熱管12A、22A的內(nèi)面形成導(dǎo)程角Ra、Rb相互不同的螺旋槽 13A、23A。為了降低熱交換器的壓力損失，可以期待通過調(diào)整管內(nèi)面的螺旋槽13A、23A的導(dǎo) 程角Ra、Rb而獲得的效果比通過增加通道數(shù)而獲得的效果大的效果。因此，在這里由搭載 了室內(nèi)側(cè)熱交換器10的室內(nèi)機(jī)和搭載了室外側(cè)熱交換器20的室外機(jī)構(gòu)成；該室內(nèi)側(cè)熱交換器10使用在管內(nèi)面具有螺旋槽13A的傳熱管12A，該螺旋槽13A具有35度 45度的導(dǎo) 程角Ra ；該室外側(cè)熱交換器20使用具有螺旋槽23A的傳熱管22A，該螺旋槽23A的導(dǎo)程角 Rb比傳熱管12A小(25度 35度)。在本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器中，將室外側(cè)熱交換器20的傳熱管22A的螺旋槽23A 的導(dǎo)程角Rb設(shè)定在25度 35度的范圍是因?yàn)?，若將螺旋?3A的導(dǎo)程角Rb的下限設(shè)在 25度以下，則熱交換效率的下降顯著，另外，若將螺旋槽23A的導(dǎo)程角Rb的上限設(shè)在35度 以上，則管內(nèi)壓力損失增加。這樣，難以產(chǎn)生越過螺旋槽23A流動那樣的流動，能夠使管內(nèi) 壓力損失不增加而提高熱交換效率，能夠獲得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。另一方面，將室內(nèi)側(cè)熱交換器10的傳熱管12A的螺旋槽13A的導(dǎo)程角的下限設(shè)在 35度是為了進(jìn)一步提高管內(nèi)傳熱性能，另外，將螺旋槽13A的導(dǎo)程角Ra的上限設(shè)為45度是 因?yàn)?，若設(shè)置為其以上，則管內(nèi)壓力損失的增加變得顯著。這樣，能夠進(jìn)一步提高室內(nèi)側(cè)熱 交換器10的管內(nèi)傳熱性能，能夠獲得高效率的熱交換器。這樣，在本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器中，增大室內(nèi)側(cè)熱交換器10的傳熱管12A內(nèi)面 的螺旋槽13A的導(dǎo)程角Ra，使在螺旋槽13A之間產(chǎn)生的液膜變薄，所以，能夠提高熱交換效 率，能夠獲得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。本實(shí)施方式的熱交換器由配管依次連接壓縮機(jī)、冷凝器、節(jié)流裝置、蒸發(fā)器，在使 用制冷劑作為工作流體的冷凍循環(huán)中，用作蒸發(fā)器或冷凝器，有助于提高制冷系數(shù)(COP)。 另外，作為制冷劑可以使用HC單一制冷劑或含HC的混合制冷劑、R32、R410A、R407C、二氧 化碳中的任一種，但這些制冷劑與空氣的熱交換效率提高。實(shí)施方式2圖3為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式2的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方 向截面的局部放大圖，圖4為從側(cè)面?zhèn)扔^察該室外側(cè)熱交換器的鉛直方向截面的局部放大 圖，在各圖中，與上述實(shí)施方式1相同的部分標(biāo)注相同符號。本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器的傳熱管12B、22B也與上述實(shí)施方式1同樣地由傳熱性 良好的銅或銅合金、鋁或鋁合金等金屬材料構(gòu)成，用作使用含有冷凍機(jī)油的制冷劑的熱交 換器的冷凝器或蒸發(fā)器用的傳熱管。更詳細(xì)地說，在室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12B和室外側(cè)熱交換器的傳熱管22B的 內(nèi)面分別形成螺旋槽13B、23B，并且設(shè)定為室外側(cè)熱交換器的傳熱管22B的螺旋槽23B的深 度Hb (圖4)比室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12B的螺旋槽13B的深度Ha(圖3)大(Hb > Ha)。在本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器中，室外側(cè)熱交換器的螺旋槽23B的深度Hb最好為 0. Imm 0. 25mm。這樣，管內(nèi)壓力損失不增加，能夠進(jìn)一步提高傳熱性能。然而，若設(shè)槽深 在0. 25mm以上，則管內(nèi)壓力損失增加。另一方面，室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12B的螺旋槽23B的深度Ha最好為0.08mm 0.2mm。這樣，能夠減小管內(nèi)壓力損失。這樣，使室外側(cè)熱交換器的螺旋槽23B的深度Hb比室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12B 的螺旋槽23B的深度Ha大，從而能夠進(jìn)一步提高室外側(cè)熱交換器的管內(nèi)傳熱性能，能夠獲 得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。而且，本實(shí)施方式的螺旋槽13B、23B的構(gòu)成能夠直接適用于上述實(shí)施方式1，在該 場合，能夠獲得由上述實(shí)施方式1的螺旋槽導(dǎo)程角調(diào)整獲得的效果和由本實(shí)施方式的螺旋槽的深度調(diào)整獲得的效果的疊加效果，所以，設(shè)計(jì)自由度擴(kuò)大。實(shí)施方式3圖5為從側(cè)面?zhèn)扔^察本發(fā)明實(shí)施方式3的空氣調(diào)節(jié)器的室內(nèi)側(cè)熱交換器的鉛直方向截面的局部放大圖，圖6為從側(cè)面?zhèn)扔^察該室外側(cè)熱交換器的鉛直方向截面的局部放大 圖，在各圖中，與上述實(shí)施方式1相同的部分標(biāo)注相同符號。本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器的傳熱管12C、22C也與上述實(shí)施方式1同樣地由傳熱性 良好的銅或銅合金、鋁或鋁合金等金屬材料構(gòu)成，用作使用含有冷凍機(jī)油的制冷劑的熱交 換器的冷凝器或蒸發(fā)器用的傳熱管。更詳細(xì)地說，在室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12C和室外側(cè)熱交換器的傳熱管22C的 內(nèi)面分別形成螺旋槽13C、23C，同時(shí)，設(shè)定為室外側(cè)熱交換器的傳熱管22C的螺旋槽23C的 條數(shù)比室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12C的螺旋槽13C的條數(shù)多。在本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器中，室外側(cè)熱交換器的傳熱管22C的螺旋槽23C的條 數(shù)最好為60 80。這樣，能夠不增加管內(nèi)壓力損失地進(jìn)一步提高傳熱性能。然而，若槽條 數(shù)在80以上，則管內(nèi)壓力損失增加。另一方面，室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管12C的螺旋槽13C的條數(shù)最好為40 60。這 樣，能夠減小管內(nèi)壓力損失。這樣，使室外側(cè)熱交換器的傳熱管22C的螺旋槽23C的條數(shù)比室內(nèi)側(cè)熱交換器的 傳熱管12C的螺旋槽13C的條數(shù)多，從而能夠進(jìn)一步提高室外側(cè)熱交換器的管內(nèi)傳熱性能， 能夠獲得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。本實(shí)施方式的螺旋槽13C、23C的構(gòu)成能夠直接適用于上述實(shí)施方式1、2，在該場 合，能夠獲得由上述實(shí)施方式1的螺旋槽導(dǎo)程角調(diào)整獲得的效果、由本實(shí)施方式2的螺旋槽 的深度調(diào)整獲得的效果、以及由本實(shí)施方式的螺旋槽條數(shù)調(diào)整獲得的效果的三重效果，所 以設(shè)計(jì)自由度進(jìn)一步擴(kuò)大。實(shí)施方式4圖7為表示本發(fā)明實(shí)施方式4的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器的制作順序的、從正面?zhèn)?觀察的鉛直方向截面的局部放大圖，在圖中，對與上述實(shí)施方式1相同的部分標(biāo)注相同符 號。室內(nèi)側(cè)熱交換器及室外側(cè)熱交換器都按同樣的順序制作，所以，在這里以室內(nèi)側(cè)熱交換 器為例進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器，按圖7那樣的順序制作熱交換器。首先，分別在長度方 向中央部按規(guī)定的彎曲節(jié)距將各傳熱管12D彎曲加工成發(fā)針狀，制作多個(gè)發(fā)針式管。接著， 將這些發(fā)針式管插通到隔開規(guī)定間隔相互平行地配置的多片翅片11，然后，按照由桿31將 擴(kuò)管球30壓入到發(fā)針式管內(nèi)的機(jī)械擴(kuò)管方式或由流體32的液壓將擴(kuò)管球30壓入到發(fā)針 式管內(nèi)的液壓擴(kuò)管方式，對發(fā)針式管進(jìn)行擴(kuò)管，接合各翅片11和發(fā)針式管、即傳熱管12D。這樣，在本實(shí)施方式的空氣調(diào)節(jié)器中，僅通過以機(jī)械擴(kuò)管方式或液壓擴(kuò)管方式對 作為熱交換器的構(gòu)成部件的發(fā)針式管進(jìn)行擴(kuò)管，即可接合多個(gè)翅片11與發(fā)針式管(傳熱管 12D)，所以，熱交換器的制作變得容易。實(shí)施方式5在上述實(shí)施方式4中，僅通過發(fā)針式管的擴(kuò)管將翅片11與發(fā)針式管(傳熱管12D) 接合，但若不規(guī)定擴(kuò)管率，則產(chǎn)品將產(chǎn)生偏差。因此，在本實(shí)施方式5中，規(guī)定室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的擴(kuò)管率。S卩，在本實(shí)施方式中，對于室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管，使以機(jī)械擴(kuò)管方式或液壓擴(kuò) 管方式對發(fā)針式管進(jìn)行擴(kuò)管時(shí)的擴(kuò)管率為105. 5% 106. 5%。這樣，能夠改善室內(nèi)側(cè)熱交 換器的傳熱管與翅片的密接性，獲得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。然而，若室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱 管的擴(kuò)管率在106. 5%以上，則如已說明了的那樣，室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條 數(shù)比室外側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條數(shù)少，所以，在螺旋槽的頂部發(fā)生壓壞，傳熱管 與翅片的密接性惡化。實(shí)施方式6在上述實(shí)施方式4中，僅由發(fā)針式管的擴(kuò)管接合翅片11與發(fā)針式管(傳熱管 12D)，但若不規(guī)定擴(kuò)管率，則將在產(chǎn)品中產(chǎn)生偏差。因此，在本實(shí)施方式6中規(guī)定室外側(cè)熱 交換器的傳熱管的擴(kuò)管率。 即，在本實(shí)施方式中，對于室外側(cè)熱交換器的傳熱管，使以機(jī)械擴(kuò)管方式或液壓擴(kuò) 管方式對發(fā)針式管進(jìn)行擴(kuò)管時(shí)的擴(kuò)管率為106% 107. 5%。這樣，能夠改善室外側(cè)熱交換 器的傳熱管與翅片的密接性，獲得高效率的空氣調(diào)節(jié)器。此時(shí)，室外側(cè)熱交換器的傳熱管的 螺旋槽的條數(shù)如已說明的那樣比室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條數(shù)多，所以，在螺 旋槽的頂部不發(fā)生壓壞。另外，室外側(cè)熱交換器的傳熱管的擴(kuò)管率變大，從而使傳熱管的內(nèi) 徑變大，管內(nèi)壓力損失減小。在上述實(shí)施方式4 6中，僅由傳熱管的擴(kuò)管接合翅片11與發(fā)針式管(傳熱管 12D)，但在通過擴(kuò)管進(jìn)行翅片11與發(fā)針式管(傳熱管12D)的接合后，也可進(jìn)一步通過釬焊 將傳熱管12D與翅片11完全接合，這樣，能夠進(jìn)一步提高可靠性。實(shí)施例以下，與從本發(fā)明的范圍脫離的比較例進(jìn)行比較，說明本發(fā)明的實(shí)施例。首先，制 作室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的導(dǎo)程角(以下稱為“室內(nèi)側(cè)導(dǎo)程角”)為45度和室 外側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的導(dǎo)程角(以下稱為“室外側(cè)導(dǎo)程角”)為35度、室內(nèi)側(cè)導(dǎo) 程角為35度和室外側(cè)導(dǎo)程角為25度的實(shí)施例1及實(shí)施例2的熱交換器。另外，作為比較 例，制作室內(nèi)側(cè)導(dǎo)程角為45度和室外側(cè)導(dǎo)程角為45度、室內(nèi)側(cè)導(dǎo)程角為35度和室外側(cè)導(dǎo) 程角為35度、室內(nèi)側(cè)導(dǎo)程角為25度和室外側(cè)導(dǎo)程角為25度的比較例1 比較例3的熱交 換器。下述表1表示使用了實(shí)施例1及實(shí)施例2以及比較例1 比較例3的熱交換器的冷 凍循環(huán)的采暖性能及制冷性能的制冷系數(shù)(COP =熱交換器能力/壓縮機(jī)輸入)。[表 1] 從表1可以看出，實(shí)施例1及實(shí)施例2的熱交換器與比較例1 比較例3相比，制 冷系數(shù)(COP)都高，管內(nèi)傳熱性能都提高了。接下來，制作室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的深度(以下稱“室內(nèi)側(cè)槽深”) 為0. 08mm和室外側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的深度(以下稱“室外側(cè)槽深”)為0. 1mm、 室內(nèi)側(cè)槽深為0. 2mm和室外側(cè)槽深為0. 25mm的實(shí)施例3及實(shí)施例4的熱交換器。另外，作 為比較例，制作室內(nèi)側(cè)槽深為0. 08mm和室外側(cè)槽深為0. 08mm、室內(nèi)側(cè)槽深為0. 2mm和室外 側(cè)槽深為0. 2mm、室內(nèi)側(cè)槽深為0. 25mm和室外側(cè)槽深為0. 25mm的比較例4 比較例6的熱 交換器。在下述表2中表示使用實(shí)施例3及實(shí)施例4以及比較例4 比較例6的熱交換器 的冷凍循環(huán)的采暖性能及制冷性能的制冷系數(shù)(COP =熱交換器能力/壓縮機(jī)輸入)。[表 2] 從表2可以看出，實(shí)施例3及實(shí)施例4的熱交換器與比較例4 比較例6相比，制 冷系數(shù)(COP)都高，管內(nèi)傳熱能力都提高了。然后，制作室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條數(shù)(以下稱為“室內(nèi)側(cè)槽條 數(shù)”)為40和室外側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條數(shù)(以下稱為“室外側(cè)槽條數(shù)”)為 60、室內(nèi)側(cè)槽條數(shù)為60和室外側(cè)槽條數(shù)為80的實(shí)施例5及實(shí)施例6的熱交換器。另外，作 為比較例，制作室內(nèi)側(cè)槽條數(shù)為40和室外側(cè)槽條數(shù)為40、室內(nèi)側(cè)槽條數(shù)為60和室外側(cè)槽條 數(shù)為60、室內(nèi)側(cè)槽條數(shù)為80和室外側(cè)槽條數(shù)為80的比較例7 比較例9的熱交換器。在 下述表3中表示使用了實(shí)施例5及實(shí)施例6、比較例7 比較例9的熱交換器的冷凍循環(huán)的 采暖性能及制冷性能的制冷系數(shù)(COP =熱交換器能力/壓縮機(jī)輸入)。[表 3]室內(nèi)側(cè)槽條數(shù) 室外側(cè)槽條數(shù)采暖COP(%)制冷COP(%) 從表3可以看出，實(shí)施例5及實(shí)施例6的熱交換器與比較例7 比較例9相比，制 冷系數(shù)(COP)都高，管內(nèi)傳熱能力都提高了。
權(quán)利要求
一種空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于由搭載了室內(nèi)側(cè)熱交換器的室內(nèi)機(jī)和搭載了室外側(cè)熱交換器的室外機(jī)構(gòu)成；該室內(nèi)側(cè)熱交換器通過使多個(gè)傳熱管插通多個(gè)翅片而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱管在管內(nèi)面形成了具有規(guī)定導(dǎo)程角的螺旋槽；該室外側(cè)熱交換器通過使多個(gè)傳熱管插通多個(gè)翅片而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱管的螺旋槽的導(dǎo)程角比用于所述室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管小。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于上述室外側(cè)熱交換器的傳熱管的 螺旋槽的深度，比上述室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的深度大。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于上述室外側(cè)熱交換器的傳熱 管的螺旋槽的條數(shù)，比上述室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的螺旋槽的條數(shù)多。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任何一項(xiàng)所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于上述室內(nèi)側(cè)熱交 換器或室外側(cè)熱交換器，通過機(jī)械擴(kuò)管方式或液壓擴(kuò)管方式使上述傳熱管擴(kuò)管，從而將該 傳熱管與上述翅片接合。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于上述室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的 螺旋槽的導(dǎo)程角為35度 45度。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于上述室外側(cè)熱交換器的傳熱管的 螺旋槽的導(dǎo)程角為25度 35度。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于通過上述機(jī)械擴(kuò)管方式或液 壓擴(kuò)管方式使上述傳熱管擴(kuò)管時(shí)的擴(kuò)管率，在上述室內(nèi)側(cè)熱交換器的傳熱管的場合為 105. 5% 106. 5%。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于通過上述機(jī)械擴(kuò)管方式或液壓擴(kuò) 管方式使上述傳熱管擴(kuò)管時(shí)的擴(kuò)管率，在上述室外側(cè)熱交換器的傳熱管的場合為106% 107. 5%。
9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于由上述擴(kuò)管接合了的上述傳熱管 和上述翅片還通過釬焊進(jìn)行接合。
10.根據(jù)權(quán)利要求1 9中任何一項(xiàng)所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于由銅或銅合金、 鋁或鋁合金等金屬材料形成上述傳熱管。
11.根據(jù)權(quán)利要求1 10中任何一項(xiàng)所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于用配管依次連 接壓縮機(jī)、冷凝器、節(jié)流裝置、蒸發(fā)器，使用制冷劑作為工作流體，同時(shí)，將上述熱交換器用 作上述蒸發(fā)器或上述冷凝器。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于作為制冷劑，使用HC單一制冷 劑或包含HC的混合制冷劑、R32、R410A、R407C、二氧化碳中的任一種。
全文摘要
本發(fā)明提供一種空氣調(diào)節(jié)器，其能夠不增加室外側(cè)熱交換器的管內(nèi)壓力損失而增大室內(nèi)側(cè)熱交換器的熱交換能力。該空氣調(diào)節(jié)器由搭載了室內(nèi)側(cè)熱交換器(10)的室內(nèi)機(jī)和搭載了室外側(cè)熱交換器(20)的室外機(jī)構(gòu)成；該室內(nèi)側(cè)熱交換器(10)通過使多個(gè)傳熱管(12A)插通多個(gè)翅片(11)而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱管(12A)在管內(nèi)面形成具有規(guī)定的導(dǎo)程角Ra的螺旋槽(13A)；該室外側(cè)熱交換器(20)通過使多個(gè)傳熱管(22A)插通多個(gè)翅片(11)而構(gòu)成，該多個(gè)傳熱管(22A)的螺旋槽(23A)的導(dǎo)程角Rb比用于室內(nèi)側(cè)熱交換器(10)的傳熱管(10A)小。
文檔編號F24F1/00GK101842637SQ20088011365
公開日2010年9月22日 申請日期2008年11月27日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月28日
發(fā)明者李相武 申請人:三菱電機(jī)株式會社