本發(fā)明涉及dc電爐，其中不會(huì)發(fā)生由下電極引起的干擾，并且底吹裝置與爐體的耐火材料間隔開(kāi)，使得確保了用于鋼水的攪拌力并解決了穩(wěn)定性問(wèn)題。
背景技術(shù)：
：通常，電爐具有與轉(zhuǎn)爐相比用于鋼水的攪拌力弱的問(wèn)題。由于弱的攪拌力，[c]＊[o]平衡值高，因此終點(diǎn)氧含量高。此外，爐渣中的t-fe含量高，并且因此收率降低。爐渣中的高的終點(diǎn)氧含量和高的t.fe含量導(dǎo)致作為脫氧劑注入的al的消耗率增加，并且作為導(dǎo)致由在脫氧過(guò)程期間生成的al2o3夾雜物引起的品質(zhì)缺陷增加的主要因素，以及增加了生產(chǎn)成本。此外，除了在電爐中在排放操作期間由鋼水的下落攪拌之外，沒(méi)有單獨(dú)的攪拌方法。因此，氮由于在鋼水包爐中極其強(qiáng)的攪拌過(guò)程而被吸收，因此產(chǎn)品的品質(zhì)受到不利影響且生產(chǎn)率下降。在電爐中的ac電爐的情況下，考慮到使用加熱電爐的上部的方案的電爐的特征，在除了熱對(duì)流之外沒(méi)有用于鋼水的攪拌力的情形下，通過(guò)熱對(duì)流的攪拌也是弱的。因此，近年來(lái)，嘗試引入并操作底吹攪拌設(shè)備。然而，在dc電爐的情況下，由于與ac電爐相比，由電磁透過(guò)性和電弧透過(guò)性等引起的攪拌力相對(duì)高，并且由于安裝在dc電爐下方的大的下電極而導(dǎo)致可能出現(xiàn)設(shè)備穩(wěn)定性的問(wèn)題，因此沒(méi)有嘗試對(duì)底吹攪拌設(shè)備進(jìn)行操作。作為上述
背景技術(shù)：
所描述的問(wèn)題僅用于促進(jìn)對(duì)本發(fā)明的背景的理解，并且不應(yīng)當(dāng)接受的是，對(duì)應(yīng)于相關(guān)技術(shù)的問(wèn)題已經(jīng)被本領(lǐng)域技術(shù)人員所知曉技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：技術(shù)問(wèn)題本發(fā)明的一個(gè)方面是提供一種dc電爐，其中不會(huì)出現(xiàn)由下電極引起的干擾，并且底吹裝置與爐體的耐火材料間隔開(kāi)，從而確保了用于鋼水的攪拌力，并且解決了穩(wěn)定性問(wèn)題。技術(shù)方案為了實(shí)現(xiàn)上述方面，根據(jù)本發(fā)明的dc電爐可以包括具有底表面的爐體，在底表面上形成有排放口(tappinghole)(出鋼(鐵)口)并且爐體具有容納廢料的內(nèi)部空間；安裝在爐體的底表面上的下電極；以及底吹裝置，底吹裝置設(shè)置在底表面上，不受下電極的干擾并且將氣體吹送至爐體的內(nèi)部空間?？梢栽O(shè)置多個(gè)底吹裝置，并且所述多個(gè)底吹裝置布置在與下電極的中心間隔預(yù)定距離的位置處。當(dāng)r表示從下電極的中心到爐體的最靠近下電極的中心的內(nèi)壁的距離時(shí)，底吹裝置可以布置在與下電極的中心相距(5/8)＊r至(7/8)＊r的位置處。底表面可以分成形成有排放口的排放區(qū)域和相對(duì)于下電極的中心與排放區(qū)域相反的焦炭側(cè)區(qū)域，以及至少一個(gè)或更多個(gè)底吹裝置可以布置在用作排放區(qū)域和焦炭側(cè)區(qū)域的參照的第一虛擬線(xiàn)所位于的位置處。至少一個(gè)或更多個(gè)底吹裝置布置在與穿過(guò)下電極的中心和排放口的第二虛擬線(xiàn)間隔開(kāi)相同距離的在第二虛擬線(xiàn)的相反側(cè)上的位置處。爐體的底表面可以隨著其從內(nèi)壁朝向底表面的中央處的下電極延伸而傾斜以變得更深，并且所述底吹裝置的氣體吹送方向可以垂直于傾斜的部分。由底吹裝置供給的氣體的流量可以根據(jù)操作時(shí)間而變化。有利效果根據(jù)本發(fā)明的上述dc電爐，由于因通過(guò)底吹裝置吹送的氣體，而使鋼水的攪拌力增大，因此可以降低電功率消耗率。此外，由于終點(diǎn)氧含量的降低，排放收率(tappingyield)增大?？梢詼p少al的輸入量，并且改善鋼水的清潔度，從而可以生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)鋼。附圖說(shuō)明圖1是根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的dc電爐的視圖。圖2是示出用于實(shí)驗(yàn)的dc電爐的虛擬模型的視圖。圖3是示出用于實(shí)驗(yàn)的dc電爐的虛擬模型的視圖。圖4a是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的最大uds和最小uds的曲線(xiàn)圖。圖4b是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的δuds(其為最大值與最小值之間的差)以及混合uds的曲線(xiàn)圖。圖5是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖6是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖7是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖8是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖9是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖10是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖11是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的絕對(duì)值和相對(duì)值的曲線(xiàn)圖。圖12是描繪在用于實(shí)驗(yàn)的各種實(shí)例中根據(jù)時(shí)間的最小uds的曲線(xiàn)圖。圖13是示出了通過(guò)垂直于參照根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的dc電爐的底吹裝置的第一虛擬線(xiàn)切割dc電爐而獲得的狀態(tài)的視圖具體實(shí)施方式在下文中，將參照附圖對(duì)本發(fā)明的示例性實(shí)施方案進(jìn)行描述。如圖1中所示，根據(jù)本發(fā)明的使用直流電極的電爐具有形成有排放口(110)的底表面，并且包括：爐體(100)，其中設(shè)置有用以容納廢料的內(nèi)部空間；安裝在底表面上的下電極(200)；以及底吹裝置(300)，該底吹裝置(300)設(shè)置在底表面上，不受下電極(200)干擾，以將氣體吹送至爐體(100)的內(nèi)部空間。爐體(100)構(gòu)成dc電爐，并具有內(nèi)壁和底表面。廢料被容納至由內(nèi)壁和底表面限定的內(nèi)部空間。耐火材料構(gòu)造在內(nèi)壁上以保護(hù)爐體(100)免受高溫。同時(shí)，排放口(110)形成在底表面上。因此，根據(jù)操作步驟，將廢料熔化、加熱、并且然后通過(guò)排放口(110)排出至鋼水包。此外，下電極(200)安裝在底表面的中央。下電極(200)與安裝在dc電爐的上部上的電極棒一起形成電弧熱以將廢料熔化，其中，廢料插入在下電極(200)與電極棒之間。如上所述，在dc電爐的情況下，由于存在下電極(200)，因此過(guò)去沒(méi)有嘗試對(duì)底吹攪拌設(shè)備進(jìn)行與安全問(wèn)題相關(guān)的操作。對(duì)于底吹攪拌，底吹裝置(300)設(shè)置在底表面的不受下電極(200)干擾的位置處，使得氣體從下方吹送至爐體(100)的內(nèi)部空間。直接多孔塞(directporousplug)可以用作以這種方式吹送氣體的底吹裝置(300)。此外，氬氣(ar)或氮?dú)?n2)可以用作通過(guò)底吹裝置(300)吹送的氣體。通過(guò)底吹裝置(300)進(jìn)行底吹的效果與未施加底吹的效果之間的比較可以在表1中確定。[表1]如表1中所確定，即使在底吹裝置(300)安裝在根據(jù)本發(fā)明的位置處的狀態(tài)下進(jìn)行底吹時(shí)，也可以進(jìn)行約380次的操作，而沒(méi)有設(shè)備故障。此外，由于與未施加底吹的情況相比，所使用的電功率小，因此每噸可節(jié)省約24千瓦時(shí)的電功率。此外，一點(diǎn)處的氧降低116ppm，并且還使用較少的鋁，使得每噸可以節(jié)省0.4千克的鋁。與未施加底吹的情況相比，排放收率可以提高0.5％。優(yōu)選地，在根據(jù)本發(fā)明的dc電爐的情況下，設(shè)置多個(gè)底吹裝置(300)，并且可以與下電極(200)間隔開(kāi)預(yù)定距離。首先，推斷出與下電極(200)間隔開(kāi)預(yù)定距離并且因此不受下電極(200)干擾的底吹裝置(300)所處的最佳位置，并且底吹裝置(300)布置在對(duì)應(yīng)位置處，使得確保了設(shè)備的穩(wěn)定性。在確保了穩(wěn)定性的情況下，多個(gè)底吹裝置(300)布置在所推斷的以最大限度地確保用于鋼水的攪拌力的最佳位置處。這是由于在確保了穩(wěn)定性的情況下，只要盡可能多地布置底吹裝置(300)，就會(huì)更有效地提高用于鋼水的攪拌力。更優(yōu)選地，當(dāng)r表示從下電極(200)的中心至爐體(100)的最靠近下電極(200)的中心的內(nèi)壁的距離時(shí)，底吹裝置(300)可以布置在與下電極(200)的中心間隔開(kāi)(5/8)＊r至(7/8)＊r的位置處。由于底吹裝置(300)不應(yīng)當(dāng)受到位于爐體(100)的底表面上的下電極(200)的干擾(其為有限區(qū)域)，因此底吹裝置(300)與下電極(200)間隔開(kāi)是合理的。此外，由于在底吹裝置(300)較靠近構(gòu)造在爐體(100)的內(nèi)壁上的耐火材料時(shí)，耐火材料可能被由底吹裝置(300)噴射的氣體損壞，因此底吹裝置(300)可以與耐火材料間隔開(kāi)預(yù)定距離是合理的。因此，底吹裝置(300)布置在與下電極(200)的中心間隔開(kāi)(5/8)＊r至(7/8)＊r的位置處，其中r表示從下電極(200)的中心至內(nèi)壁的距離。當(dāng)?shù)状笛b置(300)布置在對(duì)應(yīng)于與下電極(200)的中心相距小于(5/8)＊r的距離的位置處時(shí)，底吹裝置(300)變得較靠近下電極(200)，并且因此下電極(200)可能會(huì)被損壞。另一方面，當(dāng)?shù)状笛b置(300)布置在對(duì)應(yīng)于與下電極(200)的中心相距超過(guò)(7/8)＊r的距離的位置處時(shí)，底吹裝置(300)變得較靠近構(gòu)造在內(nèi)壁上的耐火材料，因此耐火材料可能被損壞。因此，底吹裝置(300)布置在與下電極(200)的中心間隔開(kāi)(5/8)＊r至(7/8)＊r的位置處是合理的。在根據(jù)本發(fā)明的dc電爐中，底表面被分成形成有排放口(110)的排放區(qū)域以及相對(duì)于下電極(200)的中心與該排放區(qū)域相反的焦炭側(cè)區(qū)域，并且至少一個(gè)或更多個(gè)底吹裝置(300)可以布置在用作圖1中所示的排放區(qū)域與焦炭側(cè)區(qū)域之間的參照的第一虛擬線(xiàn)(10)所位于的位置處。氧被吹送至焦炭側(cè)區(qū)域。當(dāng)?shù)状笛b置(300)也被布置并且因此氣體同時(shí)被吹送至底吹裝置(300)時(shí)，耐火材料被快速損壞，并且因此可能會(huì)引起嚴(yán)重的耐久性問(wèn)題。因此，底吹裝置(300)與下電極(200)的中心間隔開(kāi)預(yù)定距離，并且盡可能靠近存在排放口(110)的排放區(qū)域。底吹裝置(300)可以布置在與下電極(200)間隔開(kāi)預(yù)定距離的位置處，將排放區(qū)域與焦炭側(cè)區(qū)域分開(kāi)的第一虛擬線(xiàn)(10)穿過(guò)該位置。如上所述的兩個(gè)位置形成在爐體(100)的底部上。底吹裝置可以布置在兩個(gè)位置中的至少一個(gè)或更多個(gè)位置處。下面將對(duì)底吹裝置(300)布置在與下電極(200)間隔開(kāi)預(yù)定距離的位置處并且第一虛擬線(xiàn)(10)穿過(guò)該位置的原因進(jìn)行描述。在通過(guò)電爐進(jìn)行操作時(shí)，計(jì)算機(jī)模擬的結(jié)果示出在這些位置處形成冷區(qū)。由于攪拌不充分，可能在形成冷區(qū)的位置處形成非熔融鑄錠的可能性高，因此鋼水品質(zhì)劣化。此外，由于該位置對(duì)應(yīng)于例如生石灰的輔助原材料落下的位置，因此需要確保攪拌力使得輔助原材料與鋼水充分混合。因此，底吹裝置(300)布置在與下電極(200)間隔開(kāi)預(yù)定距離的位置處，并且第一虛擬線(xiàn)(10)穿過(guò)該位置，使得確保了攪拌力，冷區(qū)形成被抑制，非熔融鑄錠生成被抑制，從而可以提高鋼水的品質(zhì)。此外，在根據(jù)本發(fā)明的dc電爐中，至少一個(gè)或更多個(gè)底吹裝置(300)可以布置在與穿過(guò)下電極(200)的中心和排放口(110)的第二虛擬線(xiàn)(20)間隔開(kāi)相同距離并位于第二虛擬線(xiàn)(20)的相反側(cè)的位置處。在確定底吹裝置(300)被布置的位置時(shí)，底吹裝置(300)布置在排放口(110)的周?chē)沟弥辽僖粋€(gè)或更多個(gè)底吹裝置(300)可以相對(duì)于穿過(guò)下電極(200)的中心和排放口(110)的第二虛擬線(xiàn)(20)布置在第二虛擬線(xiàn)(20)的相反側(cè)，如圖1中所示。下面將對(duì)底吹裝置(300)布置在與第二虛擬線(xiàn)(20)間隔開(kāi)相同距離并位于第二虛擬線(xiàn)(20)的相反側(cè)的位置處的原因進(jìn)行描述。如上所述，計(jì)算機(jī)模擬的結(jié)果示出在這些位置處形成冷區(qū)。由于攪拌不充分，在形成冷區(qū)的位置處形成非熔融鑄錠的可能性高，因此鋼水品質(zhì)下降。此外，在鋼水的排放期間，存在爐渣通過(guò)排放口(110)漏出的危險(xiǎn)，可以通過(guò)甚至在排放期間以預(yù)定的流量吹送氣體通過(guò)布置成鄰近排放口(110)的底吹裝置(300)而防止?fàn)t渣與鋼水一起漏出。因此，底吹裝置(300)布置在與第二虛擬線(xiàn)(20)間隔開(kāi)相同距離并位于第二虛擬線(xiàn)(20)的相反側(cè)的位置處，使得可以提高鋼水的品質(zhì)，并且可以防止?fàn)t渣漏出。下面將通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)確定在特定位置處由于底吹而確保攪拌力的效果。如圖2和圖3中所示，生成dc電爐的虛擬模型，并且通過(guò)根據(jù)時(shí)間經(jīng)由uds(userdefinedscholar)體積的濃度來(lái)測(cè)量進(jìn)行擴(kuò)散的時(shí)間來(lái)確定用于進(jìn)行攪拌的時(shí)間。詳細(xì)地，將虛擬模型的內(nèi)部溫度設(shè)定為約1750k，將熱通量(其為每單位面積的傳熱速率)設(shè)定為約9.27mw/m2，將上電極的電壓設(shè)定為0v，并且將下電極(200)的電壓設(shè)定為700v。測(cè)量在上述環(huán)境下擴(kuò)散速率為0.004kg/毫秒的uds體積的擴(kuò)散時(shí)間。在吹送氬氣(ar)的底吹裝置(300)的布置變成以下?tīng)顟B(tài)的情況下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)：其中布置底吹裝置(300)的位置包括穿過(guò)第一虛擬線(xiàn)(10)的上述位置a和b以及與第二虛擬線(xiàn)(20)間隔開(kāi)相同距離并位于第二虛擬線(xiàn)(20)的相反側(cè)的位置c和d，如表2中所示。[表2]底吹流量底吹位置實(shí)例1無(wú)底吹-實(shí)例2底吹(80nl/分鐘)c實(shí)例3底吹(80nl/分鐘)a，b，c實(shí)例4底吹(80nl/分鐘)a，c實(shí)例5底吹(80nl/分鐘)c，d實(shí)例6底吹(80nl/分鐘)b，c實(shí)例7底吹(80nl/分鐘)b，c，d實(shí)例8底吹(150nl/分鐘)c，d實(shí)例9底吹(150nl/分鐘)b，c，d實(shí)例10底吹(150nl/分鐘)a，b，c實(shí)例11底吹(300nl/分鐘)c，d實(shí)例12底吹(300nl/分鐘)b，c，d實(shí)例13底吹(300nl/分鐘)a，b，d表示濃度的數(shù)字參照值設(shè)定為3977。當(dāng)表示虛擬模型中的總體濃度的數(shù)值達(dá)到3977時(shí)，認(rèn)為uds體積是完全擴(kuò)散的。首先，在圖4a中，實(shí)例1、實(shí)例2、實(shí)例3、實(shí)例4、實(shí)例5、實(shí)例6和實(shí)例7彼此進(jìn)行比較。第一個(gè)曲線(xiàn)圖是描繪直到表示虛擬模型中的濃度的數(shù)值的最小值達(dá)到3977為止所消耗的時(shí)間的曲線(xiàn)圖，第二個(gè)曲線(xiàn)圖是描繪直到表示虛擬模型中的濃度的數(shù)值的最大值達(dá)到3977為止所消耗的時(shí)間的曲線(xiàn)圖。在圖4b中，實(shí)例1、實(shí)例2、實(shí)例3、實(shí)例4、實(shí)例5、實(shí)例6和實(shí)例7彼此進(jìn)行比較。第一個(gè)曲線(xiàn)圖是描繪直到表示濃度的數(shù)值的最大值與最小值之間的差達(dá)到0為止所消耗的時(shí)間的曲線(xiàn)圖，并且第二個(gè)曲線(xiàn)圖是描繪由式(1)限定的混合系數(shù)達(dá)到0為止所消耗的時(shí)間的曲線(xiàn)圖。(ii：表示特定濃度的數(shù)值，i平均：表示平均濃度的數(shù)值)可以通過(guò)圖表來(lái)確定實(shí)例7中提供的最佳結(jié)果值。圖5和圖6是當(dāng)?shù)状盗髁繛?0nl/分鐘時(shí)各實(shí)例的絕對(duì)值彼此進(jìn)行比較的圖以及各實(shí)例的相對(duì)值彼此進(jìn)行比較的圖。隨著絕對(duì)值達(dá)到零時(shí)消耗的時(shí)間變得更小，擴(kuò)散速率變得更高，相對(duì)于實(shí)例1，隨著時(shí)間的流逝，當(dāng)相對(duì)值變得距1更遠(yuǎn)時(shí)，擴(kuò)散速率變得更高。同樣，圖7是描繪了當(dāng)?shù)状盗髁繛?50nl/分鐘時(shí)各實(shí)例的絕對(duì)值和相對(duì)值的圖，圖8是描繪了當(dāng)?shù)状盗髁繛?300)nl/分鐘時(shí)各實(shí)例的絕對(duì)值和相對(duì)值的圖。同時(shí)，圖9是其中底吹裝置(300)布置在位置c和d處但其底吹流量彼此不同的實(shí)例5、實(shí)例8和實(shí)例11的絕對(duì)值和相對(duì)值與實(shí)例1的絕對(duì)值和相對(duì)值彼此進(jìn)行比較的圖，圖10是其中底吹裝置(300)布置在位置b、c和d處但其底吹流量彼此不同的實(shí)例7、實(shí)例9和實(shí)例12的絕對(duì)值和相對(duì)值與實(shí)例1的絕對(duì)值和相對(duì)值彼此進(jìn)行比較的圖，圖11是其中底吹裝置(300)布置在位置a、b、和c處但其底吹流量彼此不同的實(shí)例3、實(shí)例10和實(shí)例13的絕對(duì)值和相對(duì)值與實(shí)例1的絕對(duì)值和相對(duì)值彼此進(jìn)行比較的圖。圖12是將在各個(gè)情況下進(jìn)行攪拌的時(shí)間與表示濃度達(dá)到參考值3977的95％(3778.2)的數(shù)值的最小值彼此進(jìn)行比較的圖。各個(gè)實(shí)例中的最小值達(dá)到參考值的95％的時(shí)間在表3中表示。[表3]如表3中所示，可以看出當(dāng)?shù)状盗髁繌?50nl/分鐘增加到(300)nl/分鐘時(shí)，攪拌效果的增加是輕微的。此外，可以看出的是，當(dāng)?shù)状笛b置(300)的數(shù)量不是兩個(gè)而是三個(gè)時(shí)，攪拌效果好。當(dāng)實(shí)例4、實(shí)例5和實(shí)例6彼此比較時(shí)，可以看出，當(dāng)?shù)状笛b置(300)設(shè)置在兩個(gè)位置處時(shí)，如果底吹裝置(300)布置在c和d的位置處，攪拌最有效。當(dāng)?shù)状笛b置(300)布置在三個(gè)位置處時(shí)，如果底吹流量為80nl/分鐘，底吹裝置(300)布置在位置b、c和d處的實(shí)例的攪拌效果比底吹裝置(300)布置在位置a、b和c處的實(shí)例更好。然而，如果底吹流量為150nl/分鐘或(300)nl/分鐘，底吹裝置(300)布置在位置a、b和c處的實(shí)例的攪拌效果更好。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案，如圖13中所示，爐體(100)的底表面隨著其從內(nèi)壁朝向位于底表面的中央處的下電極(200)延伸而傾斜而變得更深，并且底吹裝置(300)的氣體吹送方向可以垂直于傾斜的部分。由于底吹裝置(300)的氣體吹送方向垂直于傾斜的部分，因此可以將氣體噴灑到爐體(100)的內(nèi)部空間的中心，使得可以預(yù)期鋼水的整體攪拌效果。此外，由于氣體吹送方向是變得遠(yuǎn)離爐體(100)的內(nèi)壁的方向，因此氣體直接噴灑到耐火材料的可能性變低，從而可以防止耐火材料被底吹損壞。在根據(jù)本發(fā)明的dc電爐中，可以根據(jù)操作時(shí)間來(lái)改變由底吹裝置(300)供給的氣體的流量。電爐的操作包括鋼源例如廢料被融化的第一熔化時(shí)間段、第二熔化時(shí)間段、鋼水的溫度升高的升溫時(shí)間段、鋼水被排出的排放時(shí)間段、操作待機(jī)時(shí)間段。如表4中所示，根據(jù)操作時(shí)間設(shè)定適當(dāng)?shù)牡状盗髁?，并且氣體通過(guò)底吹裝置(300)來(lái)供給。[表4]如上所述，根據(jù)每個(gè)時(shí)間點(diǎn)來(lái)改變底吹流量，使得生產(chǎn)率甚至在攪拌力通過(guò)有效的底吹來(lái)保證時(shí)也可能降低。盡管在本發(fā)明中已經(jīng)示出并描述了特定實(shí)施方案，但是對(duì)本領(lǐng)域技術(shù)人員而言明顯的是，在不脫離由所附權(quán)利要求提供的技術(shù)精神的情況下，可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行各種修改和改變。附圖標(biāo)記的描述10：第一虛擬線(xiàn)20：第二虛擬線(xiàn)100：爐體110：排放口200：下電極300：底吹裝置當(dāng)前第1頁(yè)12