本發(fā)明涉及鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)領(lǐng)域，尤其涉及一種雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法。

背景技術(shù)：

在鋼鐵生產(chǎn)過(guò)程中，燒結(jié)工序能耗僅次于煉鐵工序，占鋼鐵生產(chǎn)總能耗的10％～12％，而在燒結(jié)工序中，以燒結(jié)機(jī)煙氣和冷卻機(jī)廢氣顯熱的形式排入大氣的熱量占燒結(jié)工序總能耗的50％左右。由于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)廢氣的溫度不高，大致為150～450℃，加上此前余熱回收技術(shù)的局限，燒結(jié)環(huán)冷機(jī)廢氣余熱回收項(xiàng)目長(zhǎng)期只在少數(shù)大型鋼廠獲得應(yīng)用。

近年來(lái)，隨著低溫余熱回收技術(shù)的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)的余熱回收項(xiàng)目的成本和投資大幅度降低，同時(shí)余熱回收裝置的效率顯著提高，大批中小型鋼鐵企業(yè)也紛紛上馬余熱回收項(xiàng)目，燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐得到了大量應(yīng)用，尤其是在當(dāng)前資源日益緊張和環(huán)保要求越來(lái)越高的形勢(shì)下，更能凸顯其經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

對(duì)于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，環(huán)冷機(jī)余熱回收段取風(fēng)量(煙氣量)是最基本的輸入條件，也是余熱回收系統(tǒng)運(yùn)行的主要監(jiān)測(cè)參數(shù)之一，然而，由于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)需求的占地面積較大，而實(shí)際場(chǎng)地條件大多都比較有限(尤其是改造項(xiàng)目)，這樣便導(dǎo)致從環(huán)冷機(jī)煙囪取風(fēng)至余熱鍋爐的管道很難保證較長(zhǎng)的直管段。而另外一方面，由于煙氣量(風(fēng)量)較大，導(dǎo)致環(huán)冷機(jī)取風(fēng)管道管徑很大(大型環(huán)冷機(jī)的取風(fēng)管道管徑甚至高達(dá)3～4m)，而流量計(jì)量對(duì)于前后直管段的長(zhǎng)度有著比較嚴(yán)格的要求，如此一來(lái)工程現(xiàn)場(chǎng)很難滿(mǎn)足取風(fēng)流量的計(jì)量要求，必然會(huì)導(dǎo)致取風(fēng)流量測(cè)量結(jié)果大大偏離真實(shí)值，從而失去有效性。

因此，針對(duì)目前在工程上廣泛應(yīng)用的雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收系統(tǒng)，構(gòu)建一個(gè)燒結(jié)環(huán)冷機(jī)取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，在現(xiàn)場(chǎng)不具備直接測(cè)量的條件下通過(guò)其他參數(shù)間接獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的取風(fēng)流量，為余熱鍋爐的運(yùn)行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實(shí)用意義。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)上述問(wèn)題，本發(fā)明提供一種能夠獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述方法包括以下步驟：

選取環(huán)冷機(jī)兩根取風(fēng)管道中的其中一根取風(fēng)管道為第一管道，另一根取風(fēng)管道為第二管道；

其中第一管道的取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)第一管道取風(fēng)流量，第二管道的取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)第二管道取風(fēng)流量，具體測(cè)量方法為：

獲取余熱鍋爐汽水側(cè)運(yùn)行參數(shù)，利用獲取的數(shù)據(jù)計(jì)算余熱鍋爐的有效利用熱；

獲取當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Α⒋髿庀鄬?duì)濕度、環(huán)境溫度下的水蒸氣飽和壓力，利用獲取的數(shù)據(jù)計(jì)算空氣的絕對(duì)濕度，然后利用空氣的絕對(duì)濕度計(jì)算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比；或設(shè)定取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比；

根據(jù)取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比計(jì)算余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值；

根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱以及余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓值、余熱鍋爐保熱系數(shù)，計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量；

根據(jù)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值，以循環(huán)迭代的計(jì)算方式計(jì)算獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量；

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)壓力、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)溫度、當(dāng)?shù)卮髿鈮海?jì)算獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量；根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)壓力、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)溫度、當(dāng)?shù)卮髿鈮海?jì)算獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，余熱鍋爐為單壓余熱鍋爐，獲得余熱鍋爐有效利用熱的計(jì)算式為：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)，其中，

Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr為過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr為過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；

h_gs為給水焓，kJ/kg。

或所述余熱鍋爐為雙壓余熱鍋爐，獲得余熱鍋爐有效利用熱的計(jì)算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；

D_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；

h_gs為給水焓，kJ/kg。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，余熱鍋爐廢氣直接排放到大氣中，則先獲取當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?、大氣相?duì)濕度、環(huán)境溫度下的水蒸氣飽和壓力，然后利用獲取的數(shù)據(jù)計(jì)算空氣的絕對(duì)濕度，并利用空氣的絕對(duì)濕度計(jì)算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，計(jì)算式分別為：

$d_k=0.622\frac{{\mathrm{\φp}}_s}{100p_a-{\mathrm{\φp}}_s}$

其中，

d_k為空氣的絕對(duì)濕度，kg/kg(干空氣)；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ琍a；

φ為大氣相對(duì)濕度，％；

p_s為環(huán)境溫度下的水蒸氣飽和壓力，Pa；

或所述余熱鍋爐煙氣回風(fēng)至環(huán)冷機(jī)，則取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比采用設(shè)定值。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述根據(jù)取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比計(jì)算余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值，利用的計(jì)算公式為：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_{out}=(1-k){\mathrm{kh}}_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1}$

其中，

H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，；

h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

h_gk,1為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱以及余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓值、余熱鍋爐保熱系數(shù)，計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，計(jì)算式為：

其中，

V₀為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；

Q₁為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；

H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述根據(jù)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值，以循環(huán)迭代的計(jì)算方式計(jì)算獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，具體步驟為：

1)設(shè)定一標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量V₁⁰；

2)根據(jù)設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)流量V₁⁰獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量利用的計(jì)算式為：

其中，

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量；Nm³/h；

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

3)根據(jù)所述燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量以及標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量利用的計(jì)算式為：

其中，

為計(jì)算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

4)預(yù)設(shè)一閾值ε，將計(jì)算獲得的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量和設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量V₁⁰進(jìn)行比較：

若則獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量以及標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量；

若則將和V₁⁰的平均值作為新的設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量，返回步驟1)；

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)壓力、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)溫度、當(dāng)?shù)卮髿鈮海?jì)算獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量；根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)壓力、燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)溫度、當(dāng)?shù)卮髿鈮?，?jì)算獲得實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，利用的計(jì)算式為：

$V_1=\frac{101325}{p_a+p_{f,1}}\frac{(t_{f,1}+273)}{273}{V}_1^0$

其中，

V₁為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第一管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_f,1為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,1為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第一管道取風(fēng)溫度，℃；

V₂為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐第二管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)第二管道取風(fēng)溫度，℃。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，所述第一管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，第二管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)低溫段取風(fēng)流量；或，所述第一管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，第二管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)高溫段取風(fēng)流量。

本發(fā)明雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量軟測(cè)量方法，用于燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的軟測(cè)量，通過(guò)余熱鍋爐運(yùn)行數(shù)據(jù)間接獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量，在現(xiàn)場(chǎng)不具備流量計(jì)量所要求的直管段條件，進(jìn)而導(dǎo)致取風(fēng)流量無(wú)法直接測(cè)量或者測(cè)量精度無(wú)法保證的情況下尤為有效，結(jié)果可為余熱鍋爐的運(yùn)行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實(shí)用意義。

附圖說(shuō)明

圖1是余熱鍋爐排煙采用回風(fēng)方式的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收工藝流程圖；A臺(tái)車(chē)運(yùn)行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐,2環(huán)冷機(jī)高溫段，3環(huán)冷機(jī)低溫段，4環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

圖2是余熱鍋爐排煙采用直排方式的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱回收工藝流程圖；A臺(tái)車(chē)運(yùn)行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐,2環(huán)冷機(jī)高溫段，3環(huán)冷機(jī)低溫段，4環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合說(shuō)明書(shū)附圖對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步的描述。

實(shí)施例一

所述第一管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)流量，第二管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)流量，測(cè)量方法為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、余熱鍋爐汽水側(cè)運(yùn)行參數(shù)(對(duì)于單壓余熱鍋爐，包括過(guò)熱蒸汽溫度、過(guò)熱蒸汽壓力、過(guò)熱蒸汽流量、給水溫度、給水壓力、給水流量；對(duì)于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量)、大氣壓力、環(huán)境溫度、大氣相對(duì)濕度。

2、對(duì)步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點(diǎn)處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計(jì)算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

3.1.1對(duì)于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由過(guò)熱蒸汽壓力和過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計(jì)算或查表得到；

3.1.2對(duì)于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過(guò)熱蒸汽壓力和高壓段過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；D_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由低壓段過(guò)熱蒸汽壓力和低壓段過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計(jì)算或查表得到。

3.2獲取取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比：

3.2.1若余熱鍋爐排出的廢氣經(jīng)循環(huán)風(fēng)機(jī)回至環(huán)冷機(jī)，則設(shè)定取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比；

3.2.2若余熱鍋爐排出的廢氣直接排放到大氣中，則先計(jì)算空氣的絕對(duì)濕度d_k，再利用求得的空氣的絕對(duì)濕度d_k計(jì)算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比k，計(jì)算式分別為：

$d_k=0.622\frac{{\mathrm{\φp}}_s}{100p_a-{\mathrm{\φp}}_s}$

$k=\frac{1.61d_k}{1+1.61d_k}$

其中，d_k為空氣的絕對(duì)濕度，kg/kg(干空氣)；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，Pa；φ為大氣相對(duì)濕度，％；p_s為環(huán)境溫度下的水蒸氣飽和壓力，Pa，根據(jù)環(huán)境溫度t₀查水蒸氣表得到；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—。

3.3計(jì)算煙氣焓值和取風(fēng)焓值

3.3.1計(jì)算余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓，利用的計(jì)算公式為：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_{out}=(1-k){\mathrm{kh}}_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

其中，H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；

3.3.2計(jì)算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值和燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段道取風(fēng)焓值，利用的計(jì)算公式為：

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1},$

其中，H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到。

3.4計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量利用的計(jì)算式為：

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值。

3.5通過(guò)迭代計(jì)算獲取標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段和低溫段取風(fēng)流量：

3.5.1設(shè)定初始的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

3.5.2計(jì)算得到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰：

其中，V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；

3.5.3計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

其中，為計(jì)算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

3.5.4將步驟3.5.3得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量與步驟3.5.1假定的進(jìn)行對(duì)比：

若，二者的差值在設(shè)定的范圍內(nèi)，則輸出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰；

若，二者的差值不在設(shè)定的范圍內(nèi)，則將與的平均值作為新的高溫段取風(fēng)流量設(shè)定值，然后重新執(zhí)行步驟3.5.1～步驟3.5.4。

3.6利用迭代計(jì)算獲得的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，計(jì)算實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量和實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量：

$V_h=\frac{101325}{p_a+p_{f,h}}\frac{(t_{f,h}+273)}{273}{V}_h^0$

$V_1=\frac{101325}{p_a+p_{f,1}}\frac{(t_{f,1}+273)}{273}{V}_1^0$

其中，V_h為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度，℃；V_l為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度，℃。

實(shí)施例二

所述第一管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)流量，第二管道取風(fēng)流量對(duì)應(yīng)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)流量，測(cè)量方法為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、余熱鍋爐汽水側(cè)運(yùn)行參數(shù)(對(duì)于單壓余熱鍋爐，包括過(guò)熱蒸汽溫度、過(guò)熱蒸汽壓力、過(guò)熱蒸汽流量、給水溫度、給水壓力、給水流量；對(duì)于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過(guò)熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過(guò)熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量)、大氣壓力、環(huán)境溫度、大氣相對(duì)濕度。

2、對(duì)步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點(diǎn)處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計(jì)算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

3.1.1對(duì)于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由過(guò)熱蒸汽壓力和過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計(jì)算或查表得到；

3.1.2對(duì)于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為高壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過(guò)熱蒸汽壓力和高壓段過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；D_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為低壓段過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg，由低壓段過(guò)熱蒸汽壓力和低壓段過(guò)熱蒸汽溫度計(jì)算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計(jì)算或查表得到。

3.2獲取取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比：

3.2.1若余熱鍋爐排出的廢氣經(jīng)循環(huán)風(fēng)機(jī)回至環(huán)冷機(jī)，則設(shè)定取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比；

3.2.2若余熱鍋爐排出的廢氣直接排放到大氣中，則先計(jì)算空氣的絕對(duì)濕度d_k，再利用求得的空氣的絕對(duì)濕度d_k計(jì)算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比k，計(jì)算式分別為：

$d_k=0.622\frac{{\mathrm{\φp}}_s}{100p_a-{\mathrm{\φp}}_s}$

$k=\frac{1.61d_k}{1+1.61d_k}$

其中，d_k為空氣的絕對(duì)濕度，kg/kg(干空氣)；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ琍a；φ為大氣相對(duì)濕度，％；p_s為環(huán)境溫度t₀下的水蒸氣飽和壓力，Pa，根據(jù)環(huán)境溫度t₀查水蒸氣表得到；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—。

3.3計(jì)算煙氣焓值和取風(fēng)焓值

3.3.1計(jì)算余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣焓，利用的計(jì)算公式為：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_{out}=(1-k){\mathrm{kh}}_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

其中，H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計(jì)算或查表得到；

3.3.2計(jì)算燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值和燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段道取風(fēng)焓值，利用的計(jì)算公式為：

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1}$

其中，H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度計(jì)算或查表得到；

3.4計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量利用的計(jì)算式為：

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值。

3.5通過(guò)迭代計(jì)算獲取標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段和低溫段取風(fēng)流量：

3.5.1設(shè)定初始的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰；

3.5.2計(jì)算得到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；

3.5.3計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量

其中，為計(jì)算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

3.5.4將步驟3.5.3得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量與步驟3.5.1假定的V_l⁰進(jìn)行對(duì)比：

若，二者的差值在設(shè)定的范圍內(nèi)，則輸出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

若，二者的差值不在設(shè)定的范圍內(nèi)，則將與V_l⁰的平均值作為新的低溫段取風(fēng)流量設(shè)定值，然后重新執(zhí)行步驟3.5.1～步驟3.5.4；

3.6利用迭代計(jì)算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量計(jì)算實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量和實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量

$V_h=\frac{101325}{p_a+p_{f,h}}\frac{(t_{f,h}+273)}{273}{V}_h^0$

$V_1=\frac{101325}{p_a+p_{f,1}}\frac{(t_{f,1}+273)}{273}{V}_1^0$

其中，V_h為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)高溫段取風(fēng)溫度，℃；V_l為實(shí)際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機(jī)低溫段取風(fēng)溫度，℃；

以上，僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)該以權(quán)利要求所界定的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。