專利名稱：使用可燃性致冷劑的空調(diào)器的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種使用可燃性流體作為致冷劑的空調(diào)器，更具體說，涉及使用可燃性致冷劑，特別是諸如丙烷、異丁烷及類似物質(zhì)的HC基(烴基)致冷劑的空調(diào)器。
背景技術(shù)：
氟氯烷基HCFC基致冷劑(氟利昂)如R22是由氫、氯、氟和碳組成的穩(wěn)定成分，現(xiàn)在用于空調(diào)器。
然而，HCFC基致冷劑能升入大氣和分解臭氧，導致臭氧層的破壞。
近年來開始用碳氫氟HFC致冷劑來代替氟氯烷基HCFC致冷劑，但是HFC基致冷劑具有促進地球變暖的本性。
因此，開始一項利用HC基致冷劑的研究，它不會破壞臭氧層或劇烈影響地球變暖。
可是，由于HC基致冷劑是可燃性的，需要防止爆炸或引燃，以保證安全。
采用HC基致冷劑時防上爆炸或引燃方法之一是隔離，遠離或不使用引燃源(例如日本專利申請公開平7-55267及平8-61702)。
另一方面，當使用HC基致冷劑時作為防止爆炸或引燃的另一種方法是使致冷劑本身成為不燃性致冷劑(日本專利申請公開平9-59609)以及推薦降低混合物中致冷劑的數(shù)量(日本專利申請公開平8-170859和平8-170860)。
此處，對準備采用的旨在降低致冷劑數(shù)量的通用技術(shù)(日本專利申請公開平8-170859及平8-170860)較詳細地說明。
日本專利申請公開平8-170859及平8-170860涉及電冰箱。為了降低致冷劑的數(shù)量，建議除了制冷循環(huán)之外設置熱管及熱管使用不燃性致冷劑；在電冰箱的艙室內(nèi)為熱交換器設置與蒸發(fā)器致冷劑管隔離的致冷劑管以及熱管使用不燃性致冷劑；改變蒸發(fā)器或冷凝器上游和下游通道的數(shù)量；以及使用類似方法。
首先，如果單獨使用空調(diào)器，采用隔離、遠離或不使用引燃源頭防上爆炸或引燃是非常有效的。然而，空調(diào)器可能在緊閉的空間使用，而其它設備可能具有引燃源頭。因此，即使如果空調(diào)器的安全性提高了，也不能說根據(jù)使用狀態(tài)可永保安全。
采用致冷劑本身為不燃性致冷劑的方法防止爆炸或引燃就不會產(chǎn)生上述問題，可以說在任何使用狀態(tài)可確保安全。
然而，要在對地球環(huán)境不產(chǎn)生負面影響，如臭氧層減少和地球變暖條件下達到需要的致冷劑性能水平，將可燃性致冷劑改變?yōu)椴蝗夹灾吕鋭┮膊皇且患菀椎氖隆?br> 減少致冷劑數(shù)量的方法可能并非經(jīng)常能完善地防止爆炸或引燃，但它的貢獻是有效地使用資源。此外，如果將來發(fā)現(xiàn)可能的有害的影響，但致冷劑的數(shù)量不大，這種有害的影響可抑制到最低。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的是從技術(shù)上減少爆炸或引燃的危險性及用減少裝入制冷循環(huán)所用致冷劑數(shù)量的方法提高安全性。
并且，裝入制冷循環(huán)所用的致冷劑的數(shù)量如果減少，而其它條件無變化，由于致冷劑循環(huán)數(shù)量減少，會出現(xiàn)冷卻能力降低的問題。此外，為了防止冷卻能力的降低，如果增加壓縮量或增加壓縮機的轉(zhuǎn)數(shù)，則會出現(xiàn)輸入功率增加及效率降低的問題。
由此可見，本發(fā)明的首要目的是減少裝入制冷循環(huán)的致冷劑的數(shù)量，而又不降低能力和效率。
其次，本發(fā)明的第二目的是如果使用R290作為致冷劑或混合致冷劑中的主要成分，減少裝入制冷循環(huán)的致冷劑的數(shù)量，而又不降低能力，同時得到實質(zhì)上與使用R22作為致冷劑條件下相同的效率。
為實現(xiàn)本發(fā)明的上述目的，本發(fā)明提供了一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置使用連接管相互連接，其中上述連接管的氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)連接管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑比為13.7-66.5％。
為實現(xiàn)本發(fā)明的上述目的，本發(fā)明提供了一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及使用連接管連接上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置，其特征在于上述室外裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。
為實現(xiàn)本發(fā)明的上述目的，本發(fā)明提供了一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成冷凍循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及使用連接管連接上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置，其特征在于上述室內(nèi)裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及上述室內(nèi)裝置的液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述室內(nèi)裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。
為實現(xiàn)本發(fā)明的上述目的，本發(fā)明提供了一種使用可燃性致冷劑的冷凍裝置，包括冷凝器、蒸發(fā)器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，其特征在于上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm以及液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。


對附圖簡要說明如下。
圖1為說明本發(fā)明一個實施例的一個空調(diào)器的制冷循環(huán)圖；圖2為本發(fā)明一個實施例的熱交換器的側(cè)視結(jié)構(gòu)圖；圖3為本發(fā)明實施例的莫氏蒸汽圖；
圖4為本發(fā)明實施例的室外熱交換器的結(jié)構(gòu)圖；圖5為當使用圖表所示室外熱交換器作為冷凝器工作時致冷劑的流動圖；以及圖6為當使用圖4所示室外熱交換器作為蒸發(fā)器工作時致冷劑的流動圖。
具體實施例方式
以下根據(jù)

本發(fā)明使用HC基致冷劑的空調(diào)器。
圖1為說明該實施例空調(diào)器的制冷循環(huán)圖。
如圖1所示，壓縮機10，四通活門20，室外熱交換器30，膨脹裝置40及室內(nèi)熱交換器50通過管子相互連接為環(huán)形，組成制冷循環(huán)。這里，壓縮機10，四通活門20，室外熱交換器30及膨脹裝置40設置在室外裝置A內(nèi)，而室內(nèi)熱交換器50設置在室內(nèi)裝置B內(nèi)。室外裝置A和室內(nèi)裝置B通過液體側(cè)連接管60和氣體側(cè)連接管70相互連接。液體側(cè)連接管60通過液體側(cè)室外活門81和液體側(cè)室內(nèi)活門82分別與膨脹裝置40及室內(nèi)熱交換器50連接。氣體側(cè)連接管70通過氣體側(cè)室外活門83和氣體側(cè)室內(nèi)活門84分別與室內(nèi)熱交換器50及四通活門20連接。
組成制冷循環(huán)的管子包括連接壓縮機10及四通活門20的管子71、連接四通活門20及室外熱交換器30的管子72、連接室外熱交換器30及膨脹裝置40的管子61、連接膨脹裝置40及液體側(cè)室外活門81的管子62、連接液體側(cè)室內(nèi)活門82及室內(nèi)熱交換器50的管子63、連接室內(nèi)熱交換器50及氣體側(cè)室內(nèi)活門84的管子73、連接氣體側(cè)室外活門83及四通活門20的管子74以及連接四通活門20及壓縮機10的管子75。這里，管子61、62和63被高速流體占據(jù)，稱為液體側(cè)管子，而管子71、72、73、74和75主要被氣體占據(jù)，稱為氣體側(cè)管子。
用選擇接通四通活門20改變致冷劑流動的方法進行冷卻和加熱工作。在圖1中，實線表示冷卻工作時致冷劑的流動方向，而虛線表示加熱工作時致冷劑的流動方向。
本發(fā)明每一實施例使用的管子與比較例一起列于表1。表1示出本發(fā)明實施例液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例，以及氣體側(cè)管子通常為3/8英寸和1/2英寸管子時的比較例。
表1液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例

在實施例1中，具有平均內(nèi)徑1mm的管子如毛細管用于每根液體側(cè)連接管60及液體側(cè)管子61至63。在實施例2和3中，具有平均內(nèi)徑1.775mm的1/8英寸管子及具有平均內(nèi)徑3.364mm的3/16英寸管子相應用于每根液體側(cè)連接管60及液體側(cè)管子61至63。作為氣體側(cè)連接管70及氣體側(cè)管子71至75通常分別采用具有平均內(nèi)徑7.92mm的3/8英寸管子和具有平均內(nèi)徑11.1mm的1/2英寸管子。
在比較例1和2中，具有平均內(nèi)徑4.75mm的1/4英寸管子及具有平均內(nèi)徑7.92mm的3/8英寸管子分別用作液體側(cè)連接管60及液體側(cè)管子61至63。通常，如果1/2英寸管子用作氣體側(cè)管子，則3/8英寸或1/4英寸管子用作液體側(cè)管子，以及如果3/8英寸管子用作氣體側(cè)管子，則1/4英寸管子用作液體側(cè)管子。
如表1所示，本發(fā)明實施例的每一根液體側(cè)管子(包括液體側(cè)連接管)的內(nèi)徑小于通常液體側(cè)使用管子的內(nèi)徑。更具體地說，液體側(cè)管子的最佳內(nèi)徑在1.00mm至3.364mm范圍內(nèi)。參考液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例，在普通比較例情況下液體側(cè)管子的內(nèi)徑為氣體側(cè)管子內(nèi)徑的42.5％。然而，在本發(fā)明中最好使用內(nèi)徑小于氣體側(cè)管子內(nèi)徑42.5％的細管子。
表2和表3示出表1所示直徑的每一根管子獲得同樣能力所需致冷劑的數(shù)量比例。表2示出冷卻工作時致冷劑的數(shù)量比例，而表3示出加熱工作時致冷劑的數(shù)量比例。表2和表3所示致冷劑的數(shù)量比例是根據(jù)使用內(nèi)徑為7.92mm的3/8英寸管子作為氣體側(cè)管子及使用內(nèi)徑為4.75mm的1/4英寸管子作為液體側(cè)管子的情況得出的，以及致冷劑數(shù)量認為是100％。
再者，液體側(cè)管子的長度為8m，包括連接管在內(nèi)，另一方面，至于包括連接管的氣體側(cè)管子在冷卻工作時壓力較高的氣體側(cè)管子部分的長度為1m，在冷卻工作時壓力較低的氣體側(cè)管子部分的長度為8m，在加熱工作時壓力較高的氣體側(cè)管子部分的長度為8m，以及在加熱工作時壓力降低的氣體側(cè)管子部分的長度為1m。至于致冷劑數(shù)量的比例，比較例1的致冷劑數(shù)量為385g，該值作為參考值使用。
在比較例1中，使用3/8英寸管子作為氣體側(cè)管子，以及使用1/4英寸管子作為液體側(cè)管子。致冷劑的密度為472kg/m3，高壓氣體密度為34.1kg/m3及低壓氣體密度為12.5kg/m3。在每個實施例和比較例中均使用了R290作為致冷劑。
表2用于獲得相同能力(冷卻工作)所需的致冷劑數(shù)量的比例

表3用于獲得相同能力(加熱工作)所需的致冷劑數(shù)量的比例

如表2和3所示，在實施例1至3中，可以用最多85％的致冷劑數(shù)量獲得同樣的能力。以這種方式可以借助減少液體側(cè)連接管直徑來降低致冷劑數(shù)量。
如果如另一實施例采用毛細管作為液體側(cè)連接管60，則希望膨脹裝置40是可控制的膨脹活門，以及壓縮機的吸入過熱由該膨脹活門來調(diào)節(jié)，使制冷循環(huán)的溫度根據(jù)液體側(cè)連接管60的長度或直徑變得與預定的排放溫度相等。
在本發(fā)明的另一實施例中，在液體側(cè)管子63上新增加了一個膨脹裝置。采用在液體側(cè)管子63上增加膨脹裝置這種方式可使通過液體側(cè)連接管60及液體側(cè)管子62流動的致冷劑進入氣體—液體兩相狀態(tài)。因此，有可能減少相當于管子內(nèi)氣體占據(jù)量的液體致冷劑的數(shù)量，從而降低了致冷劑的數(shù)量。
下面說明熱交換器的另一實施例。
在本發(fā)明熱交換器的一個實施例中，冷凝器出口側(cè)管子的內(nèi)徑比進口側(cè)管子的內(nèi)徑小。該實施例示于圖2。圖2為室外熱交換器30或室內(nèi)熱交換器50的側(cè)視結(jié)構(gòu)示意圖。為了說明簡便，這里僅介紹室外熱交換器30，室內(nèi)熱交換器50僅示出相應的標號。
如圖2所示，室外熱交換器30(50)具有兩排和8級管子a1至a8和b1至b8，它們垂直穿過板片。室外熱交換器30(50)分為兩條通路，即與第一排管子a4和a5連接的氣體側(cè)管子72(73)，以及與第二排管子b4和b5連接的液體側(cè)管子61(63)。
管子b1至b8的直徑比管子a1至a8的直徑小。與室外熱交換器30(50)相反的管子a4的一端與管子a3連接，而管子a3與管子a2連接，如圖2所示。與室外熱交換器30(50)相反的管子a2的一端與管子a1連接。另一方面，與室外熱交換器30(50)相反的管子b4的一端與管子b3連接，以及管子b3與管子b2連接，如圖2所示。與室外熱交換器30(50)相反的管子b2的一端與管子b1連接。管子a5至a8，以及管子b5至b8也按管子a4至a1和管子b4至b1相同方式連接。管子a1和b1相互連接，以及管子a8和b8相互連接。這里，具有不同直徑的管子a1和b1連接，以及具有不同直徑的管子a8和b8連接。
按照本實施例借助減少液體側(cè)管子直徑的方法，致冷劑的數(shù)量可進一步降低。在本實施例中，第一排管子的直徑與第二排管子的直徑不同，但同一排管子的直徑也可以不同，此外，室外熱交換器30(50)可以具有3排以上管子，每一排管子可以具有不同的直徑，或者第二和第三排管子具有相同直徑，以及第一排管子的直徑可以比第二和第三排管子的小。
在熱交換器的另一實施例中，液體側(cè)管子的直徑可以逐漸扼流或減少。在此種情況下，最好沿飽和液體線逐漸減少直徑。這樣可根據(jù)圖3的莫氏蒸汽圖解釋扼流狀態(tài)。圖3中1→2表示壓縮過程，2→3表示冷凝過程，3→4表示膨脹過程，4→1表示蒸發(fā)過程。借助于室外熱交換器30(50)液體側(cè)管子的逐漸扼流，使溫度沿飽和液體線變化，這樣就可以由冷凝過程過渡到扼流過程，即2→a→b→4，借助液體側(cè)管子直徑的逐漸扼流使溫度沿飽和液體線變化，就可以降低致冷劑的數(shù)量，而不會損害熱交換能力。
在本實施例中，還可以用增加冷凝器數(shù)目使其超過入口側(cè)的方法進一步使出口邊管子的內(nèi)徑減少。
此外，液體側(cè)管子內(nèi)徑與氣體側(cè)管子內(nèi)徑的比例也可應用于冷凝器出口側(cè)管子和入口管子的直徑。
圖4所示為熱交換器的另一實施例。圖4為表示室外熱交換器結(jié)構(gòu)的示意圖。在圖4中用粗線所示的管子的直徑比細線所示的管子的直徑大。與圖1所示元件相同的元件具有相同的標號，其說明從略。
在本實施例中，當室外熱交換器30用作蒸發(fā)器時，液體側(cè)管子的線路數(shù)量比氣體側(cè)管子的線路數(shù)量增加，以及當室外熱交換器30用作冷凝器時，液體側(cè)管子的線路數(shù)量減少。在本實施例中，液體側(cè)管子的內(nèi)徑比氣體側(cè)管子的內(nèi)徑小。在圖4中，圖號90表示改變線路數(shù)量用的管子連接開關(guān)。
本實施例致冷劑的流動情況見圖5和6。圖5為當室外熱交換器作為冷凝器工作時管子的結(jié)構(gòu)圖，圖6為當室外熱交換器作為蒸發(fā)器工作時管子的結(jié)構(gòu)圖。
如圖5所示，當室外熱交換器作為冷凝器工作時，室外熱交換器30的全部管子順序排列通過管子連接開關(guān)90形成線路。因此，來自氣體側(cè)管子72的致冷劑由液體側(cè)管子62流出，在室外熱交換器30內(nèi)無分流。
另一方面，如圖6所示當室外熱交換器作為蒸發(fā)器工作時，室外熱交換器30的管子被管子連接開關(guān)90連接為兩條線路。因此，來自氣體邊管子72的致冷劑分流進入兩條線路和在半途重新結(jié)合為一路和由氣體側(cè)管子72流出。
按照本實施例，當室外熱交換器30作為冷凝器工作時，有可能借助減少液體側(cè)管子線路的數(shù)量來降低致冷劑的滯留，以及還可使熱交換器有效地工作，因為液體的根部傳導比兩相流相應低一些。
下面介紹的實施例是借助其中流動氣體致冷劑的管子直徑的扼流來降低裝入的致冷劑的數(shù)量。
如果氣體側(cè)管子被扼流，則系統(tǒng)的效率通常會降低，但是與使用R22致冷劑的情況比較，如果使用R290致冷劑會使效率增加。因此，注意到本實施例中R22和R290的壓力降，氣體側(cè)管子的直徑這樣扼流，使R22和R290在管子中的壓力降變?yōu)橄嗤?br> 表4示出當管子內(nèi)徑減少時R290與R22壓力降的比例。管子直徑的比例為100％示出相同直徑管子比較時R290相對于R22的壓力降。在此項實驗中，具有內(nèi)徑0.671mm的管子作為參考管子，還使用了具有內(nèi)徑0.671mm的管子及具有內(nèi)徑0.6039mm的管子。
表4當管子直徑減少時壓力降的比例

如表4所示，如果使用具有相同內(nèi)徑的管子，可以發(fā)現(xiàn)，為了獲得相同的容量R290致冷劑相對于R22致冷劑在循環(huán)的高壓氣體區(qū)內(nèi)的壓力降的比例為0.655，而在低壓氣體區(qū)內(nèi)壓力降的比例為0.631。
如由表4所見，在兩種致冷劑壓力降變?yōu)橄嗟鹊臈l件下使用R290時管子的內(nèi)徑與使用R22時管子的內(nèi)徑比例大約為90％至92％。
使用R22時通常的氣體側(cè)管子為3/8英寸管子和1/2英寸管子。因此，相應使用R290情況的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑根據(jù)3/8英寸管子為7.13mm至7.29mm，用確定氣體側(cè)管子內(nèi)徑在此范圍內(nèi)的方法，可以獲得與使用R22致冷劑相同的效率。此外，用于管子的直徑可以減少至小于普通氣體側(cè)所用管子的直徑，有可能降低裝入致冷劑的數(shù)量。
如果氣體側(cè)管子的內(nèi)徑確定在7.13mm至7.29mm范圍內(nèi)，液體側(cè)管子的直徑可以減少。表5示出液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例，其中實施例4使用毛細管作為液體側(cè)管子，實施例5使用了1/8英寸管子，實施例6使用了3/16英寸管子以及實施例7使用了1/4英寸管子。
表5液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例

如表5所示，可以有效地使用普通的管子，內(nèi)徑小于1/4英寸的管子可用作此種情況下的液體側(cè)管子，而液體側(cè)管子的內(nèi)徑與氣體側(cè)管子的內(nèi)徑的比例為66.6％或更小。
表6和7示出為了獲得相同的容量所需致冷劑的數(shù)量，其中使用了實施例4至7的管子，比較例使用R22致冷劑，3/8英寸管子(7.32mm)作為氣體側(cè)管子，1/4英寸管子(11.1mm)作為液體側(cè)管子，該成分的致冷劑的量為100％。表6和7所示實施例4至7使用R290致冷劑，表6示出冷卻工序時致冷劑的數(shù)量，以及表7示出加熱工序時致冷劑的數(shù)量。
此外，液體側(cè)管子包括連接管的長度為8m，氣體側(cè)管子包括連接管在冷卻工序時的長度為高壓側(cè)為1m及低壓側(cè)為8m，在加熱工序時為高壓側(cè)為8m及低壓側(cè)為1m。
使用3/8英寸管子作為氣體側(cè)管子和1/4英寸管子作為液體側(cè)管子的參考致冷劑的數(shù)量為385g。致冷劑的液體密度為819kg/m3，R290的高壓氣體密度為34.1kg/m3，及低壓氣體密度為12.5kg/m3。
表6為獲得相同容量所需致冷劑的數(shù)量的比例(冷卻工序)

表7為獲得相同容量所需致冷劑的數(shù)量的比例(加熱工序)

如由6和7所見，與用3/8英寸管子作為氣體側(cè)管子，1/4英寸管子作為液體側(cè)管子及R22作為致冷劑的情況比較，實施例4至7可以用40％至49％致冷劑獲得同樣的能力。以同樣方式使用R290作為致冷劑，則氣體側(cè)管子的直徑可以減少如果液體側(cè)管子的直徑按照氣體側(cè)管子減少，則致冷劑的數(shù)量可以進一步降低。
如果使用帶槽管子作為致冷劑管子，其內(nèi)徑應為平均內(nèi)徑。
按照本發(fā)明以上所述，可以降低裝入制冷循環(huán)中致冷劑的數(shù)量，而又不會降低容量和效率。
此外，如果使用R290或主要使用R290作為致冷劑，裝入制冷循環(huán)中致冷劑的數(shù)量可以降低，而又不降低容量，并且獲得基本上與使用R22作為致冷劑情況相同的效率。
按照本發(fā)明，借助于降低裝入制冷循環(huán)中致冷劑的數(shù)量有可能降低爆炸或引燃的可能性，從而提高安全性。
權(quán)利要求
1.一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置使用連接管相互連接，其中上述連接管的氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)連接管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑比為13.7-66.5％。
2.按照權(quán)利要求1所述的使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，其特征在于上述液體側(cè)連接管為毛細管。
3.一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及使用連接管連接上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置，其特征在于上述室外裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。
4.按照權(quán)利要求3所述的使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，其特征在于上述液體側(cè)管子為平均內(nèi)徑為1mm的毛細管。
5.一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成冷凍循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及使用連接管連接上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置，其特征在于上述室內(nèi)裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及上述室內(nèi)裝置的液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述室內(nèi)裝置的氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。
6.按照權(quán)利要求5所述的使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，其特征在于上述液體側(cè)管子為平均內(nèi)徑為1mm的毛細管。
7.一種使用可燃性致冷劑的冷凍裝置，包括冷凝器、蒸發(fā)器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，其特征在于上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)管子的內(nèi)徑比為13.7-66.6％。
全文摘要
一種使用可燃性致冷劑的空調(diào)器，包括室內(nèi)裝置設的室內(nèi)熱交換器、室外裝置設的室外熱交換器、壓縮機及膨脹裝置，它們通過管子相互連接組成制冷循環(huán)，使用R290作為上述致冷劑的主要成分，以及上述室內(nèi)裝置和上述室外裝置使用連接管相互連接，其中上述連接管的氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑為7.13mm至7.29mm，以及液體側(cè)連接管子的內(nèi)徑與上述氣體側(cè)連接管子的內(nèi)徑比為13.7－66.5％。
文檔編號F25B13/00GK1529108SQ20041003170
公開日2004年9月15日 申請日期1998年12月15日 優(yōu)先權(quán)日1997年12月16日
發(fā)明者藤高章, 小林義典, 朔晦理子, 典, 子 申請人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會社