專利名稱：吸收熱泵的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種吸收熱泵。尤其涉及從廢氣那樣的熱源氣體回收熱來對被加熱介質(zhì)進行加熱的吸收熱泵。此外，涉及對與入口溫度之間的盡量大的溫度差進行利用的吸收熱泵。
背景技術(shù)：
以往的升溫型吸收熱泵如圖15所示，熱源使用了熱排水WH。例如，將85°C的熱水送入吸收熱泵，利用到80°C 75°C左右為止，制造120°C以上的高溫水或者水蒸汽SS。這種熱泵構(gòu)造包括外殼和管的吸收器AA、蒸發(fā)器EE、再生器GG和冷凝器CC，送入廢熱的再生器GG、蒸發(fā)器EE將管群分為多條通路，使熱排水WH —邊多次回轉(zhuǎn)一邊流動。此外，在再生器GG產(chǎn)生的蒸汽，在冷凝器CC被冷卻水WC冷卻而冷凝，并返回蒸發(fā)器EE。另一方面，廢氣等熱容量較小的廢熱源由于熱回收而溫度會急劇降低，很難由升溫型吸收熱泵進行直接熱回收。因此，從廢氣將熱回收至熱水WH，并將熱水WH作為熱泵的熱源。該情況下，從廢氣向熱水WH的熱交換使得可利用的溫度降低，被加熱流體的溫度上升變小，因此對向升溫型吸收熱泵直接導入廢氣而進行利用的方式進行了探討。如此，與轉(zhuǎn)換為熱水WH的情況相比，能夠進行較多的熱回收。專利文獻1 日本特開2006-207883號公報另一方面，如圖9所示，從日本的工廠排出的廢熱中，100°C以上的氣體廢熱和 40°C以上的熱水廢熱估計一年間有1110PJ(平成12年度2000年度)。但是，其中小于 100°C的熱水、小于250°C的氣體的溫度較低，因此難以作為能量而在工廠內(nèi)進行再利用，其量為914PJ/年，實際占據(jù)82%。其中以廢氣的形態(tài)排出的情況絕對性地多。但是，廢氣的每單位體積的熱容量較小，體積流量非常大。此外，例如將廢氣以200°C進行供給并到100°C 為止進行利用而得到180°C的蒸汽等那樣，廢氣的溫度變化較大。根據(jù)這樣的廢氣特性，在以往的吸收熱泵中，很難將體積流量較大的廢氣利用為蒸發(fā)器以及再生器的熱源。此外，由于流動阻力引起壓力損失，因此用于使該廢氣流動的動力變大，容易削弱節(jié)能效果。此外，廢氣的熱容量較小，因此若要盡可能到低溫為止地進行熱回收，則熱回收裝置的出入口溫度差變得非常大。例如，在200°C下將廢氣向吸收熱泵供給，利用到100°C為止，得到180°C的蒸汽等時，廢氣的溫度變化為100°C，是較大的。如果能夠有效地利用出入口溫度差，則能夠?qū)崿F(xiàn)回收熱量的增大。然而，因為出入口溫度差較大，所以若要由吸收熱泵直接利用該廢氣則尤其在廢氣高溫側(cè)有可能產(chǎn)生吸收液的過剩濃縮或結(jié)晶，因此很難將廢氣作為熱源有效地利用在吸收熱泵中。尤其是，在想要到盡量低溫為止進行熱回收而增加生成蒸汽量時存在困難。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決上述問題，本發(fā)明第一方式(first aspect of the invention)的吸收熱泵例如圖1、圖3、圖4所示，吸收熱泵具備蒸發(fā)器E，通過熱源氣體GHl對制冷劑CL進行加熱而使其蒸發(fā)；吸收器A，吸收上述蒸發(fā)后的制冷劑CS，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)Wl進行加熱；以及再生器G，通過熱源氣體GH3對在吸收器A中吸收制冷劑CS而降低了濃度的吸收液Ali進行加熱，使該吸收液Ali再生；蒸發(fā)器E具有蒸發(fā)器上部管板52 ；蒸發(fā)器下部管板53 ；以及多根垂直傳熱管51，設置在蒸發(fā)器上部管板52與蒸發(fā)器下部管板53之間，內(nèi)側(cè)流動有液狀的上述制冷劑；再生器G具有再生器上部管板72 ；再生器下部管板73 ；以及多根垂直傳熱管71，設置在再生器上部管板72與再生器下部管板73之間，內(nèi)側(cè)流動有上述吸收液ALi ；構(gòu)成為在多根垂直傳熱管51、71的外側(cè)與垂直傳熱管51、71相交地流動有熱源氣體GH1、GH3 ；多根垂直傳熱管51、71在蒸發(fā)器E和再生器G中分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群50 和再生器管群70，蒸發(fā)器管群50和再生器管群70相對于熱源氣體GH的流動直線地排列。以下，將首先向蒸發(fā)器E供給的熱源氣體稱為GH1，將經(jīng)過蒸發(fā)器E向再生器G供給的熱源氣體稱為GH3。而且，將經(jīng)過再生器G排出的熱源氣體稱為GH5。但是，在不需要將熱源氣體區(qū)分為在各部分流動的氣體時、或者總括地處理熱源氣體時，僅以GH的附圖標記進行稱呼。若如本方式那樣構(gòu)成，則構(gòu)成為在多根垂直傳熱管外側(cè)與垂直傳熱管相交地流動有熱源氣體GH，而且多根垂直傳熱管在蒸發(fā)器和再生器中分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群和再生器管群，蒸發(fā)器管群和再生器管群相對于熱源氣體的流動直線地排列，因此在將體積流量較大的廢氣作為蒸發(fā)器以及再生器的熱源進行利用時，能夠?qū)⒘鲃幼枇σ鸬膲毫p失抑制為較低。因此，能夠?qū)⒂糜谑乖摕嵩礆怏w流動的動力抑制為較小，能夠提高節(jié)能效果。本發(fā)明第二方式的吸收熱泵為，在第一方式的吸收熱泵中，例如圖3所示，再生器上部管板72與蒸發(fā)器上部管板52由一體的板形成，再生器下部管板73與蒸發(fā)器下部管板 53由一體的板形成。若如本方式那樣構(gòu)成，則再生器上部管板與蒸發(fā)器上部管板由一體的板形成，再生器下部管板與蒸發(fā)器下部管板由一體的板形成，因此制造效率較高，并且容易使蒸發(fā)器與再生器鄰接地構(gòu)成。進而，能夠容易將蒸發(fā)器與再生器之間的間隔構(gòu)成為較小。本發(fā)明第三方式的吸收熱泵，例如圖1、圖3、圖4所示，在第一方式或第二方式的吸收熱泵中，再生器管群70相對于熱源氣體GH的流動配置在蒸發(fā)器管群50下游側(cè)。進而，典型地例如圖3、圖4所示，也可以具備側(cè)板Ma、Mb、74a、74b，該側(cè)板Ma、 Mb、74a、74與各管板52、53、72、73協(xié)作而將蒸發(fā)器管群50和再生器管群70與外部氣體遮斷，并與各管板52、53、72、73構(gòu)成熱源氣體GH的流路。若如本方式那樣構(gòu)成，則再生器管群相對于熱源氣體的流動配置在蒸發(fā)器管群下游側(cè)，因此熱源氣體在蒸發(fā)器中溫度降低了某種程度之后向再生器供給。因此，能夠抑制高溫氣體引起的吸收液的過濃縮、結(jié)晶的危險。本發(fā)明第四方式的收熱泵，在第三方式的吸收熱泵中，例如圖5所示，具備旁通流路91，在熱源氣體GH的流路60中從蒸發(fā)器管群50下游側(cè)的端部起，對再生器管群70進行旁通(by-pass)，使熱源氣體GH向再生器管群70下游側(cè)流動；和流動限制構(gòu)件92，對旁通流路91中的熱源氣體GH的流動進行限制。在此，“限制”可以是不包括“遮斷”的“限制”，但典型地是包括“遮斷”的概念。若如本方式那樣構(gòu)成，則能夠?qū)υ偕髦械募訜崃窟M行限制，能夠抑制吸收液的過剩濃縮或者結(jié)晶化。本發(fā)明第五方式的吸收熱泵，在第三方式或者第四方式的吸收熱泵中，例如圖5 所示，具備流動限制構(gòu)件93，該流動限制構(gòu)件93在熱源氣體GH的流路60中，在蒸發(fā)器管群 50與再生器管群70之間對熱源氣體GH的流動進行限制。在此，限制”可以是不包括“遮斷”的“限制”，但典型地是包括“遮斷”的概念。若如本方式那樣構(gòu)成，則具備在熱源氣體的流路中在蒸發(fā)器管群與再生器管群之間對熱源氣體的流動進行限制的流動限制構(gòu)件，因此與對旁通流路中的熱源氣體的流動進行限制的流動限制構(gòu)件共同作用，容易對在旁通流路中流動的熱源氣體量進行調(diào)節(jié)。本發(fā)明第六方式的吸收熱泵，在第一方式至第五方式之一的方式的吸收熱泵中， 例如圖7或圖8所示，包括再生器上部管板72地構(gòu)成再生器上部聯(lián)管箱(header)75，包括再生器下部管板73地構(gòu)成再生器下部聯(lián)管箱76，具備使吸收液Ali從再生器上部聯(lián)管箱 75向再生器下部聯(lián)管箱76下降的降液管77。若如本方式那樣構(gòu)成，則吸收液被供給至再生器下部聯(lián)管箱，在垂直傳熱管中流動的期間被加熱后上升到再生器上部聯(lián)管箱。為了有效果地進行加熱，優(yōu)選吸收液經(jīng)由垂直傳熱管在再生器下部聯(lián)管箱與再生器上部聯(lián)管箱之間進行循環(huán)。降液管有助于吸收液的循環(huán)。為了解決上述課題，本發(fā)明第七方式的吸收熱泵，例如圖10(a)、圖12、圖13所示， 具備第一蒸發(fā)器El，通過熱源流體GHl對制冷劑進行加熱而使其蒸發(fā)；第一吸收器Al，吸收在第一蒸發(fā)器El中蒸發(fā)后的制冷劑，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)Wl進行加熱；第一再生器 G1，通過熱源流體GH4，對在第一吸收器Al中吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液Ali進行加熱，使該吸收液Ali再生；第二蒸發(fā)器E2，通過熱源流體GH2對制冷劑進行加熱而使該制冷劑蒸發(fā)；第二吸收器A2，吸收在第二蒸發(fā)器E2中蒸發(fā)后的制冷劑，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)進行加熱；以及第二再生器G2，通過熱源流體GH3，對在第二吸收器A2中吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液進行加熱，使該吸收液再生；第一蒸發(fā)器E1、第二蒸發(fā)器E2、第二再生器 G2以及第一再生器G1，在熱源流體GH流動的流路60中從熱源流體GH上游側(cè)朝向下游側(cè)依次配置。以下，將首先向蒸發(fā)器El供給的熱源流體(例如廢氣)稱為GH1，將經(jīng)過蒸發(fā)器 El向蒸發(fā)器E2供給的熱源流體稱為GH2，將經(jīng)過蒸發(fā)器E2向再生器G2供給的熱源流體稱為GH3，將經(jīng)過再生器G2向再生器Gl流入的熱源流體稱為GH4。而且，將經(jīng)過再生器Gl而排出的熱源流體稱為GH5。此外，在不需要將熱源流體(例如廢氣)區(qū)分為在各部分流動的熱源流體時、或者總括性地處理熱源體時，僅以GH的附圖標記進行稱呼。若如本方式那樣構(gòu)成，則在第二蒸發(fā)器中，與第一蒸發(fā)器相比制冷劑以低的溫度蒸發(fā)，在上述第二再生器中，與第一再生器相比制冷劑以高的溫度再生。第一吸收器和第二吸收器的吸收液以大致相同溫度工作。此外，第二和第一再生器相對于熱源氣體那樣的熱源流體的流動配置在第一和第二蒸發(fā)器的下游側(cè)，因此熱源流體在第一和第二蒸發(fā)器溫度降低了某程度之后向第二和第一再生器供給。因此，能夠抑制高溫熱源流體引起的吸收液的過剩濃縮、結(jié)晶的危險。通過如上所述那樣設置熱源流體的送入順序，將在高溫側(cè)蒸發(fā)的蒸發(fā)器與在低溫側(cè)再生的再生器組合，并將在低溫側(cè)蒸發(fā)的蒸發(fā)器與在高溫側(cè)再生的再生器組合，因此能夠?qū)嵩戳黧w利用至盡可能的低溫為止。
進而，也可以具備對在第一再生器和第二再生器中蒸發(fā)了的制冷劑氣體分別進行冷凝的第一冷凝器和第二冷凝器。第一冷凝器和第二冷凝器可以單獨地具備，也可以作為共通的一個冷凝器。若設置為共通，則能夠使整體小型緊湊。吸收熱泵典型地是如下的熱泵從第一蒸發(fā)器El向第一吸收器Al汲取、從第二蒸發(fā)器E2向第二吸收器A2汲取熱源流體GH所持有的熱，來對被加熱介質(zhì)進行加熱。本發(fā)明第八方式的吸收熱泵，在第七方式的吸收熱泵中，例如圖12所示，熱源流體GH為熱源氣體，第一蒸發(fā)器El以及第二蒸發(fā)器E2分別具有蒸發(fā)器上部管板152、252 ； 蒸發(fā)器下部管板153、253 ；以及多根垂直傳熱管151、251，設置在蒸發(fā)器上部管板152、252 與蒸發(fā)器下部管板153、253之間，內(nèi)側(cè)流動有液狀的上述制冷劑；第一再生器Gl以及第二再生器G2分別具有再生器上部管板172、272 ；再生器下部管板173、273 ；以及多根垂直傳熱管171、271，設置在再生器上部管板172、272與再生器下部管板173、273之間，內(nèi)側(cè)流動有吸收液ALi ；構(gòu)成為在多根垂直傳熱管151、251、171、271外側(cè)與垂直傳熱管151、251、 171,271相交地流動有熱源氣體GH ；多根垂直傳熱管151、251、271、171在第一蒸發(fā)器E1、 第二蒸發(fā)器E2、第二再生器G2、第一再生器Gl中，分別構(gòu)成第一蒸發(fā)器管群150、第二蒸發(fā)器管群250、第二再生器管群270、第一再生器管群170，第一蒸發(fā)器管群150、第二蒸發(fā)器管群250、第二再生器管群270和第一再生器管群170，相對于熱源氣體GH的流動直線地排列。若如本方式那樣構(gòu)成，則構(gòu)成為在多根垂直傳熱管的外側(cè)與垂直傳熱管相交地流動有熱源氣體GH，而且多根垂直傳熱管在第一蒸發(fā)器、第二蒸發(fā)器、第二再生器、第一再生器中，分別構(gòu)成第一蒸發(fā)器管群、第二蒸發(fā)器管群、第二再生器管群、第一再生器管群，第一蒸發(fā)器管群、第二蒸發(fā)器管群、第二再生器管群和第一再生器管群相對于熱源氣體GH的流動直線地排列，因此在將體積流量較大的廢氣那樣的熱源氣體作為蒸發(fā)器以及再生器的熱源進行利用時，能夠?qū)⒘鲃幼枇σ鸬膲毫p失抑制得較低。因此，能夠?qū)⒂糜谑乖摕嵩礆怏w流動的動力抑制得較小，能夠提高節(jié)能效果。本發(fā)明第九方式的吸收熱泵，在第七方式或第八方式的吸收熱泵中，例如圖14所示，具備旁通流路91，在熱源氣體GH的流路中，從第二蒸發(fā)器E2下游側(cè)的端部起，對第二再生器G2進行旁通，使熱源氣體GH向第二再生器G2下游側(cè)流動；和流動限制構(gòu)件92，對旁通流路91中的熱源氣體GH的流動進行限制。在此，“限制”可以是不包括“遮斷”的“限制”，但典型地是包括“遮斷”的概念。若如本方式那樣構(gòu)成，則能夠?qū)θ菀桩a(chǎn)生吸收液的過剩濃縮或者結(jié)晶的第二再生器中的加熱量進行限制。因此，能夠抑制吸收液的過剩濃縮或者結(jié)晶化。本發(fā)明第十方式的吸收熱泵，在第七方式至第九方式之一方式的吸收熱泵中，例如圖10(a)所示，第一吸收器Al以及第二吸收器A2構(gòu)成為對作為被加熱介質(zhì)的水Wl進行加熱而產(chǎn)生大氣壓以上的壓力的水蒸汽S，該吸收熱泵具備將生成的水蒸汽S與伴隨的水分離的氣液分離器11。若如本方式那樣構(gòu)成，則第一吸收器以及第二吸收器構(gòu)成為對作為被加熱介質(zhì)的水進行加熱而產(chǎn)生大氣壓以上的壓力的水蒸汽，并且該吸收熱泵具備將生成的水蒸汽與伴隨的水分離的氣液分離器，因此能夠?qū)⑾鄬Φ蜏氐臒嵩戳黧w盡可能利用到低溫為止，同時從該熱源流體汲取熱而生成水蒸汽，進而能夠得到對伴隨的水分進行分離后的水蒸汽。
本發(fā)明第十一方式的吸收熱泵，在第七方式至第十方式之一的方式的吸收熱泵中，例如圖10(b)所示，具備熱交換器B，該熱交換器B在熱源流體GH的流路60中，在第一蒸發(fā)器El上游側(cè)利用熱源流體GH的熱直接產(chǎn)生水蒸汽。若如本方式那樣構(gòu)成，則熱源流體GH的送入路徑的順序為熱交換器B、第一蒸發(fā)器El、第二蒸發(fā)器E2、第二再生器G2以及第一再生器Gl。具備在熱源流體GH的流路60中在第一蒸發(fā)器El上游側(cè)利用熱源流體GH的熱直接產(chǎn)生水蒸汽的熱交換器B，因此在熱源流體GH的供給溫度為能夠直接生成蒸汽S的溫度以上時，由熱源流體GH對補給水Wl直接加熱，能夠直接生成蒸汽。發(fā)明效果根據(jù)該第一發(fā)明，能夠抑制體積流量較大的廢氣那樣的熱源氣體的流動阻力引起的壓力損失，能夠?qū)⒂糜谑篃嵩礆怏w流動的動力抑制得較小，能夠抑制削弱節(jié)能效果。此外，根據(jù)該第二發(fā)明，能夠提供一種能夠盡可能多地回收熱源流體的熱量的吸收熱泵。


圖1是表示本發(fā)明第一實施方式的吸收熱泵的結(jié)構(gòu)的流向圖。圖2是表示圖1流向圖中的吸收液的狀態(tài)的杜林線圖。圖3是對本發(fā)明第一實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將上部聯(lián)管箱局部切缺后從斜上方觀察的立體圖。圖4是對本發(fā)明第一實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將聯(lián)管箱拆卸后從垂直傳熱管的軸向上方觀察的俯視圖。圖5是對本發(fā)明第二實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將聯(lián)管箱拆卸后從垂直傳熱管的軸向上方觀察的俯視圖。圖6是以產(chǎn)生的蒸汽溫度為參數(shù)來表示相對于廢氣入口溫度的產(chǎn)生蒸汽熱量的線圖。圖7是對本發(fā)明的實施方式中使用的產(chǎn)生器的實例1的結(jié)構(gòu)進行說明的主視截面圖、側(cè)視截面圖、俯視圖以及降液管的截面圖。圖8是對本發(fā)明的實施方式中使用的產(chǎn)生器的實例2的結(jié)構(gòu)進行說明的主視截面圖以及側(cè)視截面圖。圖9是按照溫度范圍表示工廠廢熱表的圖。圖10是表示本發(fā)明第三實施方式的吸收熱泵的結(jié)構(gòu)的流向圖，(a)是整體流向圖，(b)是在第三實施方式的變形例中將第一蒸發(fā)器El和熱交換器B取出表示的局部流向圖。圖11是表示圖10(a)的流向圖中的吸收液狀態(tài)的杜林線圖。圖12是對本發(fā)明第三實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將上部聯(lián)管箱切缺之后從斜上方觀察的立體圖。圖13是對本發(fā)明第三實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將聯(lián)管箱拆卸后從垂直傳熱管的軸向上方觀察的俯視圖。圖14是對本發(fā)明第四實施方式的吸收熱泵中使用的蒸發(fā)器和再生器，在將聯(lián)管箱拆卸后從垂直傳熱管的軸向上方觀察的俯視圖。圖15是表示以往的吸收熱泵的結(jié)構(gòu)的流向圖。
附圖標記說明
2、3吸收液移送<,路
5制冷劑液移送<,路
7補給水移送管 洛
8蒸汽供給管路
11氣液分離器
16、17、116、117、216、217制冷劑蒸汽移送管
21控制裝置
22吸收液噴霧器
23被加熱管
30冷卻管
37止回閥
38止回閥
39止回閥
40止回閥
50蒸發(fā)器管群
51垂直傳熱管
52蒸發(fā)器上部售;板
53蒸發(fā)器下部售;板
54a,54b蒸發(fā)器側(cè)板
55蒸發(fā)器上部 管箱
56蒸發(fā)器下部 管箱
60廢氣流路
70再生器管群
71垂直傳熱管
72再生器上部售;板
73再生器下部售;板
74a,74b再生器側(cè)板
75再生器上部 管箱
76再生器下部 管箱
91旁通流路
92、93擋板
100吸收熱泵
100-1第一吸收熱泵部
100-2第二吸收熱泵部
102、103、202、203吸收液移送管路
101吸收熱泵
116、216制冷劑蒸汽移送管122、222吸收液噴霧器123、223 被加熱管139、239 止回閥150、250蒸發(fā)器管群151、251垂直傳熱管152、252蒸發(fā)器上部管板153、253蒸發(fā)器下部管板154aU54b,254a,254b 蒸發(fā)器側(cè)板155,255蒸發(fā)器上部聯(lián)管箱156,256蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱170、270再生器管群171、271垂直傳熱管172、272再生器上部管板173、273再生器下部管板174a、174b、274a、274b 再生器側(cè)板175、275再生器上部聯(lián)管箱176、276再生器下部聯(lián)管箱A、A1、A2吸收器(吸收部)ALi吸收液B熱交換器C冷凝器(冷凝部)CS制冷劑蒸汽CL制冷劑液DEN濃度傳感器E、E1、E2 蒸發(fā)器G、G1、G2、G11、G12 再生器GH、GHO、GH1、GH2、GH3、GH4、GH5、GH6 廢氣L1、L2、L3、L101、L201、L102、L202 液面水平傳感器P壓力傳感器P1、P101、P201 溶液泵Prl氣液分離器的壓力P4制冷劑泵(制冷劑升壓構(gòu)件)P12、P13 供水泵S 蒸汽Vl蒸汽閥V3、V103、V203制冷劑供給閥Wl補給水WC冷卻水
X1、X101、X201溶液熱交換器X2熱交換器
具體實施例方式以下，參照附圖對本發(fā)明的實施方式進行說明。另外，在各圖中，對于相互相同或者相當?shù)牟糠仲x予相同或者類似的附圖標記，并省略重復的說明。參照圖1的流向圖，對本發(fā)明第一實施方式的吸收熱泵的結(jié)構(gòu)進行說明。吸收熱泵101具備吸收器A，通過吸收液ALi (例如溴化鋰水溶液)進行制冷劑蒸汽CS (制冷劑例如為水)的吸收；再生器G，使制冷劑蒸汽CS從吸收液Ali中蒸發(fā)，進行吸收液Ali的再生；蒸發(fā)器E，利用制冷劑液CL產(chǎn)生制冷劑蒸汽CS ；以及冷凝器C，使制冷劑蒸汽CS冷凝成為制冷劑液CL。吸收器A、再生器G、蒸發(fā)器E、冷凝器C分別處于一個壓力下，蒸發(fā)器E的壓力與吸收器A的壓力在實用上相等，再生器G的壓力與冷凝器C的壓力在實用上相等。吸收器A具備(1)吸收液噴霧器22，被移送(供給)有作為濃溶液的吸收液ALi， 將移送來的吸收液Ali向吸收器A的內(nèi)部散布；和⑵被加熱管23，被移送有補給水W1，通過吸收制冷劑蒸汽CS后的作為稀溶液的吸收液ALi，對移送來的補給水Wl進行加熱。吸收器A的底部成為足夠用于蓄積吸收液Ali的吸收液存留部。蒸發(fā)器E具備垂直傳熱管51，該垂直傳熱管51的內(nèi)部流動有由制冷劑液移送管5 從冷凝器C移送來的制冷劑液CL，通過在外部流動的作為熱源氣體的廢氣GHl進行加熱而使該制冷劑液CL蒸發(fā)。此外，具備液面水平傳感器Li，該液面水平傳感器Ll設置在蒸發(fā)器E的上部聯(lián)管箱55之中，對蒸發(fā)器E內(nèi)的制冷劑液CL的液面水平進行檢測。液面水平傳感器Ll通過控制裝置21對制冷劑供給閥V3進行調(diào)節(jié)，由此維持蒸發(fā)器E內(nèi)的制冷劑的液面水平(另外，也可以不設置制冷劑供給閥V3，而將制冷劑泵P4設為變頻調(diào)速電動機驅(qū)動來對制冷劑泵進行調(diào)節(jié))。在吸收熱泵101中，在蒸發(fā)器E中蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管16而送到吸收器A。參照圖3 圖5對蒸發(fā)器E的構(gòu)造進行詳細說明。 在此，廢氣典型地是在工廠的各種工序中利用了高溫部分之后的200°C程度以下的氣體?？梢允莵碜藻仩t的廢氣，也可以是利用了高溫部分之后而從煙囪排出之前的氣體。再生器G具備垂直傳熱管71，該垂直傳熱管71的內(nèi)部流動有經(jīng)由吸收液移送管路3從吸收器A移送來的吸收液ALi，通過在外部流動的作為熱源氣體的廢氣GH3對該吸收液ALi進行加熱而產(chǎn)生制冷劑蒸汽，從而使該吸收液ALi濃縮。該吸收液Ali是在吸收器 A中吸收制冷劑后降低了濃度的吸收液即稀溶液。此外，具備液面水平傳感器L2，該液面水平傳感器L2設置在再生器G的上部聯(lián)管箱75之中，對再生器G內(nèi)的吸收液Ali的液面水平進行檢測。液面水平傳感器L2通過控制裝置21對溶液泵Pl進行調(diào)節(jié)，由此維持再生器 G內(nèi)的吸收液的液面水平(另外，也可以代替溶液泵Pl的調(diào)節(jié)而設置調(diào)節(jié)閥)。在吸收熱泵101中，由再生器G濃縮后的吸收液Ali經(jīng)由吸收液移送管2送向吸收器A。此外，在再生器G產(chǎn)生的制冷劑蒸汽CS經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管17送向冷凝器C。參照圖3 圖5、圖 7、圖8對再生器G的構(gòu)造進行詳細說明。冷凝器C具備冷卻管30，該冷卻管30被移送有冷卻水WC，對從再生器G送向冷凝器C的制冷劑蒸汽CS進行冷卻。冷卻水WC的溫度例如在冷卻管30的入口為32°C、在出口為 37°C。
吸收熱泵101具備(1)氣液分離器11 ； (2)補給水移送管路7，與氣液分離器11 連接，向氣液分離器11移送補給水Wl ； (3)補給水移送管路6，從氣液分離器11向吸收器 A的被加熱管23移送補給水Wl ； (4)補給水移送管路10，從被加熱管23向氣液分離器11 移送補給水Wl而使補給水Wl返回；以及( 蒸汽供給管路8，與蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)連接，將氣液分離器11產(chǎn)生的蒸汽S (例如180°C )向蒸汽聯(lián)管箱供給。吸收熱泵101還具備(6)吸收液移送管路2，連接再生器G與吸收器A，將再生器 G進行再生后的作為濃溶液的吸收液Ali向吸收器A的吸收液噴霧器22移送；(7)吸收液移送管路3，連接吸收器A與再生器G，將吸收器A所蓄積的作為稀溶液的吸收液Ali向再生器G的再生器下部聯(lián)管箱76移送；以及(8)制冷劑液移送管路5，連接冷凝器C與蒸發(fā)器E，將冷凝器C冷凝后的制冷劑液CL向蒸發(fā)器E移送。吸收熱泵101還具備(9)溶液(吸收液)熱交換器XI，該溶液(吸收液)熱交換器Xl在經(jīng)由吸收液移送管路2向被加熱側(cè)移送的作為濃溶液的吸收液Ali、與經(jīng)由吸收液移送管路3向再生器下部聯(lián)管箱76移送的作為稀溶液的吸收液Ali之間進行熱交換。吸收熱泵101還具備熱交換器X2，該熱交換器X2在加熱側(cè)流動廢熱源GH6，經(jīng)由補給水移送管路7向被加熱側(cè)移送補給水W1，進行熱交換。熱交換器X2在圖中示出了獨立的熱交換器，但是優(yōu)選的是，熱交換器X2的傳熱部設置在位于蒸發(fā)器E入口部或蒸發(fā)器 E與再生器G中間的廢氣流動中。在吸收液移送管路2設置有溶液泵P1，溶液泵Pl將再生器G再生后的吸收液Ali 向吸收器A移送。溶液泵Pl設置在溶液熱交換器Xl的上游側(cè)。在制冷劑液移送管路5設置有作為制冷劑升壓構(gòu)件的制冷劑泵P4，制冷劑泵P4將冷凝器C冷凝后的制冷劑液CL向蒸發(fā)器E移送。在補給水移送管路7設置有供水泵P12，供水泵P12將補給水Wl向氣液分離器11移送。在補給水移送管路7的供水泵P12的下游側(cè)緊接著設置有止回閥37，防止補給水Wl逆流。在補給水移送管路6設置有供水泵P13，供水泵P13將補給水Wl從氣液分離器11向被加熱管23移送，進而經(jīng)由補給水移送管路10從被加熱管23向氣液分離器11移送補給水Wl而使補給水Wl返回，從而使補給水Wl循環(huán)。在制冷劑液移送管路5中，在制冷劑泵P4的下游側(cè)設置有制冷劑供給閥V3，該制冷劑供給閥V3對向蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱56移送的制冷劑液CL的流量進行調(diào)整。在氣液分離器11中設置有對其壓力進行檢測的壓力傳感器P，并設置有對下部所蓄積的補給水Wl的液面水平進行檢測的液面水平傳感器L3。在蒸汽供給管路8設置有對供給的蒸汽S的壓力進行調(diào)節(jié)的蒸汽閥VI。也可以如圖所示那樣，在蒸汽供給管路8設置防止來自蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)的蒸汽的逆流的止回閥38。若設置止回閥38，則能夠與蒸汽閥Vl的工作無關地可靠防止來自蒸汽聯(lián)管箱的蒸汽的逆流。作為熱源氣體的廢氣GHl 的供給溫度例如為200°C。向蒸發(fā)器E供給的廢氣GHl在蒸發(fā)器E被奪取熱，成為溫度為大約150°C的廢氣GH3，進而向再生器G流入，在此被奪取熱而成為大約100°C的廢氣GH5后排出ο如已經(jīng)說明的那樣，將首先向蒸發(fā)器E供給的廢氣稱為GH1，將經(jīng)過蒸發(fā)器E向再生器G供給的廢氣稱為GH3。而且，將經(jīng)過再生器G而排出的廢氣稱為GH5。此外，在不需要將熱源氣體區(qū)別為在各部分流動的氣體時、或者總括性地處理熱源氣體時，僅以GH的附圖標記進行稱呼。
補給水Wl的預熱，優(yōu)選通過從廢氣那樣的熱源氣體的供給側(cè)起到蒸發(fā)器E與再生器G的中間部的氣體GH3為止的高溫氣體來進行。或者，未圖示，但也可以通過利用向再生器G供給的入口的吸收液進行加熱的熱交換器來進行，也可以通過利用蒸發(fā)器E產(chǎn)生的制冷劑蒸汽進行加熱的熱交換器來進行。吸收熱泵101具備控制裝置21。來自液面水平傳感器Ll的表示液面水平的液面信號(未圖示)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向?qū)χ评鋭┮篊L的流量進行控制的控制閥即制冷劑供給閥V3發(fā)送信號。如此，調(diào)節(jié)制冷劑供給閥V3的開度以使蒸發(fā)器E的液面水平為一定(但是，在圖中簡化表示為從液面水平傳感器Ll向制冷劑供給閥V3直接發(fā)送控制信號)。來自液面水平傳感器L2的表示液面水平的液面信號(未圖示)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向?qū)θ芤罕肞l進行驅(qū)動的變頻調(diào)速電動機IN發(fā)送用于控制吸收液 Ali的流量以使液面水平保持為一定的水平的控制信號(未圖示)，從而對變頻調(diào)速電動機 IN的轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)，進行控制以使再生器G的液面水平為一定(在圖中，簡化表示為從液面水平傳感器L2向變頻調(diào)速電動機IN直接發(fā)送信號)。來自氣液分離器11的液面水平傳感器L3的表示液面水平的液面信號(未圖示) 被發(fā)送至控制裝置21，控制裝置21以將液面水平保持為大致一定的水平方式使供水泵P12 開啟/關閉(在圖中，簡化表示為從液面水平傳感器L3向供水泵P12直接發(fā)送信號)。另外，也可以從控制裝置21向供水泵P12(實際上向如上述那樣未圖示的變頻調(diào)速電動機) 發(fā)送用于控制補給水Wl的流量以使液面水平保持為一定的水平的控制信號(未圖示)，從而調(diào)節(jié)供水泵P12的轉(zhuǎn)速以使氣液分離器11的液面水平成為一定。來自壓力傳感器P的表示壓力的壓力信號(圖中虛線)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向蒸汽閥Vl發(fā)送用于控制蒸汽S的供給量以使氣液分離器11的壓力成為規(guī)定值的控制信號(圖中虛線)，從而調(diào)節(jié)蒸汽閥Vl的開度以使氣液分離器11的壓力成為規(guī)定值I^rl。規(guī)定值Prl優(yōu)選例如設定為比蒸汽聯(lián)管箱壓力稍微(0. 05MI^程度)高。 廢氣GHl和廢氣GH6，圖示為被并聯(lián)地供給，但也可以串聯(lián)地、或者一部分并聯(lián)而一部分串聯(lián)地供給。接著，參照圖1、圖2對第一實施方式的作用進行說明。圖2是表示吸收液以及制冷劑的狀態(tài)的杜林線圖(7 Λ —彡> V線図)，縱軸為制冷劑溫度，橫軸為溶液(吸收液) 溫度。從吸收器A排出的作為稀溶液的吸收液ALi (狀態(tài)為圖2中的Β2位置)，由吸收液移送管路3移送而經(jīng)過溶液熱交換器XI。該吸收液Ali經(jīng)過熱交換器XI，由此被經(jīng)由吸收液移送配管2從再生器G向吸收器A移送來的作為濃溶液的吸收液ALi冷卻(冷卻后的吸收液Ali的狀態(tài)為圖2中的Β8位置)。被溶液熱交換器Xl冷卻后的吸收液ALi向再生器下部聯(lián)管箱76移送。吸收液Ali在從再生器G的再生器下部聯(lián)管箱76 (吸收液Ali的狀態(tài)為圖2中的 Β5位置)流過垂直管71內(nèi)的期間，被廢氣GH3加熱，被吸收液ALi吸收的制冷劑蒸發(fā)為制冷劑蒸汽CS。如此，被濃縮、再生后的作為濃溶液的吸收液Ali從設置在再生器上部聯(lián)管箱75部的吸收液出口加流出。圖1所示的再生器G的上部聯(lián)管箱75上由實線表示的方孔為出口 2a。此外，與其相連接的虛線表示出口聯(lián)管箱。變?yōu)闈馊芤旱奈找篈Li (狀態(tài)為圖2中的B4位置)經(jīng)由吸收液移送管路2向吸收器A的吸收液噴霧器22移送。在經(jīng)由吸收液移送管路2的期間被溶液泵Pl升壓，之后在溶液熱交換器Xl被從吸收器A向再生器G移送來的作為稀溶液的吸收液ALi加熱(經(jīng)由吸收液移送管路2的吸收液Ali的狀態(tài)為圖2中的B7位置)，再向吸收器A的吸收液噴霧器22移送。在吸收器A中，從吸收液噴霧器22向吸收器A內(nèi)散布的作為濃溶液的吸收液 ALi (吸收液Ali的狀態(tài)為圖2中的B6位置)，對在蒸發(fā)器E中蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS進行吸收，利用吸收熱對經(jīng)由被加熱管23的作為被加熱介質(zhì)的補給水Wl進行加熱，并在吸收器 A底部蓄積吸收液ALi (吸收液Al i的狀態(tài)為圖2中的B2位置)。如上所述，溶液泵Pl從再生器G向吸收器A移送使再生器G內(nèi)的吸收液Ali的液面水平成為一定那樣流量的吸收液Ali。移送量由控制裝置21控制。通過將再生器G的液面保持為一定，能夠確保制冷劑蒸汽壓之差較大的吸收器A與再生器G之間的液密。除了蓄積在再生器G內(nèi)的吸收液之外，系統(tǒng)內(nèi)的吸收液主要蓄積在吸收器A底部。因此，吸收器 A底部構(gòu)成為具有用于蓄積吸收液的足夠的容量。在吸收液移送管路2的泵Pl的出口側(cè)設置有止回閥39。在熱泵101的運轉(zhuǎn)過程中，吸收器A的壓力比再生器G高。因此，在將熱泵 101停止時即若將泵Pl停止，則吸收液如果有存留則會從吸收器A向再生器G流入。通過止回閥39來防止泵Pl的反轉(zhuǎn)。此外，若將熱泵101停止，則原來存留在吸收器A中的吸收液Ali流過吸收液移送管路3而存留在再生器G中。因此，再生器上部聯(lián)管箱75設為收容系統(tǒng)內(nèi)的吸收液的足夠的容量。停止時存留在了再生器上部聯(lián)管箱75中的吸收液ALi，在熱泵101的起動時通過液面控制被送向吸收器A?；蛘?，也可以在送入廢氣GH之前預先送向吸收器A。在再生器G蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管17送向冷凝器C。送到冷凝器C的制冷劑蒸汽CS在冷凝器C被經(jīng)由冷卻管30的冷卻水WC冷卻、冷凝而成為制冷劑液CL(狀態(tài)為圖2中的Dl位置)。冷凝器C的制冷劑液CL經(jīng)由制冷劑液移送管路5后被制冷劑泵P4升壓，并通過制冷劑供給閥V3被控制流量后，送向蒸發(fā)器E。送到蒸發(fā)器E的制冷劑液CL，在從蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱56流過垂直傳熱管51內(nèi)側(cè)的期間被廢氣GHl加熱而蒸發(fā)(制冷劑的狀態(tài)為圖2中的D2位置)。蒸發(fā)的制冷劑蒸汽 CS經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管16送向吸收器A，在吸收器A中被吸收液ALi吸收。制冷劑供給閥V3通過控制裝置21被調(diào)節(jié)開度，對從冷凝器C向蒸發(fā)器E移送的制冷劑液CL的量進行加濺。即，對移送的制冷劑液CL的量加減使在蒸發(fā)器E蓄積的制冷劑液CL的液面水平成為一定那樣的量。進行這樣的控制，是為了對制冷劑液的蒸發(fā)量進行補給，并且是為了避免制冷劑泵P4吸入氣體。除了滯留在蒸發(fā)器E的制冷劑液之外，系統(tǒng)整體的制冷劑液蓄積在冷凝器C的底部。因此，冷凝器C的底部構(gòu)成為具有用于蓄積制冷劑液的足夠的容量。若使熱泵101停止，則有可能存在制冷劑液CL從壓力較高的蒸發(fā)器E 側(cè)經(jīng)由制冷劑液移送管路5向比蒸發(fā)器E低壓的冷凝器C逆流的危險性。為了避免這樣的剛停止后的制冷劑泵P4的反轉(zhuǎn)，優(yōu)選在制冷劑泵P4的出口側(cè)設置止回閥40。也可以代替該方式而將控制裝置21構(gòu)成為，在熱泵停止時使(若全靠液面控制則在熱泵停止時會成為開放而不能夠防止逆流的)制冷劑供給閥V3成為全閉。供給至補給水移送管路7的補給水Wl被供水泵P12升壓后向氣液分離器11移送。 從供水泵P12排出的補給水Wl在熱交換器X2中被廢氣GH6加熱后向氣液分離器11移送。
向氣液分離器11供給的補給水Wl的流量通過控制裝置21控制供水泵P12的轉(zhuǎn)速而被調(diào)節(jié)，以使氣液分離器11內(nèi)蓄積的補給水Wi的液面水平成為一定。調(diào)節(jié)成使氣液分離器11的補給水Wl的液面水平為一定，是為了向氣液分離器11補給與作為蒸汽S供給而損失了的補給水Wl相對應的量的補給水Wl。移送至氣液分離器11的補給水W1，經(jīng)由補給水移送管路6，被供水泵P13升壓后送向吸收器A的被加熱管23，在吸收器A中利用吸收制冷劑蒸汽CS的吸收液Ali的吸收熱被加熱而產(chǎn)生蒸汽S后，經(jīng)由補給水移送管路10返回氣液分離器11，并將蒸汽與液體分離。產(chǎn)生的蒸汽S，經(jīng)由蒸汽供給管路8，由受到控制裝置21控制的蒸汽閥Vl以使氣液分離器11的壓力成為第一規(guī)定壓力Prl的方式進行流量調(diào)節(jié)后，向蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)供以使氣液分離器11的壓力成為規(guī)定壓力Prl的方式進行控制，是為了使氣液分離器11的壓力成為比蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)的壓力高的壓力而進行的控制，將氣液分離器11 的壓力設為始終比蒸汽聯(lián)管箱的壓力高一定壓力的壓力，能夠使吸收熱泵101所產(chǎn)生的蒸汽S始終向蒸汽聯(lián)管箱供給，能夠向負載(未圖示)側(cè)穩(wěn)定地供給蒸汽S。通過以上那樣構(gòu)成，本實施方式的吸收熱泵101，將廢氣GHl所持有的熱從蒸發(fā)器 E向吸收器A汲取來對作為被加熱介質(zhì)的補給水Wl進行加熱。在本實施方式中，補給水Wl 被加熱而成為水蒸汽后向外部供給。參照圖3的立體圖以及圖4的俯視圖，對構(gòu)成本發(fā)明第一實施方式的吸收熱泵的、 蒸發(fā)器E和再生器G的構(gòu)造進行說明。圖3是對蒸發(fā)器E和再生器G在將各自的上部聯(lián)管箱局部切缺后從斜上方觀察的立體圖。圖4是對蒸發(fā)器E和再生器G在將各自的上部聯(lián)管箱拆卸后從上方觀察的俯視圖。在本圖中，省略了蒸發(fā)器E的制冷劑液入口、制冷劑蒸汽出口、以及再生器G的吸收液入口、吸收液出口的圖示。本實施方式的吸收熱泵101所具備的蒸發(fā)器E，具備水平配置的上部管板52和與其平行配置的下部管板53。多根垂直傳熱管51在上部管板52和下部管板53之間垂直地配置。各垂直傳熱管51插入于在上部管板52和下部管板53分別穿設的孔中并被擴管之后，被密封焊接而確保氣密性。多根垂直傳熱管51在從管的軸線方向觀察時在矩形區(qū)域中排列為格子狀或者交錯狀，形成一群的管群。在這樣的多根垂直傳熱管51的內(nèi)側(cè)流動有液狀的制冷劑液CL。即，蒸發(fā)器E具備水管鍋爐的構(gòu)造。同樣，本實施方式的吸收熱泵101所具備的再生器G，具備水平配置的上部管板72 和與其平行配置的下部管板73。多根垂直傳熱管71在上部管板72和下部管板73之間垂直地配置。各垂直傳熱管71插入于在向上部管板72和下部管板73分別穿設的孔中并被擴管之后，被密封焊接來確保氣密性。多根垂直傳熱管71在從管軸線方向觀察時在矩形區(qū)域中排列為格子狀或者交錯狀，形成一群的管群。在這樣的多根垂直傳熱管71的內(nèi)側(cè)流動有吸收液ALi。即，再生器G具備水管鍋爐的構(gòu)造。在本實施方式的吸收熱泵101中，蒸發(fā)器E的上部管板52和再生器G的上部管板 72由一體的管板形成，并且蒸發(fā)器E的下部管板53和再生器G的下部管板73由一體的管板形成。蒸發(fā)器E和再生器G被共通的熱源即廢氣GH加熱，因此能夠鄰接設置，并由一體的一張板形成，由此能夠高效地進行制造。蒸發(fā)器管群50與再生器管群70之間，只要能夠構(gòu)成蒸發(fā)器E和再生器G的聯(lián)管箱，優(yōu)選盡可能接近地配置?；蛘?，只要能夠插入配置以下將說明的作為流動限制構(gòu)件的擋板，優(yōu)選盡可能接近地配置。通過接近地配置，能夠防止廢氣GH的流路無用地變長，能夠抑制廢氣GH的流動損失。在本實施方式的吸收熱泵101中構(gòu)成為，在蒸發(fā)器E和再生器G各自的多根垂直傳熱管51、71的外側(cè)與垂直傳熱管51、71相交地流動有廢氣GH1、GH3。在蒸發(fā)器E的上部管板52與下部管板53之間、再生器G的上部管板72與下部管板73之間，形成有廢氣GH的流路60。在本實施方式中，廢氣GH經(jīng)由流路60與垂直傳熱管51、71直角相交地流動。對傳熱管51、71而言，使廢氣GH在管外流動而使制冷劑液CL、吸收液Ali在管內(nèi)側(cè)流動，因此能夠較大地確保廢氣GH的流路60，避免流速的高速化。此外，多根垂直傳熱管51、71在蒸發(fā)器E和再生器G中分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群50和再生器管群70，蒸發(fā)器管群50和再生器管群70相對于廢氣GH的流動直線地排列。所謂直線地排列是指，廢氣GH的流路60不是所謂的二通路或三通路那樣的多通路，而是單通路地配置。換言之，是指在將蒸發(fā)器管群50和再生器管群70拆卸后從廢氣GH的供給側(cè)對排出側(cè)進行觀察時，能夠經(jīng)過廢氣GH的流路60從供給側(cè)看穿到排出側(cè)。由于直線地排列，因此在熱源為每單位體積的熱容量較小的廢氣那樣的氣體，為了得到需要的熱量而需要流動有非常大的體積流量的熱源氣體時，能夠?qū)⒘鲃幼枇σ鸬膲毫p失抑制得較低。即，能夠降低轉(zhuǎn)彎損失或者回轉(zhuǎn)引起的損失。雖然用于使廢氣那樣的熱源氣體流動的動力容易變大，但能夠?qū)⑵湟种频幂^小，不會削弱節(jié)能效果。在以上的實施方式中，在蒸發(fā)器E和再生器G中，上部管板52、72彼此由一體的管板形成，下部管板53、73彼此由一體的管板形成，但也可以分別分體形成。如果設置成分體，則蒸發(fā)器E和再生器G的配置能夠分別根據(jù)獨自的狀況來決定。在設置成分體的情況下，蒸發(fā)器管群50和再生器管群70相對于廢氣GH1、GH3的流動直線地排列這一點也不變。 此外，在設置成分體的情況下，也優(yōu)選兩者盡可能接近地配置。這是為了將廢氣的流路損失抑制得較低。在本實施方式中，再生器管群70相對于廢氣GH的流動配置在蒸發(fā)器管群50的下游側(cè)。在熱源為廢氣那樣的氣體時，可利用的溫度幅度較大。例如以200°C供給，以 100°C排出。在該情況下，對100°c的溫度差進行利用。因此，在將廢氣作為熱源進行利用的情況下，以往存在因相對高溫的氣體引起的吸收液的過濃縮、結(jié)晶的危險。但是，由于將再生器管群70配置在蒸發(fā)器管群50的下游側(cè)，因此，廢氣GH在蒸發(fā)器E中某種程度降低了溫度后向再生器G供給。因此，能夠抑制廢氣GH的剛被供給的部分、換言之相對高溫的部分引起的吸收液的過濃縮、結(jié)晶的危險。進而，在本實施方式中，具備側(cè)板Ma、Mb、74a、74b (參照圖4)，該側(cè)板Ma、Mb、 74a,74b將蒸發(fā)器管群50和再生器管群70與外部氣體遮斷，與各管板52、53、72、73協(xié)作而構(gòu)成廢氣GH的流路。也可以代替?zhèn)劝錗a、Mb、74a、74b而設為水冷壁，但是如果如廢氣那樣為250°C程度或其以下、典型地為200°C程度，則能夠由單純的平板(鐵板)構(gòu)成，成為簡易的構(gòu)造。即，可以不是如水冷壁那樣在多層構(gòu)造中在層間收容具有壓力的流體的構(gòu)造， 而能夠成為單層構(gòu)造或者單板構(gòu)造。在本實施方式的吸收熱泵中，蒸發(fā)器E和再生器G大多成為大氣壓以上的壓力的壓力容器。在該情況下，各上部聯(lián)管箱55、75和下部聯(lián)管箱56、 76(在吸收熱泵中尤其是蒸發(fā)器的聯(lián)管箱)受到壓力，但是由于側(cè)板Ma、Mb、74a、74b不是水冷壁而是單純的單層平板，因此能夠容易進行強度的應對。此外，如已經(jīng)說明的那樣，蒸發(fā)器E和再生器G或者說蒸發(fā)器管群50和再生器管群70，相對于廢氣GH的流動直線地排列。這種配置可以說能夠典型地如下這樣實現(xiàn)側(cè)板 54a與側(cè)板7 形成為一個平面狀，側(cè)板54b與側(cè)板74b同樣形成一個平面狀，分別優(yōu)選由單個平板形成，而且蒸發(fā)器上部管板52與再生器上部管板72形成為一個平面狀，蒸發(fā)器下部管板53與再生器下部管板73同樣形成為一個平面狀，分別優(yōu)選由單個平板形成。側(cè)板Ma、Mb、74a、74b的外部氣體側(cè)優(yōu)選配有絕熱材料。雖說溫度不是太高，但是這是為了使可利用的熱不排出至外部。并且是為了人體的安全。進而，在本實施方式中，蒸發(fā)器E和再生器G以對各自的管群50、70上部的開口部進行覆蓋的方式設置蒸發(fā)器上部聯(lián)管箱陽和再生器上部聯(lián)管箱75，以對下部的開口進行覆蓋的方式設置蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱56 (制冷劑液供給室)和再生器下部聯(lián)管箱76 (溶液供給室)。蒸發(fā)器上部聯(lián)管箱陽也可以兼作氣液分離室。若如此構(gòu)成，則能夠?qū)崿F(xiàn)構(gòu)造的簡化。參照圖5的俯視圖，對本發(fā)明的第二實施方式中使用的蒸發(fā)器E和再生器G的組合進行說明。圖5是將蒸發(fā)器E和產(chǎn)生器G的各上部聯(lián)管箱拆卸后對垂直傳熱管51、71從軸線方向即上方觀察的俯視圖。在本實施方式中，具備旁通流路91，該旁通流路91在作為熱源氣體的廢氣GH的流路60中，從蒸發(fā)器管群50的下游側(cè)的端部起，對再生器管群70進行旁通，使廢氣GH流向上述再生器管群70的下游側(cè)。旁通流路91是將廢氣GHl或經(jīng)過蒸發(fā)器管群50之后的廢氣GH3的全部或者一部分，避開再生器管群70地導向其下游側(cè)的流路。在此，所謂蒸發(fā)器管群50的下游側(cè)的端部是指，廢氣GHl流動方向最下游的垂直傳熱管51的下游側(cè)的部分，即廢氣GHl經(jīng)過所有蒸發(fā)器管群50后成為廢氣GH3的部分，進而換言之優(yōu)選為蒸發(fā)器管群50與再生器管群70之間的空間部分，也可以如圖所示，是廢氣 GHl經(jīng)過蒸發(fā)器管群50上游側(cè)的多根垂直傳熱管之后的部分。即，也可以是包括蒸發(fā)器管群50與再生器管群70之間的空間部分的部分、或者比該部分稍微靠上游的部分。此時，優(yōu)選旁通流路91的開始部分沒有延伸到再生器管群70。設置旁通流路91的目的為，防止再生器G中的吸收液的過剩濃縮進而結(jié)晶化。如果將旁通流路91的始點設為廢氣GHl經(jīng)過全部蒸發(fā)器管群50而成為廢氣GH3 的部分，則能夠在蒸發(fā)器E中盡可能地利用廢氣GHl的高溫部分，這從熱利用的觀點來看是優(yōu)選的。但是，即使將旁通流路91的始點設為廢氣GHl經(jīng)過蒸發(fā)器管群50上游側(cè)的某程度根數(shù)的垂直傳熱管51之后的部分，廢氣GHl的熱量在蒸發(fā)器E中也已經(jīng)大量地得以利用， 能夠提高裝置構(gòu)成的靈活性。即，能夠?qū)⒄舭l(fā)器管群50與再生器管群70之間的空間部分較短地構(gòu)成，能夠?qū)崿F(xiàn)裝置的緊湊化和流路阻力的降低。在旁通流路91具備對旁通流量進行限制的擋板92。這是因為，旁通流路91是為了防止再生器G中的吸收液Ali的過剩濃縮進而結(jié)晶化而設置旁通流路對足夠的廢氣GH3 進行分流的流路。不需要所需以上地進行分流。擋板92優(yōu)選不僅能夠?qū)U氣GH3的流量進行限制，還能夠進行遮斷。從熱回收的觀點來看，優(yōu)選在再生器G中的吸收液濃度不處于危險區(qū)域時進行完全遮斷。在該實施方式中，優(yōu)選具備對再生器G內(nèi)的吸收液Ali的濃度進行檢測的濃度檢測器DEN(參照圖1)。這是為了能夠與再生器G內(nèi)的吸收液Ali的濃度相對應地對擋板92 的開度進行調(diào)節(jié)。濃度檢測器DEN設置在再生器G內(nèi)的吸收液Ali的濃度最高的位置，典型地設置在上部聯(lián)管箱75內(nèi)。另外，如圖1所示，也可以設置在從上部聯(lián)管箱75向吸收器A引導吸收液Ali的吸收液移送管路2中。在該情況下，優(yōu)選盡量接近再生器G的位置。 濃度檢測器DEN不限定于對濃度進行直接檢測的檢測器，也可以是間接地進行檢測的檢測器。即，也可以是對與濃度相當?shù)奈锢砹?、例如吸收液的密度進行檢測的檢測器。在此所謂的濃度，也可以是與濃度相關聯(lián)的計算值。即，濃度可以是根據(jù)密度和溫度檢測出的值，也可以是根據(jù)音速和溫度檢測出的值，也可以代替濃度而基于密度、比重。此外，也可以根據(jù)再生器出口的溶液溫度與再生器G的蒸汽壓力(或者露點)之間的關系來推測濃度。即， 也可以根據(jù)溶液的氣液平衡關系來進行計算。由于再生器的蒸汽壓力或露點對冷卻水溫度產(chǎn)生較強影響，因此也可以根據(jù)溶液溫度和冷卻水溫度來判斷濃縮的危險性。如此推測或計算也是濃度檢測的一個方式。在該實施方式中，優(yōu)選還在蒸發(fā)器E與再生器G之間、進一步說在蒸發(fā)器管群50 與再生器管群70之間設置擋板93。如果具備旁通流路91和擋板92，則因再生器管群70 的流路阻力能夠使相當大量的廢氣GH3流向旁通流路91，但能夠通過設置擋板93來增大調(diào)節(jié)幅度。擋板93為多葉式，即將主體部分形成為縱向或橫向地分割成多張的平板，能夠以各自的縱長或橫長的平板的長度方向中心軸為中心轉(zhuǎn)動。若成為多葉式，則不需要較大地設置蒸發(fā)器E與再生器G之間的空間，能夠容易將蒸發(fā)器E和再生器G的組合緊湊化。擋板92也可以為多葉式。擋板93優(yōu)選不僅對廢氣GH3的流量進行限制，還能夠進行遮斷。這是因為，根據(jù)再生器G中的吸收液的濃度，也可能存在想暫時地完全遮斷的情況。在將擋板93設為完全遮斷時，通常擋板92全開。另外，若設置旁通流路91，則在外觀上，側(cè)板不是單層構(gòu)造或者單板構(gòu)造，而看起來像多層構(gòu)造那樣。但是，旁通流路91不同于帶有內(nèi)壓的多層構(gòu)造的水冷壁構(gòu)造。S卩，廢氣GH在廢氣流路60中流動時，壓力低到能夠被忽視的程度。因此，側(cè)板Ma、Mb、74a、74b 能夠設為單層構(gòu)造或單板構(gòu)造這一點，與未設置有旁通流路91的情況相同。只不過是在單層構(gòu)造的側(cè)板Ma、Mb、74a、74b的外側(cè)設置有不需要作為壓力容器被對待的旁通流路91。參照圖6，對作為熱源氣體的廢氣入口溫度和產(chǎn)生蒸汽熱量之間的關系進行說明。 圖6中，橫軸為向熱利用裝置供給的廢氣的入口溫度，縱軸為在各裝置中產(chǎn)生的蒸汽的熱量，作為參數(shù)采用在各裝置中得到的水蒸汽的溫度。最上方由“ X ”標記和實線表示的是在本發(fā)明的實施方式的吸收熱泵中得到180°C的水蒸汽的情況。以下，從上起依次分別為，由 “ X ”標記和雙點劃線表示的是在廢氣鍋爐中得到140°C的水蒸汽的情況，由“女”標記和虛線表示的是在廢氣鍋爐中得到160°C的水蒸汽的情況，由“ * ”標記和實線表示的是在廢氣鍋爐中得到180°C的水蒸汽的情況。在此，產(chǎn)生蒸汽熱量通過將在溫度200°C到100°C為止對廢氣進行利用時的熱量設為100，而相對地用數(shù)字進行表示。如根據(jù)該線圖可知那樣，若廢氣GHl的入口溫度為200°C，想要得到180°C的水蒸汽S，則在廢氣鍋爐中僅得到大約12的熱量，與此相對，若使用吸收熱泵則得到大約43的熱量。此外，在廢氣GHl的入口溫度為180°C時，在廢氣鍋爐中顯然能夠得到的熱量為零，而與此相對，若使用吸收熱泵則能夠得到大約32的熱量。
另外參照圖7的主視圖，對適合利用于本實施方式中的再生器Gll的實例1進行說明。在該圖中，(a)為主視圖，(b)為側(cè)面圖，(c)為(a)A-A向視圖，(d)為將1根降液管77抽出表示的放大截面圖。如已經(jīng)說明的那樣，在再生器Gll中，上部管板72、下部管板73、對上部聯(lián)管箱75和下部聯(lián)管箱76進行連接的側(cè)板74a、74b圍起來而構(gòu)成廢氣流路 60。在該流路60中流動有從蒸發(fā)器E流入的廢氣GH3。廢氣流路60的朝向再生器Gll的流入口，較大地開口。優(yōu)選的是，從廢氣流路60的蒸發(fā)器E側(cè)不減小流路截面積不進行節(jié)流地構(gòu)成一連續(xù)的流路(在圖7中，方便起見而圖示了階梯狀地多少存在節(jié)流的情況)。廢氣GH5的出口側(cè)也同樣優(yōu)選不進行節(jié)流。這是為了盡可能不給廢氣帶來流路損失。在上部聯(lián)管箱75形成有將吸收液(濃溶液)ALi-out向吸收液移送管路2導出的吸收液出口加。吸收液出口加與由液面水平傳感器Ll (參照圖1)檢測控制的液面相比設置于下方。吸收液出口加潛到液面下，由此如已經(jīng)說明的那樣，維持吸收器A與再生器 G之間的液密。在下部聯(lián)管箱76形成有將吸收液(稀溶液)ALi-in從吸收液移送管路3導入的吸收液入口 3a。從吸收液入口 3a導入的吸收液ALi-in，在垂直傳熱管71內(nèi)被加熱而上升， 到達上部聯(lián)管箱75。吸收液在垂直傳熱管71中上升的期間，產(chǎn)生蒸汽CS而被濃縮。在上部聯(lián)管箱75形成有將產(chǎn)生的蒸汽CS向制冷劑蒸汽移送管17導出的制冷劑蒸汽出口 17a。 在本實施方式中，上部聯(lián)管箱75還構(gòu)成為將吸收液的飛沫與蒸汽CS進行分離的氣液分離器。因此，上部聯(lián)管箱75內(nèi)的空間構(gòu)成為足夠的容量，以便蒸汽CS的流速降低為足夠進行氣液分離的程度。此外，也可以設置未圖示的由彎折板構(gòu)成的分離器。在本實施方式中，在再生器管群70的一部分中還設置有降液管77。降液管77的外側(cè)(廢氣側(cè))由絕熱材料78覆蓋。參照圖7，對再生器Gll的作用進行說明。在垂直傳熱管71中，管內(nèi)的吸收液ALi 被管外的廢氣GH3加熱而沸騰，成為氣液兩相流，并向上部聯(lián)管箱(氣液分離室)75吹出， 分離為制冷劑蒸汽CS和吸收液(濃溶液)ALi。從下部聯(lián)管箱76向垂直傳熱管71下部供給吸收液(稀溶液)ALi。氣液分離室75的吸收液Ali的一部分經(jīng)由降液管77返回下部聯(lián)管箱76，從而使吸收液Ali進行循環(huán)。降液管77雖然由于位于再生器管群70之中而被作為熱源的廢氣GH加熱，但是通過降液管77外的絕熱材料78使加熱量受到了抑制。因此， 即使是液相狀態(tài)或者含有蒸汽，也是少量的。在降液管77內(nèi)，若與垂直傳熱管71內(nèi)的兩相狀態(tài)進行比較，則吸收液Ali的表觀密度較大，而成為下降流。S卩，成為(降液管77內(nèi)的表觀密度>垂直傳熱管71內(nèi)的表觀密度)的關系，因此降液管77內(nèi)成為下降流，垂直傳熱管 71內(nèi)成為上升流。另外，在圖7中，以棋盤點表示了垂直傳熱管71的配置，但是也可以設置成交錯配置。此外，以光管(bear tube)表示了垂直傳熱管71，但也可以將一部分或者全部設為帶翅片的管。熱傳遞系數(shù)在氣體側(cè)比液體側(cè)顯著低，因此通過設為帶翅片，能夠良好地進行內(nèi)外的熱傳遞系數(shù)的平衡。結(jié)果，與設為光管的情況相比，能夠大幅地減少傳熱管的根數(shù)。在圖7中，將降液管77設置在再生器管群70內(nèi)，但還能夠如圖8所示那樣，設置在再生器管群70外部、進而在廢氣流路60之外。如此，降液管77內(nèi)的吸收液不被廢氣GH 加熱，因此吸收液Ali的循環(huán)變得更良好。參照圖8，對再生器的實例2進行說明。在該圖中，(a)為主視圖，(b)為側(cè)視圖。在該再生器G12中，進一步在上部聯(lián)管箱75以及下部聯(lián)管箱76內(nèi)分別設置折流板79A、 79B。在再生器G12中，吸收液入口 3a在下部聯(lián)管箱76設置于廢氣GH的流動的下游側(cè)，吸收液出口加在上部聯(lián)管箱75設置于廢氣GH的流動的上游側(cè)。折流板79B在下部聯(lián)管箱76中配置一張以上(在圖中為兩張)，該折流板79B從廢氣GH流動的下游側(cè)，在與廢氣GH的流動成直角的方向上對垂直傳熱管71進行分割。同樣，折流板79A在上部聯(lián)管箱75中配置一張以上(在圖中為兩張)，該折流板79A從廢氣 GH流動的下游側(cè)，在與廢氣GH的流動成直角的方向上對垂直傳熱管71進行分割。折流板79A的高度形成為使吸收液(濃溶液)Ali能夠從上部溢出地流動的高度。 在設置兩張以上的情況下，高度形成為隨著從廢氣GH流動的下游側(cè)朝向上游側(cè)而依次變高。在圖示的實例2中，折流板79A和79B配置在上下對置的位置。此外，降液管77以將由一張以上折流板79A分割的區(qū)域的、上部聯(lián)管箱75側(cè)和下部聯(lián)管箱76側(cè)進行連接的方式，設置在廢氣流路60之外。若如此構(gòu)成，則如圖中箭頭所示，吸收液Ali和廢氣GH整體上成為對向流。因此， 能夠?qū)嵩礆怏w的廢氣GH與吸收液ALi之間的平均溫度差設置成較大，因此與并行流或者正交流的情況相比，能夠增大傳熱量，能夠高效地傳熱。在實例2中，折流板79A和折流板79B設置在上下完全對置的位置，但也可以將折流板79B設置成比折流板79A向廢氣GH流動的上游側(cè)錯開一根垂直傳熱管71以上的量 (未圖示)。若如此構(gòu)成，則從下部聯(lián)管箱76上升的吸收液的一部分流入與由折流板79A 分割的區(qū)域的上游側(cè)相鄰接的區(qū)域。若如此構(gòu)成，則吸收液Ali即使不從折流板79A的上部溢流，也能夠依次向廢氣GH的上游側(cè)流動。在實例2中，折流板79A和折流板79B配置在上下完全對置的位置，降液管77設置為對如此分割的上下對置的區(qū)域之間進行連接，但也可以設置為，從上部聯(lián)管箱75的區(qū)域朝向下部聯(lián)管箱76的鄰接區(qū)域交叉(k t t掛# )狀地連接。若如此構(gòu)成，則在最初的區(qū)域中從下部聯(lián)管箱76向垂直傳熱管71中上升而被濃縮某種程度并到達了上部聯(lián)管箱 75的吸收液ALi，不是返回至對置的下部聯(lián)管箱的區(qū)域，而是向鄰接的下部聯(lián)管箱的區(qū)域下降，因此能夠進入下一個濃縮過程。在該情況下，也可以并用朝向?qū)χ玫膮^(qū)域返回的降液管和交叉式降液管。在再生器G內(nèi)部，存在吸收液Ali的濃度變化引起的平衡溫度變化，并且存在過濃縮的擔心，因此需要注意再生器G內(nèi)的吸收液Ali的循環(huán)。如實例1或者實例2那樣，如果在再生器G11、G12中設置降液管77，則能夠在上部聯(lián)管箱75與下部聯(lián)管箱76之間產(chǎn)生吸收液的循環(huán)。另一方面，在蒸發(fā)器E中，制冷劑CL蒸發(fā)而成為蒸汽CS，因此溫度大致一定， 不需要如再生器G那樣考慮循環(huán)。但是也可以設置降液管，來促進傳熱管51內(nèi)的流動(上升流)，實現(xiàn)傳熱的改良。蒸發(fā)器E和再生器G不僅能夠?qū)⒐馨逶O為共通，還可以使罐胴體為一體構(gòu)造。以下，參照附圖，對本發(fā)明第三和第四實施方式進行說明。另外，與第一和第二實施方式的情況相同，在各圖中，對于相互相同或者相當?shù)牟糠仲x予相同或者類似的附圖標記，并省略重復的說明。參照圖10的流向圖，對本發(fā)明第三實施方式的吸收熱泵的結(jié)構(gòu)進行說明。(a)是表示吸收熱泵100整體的流向圖，(b)是第三實施方式的變形例，示出了具備在第一蒸發(fā)器El的上游側(cè)通過熱源流體對補給水直接進行加熱的熱交換器B的情況。吸收熱泵100具備第一吸收熱泵部100-1和第二吸收熱泵部100-2。第一吸收熱泵部100-1具備吸收器Al， 通過吸收液ALi (例如溴化鋰水溶液)吸收制冷劑蒸汽CS (制冷劑例如為水)；再生器G1， 使制冷劑蒸汽CS從吸收液Ali蒸發(fā)而進行吸收液Ali的再生；蒸發(fā)器E1，利用制冷劑液CL 產(chǎn)生制冷劑蒸汽CS ；以及冷凝器C，使制冷劑蒸汽CS冷凝成為制冷劑液CL。蒸發(fā)器El的壓力與吸收器Al的壓力在實用上相等，再生器Gl的壓力與冷凝器C的壓力在實用上相等。第二吸收熱泵部100-2與第一吸收熱泵部100-1完全相同地具備吸收器A2、再生器G2以及蒸發(fā)器E2，冷凝器使用與第一吸收熱泵部100-1共通的冷凝器C。以上各結(jié)構(gòu)部件在第一和第二吸收熱泵部中具有基本相同的功能。另外，冷凝器也可以在第一吸收熱泵部100-1和第二吸收熱泵部100-2中分別獨立具備，如果設為共通則能夠?qū)崿F(xiàn)裝置的簡化。 圖示的是共通的一臺冷凝器的情況。以下，對第一吸收熱泵部100-1詳細地說明各結(jié)構(gòu)部件。對于在第一和第二吸收熱泵部中對應的結(jié)構(gòu)部件，適當省略說明。各結(jié)構(gòu)部件的附圖標記從原則上來講，在第一吸收熱泵部100-1中附圖標記的三位數(shù)字的首位為1，在第二吸收熱泵部100-2中附圖標記的三位數(shù)字的首位為2，來進行區(qū)別。在吸收器Al、A2、再生器Gl、G2以及蒸發(fā)器El、E2中， 只是在英文字母之后附加1或2來進行區(qū)別。吸收器Al具備(1)吸收液噴霧器122，被移送(供給)有作為濃溶液的吸收液 ALi，將移送來的吸收液Ali向吸收器Al內(nèi)部散布；和(2)被加熱管123，被移送有補給水 W1，通過吸收制冷劑蒸汽CS后的作為稀溶液的吸收液ALi，來加熱移送來的補給水W1。吸收器Al的底部成為足夠蓄積吸收液Ali的吸收液存留部。蒸發(fā)器El具備垂直傳熱管151，該垂直傳熱管151在內(nèi)部流動有由制冷劑液移送管5從冷凝器C移送來的制冷劑液CL，通過在外部流動的作為熱源氣體的廢氣GHl對該制冷劑液CL進行加熱而使該制冷劑液CL蒸發(fā)。此外，具備液面水平傳感器LlOl，該液面水平傳感器LlOl設置在蒸發(fā)器El的上部聯(lián)管箱155中，對蒸發(fā)器El內(nèi)的制冷劑液CL的液面水平進行檢測。液面水平傳感器LlOl通過控制裝置21 (在第一、第二熱泵部中共通)，對制冷劑供給閥V103進行調(diào)節(jié)，由此將蒸發(fā)器El內(nèi)的制冷劑的液面水平維持為一定。另外，也可以不設置制冷劑供給閥V103，而使制冷劑泵P4(在第一、第二熱泵部中共通)為變頻調(diào)速電動機驅(qū)動來對制冷劑泵的轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)。在圖中，制冷劑泵在第一、第二吸收熱泵中共通， 但在對制冷劑泵的轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)而分別單獨地維持蒸發(fā)器El、E2的液面時，制冷劑泵也可以單獨地設置。這是因為，在蒸發(fā)器El和蒸發(fā)器E2中液面的上下能夠獨立地產(chǎn)生。在吸收熱泵100中，在蒸發(fā)器El蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管116送向吸收器 Al。對于蒸發(fā)器El的構(gòu)造，參照圖12 圖14詳細進行說明。在此，廢氣與第一實施方式、 第二實施方式的情況相同，典型地是在工廠中，在各種工序中利用了高溫部分之后的200°C 程度以下的氣體。也可以是來自鍋爐的廢氣，在利用了高溫部分之后從煙囪排出之前的氣體。再生器Gl具備垂直傳熱管171，該垂直傳熱管171在內(nèi)部流動有經(jīng)由吸收液移送管路103從吸收器Al移送來的吸收液ALi，通過在外部流動的作為熱源氣體的廢氣GH4對該吸收液ALi進行加熱，產(chǎn)生制冷劑蒸汽而使該吸收液ALi濃縮。在此，廢氣GH4是經(jīng)過蒸發(fā)器E1、E2以及再生器G2而熱量被利用后溫度下降了某種程度的廢氣。此外，該吸收液Ali是在吸收器Al吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液即稀溶液。此外，具備液面水平傳感器L102，該液面水平傳感器L102設置在再生器Gl的上部聯(lián)管箱175中，對再生器Gl內(nèi)的吸收液Ali的液面水平進行檢測。液面水平傳感器L102通過控制裝置21對溶液泵PlOl 進行調(diào)節(jié)，由此維持再生器Gl內(nèi)的吸收液的液面水平(另外，也可以代替溶液泵PlOl的調(diào)節(jié)而設置調(diào)節(jié)閥)。在第一吸收熱泵部100-1中，在再生器Gl濃縮后的吸收液ALi，經(jīng)由吸收液移送管102送向吸收器Al。此外，在再生器Gl產(chǎn)生的制冷劑蒸汽CS，經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管117以及制冷劑蒸汽移送管17送向冷凝器C。在此，制冷劑蒸汽移送管17是與來自再生器G2的制冷劑蒸汽移送管217集流后向冷凝器C移送制冷劑蒸汽CS的管。進而，參照圖10(a)，對第二吸收熱泵部100-2的結(jié)構(gòu)部件進行說明。如上所述，對于在第一、第二吸收熱泵部中共通、或者相當?shù)慕Y(jié)構(gòu)部件，適當省略說明。吸收器A2具備將作為濃溶液的吸收液Ali向吸收器A2內(nèi)部散布的吸收液噴霧器 222、和對補給水Wl進行加熱的被加熱管223。吸收器A2的底部成為足夠蓄積吸收液Ali 的吸收液存留部。蒸發(fā)器E2在廢氣流路60中配置在蒸發(fā)器El的下游側(cè)。廢氣流路60是依次排列了蒸發(fā)器E1、蒸發(fā)器E2、再生器G2以及再生器Gl的廢氣流路。另外，關于廢氣流路60以及各部件的配置，參照圖12在之后詳細說明。蒸發(fā)器E2具備垂直傳熱管251，該垂直傳熱管251在內(nèi)部流動有制冷劑液CL，通過在外部流動的廢氣GH2對該制冷劑液CL進行加熱而使其蒸發(fā)。在此，廢氣GH2是廢氣Gl被蒸發(fā)器El利用而溫度降低了某種程度后的廢氣。 此外，具備液面水平傳感器L201，該設置在蒸發(fā)器E2的上部聯(lián)管箱255中，對蒸發(fā)器E2內(nèi)的制冷劑液CL的液面水平進行檢測。液面水平傳感器L201通過控制裝置21對制冷劑供給閥V203進行調(diào)節(jié)，由此維持蒸發(fā)器E2內(nèi)的制冷劑的液面水平。在蒸發(fā)器El中，如已說明的那樣，也可以不設置制冷劑供給閥V203而使制冷劑泵P4為變頻調(diào)速電動機驅(qū)動來對制冷劑泵進行調(diào)節(jié)。此時，優(yōu)選與蒸發(fā)器El用不同地另外設置制冷劑泵。在吸收熱泵100 中，在蒸發(fā)器E2蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管216送向吸收器A2。關于蒸發(fā)器E2的構(gòu)造，與蒸發(fā)器El —起參照圖12 圖14詳細進行說明。再生器G2在廢氣流路60中，配置在蒸發(fā)器E2的下游側(cè)且再生器Gl的上游側(cè)。 再生器G2具備垂直傳熱管271，該垂直傳熱管271在內(nèi)部流動有經(jīng)由吸收液移送管路203 從吸收器A2移送來的吸收液ALi，通過在外部流動的作為熱源氣體的廢氣GH3對該吸收液 ALi進行加熱，產(chǎn)生制冷劑蒸汽而使該吸收液ALi濃縮。在此，廢氣GH3是經(jīng)過蒸發(fā)器El 以及蒸發(fā)器E2而熱量被利用、溫度下降了某種程度后的廢氣。此外，該吸收液Ali是在吸收器A2吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液即稀溶液。此外，具備液面水平傳感器L202，該液面水平傳感器L202設置在再生器G2的上部聯(lián)管箱275中，對再生器G2內(nèi)的吸收液Ali 的液面水平進行檢測。液面水平傳感器L202通過控制裝置21對溶液泵P201進行調(diào)節(jié)，由此維持再生器G2內(nèi)的吸收液的液面水平(另外，也可以代替溶液泵P201的調(diào)節(jié)而設置調(diào)節(jié)閥)。在第二吸收熱泵部100-2中，在再生器G2濃縮后的吸收液ALi，經(jīng)由吸收液移送管 202送向吸收器A2。此外，在再生器G2產(chǎn)生的制冷劑蒸汽CS，經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管217 以及制冷劑蒸汽移送管17送向冷凝器C。冷凝器C與吸收熱泵101(參照圖1)相同地具備冷卻管30，該冷卻管30中流動有冷卻水WC，對從再生器Gl以及再生器G2送向冷凝器C的制冷劑蒸汽CS進行冷卻。冷卻水WC的溫度例如在冷卻管30的入口為32°C，在出口為37°C。 吸收熱泵100具備(1)氣液分離器11 ； (2)補給水移送管路7，與氣液分離器11 連接，向氣液分離器11移送補給水Wl ； (3)補給水移送管路6，從氣液分離器11向吸收器 A1、A2的被加熱管123、223移送補給水Wl ;(4)補給水移送管路110、210，從被加熱管123、 223向氣液分離器11移送補給水Wl而使補給水Wl返回；以及( 蒸汽供給管路8，與蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)連接，將在氣液分離器11產(chǎn)生的蒸汽S (例如為180°C )向蒸汽聯(lián)管箱供吸收熱泵100還具備(6)吸收液移送管路102，對再生器Gl和吸收器Al進行連接，將在再生器Gl再生后的作為濃溶液的吸收液Ali向吸收器Al的吸收液噴霧器122移送；(6b)吸收液移送管路202，對再生器G2和吸收器A2進行連接，將在再生器G2再生后的作為濃溶液的吸收液Ali向吸收器A2的吸收液噴霧器222移送；(7)吸收液移送管路103， 對吸收器Al和再生器Gl進行連接，將吸收器Al所蓄積的作為稀溶液的吸收液Ali向再生器Gl的再生器下部聯(lián)管箱176移送；(7b)吸收液移送管路203，對吸收器A2和再生器G2 進行連接，將吸收器A2所蓄積的作為稀溶液的吸收液Ali向再生器G2的再生器下部聯(lián)管箱276移送；以及(8)制冷劑液移送管路5，對冷凝器C與蒸發(fā)器E1、蒸發(fā)器E2進行連接， 將在冷凝器C冷凝的制冷劑液CL向蒸發(fā)器El以及蒸發(fā)器E2移送。吸收熱泵100還具備(9)溶液(吸收液)熱交換器X101，在經(jīng)由吸收液移送管路 102向被加熱側(cè)移送的作為濃溶液的吸收液Ali、與經(jīng)由吸收液移送管路103向再生器下部聯(lián)管箱176移送的作為稀溶液的吸收液ALi之間進行熱交換；以及(9b)溶液(吸收液)熱交換器X201，在經(jīng)由吸收液移送管路202向被加熱側(cè)移送的作為濃溶液的吸收液Ali、與經(jīng)由吸收液移送管路203向再生器下部聯(lián)管箱276移送的作為稀溶液的吸收液ALi之間進行熱交換。吸收熱泵100與在吸收熱泵101(參照圖1)中所說明的相同，還具備熱交換器X2， 該熱交換器X2在加熱側(cè)流動廢熱源GH6，經(jīng)由補給水移送管路7向被加熱側(cè)移送補給水 W1，進行熱交換。熱交換器X2在圖中以獨立的熱交換器表示，但是優(yōu)選的是，熱交換器X2 的傳熱部設置于位于蒸發(fā)器El入口部或者蒸發(fā)器E2與再生器G2中間的廢氣流動中。在吸收液移送管路102和吸收液移送管路202中分別設置有溶液泵PlOl和溶液泵P202，溶液泵PlOl和溶液泵P202將分別在再生器Gl和再生器G2再生后的吸收液ALi 分別向吸收器Al和吸收器A2移送。溶液泵PlOl設置在溶液熱交換器XlOl的上游側(cè)，溶液泵P201設置在溶液熱交換器X201的上游側(cè)。在制冷劑液移送管路5中設置有作為制冷劑升壓構(gòu)件的制冷劑泵P4，制冷劑泵P4將在冷凝器C冷凝的制冷劑液CL向蒸發(fā)器El和蒸發(fā)器E2移送。在補給水移送管路7中，與吸收熱泵101(參照圖1)中所說明的完全相同地設置有供水泵P12，供水泵P12將補給水Wl向氣液分離器11移送。在補給水移送管路7的供水泵P12的下游側(cè)緊接著設置有止回閥37，防止補給水Wl逆流。在補給水移送管路6設置有供水泵P13，供水泵P13將補給水Wl從氣液分離器11向被加熱管123、223移送，進而經(jīng)由補給水移送管路110、210從被加熱管123、223向氣液分離器11移送補給水Wl而使補給水 Wl返回，從而使補給水Wl循環(huán)。在制冷劑液移送管路5中，在制冷劑泵P4的下游側(cè)分別設置有制冷劑供給閥V103.V203,該制冷劑供給閥V103、V203對朝向蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱156、256移送的制冷劑液 CL的流量進行調(diào)整。氣液分離器11與在吸收熱泵101 (參照圖1)中的說明相同，因此不重復說明。作為熱源氣體的廢氣GHl的供給溫度例如為200°C。向蒸發(fā)器El供給的廢氣GH1， 在蒸發(fā)器El被奪取熱而成為廢氣GH2并向蒸發(fā)器E2流入，在蒸發(fā)器E2被奪取熱而成為溫度大約150°C的廢氣GH3，進而流入再生器G2，在此被奪取熱而成為廢氣GH4并向再生器Gl 流入，在再生器Gl被奪取熱而成為大約100°C的廢氣GH5后被排出。如已經(jīng)說明的那樣，分別將向蒸發(fā)器El供給的廢氣稱為GH1，將經(jīng)過蒸發(fā)器El向蒸發(fā)器E2供給的廢氣稱為GH2，將經(jīng)過蒸發(fā)器E2向再生器G2供給的廢氣稱為GH3，將經(jīng)過再生器G2向再生器Gl流入的廢氣稱為GH4，將經(jīng)過再生器Gl而排出的廢氣稱為GH5。此外，在不需要將熱源氣體區(qū)別為在各部分流動的氣體時、或者總括性地處理熱源氣體時，僅以GH的附圖標記進行稱呼。補給水Wl的預熱，優(yōu)選通過從廢氣那樣的熱源氣體的供給側(cè)起到蒸發(fā)器E2與再生器G2的中間部的氣體GH3為止的高溫氣體來進行?；蛘?，雖然未圖示，但也可以通過利用向再生器G供給的入口的吸收液進行加熱的熱交換器來進行，也可以通過利用在蒸發(fā)器 El或蒸發(fā)器E2產(chǎn)生的制冷劑蒸汽進行加熱的熱交換器來進行。吸收熱泵100具備控制裝置21。來自液面水平傳感器LlOl的表示液面水平的液面信號(未圖示)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向控制制冷劑液CL的流量的控制閥即制冷劑供給閥V103發(fā)送信號。如此，對制冷劑供給閥V103的開度進行調(diào)節(jié)以使蒸發(fā)器El的液面水平成為一定(但在圖中簡化表示為控制信號從液面水平傳感器LlOl向制冷劑供給閥V103直接發(fā)送)。液面水平傳感器L201與制冷劑供給閥V203之間的關系也相同。來自液面水平傳感器L102的表示液面水平的液面信號(未圖示)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向驅(qū)動溶液泵PlOl的變頻調(diào)速電動機INV發(fā)送用于以使液面水平保持一定水平的方式控制吸收液Ali的流量的控制信號(未圖示)，從而調(diào)節(jié)變頻調(diào)速電動機INV的轉(zhuǎn)速，控制成使再生器Gl的液面水平成為一定(在圖中簡化表示為從液面水平傳感器L102向變頻調(diào)速電動機INV直接發(fā)送信號)。液面水平傳感器L202與溶液泵P201 之間的關系也相同。氣液分離器11的控制裝置21與在吸收熱泵101 (參照圖1)中的說明相同，因此不重復說明。來自壓力傳感器P的表示壓力的壓力信號(圖中虛線)被發(fā)送至控制裝置21，從控制裝置21向蒸汽閥Vl發(fā)送用于調(diào)節(jié)蒸汽S的供給量的控制信號(圖中虛線)，從而調(diào)節(jié)蒸汽閥Vl的開度，控制成使氣液分離器11的壓力成為規(guī)定值1^1，該控制方法也與吸收熱泵101(參照圖1)相同。接著，參照圖10(a)和圖11，對第三實施方式的作用進行說明。圖11是表示吸收液以及制冷劑的狀態(tài)的杜林線圖，縱軸為制冷劑溫度，橫軸為溶液(吸收液)溫度。首先，對第一吸收熱泵部100-1進行說明。從吸收器Al排出的作為稀溶液的吸收液ALi (狀態(tài)為圖11中的B12位置)，由吸收液移送管路103移送而經(jīng)過溶液熱交換器 X101。該吸收液Ali經(jīng)過熱交換器X101，由此被經(jīng)由吸收液移送配管102從再生器Gl向吸收器Al移送來的作為濃溶液吸收液ALi冷卻(冷卻后的吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的 B18位置)。被溶液熱交換器XlOl冷卻后的吸收液Ali向再生器下部聯(lián)管箱176移送。吸收液Ali在從再生器Gl的再生器下部聯(lián)管箱176(吸收液Ali的狀態(tài)為圖11 中的B15位置)流過垂直管171內(nèi)的期間，被廢氣GH4加熱，吸收液Ali所吸收的制冷劑蒸發(fā)為制冷劑蒸汽CS。如此，被濃縮、再生的作為濃溶液的吸收液Ali，從設置在再生器上部聯(lián)管箱175部的吸收液出口 10 流出。圖10所示的再生器Gl的上部聯(lián)管箱175上，由實線表示的方孔為出口 10加。此外，與其連接的虛線表示出口聯(lián)管箱。變?yōu)闈馊芤旱奈找篈Li (狀態(tài)為圖11中的B14位置)，經(jīng)由吸收液移送管路102 向吸收器Al的吸收液噴霧器122移送。在經(jīng)由吸收液移送管路102的期間被溶液泵PlOl 升壓，之后在溶液熱交換器XlOl中，被從吸收器Al向再生器Gl移送的作為稀溶液的吸收液ALi加熱(經(jīng)由吸收液移送管路102的吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B17位置)，再向吸收器Al的吸收液噴霧器122移送。在吸收器Al中，從吸收液噴霧器122向吸收器Al內(nèi)散布的作為濃溶液的吸收液 ALi (吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B16位置)，吸收在蒸發(fā)器El蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，利用吸收熱對經(jīng)由被加熱管123的作為被加熱介質(zhì)的補給水Wl進行加熱，并在吸收器Al底部蓄積吸收液Ali (吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B12位置)。如上所述，溶液泵PlOl從再生器Gl向吸收器Al移送使再生器Gl內(nèi)的吸收液Ali 的液面水平成為一定那樣的流量的吸收液Ali。移送量由控制裝置21控制。通過將再生器Gl的液面保持為一定，能夠確保制冷劑蒸汽壓之差較大的吸收器Al與再生器Gl之間的液密。除了在再生器Gl內(nèi)滯留的吸收液之外，系統(tǒng)內(nèi)的吸收液主要在吸收器Al的底部蓄積。因此，吸收器Al的底部構(gòu)成為具有用于蓄積吸收液的足夠的容量。在吸收液移送管路 102的泵PlOl的出口側(cè)設置有止回閥139。在熱泵100的運轉(zhuǎn)過程中，吸收器Al的壓力比再生器Gl的壓力高。因此，若將熱泵100停止、即將泵PlOl停止，則吸收液如果有積存就會從吸收器Al向再生器Gl流入。通過止回閥139來防止泵PlOl的反轉(zhuǎn)。此外，若將熱泵 100停止，則在吸收器Al、A2中積存的吸收液ALi，分別流過吸收液移送管路103、203而分別在再生器G1、G2中積存。因此，再生器上部聯(lián)管箱175、275分別為足夠?qū)ο到y(tǒng)內(nèi)的吸收液進行收容的容量。停止時積存在再生器上部聯(lián)管箱175、275中的吸收液ALi，在熱泵100 起動時，通過液面控制被送向吸收器A1、A2。或者，也可以在送入廢氣GH之前，預先送向吸收器A1、A2。在再生器Gl蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管117、17送向冷凝器C。 送向冷凝器C的制冷劑蒸汽CS在冷凝器C被經(jīng)由冷卻管30的冷卻水WC冷卻而冷凝成為制冷劑液CL(狀態(tài)為圖11中的Dl位置)。冷凝器C的制冷劑液CL經(jīng)由制冷劑液移送管路 5，被制冷劑泵P4升壓，通過制冷劑供給閥V103被控制流量后送向蒸發(fā)器El。送向蒸發(fā)器El的制冷劑液CL，在從蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱156流過垂直傳熱管151內(nèi)側(cè)的期間，被廢氣GHl加熱而蒸發(fā)(制冷劑的狀態(tài)為圖11中的D2位置)。蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS經(jīng)由制冷劑蒸汽移送管116送向吸收器Al，在吸收器Al被吸收液ALi吸收。制冷劑供給閥V103通過控制裝置21被調(diào)節(jié)開度，對從冷凝器C向蒸發(fā)器El移送的制冷劑液CL的量進行加濺。即，對移送的制冷劑液CL的量加減使蒸發(fā)器El所蓄積的制冷劑液CL的液面水平成為一定的量。進行這樣的控制是為了對制冷劑液的蒸發(fā)量進行補給，并且是為了使制冷劑泵P4不吸入氣體。除了在蒸發(fā)器El以及蒸發(fā)器E2滯留的制冷劑液之外，系統(tǒng)整體的制冷劑液在冷凝器C底部蓄積。因此，冷凝器C底部構(gòu)成為具有用于蓄積吸收液的足夠的容量。若將熱泵100停止，則制冷劑液CL有可能從壓力較高的蒸發(fā)器 E1、E2側(cè)經(jīng)由制冷劑液移送管路5向比蒸發(fā)器E1、E2低壓的冷凝器C逆流。為了避免這種剛停止后的制冷劑泵P4的反轉(zhuǎn)，優(yōu)選在制冷劑泵P4的出口側(cè)設置止回閥40。也可以代替該方式而將控制裝置21構(gòu)成為，在熱泵停止時使(若全靠液面控制則在熱泵停止時成為開放而不能防止逆流的)制冷劑供給閥V103、V203成為全閉。第二吸收熱泵部100-2的作用也與第一吸收熱泵部100-1完全相同。將各部件的附圖標記的三位數(shù)字的首位從1替換為2即可。在此，以不同之處為中心進行說明。從吸收器A2排出的作為稀溶液的吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B22位置。由溶液熱交換器X201 冷卻后的吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的似8位置。該吸收液Al i在從再生器G2的再生器下部聯(lián)管箱276 (吸收液Al i的狀態(tài)為圖11 中的B25位置)流過垂直管271內(nèi)的期間，被廢氣GH3加熱，吸收液Ali所吸收的制冷劑蒸發(fā)為制冷劑蒸汽CS。廢氣GH3的溫度比在再生器Gl中利用的廢氣G202的溫度高。如此， 被濃縮、再生的作為濃溶液的吸收液Ali，從在再生器上部聯(lián)管箱275部設置的吸收液出口 20 流出。變?yōu)闈馊芤旱奈找篈Li (狀態(tài)為圖11中的BM位置)向吸收器A2的吸收液噴霧器222移送。在此期間被從吸收器A2向再生器G2移送的作為稀溶液的吸收液ALi加熱， 吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B27位置。向吸收器A2內(nèi)散布的作為濃溶液的吸收液ALi (吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的 B26位置)，吸收在蒸發(fā)器E2蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，利用吸收熱對經(jīng)由被加熱管223的作為被加熱介質(zhì)的補給水Wl進行加熱，并在吸收器A2底部蓄積吸收液ALi (吸收液Ali的狀態(tài)為圖11中的B22位置)。溶液泵P201、控制裝置21、止回閥239的作用與第一吸收熱泵部100_1相同，因此省略說明。在再生器G2蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS，與在再生器1蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS集流后送向冷凝器C。制冷劑蒸汽CS在冷凝器C被冷卻而冷凝成為制冷劑液CL。在本實施方式中， 冷凝器C是與第一吸收熱泵部100-1共通的，因此圖11的杜林線圖上的狀態(tài)為與在第一吸收熱泵部100-1中說明的Dl位置相同(在冷凝器不是共通的情況下不是相同位置，但在使用了相同條件的冷卻水WC的情況下，成為與Dl大致相同的位置。)。冷凝器C的制冷劑液 CL通過制冷劑供給閥V203被控制流量而送向蒸發(fā)器E2。送向蒸發(fā)器E2的制冷劑液CL，在從蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱256流過垂直傳熱管251內(nèi)側(cè)的期間被廢氣GH2加熱而蒸發(fā)(制冷劑的狀態(tài)為圖11中的D3位置)。蒸發(fā)的制冷劑蒸汽CS被送向吸收器A2，在吸收器A2被吸收液ALi吸收。如上所述，蒸發(fā)器E2在廢氣流路 60中配置在蒸發(fā)器El下游側(cè)，因此蒸發(fā)器E2的制冷劑蒸發(fā)溫度比蒸發(fā)器El的制冷劑蒸發(fā)溫度低。制冷劑供給閥V203和控制裝置21的作用與第一吸收熱泵部100_1的情況相同， 因此省略說明。在以上說明的本實施方式中，吸收循環(huán)設置有兩個循環(huán)(也可以為三個以上)。該兩個循環(huán)對應于第一吸收熱泵部100-1和第二吸收熱泵部100-2。第一吸收熱泵部100-1構(gòu)成為包括吸收器Al、蒸發(fā)器E1、再生器Gl以及冷凝器Cl，第二吸收熱泵部100-2構(gòu)成為包括吸收器A2、蒸發(fā)器E2、再生器G2以及冷凝器C2 (在第三實施方式中與冷凝器Cl共通)， 在一個廢氣流路60中，從廢氣流動的上游側(cè)即高溫側(cè)起依次排列各循環(huán)的結(jié)構(gòu)部件即蒸發(fā)器E1、蒸發(fā)器E2、再生器G2以及再生器G1。在具備有第三以上、即第η (N彡3)吸收熱泵部100 η的情況下，從廢氣GH流動的上游側(cè)起，依次排列蒸發(fā)器Ε1、蒸發(fā)器Ε2、…蒸發(fā)器Eru再生器…再生器G2以及再生器Gl。在圖11的杜林線圖中，例如在η = 3的情況下，增加A3位于Α2的下方、G3位于 G2的右方這樣的循環(huán)。若增大η則能夠擴大廢氣溫度的利用范圍。此外，用于得到同等性能(蒸汽量) 的蒸發(fā)器和再生器的傳熱面積，與η為2以下的情況相比能夠設置成較小。如圖10(b)所示，作為本實施方式的變形例，也可以設置直接生成蒸汽的熱交換器B。這樣的設置在廢氣GH為能夠在入口側(cè)直接生成蒸汽的溫度以上的廢氣GHO時是有用的。在熱交換器B，通過廢氣GHO對補給水Wl直接加熱，直接生成蒸汽。該情況下如圖所示，將廢氣的送入路徑設為B、E1、E2、G2以及Gl的順序。這種本實施方式的吸收熱泵100具備第一吸收熱泵部100-1，將蒸發(fā)溫度較高的蒸發(fā)器El和再生溫度較低的再生器Gl組合而成；和第二吸收熱泵部100-2，將蒸發(fā)溫度 (比蒸發(fā)器El)低的蒸發(fā)器E2和再生溫度(比再生器Gl)高的再生器G2組合而成；兩個吸收熱泵部具備共通的冷凝溫度的冷凝器C。換言之，對使用高溫側(cè)的廢氣生成高溫制冷劑蒸汽的蒸發(fā)器、和在廢氣流動的下游側(cè)使用低溫側(cè)廢氣使吸收液再生(沸點不太高，因此濃縮度較低)的再生器進行組合。這是第一吸收熱泵部100-1。因此，能夠進行圖11所示的杜林線圖上的低濃度側(cè)的循環(huán)，能夠利用200°C的廢氣得到180°C的水蒸汽。同樣，對使用溫度降低了某種程度的低溫側(cè)的廢氣而生成相對低溫的制冷劑蒸汽的蒸發(fā)器、和在廢氣流動的上游側(cè)使用溫度相對高(比在第一蒸發(fā)器El中使用的廢氣溫度低、但比第一再生器Gl高)的一側(cè)的廢氣來使吸收液再生(沸點相對高、濃縮度相對高) 的再生器進行組合。這是第二吸收熱泵部100-2。因此，能夠進行圖11所示的杜林線圖上的高濃度側(cè)的循環(huán)，與第一吸收熱泵部100-1相同，能夠利用200°C的廢氣得到180°C的水蒸汽。與吸收熱泵101 (參照圖1)相同，向補給水移送管路7供給的補給水Wl被供水泵 P12升壓后向氣液分離器11移送。從供水泵P12排出的補給水Wl在熱交換器X2被廢氣 GH6加熱后向氣液分離器11移送。與吸收熱泵101(參照圖1)相同，向氣液分離器11供給的補給水Wl的流量通過由控制裝置21對供水泵P12的轉(zhuǎn)速進行控制而被調(diào)節(jié)為使氣液分離器11內(nèi)所蓄積的補給水Wl的液面水平成為一定。將氣液分離器11的補給水Wl的液面水平調(diào)節(jié)為一定，是為了對氣液分離器11補給與作為蒸汽S被供給而損失的補給水Wl相對應的量。移送至氣液分離器11的補給水W1，經(jīng)由補給水移送管路6，被供水泵P13升壓后送向吸收器A1、A2的被加熱管123、223，在吸收器A1、A2通過吸收制冷劑蒸汽CS的吸收液 Ali的吸收熱而被加熱，產(chǎn)生蒸汽S，經(jīng)由補給水移送管路110、210返回至氣液分離器11，并對蒸汽和液體進行分離。產(chǎn)生的蒸汽S經(jīng)由蒸汽供給管路8，通過受到控制裝置21控制的蒸汽閥Vl以使氣液分離器11的壓力成為第一規(guī)定壓力I^rl的方式被進行流量調(diào)節(jié)，向蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)供給。以使氣液分離器11的壓力成為規(guī)定壓力Prl的方式進行控制，是為了使氣液分離器11的壓力成為比蒸汽聯(lián)管箱(未圖示)的壓力高的壓力而進行的控制，將氣液分離器11 的壓力設為始終比蒸汽聯(lián)管箱的壓力高一定壓力的壓力，能夠使吸收熱泵100所產(chǎn)生的蒸汽S始終向蒸汽聯(lián)管箱供給，能夠向負載(未圖示)側(cè)穩(wěn)定地供給蒸汽S。這也與吸收熱泵 101(參照圖1)相同。通過以上那樣的結(jié)構(gòu)，本實施方式的吸收熱泵100，從蒸發(fā)器El向吸收器Al、并且從蒸發(fā)器E2向吸收器A2汲取廢氣GH所持有的熱量，來對作為被加熱介質(zhì)的補給水Wl進行加熱。在本實施方式中，補給水Wl被加熱而成為水蒸汽后向外部供給。參照圖12的立體圖以及圖13的俯視圖，對構(gòu)成本發(fā)明第三實施方式的吸收熱泵 100的、蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1的構(gòu)造進行說明。圖12是對蒸發(fā)器E1、E2和再生器 G2、G1在將各自的上部聯(lián)管箱局部切缺后從斜上方觀察的立體圖。圖13是對蒸發(fā)器E1、E2 和再生器G2、Gl在將各自的上部聯(lián)管箱拆除后從上方觀察的俯視圖。在本圖中，省略了蒸發(fā)器E1、E2的制冷劑液入口和制冷劑蒸汽出口、再生器G2、Gl的吸收液入口和吸收液出口的圖示。本實施方式的吸收熱泵100所具備的蒸發(fā)器E1，具備水平配置的上部管板152和與其平行配置的下部管板153。在上部管板152和下部管板153之間垂直配置有多根垂直傳熱管151。各垂直傳熱管151在插入于在上部管板152、下部管板153分別穿設的孔中并被擴管之后，被密封焊接而確保氣密性。多根垂直傳熱管151，從管軸線方向觀察在矩形區(qū)域中排列為格子狀或者交錯狀，形成一群的管群。在這樣的多根垂直傳熱管151的內(nèi)側(cè)流動有液狀的制冷劑液CL。S卩，蒸發(fā)器El具備水管鍋爐的構(gòu)造。蒸發(fā)器E2的構(gòu)造除了位于蒸發(fā)器El的廢氣GH流動的下游側(cè)這一點之外，與蒸發(fā)器El相同。即，具備上部管板252和下部管板253，在兩個管板之間配置有多根垂直傳熱管 251。蒸發(fā)器E2與蒸發(fā)器E 1完全相同地具備水管鍋爐的構(gòu)造。同樣，本實施方式的吸收熱泵100所具備的再生器G1，具備水平配置的上部管板 172和與其平行配置的下部管板173。在上部管板172和下部管板173之間垂直配置有多根垂直傳熱管171。各垂直傳熱管171在插入于在上部管板172、下部管板173分別穿設的孔中并被擴管之后，被密封焊接而確保氣密性。多根垂直傳熱管171從管軸線方向觀察在矩形區(qū)域中排列為格子狀或者交錯狀，形成一群的管群。在這樣的多根垂直傳熱管171的內(nèi)側(cè)流動有吸收液ALi。即，再生器G具備水管鍋爐的構(gòu)造。再生器G2的構(gòu)造除了位于比再生器Gl靠廢氣GH流動的上游側(cè)且位于蒸發(fā)器E2 的下游側(cè)這一點之外，與再生器Gl相同。S卩，具備上部管板272和下部管板273，在兩個管板之間配置有多根垂直傳熱管271。再生器G2與再生器Gl完全相同地具備水管鍋爐的構(gòu)造。在本實施方式的吸收熱泵100中，蒸發(fā)器El、E2的上部管板152、252和再生器Gl、 G2的上部管板172、272由一體管板形成，并且蒸發(fā)器E1、E2的下部管板153、253和再生器 G1、G2的下部管板173、273由一體管板形成。蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1由于被共通的熱源即廢氣GH加熱，因此能夠鄰接設置，由一體的一張板來形成，從而能夠高效地進行制造。在蒸發(fā)器管群150、250與再生器管群270、170之間，只要能夠構(gòu)成蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1的聯(lián)管箱，則優(yōu)選盡可能接近地配置?；蛘?，只要能夠插入配置以下要說明的作為流動限制構(gòu)件的擋板，則優(yōu)選盡可能接近地配置。通過接近地配置，能夠防止廢氣GH流路無用地變長，能夠抑制廢氣GH的流動損失。另外，以上的管板也可以在各蒸發(fā)器、再生器中分別單獨地形成。此外，也可以在蒸發(fā)器El和蒸發(fā)器E2中共通，在再生器G2和再生器Gl中共通。這是因為，在裝置尺寸較大時，從制造以及搬運的觀點出發(fā)，有時優(yōu)選進行分割。在本實施方式的吸收熱泵100構(gòu)成為，在蒸發(fā)器El、E2和再生器G2、Gl各自的多根垂直傳熱管151、251、271、171的外側(cè)，與該垂直傳熱管151等相交地流動有廢氣GH1、 6!12、6!13、6!14，并排出廢氣6!15。在蒸發(fā)器E1、E2的上部管板152、252與下部管板153、253 之間、再生器G2、Gl的上部管板272、172與下部管板273、173之間，形成有廢氣GH的流路 60。在本實施方式中，廢氣GH經(jīng)由流路60與垂直傳熱管151等直角相交地流動。垂直傳熱管151等在外側(cè)流動有廢氣GH而在管內(nèi)側(cè)流動有制冷劑液CL、吸收液Ali，因此能夠較大地確保廢氣GH的流路60，能夠避免流速的高速化。此外，多根垂直傳熱管151、251、271、171在蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1中分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群150、250和再生器管群270、170，蒸發(fā)器管群150、250和再生器管群270、 170相對于廢氣GH的流動直線地排列。所謂直線地排列是指，廢氣GH的流路60不是所謂的兩通路或者三通路那樣的多通路，而是單通路地配置。換言之，是指在將蒸發(fā)器管群150、 250和再生器管群270、170拆除后從廢氣GH的供給側(cè)觀察排出側(cè)時，能夠經(jīng)過廢氣GH的流路60從供給側(cè)看穿到排出側(cè)。由于直線地排列，因此在熱源為每單位體積的熱容量較小的廢氣那樣的氣體，為了得到需要的熱量而需要流動有非常大的體積流量的熱源氣體時，能夠?qū)⒘鲃幼枇σ鸬膲毫p失抑制得較低。即，能夠降低轉(zhuǎn)彎損失或者回轉(zhuǎn)引起的損失。雖然用于使廢氣那樣的熱源氣體流動的動力容易變大，但能夠?qū)⑵湟种频幂^小，不會削弱節(jié)能效果。尤其是如本實施方式那樣，廢氣GH經(jīng)由蒸發(fā)器E1、E2、再生器G2、G1這至少四個管群流動，因此流路損失容易變大，從而直線排列的效果很好。如之前所說明的那樣，在蒸發(fā)器El、E2和再生器G2、Gl中，上部管板彼此、下部管板彼此，分別也可以不由一體的管板形成，而分別設置成分體。如果設置成分體，則蒸發(fā)器 E1、E2和再生器G2、G1的配置能夠分別根據(jù)獨自的狀況來決定。在使各部件設為分體的情況下，蒸發(fā)器管群150、250和再生器管群270、170相對于廢氣GH1、GH2、GH3、GH4、GH5的流動直線地排列這一點也不變。此外，在設置成分體的情況下，優(yōu)選這些部件盡可能接近地配置。這是為了將廢氣的流路損失抑制得較低。在本實施方式，再生器管群270、170相對于廢氣GH的流動配置在蒸發(fā)器管群150、 250的下游側(cè)。在熱源為廢氣那樣的氣體時，可利用的溫度幅度較大。例如以200°C供給，以 100°C排出。在該情況下對100°c的溫度差進行利用。因此，在將廢氣作為熱源進行利用的情況下，存在相對高溫的氣體引起的吸收液的過濃縮、結(jié)晶的危險。但是，由于將再生器管群270、170配置在蒸發(fā)器管群150、250的下游側(cè)，因此，廢氣GH在蒸發(fā)器El、E2溫度降低了某種程度之后向再生器G2、Gl供給。因此，能夠抑制供給廢氣GH的上游側(cè)部分、換言之相對高溫的部分引起的吸收液的過剩濃縮、結(jié)晶的危險。進而，在本實施方式中，具備側(cè)板M4a、154b、2Ma、254b、274a、274b、174a、 174b (參照圖 13)，該側(cè)板 154a、154b、254a、254b、274a、274b、174a、174b 將蒸發(fā)器管群 150、 250和再生器管群270、170與外部氣體遮斷，與各管板152、153、252、253、272、273、172、173 協(xié)作而構(gòu)成廢氣GH的流路。也可以代替?zhèn)劝?5 等而設為水冷壁，但是如果如廢氣那樣為250°C程度或其以下、典型地為200°C程度，則能夠由單純的平板(鐵板)構(gòu)成，成為簡易的構(gòu)造。即，可以不是如水冷壁那樣在多層構(gòu)造中在層間收容具有壓力的流體的構(gòu)造，而能夠成為單層構(gòu)造或者單板構(gòu)造。在本實施方式的吸收熱泵100中，蒸發(fā)器El、E2和再生器 G2、Gl大多成為大氣壓以上的壓力的壓力容器。在該情況下，各上部聯(lián)管箱155、255、275、 175和下部聯(lián)管箱156、256、276、176(在吸收熱泵中尤其是蒸發(fā)器的聯(lián)管箱)受到壓力，但是由于側(cè)板不是水冷壁而是單純的單層平板，因此能夠容易進行強度的對應。另外，在本實施方式中，再生器的聯(lián)管箱內(nèi)側(cè)可能會成為負壓，但由于側(cè)板不是水冷壁而是單純的單層平板，因此能夠容易地應對外壓。此外，如已經(jīng)說明的那樣，蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1、或者說蒸發(fā)器管群150、 250和再生器管群270、170，相對于廢氣GH的流動直線地排列。這種配置可以說能夠典型地如下這樣實現(xiàn)側(cè)板M4a、25^和側(cè)板27如、17如形成為一個平面狀，側(cè)板M4b、254b和側(cè)板274b、174b同樣形成為一個平面狀，分別優(yōu)選由單個平板形成，并且，蒸發(fā)器上部管板 152,252和再生器上部管板272、172形成為一個平面狀，蒸發(fā)器下部管板153、253和再生器下部管板273、173同樣形成為一個平面狀，分別優(yōu)選由單個平板形成。側(cè)板M4a、154b、2Ma、254b、274a、274b、174a、174b 的外部氣體側(cè)優(yōu)選配有絕熱材料。雖說溫度不是太高，但是這是為了使可利用的熱不排出至外部。并且是為了人體的安全。進而，在本實施方式中，蒸發(fā)器El、E2和再生器G2、Gl以對各自的管群150、250、 270,170的上部開口部進行覆蓋的方式設置蒸發(fā)器上部聯(lián)管箱155、255和再生器上部聯(lián)管箱275、175，以對下部開口進行覆蓋的方式設置蒸發(fā)器下部聯(lián)管箱156、256(制冷劑液供給室)和再生器下部聯(lián)管箱276、176(溶液供給室)。蒸發(fā)器上部聯(lián)管箱155、255也可以兼作為氣液分離室。若如此構(gòu)成，則能夠?qū)崿F(xiàn)構(gòu)造的簡化。參照圖14的俯視圖，對本發(fā)明第四實施方式中使用的蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、 Gl的組合進行說明。圖14是將蒸發(fā)器El、E2和再生器G2、Gl的各上部聯(lián)管箱拆卸，對垂直傳熱管151、251、271、171從軸線方向、即上方觀察的俯視圖。在本實施方式中，具備旁通流路91，該旁通流路91在作為熱源氣體的廢氣GH的流路60中，從蒸發(fā)器管群250下游側(cè)的端部起，對再生器管群270進行旁通，使廢氣GH向上述再生器管群270的下游側(cè)流動。旁通流路91是將廢氣GH2或經(jīng)過蒸發(fā)器管群250之后的廢氣GH3的全部或者一部分避開再生器管群270地向其下游側(cè)引導的流路。在本實施方式中構(gòu)成為，旁通流路91 是相對再生器管群170也旁通而將廢氣GH3向其下游側(cè)引導的流路。在此，所謂蒸發(fā)器管群250下游側(cè)的端部是指，廢氣GH流動方向最下游的垂直傳熱管251下游側(cè)的部分、即廢氣GH2經(jīng)過所有蒸發(fā)器管群250后變成廢氣GH3的部分，進而換言之，優(yōu)選為蒸發(fā)器管群250與再生器管群270之間的空間部分，但是也可以如圖所示，
31是廢氣GH2經(jīng)過蒸發(fā)器管群250上游側(cè)的多根垂直傳熱管之后的部分。即，也可以是包括蒸發(fā)器管群250與再生器管群270之間的空間部分的部分，或者比該部分稍微靠上游的部分。此時，優(yōu)選旁通流路91的開始部分沒有延伸到再生器管群270。設置旁通流路91的目的是為了防止再生器G2中的吸收液的過剩濃縮進而結(jié)晶化。如果將旁通流路91的始點設為廢氣GH2經(jīng)過所有蒸發(fā)器管群250而變?yōu)閺U氣GH3 的部分，則在蒸發(fā)器E2中能夠盡可能地利用廢氣GH2的高溫部分，這從熱利用的觀點來看是優(yōu)選的。但是，即使將旁通流路91始點設為廢氣GH2經(jīng)過蒸發(fā)器管群250的上游側(cè)的某程度根數(shù)的垂直傳熱管251之后的部分，廢氣GH2的熱量在蒸發(fā)器E2中也已經(jīng)大量地得以利用，能夠提高裝置構(gòu)成的靈活性。即，能夠?qū)⒄舭l(fā)器管群250和再生器管群270之間的空間部分較短地構(gòu)成，能夠?qū)崿F(xiàn)裝置的緊湊化、流路阻力的降低。在旁通流路91具備對旁通流量進行限制的擋板92。這是因為旁通流路91是為了防止再生器G2中的吸收液Ali的過剩濃縮進而結(jié)晶化而設置旁通流路對足夠的廢氣GH3 進行分流的流路。不需要所需以上地進行分流。擋板92優(yōu)選不僅能夠?qū)U氣GH3的流量進行限制，還能夠進行遮斷。從熱回收的觀點來看，優(yōu)選在再生器G2中的吸收液濃度不處于危險區(qū)域時進行完全遮斷。另外，在圖14中，旁通流路91圖示為，對再生器G2和再生器Gl的雙方進行旁通， 但至少對再生器G2進行旁通即可。再生器G2位于廢氣的上游側(cè)是導致吸收液的過剩濃縮、 結(jié)晶的可能性較高的原因。在該實施方式中，優(yōu)選具備對再生器G2內(nèi)的吸收液Ali的濃度進行檢測的濃度檢測器DEN (參照圖10)。若將再生器Gl與再生器G2進行比較，則如杜林線圖(參照圖11) 所示，在再生器G2中存在結(jié)晶、過剩濃縮的可能性。因此，優(yōu)選在再生器G2的出口濃度上升時調(diào)節(jié)再生器G2的濃縮能力。因此，具備濃度檢測器DEN，與再生器G內(nèi)的吸收液ALi濃度相對應地調(diào)節(jié)擋板92的開度，來對朝向再生器G2的廢氣的流入量進行加濺。濃度檢測器DEN設置在再生器G2內(nèi)的吸收液ALi濃度最高的位置，典型地是設置在上部聯(lián)管箱275 內(nèi)。另外，如圖10所示，也可以設置在從上部聯(lián)管箱275向吸收器A2引導吸收液Ali的吸收液移送管路202中。在該情況下，優(yōu)選盡可能接近再生器G2的位置。濃度檢測器DEN不限定于對濃度進行直接檢測的檢測器，也可以是間接地進行檢測的檢測器。即，也可以是對與濃度相當?shù)奈锢砹俊⒗缥找旱拿芏冗M行檢測的檢測器。在此所謂的濃度，也可以是與濃度相關聯(lián)的計算值。即，濃度可以是根據(jù)密度和溫度檢測出的值，也可以是根據(jù)音速和溫度檢測出的值，也可以代替濃度而基于密度、比重。此外，也可以根據(jù)再生器出口的溶液溫度與再生器G2的蒸汽壓力(或者露點)之間的關系來推測濃度。即，也可以根據(jù)溶液的氣液平衡關系來進行計算。由于再生器的蒸汽壓力或露點對冷卻水溫度產(chǎn)生較強影響，因此也可以根據(jù)溶液溫度和冷卻水溫度來判斷濃縮的危險性。如此推測或計算也是濃度檢測的一個方式。在該實施方式中，優(yōu)選還在蒸發(fā)器E2與再生器G2之間、進一步說在蒸發(fā)器管群 250與再生器管群270之間設置擋板93。如果具備旁通流路91和擋板92，則雖然因再生器管群270(以及再生器管群170)的流路阻力能夠使相當大量的廢氣GH3流向旁通流路91， 但是能夠通過進一步設置擋板93來增大調(diào)節(jié)幅度。擋板93為多葉式，即將主體部分形成為縱向或橫向地分割成多張的平板，能夠以各自的縱長或者橫長的平板的長度方向中心軸為中心轉(zhuǎn)動。若成為多葉式，則不需要較大地設置蒸發(fā)器E2與再生器G2之間的空間，能夠容易將蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1的組合緊湊化。擋板92也可以為多葉式。擋板93優(yōu)選不僅對廢氣GH3的流量進行限制，還能夠進行遮斷。這是因為，根據(jù)再生器G中的吸收液的濃度，也可能存在想暫時地完全遮斷的情況。在將擋板93設為完全遮斷時，通常擋板92全開。另外，若設置旁通流路91，則在外觀上，側(cè)板274b、174b不是單層構(gòu)造或者單板構(gòu)造，而看起來像多層構(gòu)造那樣。但是，旁通流路91不同于帶有內(nèi)壓的多層構(gòu)造的水冷壁構(gòu)造。即，廢氣GH在廢氣流路60中流動時，壓力低到能夠被忽視的程度。因此，側(cè)板274b、 174b能夠設為單層構(gòu)造或單板構(gòu)造這一點，與未設置有旁通流路91的情況相同。只不過是在單層構(gòu)造的側(cè)板274b、174b的外側(cè)設置有不需要作為壓力容器被對待的旁通流路91。第三、第四實施方式也與第一、第二實施方式相同，根據(jù)試驗計算，若廢氣GHl的入口溫度為200°C，要得到180°C的水蒸汽S，則在廢氣鍋爐中得到的熱量為大約12，與此對于，若使用本吸收熱泵，則得到大約43的熱量。此外，在廢氣溫度為180°C時，在廢氣鍋爐中得到的熱量為零，與此相對，若使用本吸收熱泵則能夠得到大約32的熱量(參照圖6)。另外，在第三、第四實施方式中，用于得到同等性能(蒸汽量)的傳熱面積(裝置大小)可以比第一、第二實施方式的小。蒸發(fā)器E1、E2和再生器G2、G1，不僅管板是共通的，也可以將罐體設為一體構(gòu)造。工業(yè)實用性本發(fā)明的吸收熱泵，尤其在從廢氣那樣熱源氣體回收熱來對被加熱介質(zhì)進行加熱時進行利用。本發(fā)明的吸收熱泵，在較大地利用熱源出口溫度差的情況下進行利用，尤其在從廢氣那樣熱源氣體回收熱來對被加熱介質(zhì)進行加熱時進行利用。
權(quán)利要求
1.一種吸收熱泵，其中， 該吸收熱泵具備蒸發(fā)器，通過熱源氣體對制冷劑進行加熱而使該制冷劑蒸發(fā)； 吸收器，吸收蒸發(fā)后的上述制冷劑，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)進行加熱；以及再生器，通過上述熱源氣體對在上述吸收器中吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液進行加熱，使該吸收液再生， 上述蒸發(fā)器具有 蒸發(fā)器上部管板； 蒸發(fā)器下部管板；以及多根垂直傳熱管，設置在上述蒸發(fā)器上部管板和蒸發(fā)器下部管板之間，內(nèi)側(cè)流動有液狀的上述制冷劑，上述再生器具有 再生器上部管板； 再生器下部管板；以及多根垂直傳熱管，設置在上述再生器上部管板和再生器下部管板之間，內(nèi)側(cè)流動有上述吸收液，構(gòu)成為在上述多根垂直傳熱管的外側(cè)，與上述垂直傳熱管相交地流動有上述熱源氣體，上述多根垂直傳熱管在上述蒸發(fā)器和上述再生器中分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群和再生器管群，上述蒸發(fā)器管群和再生器管群相對于上述熱源氣體的流動直線地排列。
2.如權(quán)利要求1所述的吸收熱泵，其中，上述再生器上部管板與上述蒸發(fā)器上部管板由一體的板形成， 上述再生器下部管板與上述蒸發(fā)器下部管板由一體的板形成。
3.如權(quán)利要求1或2所述的吸收熱泵，其中，上述再生器管群相對于上述熱源氣體的流動，配置在上述蒸發(fā)器管群的下游側(cè)。
4.如權(quán)利要求3所述的吸收熱泵，其中， 該吸收熱泵具備旁通流路，在上述熱源氣體的流路中從上述蒸發(fā)器管群下游側(cè)的端部起，對上述再生器管群進行旁通，使上述熱源氣體向上述再生器管群下游側(cè)流動；以及流動限制構(gòu)件，對上述旁通流路中的上述熱源氣體的流動進行限制。
5.如權(quán)利要求3或4所述的吸收熱泵，其中， 該吸收熱泵具備流動限制構(gòu)件，在上述熱源氣體的流路中，在上述蒸發(fā)器管群和再生器管群之間對上述熱源氣體的流動進行限制。
6.如權(quán)利要求1至5中任一項所述的吸收熱泵，其中，包括上述再生器上部管板地構(gòu)成再生器上部聯(lián)管箱，包括上述再生器下部管板地構(gòu)成再生器下部聯(lián)管箱，該吸收熱泵具備使上述吸收液從上述再生器上部聯(lián)管箱下降到上述再生器下部聯(lián)管箱的降液管。
7.一種吸收熱泵，其中，該吸收熱泵具備第一蒸發(fā)器，通過熱源流體對制冷劑進行加熱而使該制冷劑蒸發(fā)； 第一吸收器，吸收在上述第一蒸發(fā)器中蒸發(fā)后的制冷劑，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)進行加熱；第一再生器，通過上述熱源流體對在上述第一吸收器吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液進行加熱，使該吸收液再生；第二蒸發(fā)器，通過上述熱源流體對制冷劑進行加熱而使該制冷劑蒸發(fā)； 第二吸收器，吸收在上述第二蒸發(fā)器中蒸發(fā)后的制冷劑，利用吸收熱對被加熱介質(zhì)進行加熱；以及第二再生器，通過上述熱源流體對在上述第二吸收器吸收制冷劑而降低了濃度的吸收液進行加熱，使該吸收液再生，上述第一蒸發(fā)器、第二蒸發(fā)器、第二再生器以及第一再生器，在上述熱源流體流動的流路中從上述熱源流體的上游側(cè)朝向下游側(cè)依次配置。
8.如權(quán)利要求7所述的吸收熱泵，其中， 上述熱源流體為熱源氣體，上述第一蒸發(fā)器以及第二蒸發(fā)器分別具有 蒸發(fā)器上部管板； 蒸發(fā)器下部管板；以及多根垂直傳熱管，設置在上述蒸發(fā)器上部管板和蒸發(fā)器下部管板之間，內(nèi)側(cè)流動有液狀的上述制冷劑，上述第一再生器以及第二再生器分別具有 再生器上部管板； 再生器下部管板；以及多根垂直傳熱管，設置在上述再生器上部管板和再生器下部管板之間，內(nèi)側(cè)流動有上述吸收液，構(gòu)成為在上述多根垂直傳熱管的外側(cè)，與上述垂直傳熱管相交地流動有上述熱源氣體，上述多根垂直傳熱管在上述第一蒸發(fā)器、上述第二蒸發(fā)器、上述第二再生器以及上述第一再生器中，分別構(gòu)成第一蒸發(fā)器管群、第二蒸發(fā)器管群、第二再生器管群以及第一再生器管群，上述第一蒸發(fā)器管群、上述第二蒸發(fā)器管群、上述第二再生器管群以及上述第一再生器管群相對于上述熱源氣體的流動直線地排列。
9.如權(quán)利要求7或8所述的吸收熱泵，其中， 該吸收熱泵具備旁通流路，在上述熱源氣體的流路中從上述第二蒸發(fā)器下游側(cè)的端部起，對上述第二再生器進行旁通，使上述熱源氣體向上述第二再生器的下游側(cè)流動；以及流動限制構(gòu)件，對上述旁通流路中的上述熱源氣體的流動進行限制。
10.如權(quán)利要求7至9中任一項所述的吸收熱泵，其中，上述第一吸收器以及第二吸收器構(gòu)成為對作為上述被加熱介質(zhì)的水進行加熱而產(chǎn)生大氣壓以上的壓力的水蒸汽，該吸收熱泵具備將所生成的水蒸汽與伴隨的水進行分離的氣液分離器。
11.如權(quán)利要求7至10中任一項所述的吸收熱泵，其中， 該吸收熱泵具備熱交換器，在上述熱源流體的流路中，在上述第一蒸發(fā)器的上游側(cè)利用上述熱源流體的熱直接產(chǎn)生水蒸汽。
全文摘要
提供容易將廢氣用作蒸發(fā)器及再生器的熱源的吸收熱泵。吸收熱泵具備蒸發(fā)器(E)，通過熱源氣體(GH)使制冷劑(CL)蒸發(fā)；吸收器(A)，吸收蒸發(fā)的制冷劑(CS)并利用吸收熱加熱被加熱介質(zhì)(W1)；再生器(G)，通過熱源氣體使來自吸收器的吸收液(Ali)再生，蒸發(fā)器具有設置在上部管板和下部管板之間且內(nèi)側(cè)流動有液狀制冷劑的多根垂直傳熱管(51)，再生器具有設置在上部管板和下部管板之間且內(nèi)側(cè)流動有吸收液的多根垂直傳熱管(71)，熱源氣體在多根垂直傳熱管的外側(cè)與其相交地流動，垂直傳熱管(51、71)分別構(gòu)成蒸發(fā)器管群(50)和再生器管群(70)，蒸發(fā)器管群和再生器管群相對于熱源氣體的流動直線地排列。
文檔編號F25B39/02GK102242982SQ201110124518
公開日2011年11月16日 申請日期2011年5月13日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月14日
發(fā)明者井上修行 申請人:荏原冷熱系統(tǒng)株式會社