本發(fā)明屬于壓縮機及空調
技術領域：
，具體涉及一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)、控制方法及空調系統(tǒng)。
背景技術：
：目前針對帶滿液式殼管換熱器的螺桿式風冷熱泵系統(tǒng)，因滿液式殼管中殼程走冷媒,相對于干式殼管,其冷媒灌注量要大得多,在提升性能方面有顯著優(yōu)勢的同時壓縮機吸氣帶液的風險也顯著提高。由于現(xiàn)有技術中的滿液式殼管換熱器的空調系統(tǒng)存在壓縮機吸氣帶液等技術問題，因此本發(fā)明研究設計出一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)、控制方法及空調系統(tǒng)。技術實現(xiàn)要素：因此，本發(fā)明要解決的技術問題在于克服現(xiàn)有技術中的空調系統(tǒng)存在壓縮機吸氣帶液的缺陷，從而提供一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)、控制方法及空調系統(tǒng)。本發(fā)明提供一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)，其中所述空調包括設置在所述壓縮機吸氣端處的用于調節(jié)該處冷媒流量的流量調節(jié)閥；所述控制系統(tǒng)包括檢測單元，用于檢測空調的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值；計算單元，用于根據(jù)檢測單元的檢測結果計算出空調的排氣過熱度擬合值；判斷單元，用于根據(jù)所述計算單元的計算結果判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系；執(zhí)行單元，用于根據(jù)所述判斷單元的判斷結果執(zhí)行流量調節(jié)閥的開度開大或關小的調節(jié)。優(yōu)選地，所述檢測單元中，所述冷媒參數(shù)值包括冷凝溫度Tc和蒸發(fā)溫度Te，所述壓縮機參數(shù)值包括排氣壓力和壓縮機負荷Q1；和/或，所述計算單元中，所述排氣過熱度擬合值為根據(jù)壓縮機的排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算得出的實際值。優(yōu)選地，所述排氣過熱度擬合值M＝KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率，且有：當判斷單元判斷出M＞X,則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當判斷單元判斷出Y＜M≤X，則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥閥保持當前開度；當判斷單元判斷出M≤Y,則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥將在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc；其中KpC為排氣過熱度修正系數(shù)，KiC為排氣過熱度變化率修正系數(shù)，X、Y為常數(shù)。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣過熱度偏差＝DHT-DHTc*zlxz_EXV，其中所述DHT為實測排氣過熱度，所述DHTc為排氣目標過熱度理論值，所述zlxz_EXV為制冷排氣目標過熱度修正系數(shù)。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣目標過熱度理論值DHTc＝(a1*Tc^2-a2*Tc+a3)*(a4-a5*Te)*(a6*Q1^2–a7*Q1+a8)，其中a1-a8均為常數(shù)修正系數(shù)。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣過熱度變化率＝DHTt-DHT(t-60)，其中所述DHTt為t時刻的實測排氣過熱度，所述DHT(t-60)為t時刻的前一分鐘的實測排氣過熱度。優(yōu)選地，當具有調節(jié)步幅Dc時，所述計算單元還用于計算所述調節(jié)步幅Dc：當環(huán)境溫度＞5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin；當環(huán)境溫度≤5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin/2；其中，所述Dmin為流量調節(jié)閥的最小調節(jié)步幅。優(yōu)選地，所述調節(jié)步幅Dc最大值不高于5％，若Dc≥5％則賦值Dc＝5％；和/或，所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于0.1％，若0＜Dc≤0.1％時，則賦值Dc＝0.1％。優(yōu)選地，所述流量調節(jié)閥的開度調節(jié)范圍為10％～100％。本發(fā)明還提供一種防止空調壓縮機液擊的控制方法，其使用前述的控制系統(tǒng)，對壓縮機進行防液擊的控制：包括檢測步驟，用于檢測空調的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值；計算步驟，用于根據(jù)檢測步驟的檢測結果計算出空調的排氣過熱度擬合值；判斷步驟，用于根據(jù)所述計算單元的計算結果判斷所述所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系；執(zhí)行步驟，用于根據(jù)判斷單元的判斷結果執(zhí)行流量調節(jié)閥的開度開大或關小的調節(jié)。優(yōu)選地，所述檢測步驟中，所述冷媒參數(shù)值包括冷凝溫度Tc和蒸發(fā)溫度Te，所述壓縮機參數(shù)值包括排氣壓力和壓縮機負荷Q1；和/或，所述計算步驟中，所述排氣過熱度擬合值為根據(jù)壓縮機的排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算得出的實際值。優(yōu)選地，所述排氣過熱度擬合值M＝KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率，且有：當判斷出M＞X,則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當判斷出Y＜M≤X，則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥閥保持當前開度；當判斷出M≤Y,則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥將在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc；其中KpC為排氣過熱度修正系數(shù)，KiC為排氣過熱度變化率修正系數(shù)，X、Y為常數(shù)。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣過熱度偏差＝DHT-DHTc*zlxz_EXV，其中所述DHT為實測排氣過熱度，所述DHTc為排氣目標過熱度理論值，所述zlxz_EXV為制冷排氣目標過熱度修正系數(shù)。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣目標過熱度理論值DHTc＝(a1*Tc^2-a2*Tc+a3)*(a4-a5*Te)*(a6*Q1^2–a7*Q1+a8)，其中a1-a8均為常數(shù)修正系數(shù)。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣過熱度變化率＝DHTt-DHT(t-60)，其中所述DHTt為t時刻的實測排氣過熱度，所述DHT(t-60)為t時刻的前一分鐘的實測排氣過熱度。優(yōu)選地，當具有調節(jié)步幅Dc時，所述計算步驟還用于計算所述調節(jié)步幅Dc：當環(huán)境溫度＞5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin；當環(huán)境溫度≤5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin/2；其中，所述Dmin為流量調節(jié)閥的最小調節(jié)步幅。優(yōu)選地，所述調節(jié)步幅Dc最大值不高于5％，若Dc≥5％則賦值Dc＝5％；和/或，所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于0.1％，若0＜Dc≤0.1％時，則賦值Dc＝0.1％。優(yōu)選地，所述流量調節(jié)閥的開度調節(jié)范圍為10％～100％。本發(fā)明還提供一種空調系統(tǒng)，其包括前述的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)。本發(fā)明提供的一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)、控制方法及空調系統(tǒng)具有如下有益效果：本發(fā)明的一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)、控制方法及空調系統(tǒng)，通過檢測并計算出空調的排氣過熱度擬合值，能夠獲得排氣過熱度的物理參考值，進而通過判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系，能夠獲得排氣過熱度是大還是小，通過排氣過熱度進而能夠判斷出進入壓縮機中的冷媒是過多還是過少(過多則排氣過熱度小、過少則排氣過熱度大)，進而能根據(jù)進入壓縮機中的冷媒過多還是過少調節(jié)流量調節(jié)閥的開度，以達到控制進入壓縮機中冷媒多少的目的，從而有效地防止了壓縮機液擊現(xiàn)象的發(fā)生，避免了壓縮機吸氣帶液。附圖說明圖1是本發(fā)明的空調系統(tǒng)的結構示意圖；圖2是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的結構示意圖。圖中附圖標記表示為：1—壓縮機，2—油分離器，3—四通閥，4—翅片換熱器，5a、5b、5c、5d—單向閥，6a、6b—球閥，7—干燥過濾器，8—電子膨脹閥，9—滿液式殼管換熱器，10—汽液分離器，11—噴液管路及其元器件，12—回油管路及其元器件，13—流量調節(jié)閥，20—控制系統(tǒng)，21—檢測單元，22—計算單元，23—判斷單元，24—執(zhí)行單元。具體實施方式如圖1-2所示，本發(fā)明提供一種防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)20，其所述空調包括壓縮機1、滿液式殼管換熱器9、翅片換熱器4、電子膨脹閥8，其中設置在所述壓縮機1吸氣端處的用于調節(jié)該處冷媒流量的流量調節(jié)閥13；所述控制系統(tǒng)包括檢測單元21，用于檢測空調系統(tǒng)的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值；計算單元22，用于根據(jù)檢測單元的檢測結果計算出空調的排氣過熱度擬合值；判斷單元23，用于根據(jù)所述計算單元的計算結果判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系；執(zhí)行單元24，用于根據(jù)所述判斷單元的判斷結果執(zhí)行流量調節(jié)閥的開度開大或關小的調節(jié)。通過檢測冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值能計算出空調的排氣過熱度擬合值，即獲得排氣過熱度的物理參考值，進而通過判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系，能夠獲得排氣過熱度是大還是小，由于排氣過熱度是時刻在變化的、且測量也不是時刻都進行的一般是間隔一定時間測量一次，因此上述物理參考值最能夠反映出排氣過熱度的大小，通過排氣過熱度進而能夠判斷出進入壓縮機中的冷媒是過多還是過少(過多則排氣過熱度小、過少則排氣過熱度大)，進而能根據(jù)進入壓縮機中的冷媒過多還是過少調節(jié)流量調節(jié)閥的開度，以達到控制進入壓縮機中冷媒多少的目的，從而有效地防止了壓縮機液擊現(xiàn)象的發(fā)生，避免了壓縮機吸氣帶液。優(yōu)選地，所述檢測單元中，所述冷媒參數(shù)值包括冷凝溫度Tc和蒸發(fā)溫度Te，所述壓縮機參數(shù)值包括排氣壓力和壓縮機負荷Q1；和/或，所述計算單元中，所述排氣過熱度擬合值為根據(jù)壓縮機的排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算得出的實際值。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的需要檢測的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值的具體且優(yōu)選的值，以及獲得排氣過熱度擬合值的優(yōu)選具體的變量參數(shù)(排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率)，能夠根據(jù)冷凝溫度、蒸發(fā)溫度、排氣壓力和壓縮機負荷計算出排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率，進而再通過排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算并獲得最終需要獲得的排氣過熱度擬合值，即排氣過熱度的物理參考值。優(yōu)選地，所述排氣過熱度擬合值M＝KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率，且有：當判斷單元判斷出M＞X,則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當判斷單元判斷出Y＜M≤X，則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥閥保持當前開度；當判斷單元判斷出M≤Y,則執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥將在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc；其中KpC為排氣過熱度修正系數(shù)，KiC為排氣過熱度變化率修正系數(shù)，X、Y為常數(shù)，且X＞Y。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的判斷單元的具體判斷步驟和執(zhí)行單元根據(jù)判斷結果的具體執(zhí)行操作步驟，有效地實現(xiàn)壓縮機吸氣端的冷媒根據(jù)需求的調節(jié)、防止壓縮機吸氣帶液，且也是排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率的具體擬合函數(shù)關系式；當擬合函數(shù)的值即(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)＞X時，說明壓縮機排氣過熱度較高、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量過少，則需要增大進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當擬合函數(shù)的值≤X且＞Y時，說明壓縮機排氣過熱度合適、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量也合適，則需要或可以保持進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上保持不變；當擬合函數(shù)的值≤Y時，說明壓縮機排氣過熱度過低、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量過多，則需要減小進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc，以控制冷媒進入量。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣過熱度偏差＝DHT-DHTc*zlxz_EXV，其中所述DHT為實測排氣過熱度，所述DHTc為排氣目標過熱度理論值，所述zlxz_EXV為制冷排氣目標過熱度修正系數(shù)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的排氣過熱度偏差的優(yōu)選計算方法，通過排氣過熱度的實際值與理論值(優(yōu)選對理論值進行修正，將過熱度理論值乘以修正系數(shù))的差值，能夠準確地得出或反映出排氣過熱度偏差的準確大小值。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣目標過熱度理論值DHTc＝(a1*Tc^2-a2*Tc+a3)*(a4-a5*Te)*(a6*Q1^2–a7*Q1+a8)，其中a1-a8均為常數(shù)修正系數(shù)。實測排氣過熱度DHT為實際排氣溫度-排氣壓力下對應的飽和溫度。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的排氣目標過熱度理論值的具體且優(yōu)選的計算方法和計算公式，同時引入冷凝溫度Tc、蒸發(fā)溫度Te和壓縮機負荷Q1，并進行數(shù)值模擬和修正，使得該理論值DHTc更加接近準確值；同時通過檢測排氣壓力以獲得飽和溫度、檢測排氣溫度并與飽和溫度做差以有效地獲得實測的排過熱度的數(shù)值。優(yōu)選地，所述計算單元中，所述排氣過熱度變化率＝DHTt-DHT(t-60)，其中所述DHTt為t時刻的實測排氣過熱度，所述DHT(t-60)為t時刻的前一分鐘的實測排氣過熱度。實測排氣過熱度DHTt為t時刻時實際排氣溫度-該時刻排氣壓力下對應的飽和溫度(即冷凝溫度)；實測排氣過熱度DHT(t-60)為(t-60)時刻時實際排氣溫度-該時刻排氣壓力下對應的飽和溫度(即冷凝溫度)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的排氣過熱度變化率的具體優(yōu)選的計算方法和計算步驟，能夠有效地獲得排氣過熱度變化率的準確大小值；且通過檢測溫度與檢測壓力以能夠計算得出t時刻的實測排氣過熱度DHTt以及(t-60)時刻的實測排氣過熱度DHT(t-60)。優(yōu)選地，當具有調節(jié)步幅Dc時，所述計算單元還用于計算所述調節(jié)步幅Dc：當環(huán)境溫度＞5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin；當環(huán)境溫度≤5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin/2；低溫下壓縮機的液擊概率會更大，但并不一定就是需要調小開度，開度是調大還是調小，是根據(jù)檢測到的條件進行判斷。其中，所述Dmin為流量調節(jié)閥的最小調節(jié)步幅(所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于Dmin，若0＜Dc≤Dmin時，則賦值Dc＝Dmin；注：0＜調節(jié)步幅Dc≤Dmin時，調節(jié)步幅Dc＝Dmin)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的計算調節(jié)步幅的具體且優(yōu)選的計算方法和步驟，能夠高效且準確地獲得不同環(huán)境溫度情況下的調節(jié)步幅的大小值。之所以要設置環(huán)境溫度作為確定調節(jié)步幅的條件參數(shù)，是因為不同的環(huán)溫會造成冷媒的狀態(tài)不一樣，較低的環(huán)溫下，帶液情況會比較嚴重，這種情況下，將調節(jié)步幅如果還按高環(huán)溫的來調節(jié)的話，相同的開度，通過的冷媒中液體冷媒量會比較高，壓縮機液擊的風險就會更大。優(yōu)選地，所述調節(jié)步幅Dc最大值不高于5％，若Dc≥5％則賦值Dc＝5％；和/或，所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于0.1％，若0＜Dc≤0.1％時，則賦值Dc＝0.1％。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的調節(jié)步幅Dc的最大值和最小值的優(yōu)選數(shù)值范圍，能夠有效地防止步幅過大而帶來壓縮機運行波動、不穩(wěn)定等情況發(fā)生，以及防止步幅過小而起不到有效調節(jié)的作用的目的。優(yōu)選地，所述流量調節(jié)閥的開度調節(jié)范圍為10％～100％。即流量調節(jié)閥的最小開度為10％的開度，最大開度能達到100％即全開，這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的流量調節(jié)閥的開度范圍的優(yōu)選調節(jié)范圍。且在該范圍內上述步幅Dc可控制在0.1％-5％之間進行開度的調節(jié)(步幅指的是調節(jié)一步能打開開度的大小)。本發(fā)明還提供一種防止空調壓縮機液擊的控制方法，其使用前述的控制系統(tǒng)，對壓縮機進行防液擊的控制：包括檢測步驟，用于檢測空調的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值；計算步驟，用于根據(jù)檢測步驟的檢測結果計算出空調的排氣過熱度擬合值；判斷步驟，用于根據(jù)所述計算單元的計算結果判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系；執(zhí)行步驟，用于根據(jù)判斷單元的判斷結果執(zhí)行流量調節(jié)閥的開度開大或關小的調節(jié)。通過檢測冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值能計算出空調的排氣過熱度擬合值，即獲得排氣過熱度的物理參考值，進而通過判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系，能夠獲得排氣過熱度是大還是小，由于排氣過熱度是時刻在變化的、且測量也不是時刻都進行的一般是間隔一定時間測量一次，因此上述物理參考值最能夠反映出排氣過熱度的大小，通過排氣過熱度進而能夠判斷出進入壓縮機中的冷媒是過多還是過少(過多則排氣過熱度小、過少則排氣過熱度大)，進而能根據(jù)進入壓縮機中的冷媒過多還是過少調節(jié)流量調節(jié)閥的開度，以達到控制進入壓縮機中冷媒多少的目的，從而有效地防止了壓縮機液擊現(xiàn)象的發(fā)生，避免了壓縮機吸氣帶液。優(yōu)選地，所述檢測步驟中，所述冷媒參數(shù)值包括冷凝溫度Tc和蒸發(fā)溫度Te，所述壓縮機參數(shù)值包括排氣壓力和壓縮機負荷Q1；和/或，所述計算步驟中，所述排氣過熱度擬合值為根據(jù)壓縮機的排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算得出的實際值。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制方法的需要檢測的冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值的具體且優(yōu)選的值，以及獲得排氣過熱度擬合值的優(yōu)選具體的變量參數(shù)(排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率)，能夠根據(jù)冷凝溫度、蒸發(fā)溫度、排氣壓力和壓縮機負荷計算出排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率，進而再通過排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率計算并獲得最終需要獲得的排氣過熱度擬合值，即排氣過熱度的物理參考值。優(yōu)選地，所述排氣過熱度擬合值M＝KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率，且有：當判斷出M＞X,則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當判斷出Y＜M≤X，則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥閥保持當前開度；當判斷出M≤Y,則執(zhí)行控制流量調節(jié)閥將在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc；其中KpC為排氣過熱度修正系數(shù)，KiC為排氣過熱度變化率修正系數(shù)，X、Y為常數(shù)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的判斷步驟的具體判斷步驟和執(zhí)行步驟根據(jù)判斷結果的具體執(zhí)行操作步驟，有效地實現(xiàn)壓縮機吸氣端的冷媒根據(jù)需求的調節(jié)、防止壓縮機吸氣帶液，且也是排氣過熱度偏差和排氣過熱度變化率的具體擬合函數(shù)關系式；當擬合函數(shù)的值即(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)＞X時，說明壓縮機排氣過熱度較高、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量過少，則需要增大進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅Dc；當擬合函數(shù)的值≤X且＞Y時，說明壓縮機排氣過熱度合適、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量也合適，則需要或可以保持進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上保持不變；當擬合函數(shù)的值≤Y時，說明壓縮機排氣過熱度過低、進一步說明進入壓縮機中的冷媒量過多，則需要減小進入壓縮機中的冷媒吸入量，即執(zhí)行單元控制流量調節(jié)閥在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc，以控制冷媒進入量。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣過熱度偏差＝DHT-DHTc*zlxz_EXV，其中所述DHT為實測排氣過熱度，所述DHTc為排氣目標過熱度理論值，所述zlxz_EXV為制冷排氣目標過熱度修正系數(shù)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制方法的排氣過熱度偏差的優(yōu)選計算方法，通過排氣過熱度的實際值與理論值(優(yōu)選對理論值進行修正，將過熱度理論值乘以修正系數(shù))的差值，能夠準確地得出或反映出排氣過熱度偏差的準確大小值。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣目標過熱度理論值DHTc＝(a1*Tc^2-a2*Tc+a3)*(a4-a5*Te)*(a6*Q1^2–a7*Q1+a8)，其中a1-a8均為常數(shù)修正系數(shù)。實測排氣過熱度DHT為實際排氣溫度-排氣壓力下對應的飽和溫度。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制方法的排氣目標過熱度理論值的具體且優(yōu)選的計算方法和計算公式，同時引入冷凝溫度Tc、蒸發(fā)溫度Te和壓縮機負荷Q1，并進行數(shù)值模擬和修正，使得該理論值DHTc更加接近準確值；同時通過檢測排氣壓力以獲得飽和溫度、檢測排氣溫度并與飽和溫度做差以有效地獲得實測的排過熱度的數(shù)值。優(yōu)選地，所述計算步驟中，所述排氣過熱度變化率＝DHTt-DHT(t-60)，其中所述DHTt為t時刻的實測排氣過熱度，所述DHT(t-60)為t時刻的前一分鐘的實測排氣過熱度。實測排氣過熱度DHTt為t時刻時實際排氣溫度-該時刻排氣壓力下對應的飽和溫度(即冷凝溫度)；實測排氣過熱度DHT(t-60)為(t-60)時刻時實際排氣溫度-該時刻排氣壓力下對應的飽和溫度。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制方法的排氣過熱度變化率的具體優(yōu)選的計算方法和計算步驟，能夠有效地獲得排氣過熱度變化率的準確大小值；且通過檢測溫度與檢測壓力以能夠計算得出t時刻的實測排氣過熱度DHTt以及(t-60)時刻的實測排氣過熱度DHT(t-60)。優(yōu)選地，當具有調節(jié)步幅Dc時，所述計算步驟還用于計算所述調節(jié)步幅Dc：當環(huán)境溫度＞5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin；當環(huán)境溫度≤5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin/2；低溫下壓縮機的液擊概率會更大，但并不一定就是需要調小開度，開度是調大還是調小，是根據(jù)檢測到的條件進行判斷。其中，所述Dmin為流量調節(jié)閥的最小調節(jié)步幅。(所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于Dmin，若0＜Dc≤Dmin時，則賦值Dc＝Dmin；注：0＜調節(jié)步幅Dc≤Dmin時，調節(jié)步幅Dc＝Dmin)。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的計算調節(jié)步幅的具體且優(yōu)選的計算方法和步驟，能夠高效且準確地獲得不同環(huán)境溫度情況下的調節(jié)步幅的大小值。之所以要設置環(huán)境溫度作為確定調節(jié)步幅的條件參數(shù)，是因為不同的環(huán)溫會造成冷媒的狀態(tài)不一樣，較低的環(huán)溫下，帶液情況會比較嚴重，這種情況下，將調節(jié)步幅如果還按高環(huán)溫的來調節(jié)的話，相同的開度，通過的冷媒中液體冷媒量會比較高，壓縮機液擊的風險就會更大。優(yōu)選地，所述調節(jié)步幅Dc最大值不高于5％，若Dc≥5％則賦值Dc＝5％；和/或，所述調節(jié)步幅Dc的最小值不低于0.1％，若0＜Dc≤0.1％時，則賦值Dc＝0.1％。這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的調節(jié)步幅Dc的最大值和最小值的優(yōu)選數(shù)值范圍，能夠有效地防止步幅過大而帶來壓縮機運行波動、不穩(wěn)定等情況發(fā)生，以及防止步幅過小而起不到有效調節(jié)的作用的目的。優(yōu)選地，所述流量調節(jié)閥的開度調節(jié)范圍為10％～100％。即流量調節(jié)閥的最小開度為10％的開度，最大開度能達到100％即全開，這是本發(fā)明的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)的流量調節(jié)閥的開度范圍的優(yōu)選調節(jié)范圍。且在該范圍內上述步幅Dc可控制在0.1％-5％之間進行開度的調節(jié)(步幅指的是調節(jié)一步能打開開度的大小)。本發(fā)明還提供一種空調系統(tǒng)，其包括前述的防止空調壓縮機液擊的控制系統(tǒng)。通過檢測冷媒參數(shù)值和壓縮機參數(shù)值能計算出空調的排氣過熱度擬合值，即獲得排氣過熱度的物理參考值，進而通過判斷所述排氣過熱度擬合值與預設值之間的大小關系，能夠獲得排氣過熱度是大還是小，由于排氣過熱度是時刻在變化的、且測量也不是時刻都進行的一般是間隔一定時間測量一次，因此上述物理參考值最能夠反映出排氣過熱度的大小，通過排氣過熱度進而能夠判斷出進入壓縮機中的冷媒是過多還是過少(過多則排氣過熱度小、過少則排氣過熱度大)，進而能根據(jù)進入壓縮機中的冷媒過多還是過少調節(jié)流量調節(jié)閥的開度，以達到控制進入壓縮機中冷媒多少的目的，從而有效地防止了壓縮機液擊現(xiàn)象的發(fā)生，避免了壓縮機吸氣帶液。下面介紹一下本發(fā)明的工作原理和優(yōu)選實施例本發(fā)明主要是通過在壓縮機吸氣中加設可調節(jié)開度的閥門，閥門開度范圍在10％～100％。通過檢測相關變量獲得排氣過熱度的物理參考值以調節(jié)閥門開度的大小，以此避免壓縮機吸氣帶液。對于帶滿液式殼管換熱器的空調機組，由于滿液式殼管的冷媒灌注量大，整個空調系統(tǒng)的冷媒灌注量相對干式殼管的空調機組來說大得多，其吸氣帶液的風險也有提高很多。本發(fā)明要解決的問題是通過在壓縮機吸氣中加設可調節(jié)開度的閥門，通過檢測相關變量繼續(xù)調節(jié)閥門開度的大小，以此避免壓縮機吸氣帶液。有益效果：本發(fā)明要解決的問題是通過在壓縮機吸氣中加設可調節(jié)開度的閥門，通過檢測相關變量繼而調節(jié)閥門開度的大小，以此避免壓縮機吸氣帶液。簡要說明：冷媒制冷流向：壓縮機1——油分離器2——四通閥3——翅片換熱器4——單向閥5a——球閥6a——干燥過濾器7——球閥6b——電子膨脹閥8——單向閥5b———滿液式殼管換熱器9——四通閥3——汽液分離器10——流量調節(jié)閥13——壓縮機1冷媒制熱流向：壓縮機1——油分離器2——四通閥3——滿液式殼管換熱器9——單向閥5c——球閥6a——干燥過濾器7——球閥6b——電子膨脹閥8——單向閥5d——翅片換熱器4——四通閥3——汽液分離器10——流量調節(jié)閥13——壓縮機1。具體實施方式：本發(fā)明要解決的問題是通過在壓縮機吸氣中加設可調節(jié)開度的閥門，閥門開度范圍在10％～100％。通過檢測相關變量繼續(xù)節(jié)閥門開度的大小，以此避免壓縮機吸氣帶液。①制冷循環(huán)：制冷劑在壓縮機1被壓縮為高溫高壓的氣體，經(jīng)過外置油分離器2分離出冷凍油后經(jīng)過四通閥3進入翅片換熱器4成為中溫高壓的制冷劑液體，各翅片制冷劑液體經(jīng)分液管進入總液管，經(jīng)單向閥5a后，經(jīng)過過濾器7后在節(jié)流元器件8中節(jié)流，通過單向閥5b進入滿液式殼管換熱器9蒸發(fā)換熱成低溫低壓的冷媒氣體，經(jīng)四通閥3、氣液分離器10后、流量調節(jié)閥13進入壓縮機壓縮1開始下一個冷媒循環(huán)。②制熱循環(huán)：制冷劑在壓縮機1被壓縮為高溫高壓的氣體，經(jīng)過外置油分離器2分離出冷凍油后經(jīng)過四通閥3進入滿液式殼管換熱器9成為中溫高壓的制冷劑液體，經(jīng)過單向閥5c、過濾器7后在節(jié)流元器件8中節(jié)流，通過單向閥5d，制冷劑液體翅片換熱器3蒸發(fā)換熱成低溫低壓的冷媒氣體，經(jīng)四通閥3、氣液分離器10、流量調節(jié)閥13后進入壓縮機壓縮1開始下一個冷媒循環(huán)。③流量調節(jié)閥調節(jié)動作流量調節(jié)閥13的開度范圍：10％～100％控制如下：排氣過熱度＝排氣溫度-冷凝溫度表1實測排氣過熱度DHTt時刻實測排氣過熱度DHTt流量調節(jié)閥調節(jié)步幅Dc排氣目標過熱度理論值DHTct時刻前一分鐘實測排氣過熱度DHT(t-60)流量調節(jié)閥最小步幅Dmin排氣過熱度修正系數(shù)KpC排氣過熱度變化率修正系數(shù)KiC排氣過熱度變化率限定值KgC制冷排氣目標過熱度修正系數(shù)zlxz_EXV冷凝溫度Tc蒸發(fā)溫度Te壓縮機負荷Q1修正系數(shù)a1～a8常數(shù)X、Y排氣目標過熱度理論值DHTc計算DHTc＝(a1*Tc^2-a2*Tc+a3)*(a4-a5*Te)*(a6*Q1^2–a7*Q1+a8)排氣過熱度偏差＝實測排氣過熱度DHT-DHTc*zlxz_EXV排氣過熱度變化率＝實測排氣過熱度DHTt-實測排氣過熱度DHT(t-60)調節(jié)步幅計算環(huán)境溫度＞5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin環(huán)境溫度≤5℃時，調節(jié)步幅Dc＝(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)*Dmin/2調節(jié)閥動作(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)＞X,則流量調節(jié)閥將在當前開度上調大相應的調節(jié)步幅DcY＜(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)≤X,系統(tǒng)流量調節(jié)閥閥保持當前開度(KpC*排氣過熱度偏差+KiC*排氣過熱度變化率)≤Y,流量調節(jié)閥將在當前開度上調小相應的調節(jié)步幅Dc(當排氣過熱度變化率＞排氣過熱度變化率限定值KgC時，流量調節(jié)閥保持當前開度)。注：調節(jié)步幅Dc最大值不超過5％，如超過5％則按5％調整。流量調節(jié)閥調節(jié)范圍10％～100％注：0＜調節(jié)步幅Dc≤0.1％時，調節(jié)步幅Dc＝0.1％。④其他說明：以上未提到的單向閥、球閥、回油管路及其元器件、噴液管路及其元器件都是為了系統(tǒng)的設計需要而設，在此就不作詳細說明。本領域的技術人員容易理解的是，在不沖突的前提下，上述各有利方式可以自由地組合、疊加。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內所作的任何修改、等同替換和改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，應當指出，對于本
技術領域：
的普通技術人員來說，在不脫離本發(fā)明技術原理的前提下，還可以做出若干改進和變型，這些改進和變型也應視為本發(fā)明的保護范圍。當前第1頁1 2 3