)形式的另一液體產(chǎn)物，所述另一液 體產(chǎn)物經(jīng)由線路501被去除。
[0052] 在所述第一運(yùn)行模式中從所述空氣分離設(shè)備中被去除的所述"液體產(chǎn)物第一總 量"在本實(shí)施例中由流30化IN)、39 (L0訝和501 (LAR)組成。
[0053] 在第二運(yùn)行模式中，所述設(shè)備使用較低的"液體產(chǎn)物第二總量"進(jìn)行操縱。通常情 況下，流動量在線路30和39中的至少一個中，優(yōu)選兩個中被減少。所述氣部分的運(yùn)行優(yōu)選 保持t旦定，由此W使LAR量也保持相問。所述內(nèi)部壓縮廣物42,45的量和壓力也保持t旦定。
[0054] 所述總空氣量減少，從而使得所述主空氣壓縮機(jī)3a/3b的所述第一級3a已需要很 少能量。此外，所述第二部分流204的量和壓力被大大減少，從而使得所述主空氣壓縮機(jī) 3a/3b的端部級3b也更少負(fù)載。線路220中的由此缺乏的用于內(nèi)部壓縮的空氣量通過如下 方式進(jìn)行補(bǔ)償，即，所述冷壓縮機(jī)14c中所述第二空氣流204的第Ξ部分230被帶至還要更 高的第Ξ壓力如4加ar并在該非常高的壓力下通流所述主熱交換器直至冷端部。所述冷的 偽液化的第Ξ部分232在一節(jié)流閥233中被降壓至高壓塔壓力并經(jīng)由線路234和9被供應(yīng) 給所述高壓塔10。 陽化日]所述冷壓縮機(jī)14c被第二膨脹滿輪機(jī)14t驅(qū)動，所述被壓縮的總空氣流7的第Ξ部分流301作為"第五空氣流"在所述第二膨脹滿輪機(jī)中被做功降壓，從所述第一空氣壓力 降至所述高壓塔10的運(yùn)行壓力。
[0056] W下表格在一具體數(shù)字舉例中示出了第一和第二運(yùn)行模式之間的對比，其中在運(yùn) 里，第二運(yùn)行模式被設(shè)計(jì)為純氣體運(yùn)行（除了氣）。
[00571
[0058] 圖1A與圖1的區(qū)別在于，用于所述第二滿輪機(jī)14t的所述第五空氣流301不處于 所述第一空氣壓力下，而是處于所述空氣再壓縮機(jī)3b下游的所述第二空氣壓力下。所述第 五空氣流經(jīng)由附加線路400從所述空氣再壓縮機(jī)3b的出口被引導(dǎo)至所述主熱交換器的熱 端部并繼續(xù)通過線路301被引導(dǎo)至滿輪機(jī)入口。
[0059] 在圖B1中，所述滿輪機(jī)14t上作用著還要更大的入口壓力，其方式是，所述第五空 氣流401/301處于所述熱的再壓縮機(jī)202下游的所述第Ξ空氣壓力下。
[0060] 圖2與圖1的區(qū)別在于一另外的滿輪機(jī)-壓縮機(jī)組合裝置50t/50c，所述滿輪 機(jī)-壓縮機(jī)組合裝置50t/50c僅在所述第一運(yùn)行模式中被通流。第Ξ滿輪機(jī)5化于是驅(qū)動 第Ξ滿輪機(jī)驅(qū)動式再壓縮機(jī)50c。在所述第Ξ滿輪機(jī)中，通過所述第二空氣流204第四部分 401構(gòu)成的第屯空氣流401被做功降壓。所述第Ξ滿輪機(jī)50t由就像所述第一滿輪機(jī)202t 那樣的相同的入口和出口壓力運(yùn)行。被降壓的第屯空氣流402被導(dǎo)入所述分離器212中。 在所述第一運(yùn)行模式中，所述再壓縮機(jī)50c運(yùn)轉(zhuǎn)并在線路204中產(chǎn)生所述"第Ξ空氣壓力"。 所述兩個再壓縮機(jī)202c和50c在本實(shí)施例中構(gòu)成所述"再壓縮系統(tǒng)"。
[0061] 在所述第二運(yùn)行模式中，所述第屯空氣流被減少至零，所述第二空氣流經(jīng)由一旁 通線路51流經(jīng)所述第二再壓縮機(jī)50c。所述再壓縮機(jī)202cW運(yùn)種運(yùn)行方式在線路51和 204中產(chǎn)生所述"第Ξ空氣壓力"。所述第Ξ空氣壓力在所述第二運(yùn)行模式中比在所述第一 運(yùn)行模式中低。
[0062] 在所有實(shí)施例中，每個壓縮機(jī)級的下游都分別設(shè)有一用于消除壓縮熱的再冷卻 器。
[0063] 在圖2的實(shí)施例中，與圖1的另一區(qū)別在于，所述第一滿輪機(jī)202t(W及第Ξ滿輪 機(jī)50t)上的滿輪機(jī)入口壓力小于所述第二空氣壓力，因?yàn)闈M輪機(jī)空氣（所述第Ξ和第屯空 氣流）在所述第一滿輪機(jī)驅(qū)動式再壓縮機(jī)202c上游被分支（線路210X)。運(yùn)樣的被降低的 滿輪機(jī)入口壓力（能夠?qū)崿F(xiàn)所述第二空氣壓力的提高的水平）能夠適宜地也用在圖1中。
[0064] 當(dāng)然，在圖1和2中也可W使用介于所述第一運(yùn)行模式與所述純氣體運(yùn)行之間的 中間形式，在運(yùn)些中間形式中，L0X和/或LINW更低的量大于零地被生產(chǎn)；運(yùn)些中間形式 于是在權(quán)利要求的意義上而言同樣看作"第二運(yùn)行模式"。無論如何，在運(yùn)些實(shí)施例中，所述 滿輪機(jī)-冷壓縮機(jī)組合裝置在所述第一運(yùn)行模式中被切斷。它只在所述第二運(yùn)行模式中投 入使用。 陽0化]圖2A與圖2的區(qū)別在于，用于所述第二滿輪機(jī)14t的所述第五空氣流301不處于 所述第一空氣壓力下，而是處于所述空氣再壓縮機(jī)3b下游的所述第二空氣壓力下。所述第 五空氣流301經(jīng)由附加線路400從所述空氣再壓縮機(jī)3b的出口被引導(dǎo)至所述主熱交換器 的熱端部并繼續(xù)通過線路301被引導(dǎo)至滿輪機(jī)入口。 陽066] 圖2B中省去了第二滿輪機(jī)14t。冷壓縮機(jī)14c由電動馬達(dá)驅(qū)動。
[0067] 在圖3的實(shí)施例中，所述滿輪機(jī)-冷壓縮機(jī)組合裝置在最大液態(tài)運(yùn)行，即所述第一 模式中也未被切斷。圖3與圖1的區(qū)別還在于如下方法特征：
[0068] -所述第四空氣流210a/220在所述第一再壓縮機(jī)202c上游就已被分支并使用作 為相對低壓力的節(jié)流流。
[0069] -同樣，用于所述第二滿輪機(jī)14t的空氣230a/230 (所述第二空氣流的第Ξ部分） 在所述第一再壓縮機(jī)202c上游就已被分支。
[0070] 在運(yùn)里因此由所述兩個滿輪機(jī)驅(qū)動式再壓縮機(jī)202c和14c引起的壓力增加主要 用于增加所述第六空氣流中的壓力，所述第六空氣流被用作壓力特別高的節(jié)流流。所述第 一滿輪機(jī)202t相比所述第二滿輪機(jī)14t在較高的入口壓力下運(yùn)行。
[0071] 隨著從第一運(yùn)行情況轉(zhuǎn)換至第二運(yùn)行情況時液體產(chǎn)量的減少，所述第二滿輪機(jī) 14t的負(fù)載增加并且所述第一滿輪機(jī)202的負(fù)載減少。
[0072] 與圖3中的視圖不同，所述節(jié)流流210a和所述滿輪流230a也可在經(jīng)過所述滿輪 機(jī)驅(qū)動式的、熱的再壓縮機(jī)202后才被分支，如圖1中所示那樣。
[0073] 在本發(fā)明的所有變型中，所述第二滿輪機(jī)14t也可W運(yùn)樣地構(gòu)造，使得它不注入 所述高壓塔10,而是注入所述低壓塔12 ;通過相應(yīng)增加的壓力比能夠?yàn)樗隼鋲嚎s機(jī)提供 更多能量。
[0074] 圖3A與圖3的區(qū)別在于，用于所述第二滿輪機(jī)14t的所述第五空氣流301不處于 所述第一空氣壓力下，而是處于所述熱的再壓縮機(jī)202c下游的所述第Ξ空氣壓力下。所述 第五空氣流經(jīng)由附加線路301a被引導(dǎo)至所述主熱交換器的熱端部并繼續(xù)通過線路301被 引導(dǎo)至滿輪機(jī)入口。 陽075] 圖3B中省去了第二滿輪機(jī)14t。冷壓縮機(jī)14c由電動馬達(dá)驅(qū)動。
[0076] 本發(fā)明的效果可W通過在所述冷壓縮機(jī)14c的后方設(shè)置一個可切斷的第二冷壓 縮機(jī)進(jìn)一步加強(qiáng)。運(yùn)一變型能夠應(yīng)用在所有實(shí)施例中，譬如圖3和3B中的那些實(shí)施例中。 來自所述第一冷壓縮機(jī)14c的流在所述第二運(yùn)行模式中被引導(dǎo)通過第二冷壓縮機(jī)，在該流 又被導(dǎo)入所述主熱交換器之前。所述第二冷壓縮機(jī)由電動馬達(dá)驅(qū)動。在所述第一運(yùn)行模式 中，所述第二冷壓縮機(jī)關(guān)斷并且來自所述第一冷壓縮機(jī)14c的流通過一旁通線路流經(jīng)所述 第二冷壓縮機(jī)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 用于在空氣分離設(shè)備中低溫分離空氣的方法，所述空氣分離設(shè)備具有一主空氣壓縮 機(jī)、一主熱交換器（8)和一蒸餾塔系統(tǒng)，所述蒸餾塔系統(tǒng)具有一高壓塔（10)和一低壓塔，其 中， -所有的進(jìn)料空氣（1)在所述主空氣壓縮機(jī)（3a)中被壓縮至第一空氣壓力，所述第一 空氣壓力比所述高壓塔的運(yùn)行壓力高至少3bar，以便形成被壓縮的總空氣流（4, 7)， -所述被壓縮的總空氣流的第一部分作為第一空氣流（100)在所述第一空氣壓力下在 所述主熱交換器（8)中被冷卻和液化或者偽液化，接下來降壓（101)并導(dǎo)入（102,9)所述 蒸餾塔系統(tǒng)中， -所述被壓縮的總空氣流的第二部分作為第二空氣流（200)在一空氣再壓縮機(jī)（3b)中 被再壓縮至第二空氣壓力，所述第二空氣壓力大于所述第一空氣壓力，并且所述第二空氣 流的至少一個第一部分在一再壓縮系統(tǒng)中被繼續(xù)壓縮至第三空氣壓力，所述第三空氣壓力 大于所述第二空氣壓力，其中，所述再壓縮系統(tǒng)具有至少一個第一渦輪機(jī)驅(qū)動式再壓縮機(jī) (202c)， -所述第二空氣流的第一部分流作為第三空氣流（210)在第一渦輪機(jī)入口壓力下導(dǎo) 入第一渦輪機(jī)（202t)，在那里做功降壓并接下來導(dǎo)入（211，213,22)所述蒸餾塔系統(tǒng)中，其 中，所述第一渦輪機(jī)入口壓力大于所述第一空氣壓力，但不大于所述第三空氣壓力，并且所 述第一渦輪機(jī)（202t)驅(qū)動所述第一渦輪機(jī)驅(qū)動式再壓縮機(jī)（202c)， -所述第二空氣流的第二部分流作為第四空氣流（220)在一大于所述第一空氣壓力， 但不大于所述第三空氣壓力的壓力下在所述主熱交換器（8)中被冷卻和液化或者偽液化， 接下來降壓（221)并導(dǎo)入（222)所述蒸餾塔系統(tǒng)中， -至少短時地在所述蒸餾塔系統(tǒng)中獲得并從所述空氣分離設(shè)備中去除至少一種液體產(chǎn) 物（30 ;39 ;LAR)， -第一產(chǎn)物流（37 ;43)被液態(tài)地從所述蒸餾塔系統(tǒng)中