專利名稱：腈化工藝廢水的處理與回收利用方法及其設備的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種廢水處理與回收利用的方法，包括其設備，具體的說是一種腈化
工藝廢水的處理與回收利用方法及其專用設備。
背景技術：
長碳鏈脂肪二腈是合成長碳鏈脂肪二胺的重要原料，是一類用途較為廣泛的精細 化工中間體。通常情況下，以長碳鏈脂肪二酸、液氨為原料，通過氨化反應制得?？墒窃谄?氨化反應過程中，產(chǎn)生相當數(shù)量的工藝廢水，且氣味較重，組分多而龐雜，就一般情況而言， 其氨氮總量為10 20萬mg/L， C0D值為8 15萬mg/L。現(xiàn)成的處理方法都采用蒸餾+生 化組合工藝，具體操作是通過蒸餾分離其中大部分氨氣，剩余氨氮及有機物通過生化法處 理。但從實際運行情況來看，并不理想，主要表現(xiàn)在三個方面l，因原始水質既含氨氮又含 有機物，且組分多而龐雜，生化負荷重，處理成本高。2，異味不易去除。3，原始投資相對較 大。所以有必要探求一種更為有效實用的工藝處理方法。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的在于針對現(xiàn)有技術的不足，提供一種處理過程簡潔、運行穩(wěn)定、成本 較低的腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，及其專用設備。 按照本發(fā)明提供的技術方案，所述一種腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，包 括氨氣回收工序、酸化分離工序、吸附分離工序和電極氧化工序，其特征在于在所述氨氣 回收工序中，腈化工藝廢水首先通過蒸餾回收其中的氨氣；在隨后的酸化分離工序中，將 回收了氨氣后的腈化工藝廢水通過酸化處理析出有機物并分離；在接下來的吸附分離工序 中，將分離了有機物后的腈化工藝廢水通過吸附分離進一步降低有機物含量；在最后的電 極氧化工序中，將吸附分離后的腈化工藝廢水加入電極氧化槽，做進一步氧化處理，使氨氮 及C0D含量達到國家規(guī)定的一級排放標準。 在所述氨氣回收工序中將腈化工藝廢水加入蒸餾塔，采用堿液調節(jié)其pH值至 8 14之間，在40 10(TC的條件下進行負壓或常壓蒸餾，當氨氮總量〈500mg/L時，結束 氨氣回收工序，送下一道工序； 在所述酸析分離工序中將經(jīng)氨氣回收工序處理過的工藝廢水加入中和槽，加酸 酸化，調節(jié)其pH值在2 3之間，使水中的酸性有機物充分析出，然后采用過濾或離心的方 式加以分離，回收的酸性有機物通過水洗脫鹽等精制工藝處理后可繼續(xù)循環(huán)使用，本工序 結束后，COD值一般在3000 5000mg/L，最高不超過10000mg/L，進入下一道工序；
在所述吸附分離工序中將經(jīng)酸析分離工序處理過的工藝廢水加入吸附分離槽， 添加吸附劑，開啟攪拌，在常溫條件下，進一步脫除廢水中的有機物；與此同時，要控制體 系的pH值在3 7之間，視具體情況，重復所述的吸附操作，控制廢水中的COD值不超過 800mg/L，進入下一道工序； 在所述電極氧化工序中將經(jīng)吸附分離工序處理后的工藝廢水加入電極氧化槽，
4開啟直流恒壓電源，控制電壓在2 6v之間；啟動循環(huán)泵，讓廢水動態(tài)循環(huán)；同時要維持廢 水中Cl—濃度在0. 05% 1%之間，1.5 3. 5小時后，結束電極氧化工序，廢水可達標排放。
按照本發(fā)明所述處理工藝中的廢水，是指長碳鏈脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水，更 具體的說，是指碳數(shù)為C8 C18范圍內的脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水，優(yōu)選碳數(shù)為C9 C14范 圍內的脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水. 按照本發(fā)明提供技術方案中的專用設備是指電極氧化槽，其由惰性電極板、直流 穩(wěn)壓電源、氧化槽及循環(huán)泵構成；其特征在于惰性電極板位于氧化槽內，循環(huán)泵用于使位 于氧化槽內的處理液循環(huán)流動，直流穩(wěn)壓電源為惰性電極板提供電源；惰性電極板中的惰 性陽極極板采用鈦基涂釕銥合金制作而成，形狀為網(wǎng)或板狀；陰、陽極板間距離保持在3 25mm。
如上所述的電極氧化方法處理腈化廢水，其工藝原理是在定制的電極氧化槽中，
維持cr的適宜濃度，在直流電壓下電解，此時，陽極主要發(fā)生析氯反應，其次是析氧反應，
所以在體系中很快產(chǎn)生氯氣、次氯酸、次氯酸根等主要氧化物，同時，體系中也產(chǎn)生溶解氧， 臭氧及其它活性自由基(如羥基自由基，原子氧等)，其含量隨著時間的延長在逐步增加。 氯氣，次氯酸等氧化物能很快與氨發(fā)生反應，生成氮氣；同時也能把體系中絕大部 分有機物氧化成二氧化碳和水；另一方面，體系中的臭氧及其它活性自由基也能快速有效 地把多數(shù)有機物徹底氧化。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術相比具有以下優(yōu)點 1、本發(fā)明所采用的工藝能夠最大限度地實現(xiàn)物料的循環(huán)使用，如氨氣回收工藝 中回收的氨氣可動態(tài)循環(huán)使用，而且回收效率高，殘留率低；酸化分離工序中回收的有機物 通過脫鹽、水洗等精制工藝處理后可繼續(xù)使用； 2、本發(fā)明中的電極氧化工藝對氨氮及C0D脫除率高，而且效果穩(wěn)定，在允許波動 范圍內，幾乎不受環(huán)境因素及條件制約，作為配套工藝處理低濃度的氨水及有機物非常合 適。 3、本發(fā)明所采用的組合工藝，投資少，操作靈活方便，而且在運行中節(jié)省能源，較 大幅度地降低了成本，尤其適合小規(guī)模批量廢水的處理。


圖1為本發(fā)明的工藝流程圖。
具體實施例方式所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法的各步驟如下
(l)氨氣回收工序 腈化工藝廢水首先通過蒸餾回收體系中的氨氣，蒸餾可以是負壓蒸餾，也可采用 常壓蒸餾，無論采用哪一種蒸餾方式，都要用堿液調節(jié)廢水的PH值，維持在8 14范圍內， 同時要控制適宜的溫度及壓力，以確保蒸餾效率最高，當氨氮濃度< 500mg/L時，送下道工 序處理。 如上所述，蒸餾可以是負壓蒸餾，也可以是常壓蒸餾，但優(yōu)選采用負壓蒸餾，原因 有二 一是在同溫度條件下，氨在水中的溶解度明顯減少，所以采用負壓蒸餾更利于氨氣的脫除分離；二是壓力下降，處理單位廢水的能耗下降，因此采用負壓蒸餾，運行費用降低。 如上所述，pH值要控制在8 14，最佳值宜控制在10 12，因為氨溶于水后，大
多以氨離子(NH4+)形式存在，要使NH/轉變?yōu)橛坞x氨，就必須改變平衡關系，提高體系的pH
值，平衡就能不斷向生成氨的方向移動，游離氨的濃度越高，蒸餾揮發(fā)的效果就越好。但是，
并非PH值越高越好，因為pH值太高，體系粘度明顯增加，不利于傳熱傳質。 如上所述，調節(jié)pH值的堿液，可以采用氫氧化鈉溶液、氫氧化鉀溶液、氫氧化鋇溶
液、碳酸鈉或碳酸氫鈉溶液，優(yōu)選氫氧化鈉溶液；調節(jié)方式可以是動態(tài)調節(jié)，也可以是一次
調節(jié)，優(yōu)選動態(tài)調節(jié)。 如上所述，蒸餾溫度控制在40 10(TC，優(yōu)選60 7(TC，很顯然，溫度越高，氨在 體系中的溶解能力下降，在負壓蒸餾時，蒸發(fā)速度隨著溫度的升高明顯加快。但是，在超過 7(TC之后，溫度升高對氨氣脫除影響已不十分明顯，這一點在實踐中已反復得到驗證，故優(yōu) 選溫度為60 70°C。 如上所述，蒸餾脫氨壓力控制在-0. 09 OMpa，優(yōu)選-0. 07 -0. 05Mpa，就一般情 況而言，負壓越高，越有利于氨氣揮發(fā)，能加快氨氮的脫除速度。但并非線性上升，試驗中發(fā) 現(xiàn)當負壓進一步增高，未能明顯加快氨氮的脫除，相反，過分提高真空度，會增加處理過程 的能量消耗。 (2)酸析分離工序 經(jīng)氨氣回收工序處理過的工藝廢水，需加酸酸化，pH值控制在2 3為宜，這樣才
能保證水中的酸性有機物充分析出，并用過濾或離心的方式加以分離。 如上所述，酸化用酸可以是鹽酸、硫酸，優(yōu)選鹽酸，因為鹽酸對后續(xù)處理有利。 如上所述，分離的酸性有機物以脂肪酸為主，進一步精制處理后可回系統(tǒng)循環(huán)使用。
(3)吸附分離工序 經(jīng)酸析分離工序處理過的工藝廢水，COD值一般在3000 5000mg/L，最高也不會 超過10000mg/L，對其微調pH值在5 7范圍內，添加吸附劑進一步脫除廢水中的有機物， 在常溫下，重復操作2 3次，當然具體視COD值大小而定，吸附劑可以逐級套用。本工序 處理結束后，COD值通常低于500mg/L，最高不超過來800mg/L。 如上所述，所用吸附劑為粉狀活性炭或顆粒狀樹脂，優(yōu)選活性炭， 一方面用量少， 用量一般為腈化工藝廢水的1 2% (重量比)，成本更低；另一方面是套用方便。
(4)電極氧化工序 經(jīng)吸附分離工序處理過的腈化工藝廢水，COD值< 500mg/L，氨氮值< 300mg/L，此 時還未達標，不能直接排放，需繼續(xù)處理，具體方法是將吸附分離工序處理過的腈化工藝 廢水泵入電極氧化槽，開啟直流恒壓電源，并讓電壓穩(wěn)定在2 6v范圍內；接著啟動循環(huán) 泵，讓廢水處于動態(tài)循環(huán)狀態(tài)，同時用鹽酸或氫氧化鈉調節(jié)體系pH值在6 7之間，并維持 廢水中Cl—濃度在0. 05% 1%范圍內，不足需添加氯化鈉，通常情況下，在1. 5 3. 5小 時后，廢水中氨氮總量< 5mg/L， COD值< 50mg/L，可達標排放。 如上所述的電極氧化工藝，廢水中的C1—濃度必須維持在0.05X 1%，優(yōu)選 0. 1 % 0. 3 % ，因為電流效率與電解質濃度成正比，所以C1—濃度越高，析氯電位就越低，能
耗也就下降。但是，cr濃度也不宜太高，否則會出現(xiàn)在同等電壓條件下，因電流密度增加而帶來的熱效應。與此同時，鹽分過高也不利于環(huán)境友好。 如上所述的電極氧化工藝，電壓應控制在于2 6v，更具體地說，宜控制在3 5v，這樣能保證在同等氧化量的條件下，能耗比更低。 需進一步強調的是體系中所有氧化物是動態(tài)產(chǎn)生，動態(tài)氧化，利用率大大提高， 同常規(guī)的折點加氯法、臭氧氧化法等工藝相比，效率高得多。 如上所述，電極氧化槽是廢水處理中的專用設備，包括惰性電極板、直流穩(wěn)壓電 源、氧化槽及循環(huán)泵，核心組件是隋性陽極極板，其組成為鈦基涂釕銥合金，其析氯能力強， 制作形式為網(wǎng)狀或板狀，但網(wǎng)狀比板狀效率更高，陰、陽極板間距離保持在3 25mm。
下面具體結合附圖和實施例對本發(fā)明做進一步描述。 實施例廣3為癸二腈生產(chǎn)中的工藝廢水處理情況，但原始C0D值及氨氮含量不同
實施例1 (1)氨氣回收工序將癸二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水泵入蒸餾塔(重量l 噸)，腈化工藝廢水的COD值9. 5萬mg/L，氨氮總量12萬mg/L。采用間歇式蒸餾的方式回 收氨氣，蒸餾壓力控制在-0. 07Mpa，蒸餾溫度控制在65°C ，體系的pH值采用氫氧化鈉動態(tài) 調節(jié)，控制在10 12之間，蒸餾時間為3小時；然后進行檢測，腈化工藝廢水中的氨氮總量 小于500mg/L時，進入下道工序處理； (2)酸析分離工序將經(jīng)氨氣回收工序處理過的腈化工藝廢水泵入中和槽，啟動 攪拌，用鹽酸緩慢酸化，待PH值為3時，停止加酸，并繼續(xù)攪拌15 30分鐘，觀察pH值有 無變化，若PH值跑高，可繼續(xù)加酸回調至3，并繼續(xù)攪拌幾分鐘，使廢水中的酸性有機物充 分析出，接著采用壓濾方式分離析出的酸性有機物；然后檢測腈化工藝廢水的COD值，COD 值為4500mg/L，符合要求，進入下道工序處理；回收的酸性有機物用清水洗滌除去其中的 鹽分后，可再利用，洗滌用水一并加入系統(tǒng)中處理。 (3)吸附分離工序將經(jīng)酸析分離工序處理過的腈化工藝廢水泵入吸附分離槽， 按重量比2%加入粉狀活性炭，開啟攪拌，控制體系溫度在25 30°C， pH值為3 5，吸附 處理時間30分鐘，進一步脫除廢水中的有機物，然后分離出活性炭，按同樣的方式操作2次 (活性炭可逐級套用)，檢測腈化工藝廢水中的COD值為550mg/L，符合要求，送入下道工序 處理。 (4)電極氧化工序將經(jīng)吸附分離工序處理后的腈化工藝廢水泵入電極氧化槽， 啟動循環(huán)泵，讓廢水處于動態(tài)循環(huán)狀態(tài)，同時用鹽酸或氫氧化鈉調節(jié)體系pH值在6 7之 間，維持C1—濃度在0. 1 % 0. 3 %范圍內，開啟直流恒壓電源，控制電壓為4v左右，對廢水 中的氨氮及有機物進行深度氧化，1. 5小時后，將電壓調至5v，繼續(xù)氧化處理70分鐘，結束 檢測腈化工藝廢水中的氨氮總量和COD值，經(jīng)檢測，氨氮總量為2mg/L， COD值為40mg/L，完 全達到國家規(guī)定的廢水排放標準，可以排放。
實施例2 處理癸二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水，該廢水中原始氨氮總量為14萬mg/L， COD值為10. 5萬mg/L(比實施例1高，其值跟生產(chǎn)工藝條件有關)，采用與實施例1相同的 工藝及操作條件進行處理，經(jīng)檢測，處理后的腈化工藝廢水中氨氮總量為2mg/L， COD值為 42mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標準，可以排放。
實實施例3
處理癸二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水，該廢水中原始氨氮總量為17萬mg/L，
C0D值為12萬mg/L(比實施例2高，其值跟生產(chǎn)工藝條件有關)，采用與實施例l相同的
工藝及操作條件進行處理，經(jīng)檢測，處理后的腈化工藝廢水中氨氮總量為5mg/L， C0D值為
49mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標準，可以排放。 實施例4 6為不同脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水處理情況 施例4 處理十一碳二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水，該廢水中原始氨氮總量為13萬mg/
L，C0D值為11萬mg/L，采用與實施例l相同的工藝及操作條件進行處理，經(jīng)檢測，處理后的
腈化工藝廢水中氨氮總量為3mg/L， C0D值為44mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標準，
可以排放。 實施例5 處理十二碳二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水，該廢水中原始氨氮總量為13. 5萬 mg L/， C0D值為10萬mg/L，采用與實施例1相同的工藝及操作條件進行處理，經(jīng)檢測，處理 后的腈化工藝廢水中氨氮總量為4mg/L，C0D值為39mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標 準，可以排放。
實施例6 處理十三碳二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水，該廢水中原始氨氮總量為11. 5萬 mg/L， C0D值為9萬mg/L，采用與實施例1相同的工藝及操作條件進行處理，經(jīng)檢測，處理 后的腈化工藝廢水中氨氮總量為3mg/L，C0D值為42mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標 準，可以排放。 實施例7 8為同種水質的工藝廢水在不同工藝條件下的處理結果，其中腈化工 藝廢水的C0D值9. 5萬mg/L，氨氮總量12萬mg/L。
實施例7 (1)氨氣回收工序將癸二腈生產(chǎn)中產(chǎn)生的腈化工藝廢水泵入蒸餾塔(重量l 噸)，采用間歇式蒸餾的方式回收氨氣，其中，蒸餾壓力控制在-0. 08Mpa，蒸餾溫度控制在 6(TC，體系的pH值采用氫氧化鈉動態(tài)調節(jié)，控制在10 12之間，蒸餾時間為5小時；然后 進行檢測，腈化工藝廢水中的氨氮總量小于480mg/L時，進入下道工序處理；
(2)酸析分離工序與實施例1中相同；
(3)吸附分離工序與實施例1中相同；
(4)電極氧化工序與實施例1中相同； 終了檢測氨氮總量為2mg/l， COD值為38mg/l，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標
準，可以排放。
實施例8 (1)氨氣回收工序與實施例1中相同；
(2)酸析分離工序與實施例1中相同；
(3)吸附分離工序與實施例1中相同； (4)將經(jīng)吸附分離工序處理后的腈化工藝廢水泵入電極氧化槽，啟動循環(huán)泵，讓廢 水處于動態(tài)循環(huán)狀態(tài)，同時用鹽酸或氫氧化鈉調節(jié)體系pH值在6 7之間，維持Cl—濃度 在0. 1% 0. 3%范圍內，開啟直流恒壓電源，控制電壓為4. 5v左右，對廢水中的氨氮及有
8機物進行深度氧化，1. 5小時后，將電壓調至5. 5v，繼續(xù)氧化處理50分鐘，結束檢測腈化工藝廢水中的氨氮總量和COD值，經(jīng)檢測，氨氮總量為lmg/L，C0D值為31mg/L，完全達到國家規(guī)定的廢水排放標準，可以排放。 綜觀實施例1 8，采用本發(fā)明所描述的工藝方法來處理長碳鏈脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水，無論是同種水質，還是不同水質，只要在允許波動范圍內，處理效果幾乎不受環(huán)境因素及條件制約，而且運行穩(wěn)定、可靠。 另外，本發(fā)明的內容并不局限于上述的實施例中，相同領域內的技術人員在本發(fā)明啟發(fā)下可輕易地提出其它實施方案，仍然落在本發(fā)明的范圍之內。
權利要求
一種腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，包括氨氣回收工序、酸化分離工序、吸附分離工序和電極氧化工序，其特征在于在所述氨氣回收工序中，腈化工藝廢水首先通過蒸餾回收其中的氨氣；在隨后的酸化分離工序中，將回收了氨氣后的腈化工藝廢水通過酸化處理析出有機物并分離；在接下來的吸附分離工序中，將分離了有機物后的腈化工藝廢水通過吸附分離進一步降低有機物含量；在最后的電極氧化工序中，將吸附分離后的腈化工藝廢水送入電極氧化槽處理，使氨氮及COD含量達到國家規(guī)定的排放標準。
2. 根據(jù)權利要求1所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征在于，(1) 氨氣回收工序將腈化工藝廢水加入蒸餾塔，采用堿液調節(jié)其PH值至8 14之間， 在40 10(TC的條件下進行負壓或常壓蒸餾，當氨氮總量〈500mg/L時，結束氨氣回收工 序，進入下一道工序；(2) 酸析分離工序將經(jīng)氨氣回收工序處理后的工藝廢水加入中和槽，加酸酸化，調節(jié) 其pH值在2 3之間，使水中的酸性有機物充分析出，然后采用過濾或離心的方式分離析 出的酸性有機物，進入下一道工序；(3) 吸附分離工序將經(jīng)酸析分離工序處理后的工藝廢水加入吸附分離槽，添加吸附 劑，開啟攪拌，進一步脫除廢水中的有機物；其中，體系的PH值控制在3 7之間，在常溫 條件下，重復所述的吸附分離操作2 3次(吸附劑可套用)，控制廢水中的COD值不超過 800mg/L，進入下一道工序；(4) 電極氧化工序將經(jīng)吸附分離工序處理后的工藝廢水加入電極氧化槽，啟動循環(huán) 泵，讓廢水動態(tài)循環(huán)；接著開啟直流恒壓電源，控制電壓在2 6v之間；同時用鹽酸和氫氧 化鈉調節(jié)體系pH值在6 7之間，維持C1—濃度在0. 05 % 1 %范圍內，不足部分需補加 氯化鈉；處理時間1. 5 3. 5小時，當廢水中的氨氮總量及COD值合格時，結束電極氧化工序， 廢水達標排放。
3. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述氨氣回收工序中，調節(jié)pH值的堿液采用氫氧化鈉溶液、氫氧化鉀溶液、氫氧化鋇溶液、碳 酸鈉溶液、碳酸氫鈉溶液中的一種或幾種。
4. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述氨氣回收工序中，蒸餾可以是常壓蒸餾，也可以是負壓蒸餾，優(yōu)選負壓蒸餾。
5. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述氨氣回收工序中，蒸餾工藝優(yōu)選參數(shù)為蒸餾溫度控制在60 7(TC之間，蒸餾壓力控制 在-0. 07 -0. 05Mpa之間，pH值控制在10 12之間。
6. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述酸析分離工藝中酸化用酸為鹽酸或硫酸。
7. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述酸析分離工藝中分離得到的有機物進一步精制后可循環(huán)使用。
8. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述吸附分離工序中的吸附劑為活性炭(重量比廣2% )或樹脂。
9. 根據(jù)權利要求1或2所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，其特征還在于所 述電極氧化工序中，優(yōu)選工藝參數(shù)為電壓控制在3 5v之間，腈化工藝廢水中的Cl-濃度 控制在0. 1 0. 3%。
10. 根據(jù)權利要求1所述的腈化廢水是指碳數(shù)為c8 c18范圍內的脂肪二腈生產(chǎn)中的工藝廢水。
11. 權利要求1所述腈化工藝廢水的處理與回收利用方法中所用的設備，其特征在于 所述電極氧化工序中的電極氧化槽包括惰性電極板、直流穩(wěn)壓電源、氧化槽及循環(huán)泵；惰性 電極板位于氧化槽內，循環(huán)泵用于使位于氧化槽內的處理液循環(huán)流動，直流穩(wěn)壓電源為惰 性電極板提供電源；惰性電極板中的惰性陽極極板采用鈦基涂釕銥合金制作而成，形狀為 網(wǎng)狀或板狀；陰、陽極板間距離保持在3 25mm。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種腈化工藝廢水的處理與回收利用方法，包括氨氣回收工序、酸化分離工序、吸附分離工序和電極氧化工序，腈化工藝廢水首先通過蒸餾回收其中的氨氣，隨后通過酸化處理析出有機物并分離，接著通過吸附分離進一步降低有機物含量，最后進入電極氧化槽處理，使氨氮及COD含量達到國家規(guī)定的一級排放標準。所述電極氧化工藝中電極氧化槽包括惰性電極板、直流穩(wěn)壓電源、氧化槽、循環(huán)泵，其中，惰性陽極極板采用鈦基涂釕銥合金制作而成，形狀為網(wǎng)狀或板狀；陰、陽極板間距離保持在3～25mm。本發(fā)明的腈化工藝廢水的處理與回收利用方法及設備處理過程簡潔、運行穩(wěn)定、成本較低。
文檔編號C02F1/04GK101717164SQ200910213180
公開日2010年6月2日 申請日期2009年10月20日 優(yōu)先權日2009年10月20日
發(fā)明者殷新中, 陳尚標 申請人:無錫殷達尼龍有限公司