專利名稱：水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法及水軟化裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及進行分流再生的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法及水軟化裝置。
背景技術(shù)：
通常的水軟化裝置由于結(jié)構(gòu)簡單的原因而多采用順流再生。但是，順流再生由于 硬度泄漏水平較高，因此在使用處理水的熱設備等中容易引起水垢故障。因此，為了得到高 純度的處理水，需要較高地設定再生水平(離子交換樹脂每升的再生劑使用量)。另一方 面，分流再生即使較低地設定再生水平也能得到高純度的處理水，因此能夠進行高效率的 再生。因此，在設定為與順流再生相同的再生水平時，由于硬度去除容量相對增加，因此有 再生劑使用量的經(jīng)濟性優(yōu)良的特點。在分流再生中，如專利文獻1所示，再生工序中的再生模式及壓出模式通常使用 處理水(軟化水)進行。但是，在使用處理水時，需要處理水的積存罐及供水泵，或者切換 水軟化裝置的流路的工序控制閥的結(jié)構(gòu)變復雜。如專利文獻2所示，上述課題可以通過使 用原水進行再生模式及壓出模式來解決。專利文獻1 日本特開平1-307457號公報專利文獻2 日本特開2007-260574號公報本發(fā)明者們在嘗試使用原水進行再生模式及壓出模式時，明確了存在有其它的課 題的情況。該課題為，若以原水進行壓出模式，則水軟化工序中的硬度泄漏水平高，處理水 純度下降。該處理水純度的下降在使用劣質(zhì)原水(總硬度200 300mgCaC03/L以上)時 越發(fā)顯著。因此，若硬度泄漏水平的調(diào)整出現(xiàn)錯誤，則會給鍋爐裝置或逆滲透膜裝置帶來嚴 重的水垢故障。因此，本發(fā)明者們關(guān)于硬度泄漏水平與何種因素相關(guān)、受何種因素支配，進行了試 驗及研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)水軟化工序中的平均泄漏硬度與下部樹脂床深度、再生水平、壓出線 速度、壓出量(表示在壓出再生劑時使用樹脂量的多少倍的水量的數(shù)值)、總硬度及導電率 有關(guān)。并且，基于該見解而進一步研究的結(jié)果是，即使在使用劣質(zhì)原水作為壓出水的情 況下，通過確保不會給鍋爐裝置或逆滲透膜裝置帶來水垢故障的純度(平均泄漏硬度為 3mgCaC03/L以下，優(yōu)選ImgCaCO3/!以下，進一步優(yōu)選0. lmgCaC03/L以下)的處理水，并確保 與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，完成能夠得到高經(jīng)濟性的分流再生工序。

發(fā)明內(nèi)容
S卩，本發(fā)明的目的在于，即使在使用劣質(zhì)原水作為壓出水的情況下，通過確保容許 泄漏硬度以下的純度的處理水并確保與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，實現(xiàn)高 經(jīng)濟性。實現(xiàn)上述目的的第一發(fā)明是一種水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，包括使具有規(guī)定導電 率K和規(guī)定總硬度H的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時 在樹脂床的大致中央部將其收集的分流再生工序，再生工序至少包括(a)再生劑通過模式 和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化 鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C和規(guī)定再生線速度Vl通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中， 接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N的原水以規(guī)定壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且， (c)利用在規(guī)定水溫下的再生工序后的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與下部樹脂床 深度d2、導電率k、總硬度h、再生水平r、壓出線速度v2及壓出量η的關(guān)系，通過以下的步 驟(1) (3)對使用具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水時的規(guī)定壓出線速度V2及 規(guī)定壓出量N進行設定。(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平 R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容 許泄漏硬度Y的各條件。(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度vl的關(guān)系，設定使硬度去除 容量X成為所希望硬度去除容量X以上的規(guī)定再生線速度VI，(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及
規(guī)定壓出量N。根據(jù)第一發(fā)明，即使在使用劣質(zhì)原水的情況下，通過確保容許泄漏硬度Y以下的 純度的處理水并確保與其它再生方式的水軟化裝置相同的采水量，能夠?qū)崿F(xiàn)高經(jīng)濟性。第二發(fā)明是根據(jù)與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系而求出步驟(3)中 的規(guī)定壓出線速度V2的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法。根據(jù)第二發(fā)明，在第一發(fā)明所產(chǎn)生的效果的基礎上，若設定規(guī)定再生線速度VI，則 能夠自動設定規(guī)定壓出線速度V2。第三發(fā)明是如下的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，S卩，步驟(1)中的規(guī)定下部樹脂床 深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生劑濃度C、所希望硬度 去除容量X及容許泄漏硬度Y設定在以下范圍D2 = 150 750mm，K彡1500μ S/cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L_R， Y ^ 3mgCaC03/L。根據(jù)第三發(fā)明，在第一、二發(fā)明所產(chǎn)生的效果的基礎上，在使用具有規(guī)定導電率 K ( 1500 μ S/cm和規(guī)定總硬度H ( 500mgCaC03/L的原水時，能夠設定規(guī)定壓出線速度V2 及規(guī)定壓出量N，所述規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N能夠生成所希望硬度去除容量X =30 60gCaC03/L-R且容許泄漏硬度Y ( 3mgCaC03/L的純度的處理水。第四發(fā)明是步驟(2)、(3)中的規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出線速度V2設定在 0. 7 2m/s的范圍內(nèi)的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法。根據(jù)第四發(fā)明，在第一 三發(fā)明所產(chǎn)生的效果的基礎上，通過將規(guī)定再生線速度 Vl及規(guī)定壓出線速度V2形成為0. 7m/s以上，能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定的再生動作。實現(xiàn)上述目的的第五發(fā)明是一種水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，包括使具有規(guī)定導電 率K彡1500 μ S/cm和規(guī)定總硬度H彡500mgCaC03/L的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂 床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；從樹脂床的上端部及下端部 的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將其收集的分流再生工序，再生工序至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再 生水平R = 60 240g/L-R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C = 5 15wt%和規(guī)定再生線速度Vl = 0.7 2m/s通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生 劑通過模式，使規(guī)定壓出量N = 0. 4 2. 5BV的原水以規(guī)定壓出線速度V2 = 0. 7 2m/s 通過規(guī)定深度D2 = 150 750mm的下部樹脂床。根據(jù)第五發(fā)明，在使用具有規(guī)定導電率K彡1500yS/cm和規(guī)定總硬度 H^ 500mgCaC03/L的原水時，通過采用與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，能夠?qū)?現(xiàn)高經(jīng)濟性，并且能夠生成容許泄漏硬度Y ( 3mgCaC03/L的純度的處理水。而且，通過將 規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出線速度形成為0. 7m/s以上，能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定的再生動作。實現(xiàn)上述目的的第六發(fā)明是一種水軟化裝置，具備執(zhí)行水軟化工序和分流再生工 序的控制器，在所述水軟化工序中，使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水以下降流通 過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水，在所述分流再生工序中， 從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將其收 集，在再生工序中，控制器至少執(zhí)行(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生 劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C和 規(guī)定再生線速度Vl通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出 量N的原水以規(guī)定壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且，(c)利用在規(guī)定水溫下的再生工 序后的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h、再生 水平r、壓出線速度v2及壓出量η的關(guān)系，通過以下的步驟(1) (3)對使用具有規(guī)定導電 率K和規(guī)定總硬度H的原水時的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N進行預先設定。(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平 R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容 許泄漏硬度Y的各條件。(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度vl的關(guān)系，設定使硬度去除 容量X成為所希望硬度去除容量X的規(guī)定再生線速度Vl。(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及
規(guī)定壓出量N。根據(jù)第六發(fā)明，即使在使用劣質(zhì)原水的情況下，通過確保容許泄漏硬度Y以下的 純度的處理水并確保與其它再生方式的水軟化裝置相同的采水量，能夠?qū)崿F(xiàn)高經(jīng)濟性。第七發(fā)明是在第六發(fā)明中，根據(jù)與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系而 求出步驟(3)中的規(guī)定壓出線速度V2的水軟化裝置。根據(jù)第七發(fā)明，在第六發(fā)明所產(chǎn)生的效果的基礎上，若設定規(guī)定再生線速度VI，則 能夠自動設定規(guī)定壓出線速度V2。第八發(fā)明是如下的水軟化裝置，S卩，在第七發(fā)明中，步驟(1)中的規(guī)定下部樹 脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生劑濃度C、所希望 硬度去除容量X及容許泄漏硬度Y設定在以下范圍D2 = 150 750mm，K彡1500 μ S/ cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L_R， Y ^ 3mgCaC03/L。根據(jù)第八發(fā)明，在第六、七發(fā)明所產(chǎn)生的效果的基礎上，在使用具有規(guī)定導電率K ( 1500 μ S/cm和規(guī)定總硬度H ( 500mgCaC03/L的原水時，能夠設定規(guī)定壓出線速度V2 及規(guī)定壓出量N，所述規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N能夠生成具有所希望硬度去除容 量X = 30 60gCaC03/L-R和容許泄漏硬度Y ( 3mgCaC03/L的純度的處理水。實現(xiàn)上述目的的第九發(fā)明是一種水軟化裝置，具備執(zhí)行水軟化工序和分流再生 工序的控制器，在所述水軟化工序中，使具有規(guī)定導電率K < 1500 μ S/cm和規(guī)定總硬度 H彡500mgCaC03/L的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而 得到處理水，在所述分流再生工序中，從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原 水，同時在樹脂床的大致中央部將其收集，在再生工序中，控制器至少執(zhí)行(a)再生劑通過 模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R = 60 240g/L-R 的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C = 5 15wt%和規(guī)定再生線速度Vl =0.7 2m/s通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量 N = 0. 4 2. 5BV的原水以規(guī)定壓出線速度V2 = 0. 7 2m/s通過規(guī)定高度D2為150 750mm的下部樹脂床。根據(jù)第九發(fā)明，在使用具有規(guī)定導電率1500μ S/cm和規(guī)定總硬度 H^ 500mgCaC03/L的原水時，通過采用與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，能夠?qū)?現(xiàn)高經(jīng)濟性，并且能夠生成容許泄漏硬度Y ( 3mgCaC03/L的純度的處理水。而且，通過將 規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出線速度形成為0. 7m/s以上，能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定的再生動作。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，即使在使用劣質(zhì)原水的情況下，通過確保容許泄漏硬度以下的純度 的處理水并確保與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，能夠?qū)崿F(xiàn)高經(jīng)濟性。


圖1示出水軟化裝置的工序流程和各條件。圖2示出容許泄漏硬度Y中的壓出線速度v2與壓出量η的關(guān)系。圖3示出再生線速度Vl與硬度去除容量χ的關(guān)系。圖4示出再生線速度Vl及壓出量η的適當范圍。圖5示出水軟化裝置的整體結(jié)構(gòu)。圖6示出水軟化工序的流程。圖7示出再生劑通過模式的流程。圖8示出原水壓出模式的流程。圖9示出在規(guī)定壓出量N = 2. 5BV的條件下，使規(guī)定再生線速度Vl變化時的泄漏 硬度1及硬度去除容量X的變化。圖10示出在規(guī)定壓出量N = 2. 25BV的條件下，使規(guī)定再生線速度Vl變化時的泄 漏硬度1及硬度去除容量X的變化。圖11示出在規(guī)定壓出量N = 1. 5BV的條件下，使規(guī)定再生線速度Vl變化時的泄 漏硬度1及硬度去除容量X的變化。圖12示出在規(guī)定壓出量N = 0. 4BV的條件下，使規(guī)定再生線速度Vl變化時的泄 漏硬度1及硬度去除容量X的變化。圖13示出使用了水軟化裝置的鍋爐系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。
圖14示出使用了水軟化裝置的逆滲透膜系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。標號說明1水軟化裝置IC控制器5陽離子交換樹脂床5A下部樹脂床c再生劑濃度C規(guī)定再生劑濃度dl總樹脂床深度Dl規(guī)定總樹脂床深度d2下部樹脂床深度D2規(guī)定下部樹脂床深度h總硬度H規(guī)定總硬度k導電率K規(guī)定導電率η壓出量N規(guī)定壓出量r再生水平R規(guī)定再生水平vl再生線速度Vl規(guī)定再生線速度v2壓出線速度V2規(guī)定壓出線速度χ硬度去除容量X所希望硬度去除容量y泄漏硬度Y容許泄漏硬度
具體實施例方式(水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法的實施方式)本實施方式的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法包括使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度 H的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的 水軟化工序；從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大 致中央部將其收集的分流再生工序。此外，由于規(guī)定導電率K與原水中的溶存離子類的 量相對應，因此能夠與溶解性蒸發(fā)殘留物TDS置換。自來水或工業(yè)用水的情況下，大致為 TDS[mg/L] —0.5 0.7xKbS/cm]的關(guān)系。并且，再生工序至少包含以下的模式(a)、(b)。(a)相對于樹脂床，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再
8生劑濃度C和規(guī)定再生線速度Vl通過的再生劑通過模式。(b)接著再生劑通過模式，使原水通過下部樹脂床及上部樹脂床的模式，即，使規(guī) 定壓出量N的原水(表示在壓出再生劑時使用的樹脂量的多少倍的水量的數(shù)值)以規(guī)定壓 出線速度V2通過下部樹脂床的原水壓出模式。如圖1所示，在水軟化工序中，使原水以下降流通過樹脂床。實線箭頭Sll表示原 水，點劃線箭頭S12表示在中途進行離子交換，最終成為處理水而流出的情況。在再生劑通 過模式中示出如下情況，即，如虛線箭頭S21、S22所示，從樹脂床的上端部及下端部兩側(cè)分 配再生劑，同時利用位于樹脂床的大致中央部的收集器進行收集后，如虛線箭頭S23所示， 向樹脂床外流出。在原水壓出模式中示出如下的情況，即，如實線箭頭S31、S32所示，從樹 脂床的上端部及下端部兩側(cè)分配原水并壓出再生劑，同時利用位于樹脂床的大致中央部的 收集器進行收集，之后如實線箭頭S33所示，向樹脂床外流出。在原水壓出模式中，若相對于位于收集器下方的樹脂床(下部樹脂床)的原水的 壓出量過多，則在下部樹脂床的下端部附近進行離子交換，引起原水中含有的硬度成分(Ca 離子及Mg離子)的吸附。這樣，在水軟化工序中，利用與硬度成分的離子交換而向水中釋放 的Na離子和K離子使吸附在下端部附近的硬度成分脫離，使處理水的硬度泄漏水平增加。 與此相對，在位于收集器上方的樹脂床(上部樹脂床)中，在上端部附近也產(chǎn)生與下部樹脂 床同樣的硬度成分的吸附，該硬度成分的脫離在水軟化工序中進行。但是，樹脂床的兩端部 附近以外的大部分被充分地再生，沒有硬度成分引起的污染。因此，脫離的硬度成分在樹脂 床的中間部分被再次去除，因此不會產(chǎn)生硬度成分從樹脂床泄漏的問題。從這樣的理由出 發(fā)，在原水壓出模式中，為了使水軟化工序中的硬度泄漏水平下降，需要調(diào)整相對于下部樹 脂床的原水的壓出量、即規(guī)定壓出量N。再者，再生工序包含接下來的設定方法(C)。該設定方法(C)是如下的方法，即， 確保所希望的硬度去除容量X作為硬度去除容量X，并且將使處理水的平均泄漏硬度y (以 下，簡稱為“泄漏硬度y”)成為容許泄漏硬度Y以下的壓出線速度v2及壓出量η設定或調(diào) 整為規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N。此外，泄漏硬度y被定義為從水軟化工序開始之 后到貫流點(例如，lmgCaC03/L)為止選取的處理水的泄漏硬度的平均值。而且，容許泄漏 硬度Y是處理水的供給目的地所容許的水的硬度。處理水的供給目的地為鍋爐裝置或逆滲 透膜裝置的情況下，基于裝置內(nèi)的濃縮倍率及碳酸鈣等水垢類的溶解度來確定容許泄漏硬 度Y。規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N的設定方法是基于如下新的見解而創(chuàng)造出的 方法，即，在再生工序后進行的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與包含下部樹脂床深 度d2、導電率k、總硬度h、再生水平r、壓出線速度v2及壓出量η的參數(shù)相關(guān)，并受其支配。 并且，該新的見解由表示泄漏硬度y與上述各參數(shù)的關(guān)系的下面的式1所代表。[式1]y= α Xd2Xke XhXr_Y XnXexp(-δ Xv2) ...[1]式1中的各參數(shù)的單位如下。d2 下部樹脂床深度[mm]k 原水的導電率[μ S/cm]h 原水的總硬度[mgCaC03/L]
r 再生水平[g/L-R(g · NaCl/L-R 或 g · KC1/L-R)]v2 壓出線速度[m/s]η 壓出量[BV(Bed Volume)]另外，α、β、Υ、δ為常數(shù)，其值根據(jù)水軟化裝置的結(jié)構(gòu)等進行變化，但是設定在 以下范圍內(nèi)。α = 0. 5 2Χ1(Γ10β = 1 3γ = 0. 1 0. 5δ = 0· 1 0. 5式1是本發(fā)明者們進行各種實驗，對在原水溫度恒定的條件下的實驗結(jié)果進行近 似而求出的數(shù)學式。此外，作為近似式，只要是包含上述各參數(shù)的數(shù)學式即可，并不局限于 式1。如式1所示，通過調(diào)整右邊的各參數(shù)值，能夠使處理水的泄漏硬度y為容許泄漏硬 度Y以下。此外，鍋爐裝置的容許泄漏硬度Y為3mgCaC03/L以下，優(yōu)選lmgCaC03/L以下。 尤其在燃燒反應部內(nèi)配置有水管群的類型的直流鍋爐中，優(yōu)選0. lmgCaC03/L以下。而且， 逆滲透膜裝置的容許泄漏硬度Y為3mgCaC03/L以下，優(yōu)選lmgCaC03/L以下。另外，當使用式1將處理水的泄漏硬度y調(diào)整為容許泄漏硬度Y以下時，從設計實 用的水軟化裝置的觀點出發(fā)，對各參數(shù)中的下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h及規(guī)定 再生水平r賦予以下的條件值。相對于下部樹脂床深度d2而給出的規(guī)定下部樹脂床深度D2與規(guī)定總樹脂床深度 Dl的關(guān)系為D2 —0.2 0.8xDl。其理由如下。當上部樹脂床深度(從樹脂床上端部到收集 器為止的深度)與下部樹脂床深度(從收集器到樹脂床下端部為止的深度)區(qū)別較大時， 會產(chǎn)生各種問題。第一在上部樹脂床深度的比率與下部樹脂床深度的比率的差極大時，若 大致均勻地分配再生劑，則上部樹脂床與下部樹脂床的實質(zhì)的再生水平r的差極大。S卩，床 深度淺的一側(cè)(樹脂量少的一側(cè))的再生水平r與床深度深的一側(cè)(樹脂量多的一側(cè))的 再生水平r相比過高。因此，床深度深的一側(cè)的再生效率下降，而且樹脂床整體的再生效率 也下降。第二 在上部樹脂床深度的比率與下部樹脂床深度的比率的差極大時，若按照床深 度的比率分配再生劑，則床深度淺的一側(cè)(樹脂量少的一側(cè))的再生線速度vl與床深度深 的一側(cè)(樹脂量多的一側(cè))的再生線速度Vl相比極小。如下所述，當床深度淺的一側(cè)的再 生線速度Vl比再生線速度Vl的下限值小時，有再生不充分之虞。因此，床深度淺的一側(cè)的 再生效率下降，而且樹脂床整體的再生效率也下降。第三當上部樹脂床占樹脂床整體的比 例少時，再生中的樹脂流動的抑制力變小，從而有成為再生不良的原因的情況。因此，從再 生的穩(wěn)定性、經(jīng)濟經(jīng)的觀點出發(fā)，上部樹脂床深度與下部樹脂床深度最好為1 1的比率。 但是，由于平衡稍差一些也可以容許，因此將規(guī)定下部樹脂床深度D2占規(guī)定總樹脂床深度 Dl的比例設定為0. 2 0. 8的范圍內(nèi)。另一方面，規(guī)定總樹脂床深度Dl根據(jù)下述的理由確定下限及上限。首先說明下 限。當規(guī)定總樹脂床深度Dl極低時，由于容易引起再生劑的偏流或短傳現(xiàn)象，因此再生效 率下降。而且，由于離子交換帶的形成，能夠有效利用的層長變短，離子交換容量(工作交 換容量)變少。因此，在陽離子交換樹脂量超過20L的水軟化裝置的設計中，通常推薦800mm以上的床深度。但若是特別小容量的水軟化裝置，則只要確保300mm以上的床深度就能夠 實用。因此，300mm為下限。接下來說明上限。本來，不需要上限。但是由于傳送上的原因 以及收容陽離子交換樹脂的容器制造方面的原因，制造具有1500mm以上的床深度的水軟 化裝置的可能性低。因此，1500mm為上限。由于以上的理由，規(guī)定總樹脂床深度Dl設定在 300 1500mm的范圍內(nèi)。并且，規(guī)定下部樹脂床深度根據(jù)D2 — 0.5><D1而設定在150 750mm的范圍內(nèi)。相對于導電率k而給出的規(guī)定導電率K為1500 μ S/cm以下，相對于總硬度h而給 出的規(guī)定總硬度H為500mgCaC03/L以下。本實施方式的水軟化裝置特別考慮到在中國大 陸和北美大陸使用的情況。在上述大陸中，由于用于鍋爐供給水等的天然水的大部分的導 電率為1500 μ S/cm以下，總硬度為500mgCaC03/L以下，因此設定為上述的范圍。相對于再生水平r而給出的規(guī)定再生水平R為60 240g/L_R。再生水平極高時， 再生效率下降。即，不經(jīng)濟。相反，再生水平極低時，再生頻率變高。伴隨于此，無法供給處 理水的時間變多，并且再生所使用的水量增加，因此總的運行成本升高。由此，作為常識性 的范圍，將規(guī)定再生水平R設定為上述的范圍。由此，通過相對于下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h及再生水平r給出規(guī)定 值D2、K、H及R，而將調(diào)整泄漏硬度y的參數(shù)實質(zhì)性地集中為壓出量η及壓出線速度ν2。當 然，在設定壓出量η及壓出線速度ν2以外的參數(shù)時，可以將上述參數(shù)設定為使泄漏硬度y 減少的值。從式1明確可知，為了減少泄漏硬度y，增加原水壓出模式中的壓出線速度v2即 可。這表示若加快原水的通過速度，則下部樹脂床中的硬度成分的吸附量變少。而且，式1 表示通過減少壓出量η而減少泄漏硬度y。并且，泄漏硬度y相對于壓出線速度v2的增加 或壓出量η的減少的下降程度，表示出了與壓出線速度ν2的增加相比，壓出量η的減少的 影響大?？傊谑?中，實現(xiàn)鍋爐供給水等的容許泄漏硬度Y以下的壓出量η可以通過以 壓出線速度ν2作為參數(shù)的下式2、3來表現(xiàn)。[式2]η ^ YXai/exp(- δ Χν2) ...[2][式3]= 1/(α Xd2Xke XhXr_Y) ...[3]式2在Y = 1時，由圖2中的線Ql表示。在比線Ql靠上側(cè)的區(qū)域中，泄漏硬度y 超過容許泄漏硬度Y，而在下側(cè)的區(qū)域中，泄漏硬度y小于容許泄漏硬度Y。從式2明確可知，若設定了壓出線速度v2，則能求出實現(xiàn)容許泄漏硬度Y以下的壓 出量η。相反，若設定了壓出量η，則能求出實現(xiàn)容許泄漏硬度Y以下的壓出線速度ν2。如 上所述，壓出線速度v2的值越增加，能夠越減少泄漏硬度y，但是通常存在限制條件。該限 制條件為，壓出線速度v2及再生線速度Vl依賴于原水壓力和水軟化裝置的結(jié)構(gòu)，除非單獨 具備流速調(diào)整機構(gòu)，否則就具有相關(guān)關(guān)系。在本實施方式中，并未限定為兩者具有相關(guān)關(guān)系 的情況，而具有相關(guān)關(guān)系時，可以進行如下處理。在式2中，若壓出線速度v2及再生線速度Vl具有相關(guān)關(guān)系，且能夠用再生線速度 vl近似壓出線速度v2，則壓出量η能通過以再生線速度vl為變量的式4來表現(xiàn)。此外，在 不以再生線速度vl近似壓出線速度ν2時，通過將v2與vl的關(guān)系式代入式2，能夠求出相當于式4的關(guān)系式。[式4]η ^ YXai/exp(- δ Xvl) ...[4]如上所述，由于表示泄漏硬度y的數(shù)學式并不局限于式1，因此式2及式4也并不 局限于此。因此，若將式2及式4 一般化，則分別可以表現(xiàn)為下面的式5、式6及式7。[式5]Y = B2Xf1 (n) Xf2(v2) ...[5]在式5中，fjn)是壓出量η的函數(shù)，隨著η的增加而值增加。用式1近似該函數(shù) 時，^ (η) =n。f2(v2)是壓出線速度v2的函數(shù)，隨著v2的減少而值增加。用式1近似該 函數(shù)時，f2(v2) = exp(-5 XV2)。此外， 是根據(jù)下部樹脂床深度dl、原水傳導率e、總硬 度h及再生水平r而變動的系數(shù)，在用式1近似時，a2 = l/ai。[式6]η ^ a3Xf3(v2) ...[6]在式6中，f3(v2)是壓出線速度v2的函數(shù)，隨著v2的增加而值增加。用式2近似 該函數(shù)時，f3(v2) = l/exp(-5 Xv2)0而且，a3是根據(jù)容許泄漏硬度Y而變動的系數(shù)，在用 式2近似時，a3 = YXa10[式7]η ^ a4Xf4(vl) ...[7]在式7中，f4(vl)是再生線速度vl的函數(shù)，隨著vl的增加而值增加。而且，^是 根據(jù)容許泄漏硬度Y而變動的系數(shù)，在用式4近似時，f4 (vl) = f3(v2) ;a4 = a3。另外，再生線速度vl是與再生水平r 一起決定硬度去除容量χ的主要的支配性因 素。水軟化裝置的硬度去除容量X實質(zhì)上具有與離子交換容量相同的含義。計算水軟化裝 置的硬度去除容量的方法很早就被提出，作為其一個例子而示出下式8。[式8]χ = XlXg1 (k) X g2 (t) X g3 (s) X g4 (b) X g5 (w)Xg6 (dl) X g7 (vl) X g8 (c) …[8]在式8中，xl是基本的硬度去除容量，由依賴于再生水平r的函數(shù)表示。該xl根 據(jù)陽離子交換樹脂的種類而存在些許差異。gl g8是根據(jù)水軟化裝置的各條件而使xl增 減的因數(shù)(7 7々夕一)。各因數(shù)gl g8分別根據(jù)原水的導電率k、原水的溫度t、相對于 總陽離子的鈉離子的比率s、相對于原水硬度的貫流點硬度的比率b、通水流速W、總樹脂床 深度dl、再生線速度vl及再生劑濃度c的變化，通常設定為1左右(實質(zhì)上為0. 5 1. 5 左右的范圍)。此外，再生劑濃度c在標準的水軟化裝置的情況下，設定在5 15wt%的范 圍內(nèi)。另外，求出硬度去除容量χ的方法并不局限于上述的式8，能夠一般化為下面的式9。[式9]χ = a5Xf5(vl) ...[9]在式9中，f5(vl)是再生線速度vl的函數(shù)，隨著vl的增加而值增加。而且，a5是 根據(jù)水軟化裝置的各條件而變化的系數(shù)。式8及式9所示的硬度去除容量χ換言之是處理水的采水量。如圖3的線Q2所 示，硬度去除容量X具有隨著再生線速度Vl的減少而增加的特性。在本實施方式中，從確保與順流再生方式的水軟化裝置相等的經(jīng)濟性的觀點出發(fā)，所希望硬度去除容量X設定在 30 60gCaC03/L-R的范圍內(nèi)。該所希望硬度去除容量X相當于所希望再生水平R為60 240g/L-R的情況。從式8及式9明確可知，再生線速度vl由硬度去除容量χ決定。即，若設定所希望 硬度去除容量X，則能確定規(guī)定再生線速度VI。但是，由接下來的理由來確定上限及下限。 首先說明上限。分流再生與順流再生相比，有陽離子交換樹脂床與再生劑的接觸時間變短 的傾向。因此，需要抑制再生線速度的上限，延長接觸時間以促進再生。因此，作為與順流 再生相等的所希望硬度去除容量X，為了確保43gCaC03/L-R，規(guī)定再生線速度Vl優(yōu)選設定 為2m/s以下。該上限在圖3及圖4中由線Q3表示，比線Q3靠左側(cè)的區(qū)域表示使硬度去除 容量χ超過所希望硬度去除容量X的再生線速度Vl的范圍。相反，比線Q3靠右側(cè)的區(qū)域 表示使硬度去除容量χ小于所希望硬度去除容量X的再生線速度Vl的范圍。接下來說明 下限。根據(jù)本發(fā)明者們的見解，若再生線速度Vl低于0. 7m/s，則在樹脂床內(nèi)容易產(chǎn)生再生 劑的偏流或短傳現(xiàn)象。該下限在圖4中由線Q4表示，在比線Q4靠左側(cè)的區(qū)域中，有容易使 再生不充分且在短時間內(nèi)樹脂床破裂之虞。因此，規(guī)定再生線速度Vl為上限以下(在圖4 中比線Q3靠左側(cè)的區(qū)域)，優(yōu)選設定在0. 7 2m/s的范圍(圖4中線Q3與線Q4之間的區(qū) 域)內(nèi)。接下來，若相對于再生線速度Vl給出規(guī)定再生線速度Vl = 0. 7 2m/s的條件， 則根據(jù)式4，能夠求出實現(xiàn)容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出量N的上限。由于該上限由圖4 中的線Ql表示，因此規(guī)定壓出量N的最大值成為相當于線Ql與線Q3的交點的2. 5BV。另 一方面，規(guī)定壓出量N的下限為相當于樹脂床的空隙率的0. 4BV。該下限在圖4中由線Q5 表示。在比線Q5靠下側(cè)的區(qū)域中，由于壓出量N極少，再生劑與樹脂床的接觸時間不充分， 因此再生效率下降。而且，由于在樹脂床內(nèi)殘留有再生劑，因此在水軟化工序中，有再生劑 流入后級設備而引起腐蝕破損等故障之虞。因此，規(guī)定壓出量N為上限以下，優(yōu)選設定在 0. 4 2. 5BV的范圍(圖4中線Ql與線Q5之間的區(qū)域)。根據(jù)以上分析，如圖4所示，規(guī)定再生線速度Vl和規(guī)定壓出量N的優(yōu)選的適宜范 圍是由線Q1、線Q3、線Q4及線Q5圍起來的區(qū)域A。表示容許泄漏硬度Y的線Ql根據(jù)式3 得到。即，本實施方式的運轉(zhuǎn)方法可以稱為是給出各條件而求出線Q1，且在區(qū)域A的范圍內(nèi) 設定規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出量N的方法。此外，在沒有上述限制條件的情況下，通 過與規(guī)定再生線速度Vl另行設定規(guī)定壓出線速度V2，能夠根據(jù)式2求出實現(xiàn)容許泄漏硬度 Y以下的規(guī)定壓出量N。結(jié)果，設定或調(diào)整基于新見解的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N的方法(C)包 含以下的步驟(1) (3)。(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平 R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容 許泄漏硬度Y的各條件。(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度vl的關(guān)系，設定使硬度去除 容量X成為所希望硬度去除容量X的規(guī)定再生線速度Vl。(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及
規(guī)定壓出量N。
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在步驟(1) (3)中，影響泄漏硬度y的各參數(shù)的值優(yōu)選如下設定。首先，在步驟 (1)中，將規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生 劑濃度C、所希望硬度去除容量X及容許泄漏硬度Y設定在以下范圍D2 = 150 750mm， K 彡 1500μ S/cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L-R，Y<3mgCaC03/L。接下來，在步驟(2)中，將使硬度去除容量χ成為所希望硬 度去除容量X的規(guī)定再生線速度Vl設定在0.7 2m/s的范圍。然后，在步驟(3)中，根據(jù) 與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系，求出規(guī)定壓出線速度V2。此后，根據(jù)式4將 規(guī)定壓出量N設定在0. 4 2. 5BV的范圍。通過上述設定，能夠使水軟化裝置的處理水的 容許泄漏硬度Y達到3mgCaC03/L以下的純度?？偨Y(jié)以上說明，本實施方式包含如下的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法。即，包括使具有 規(guī)定導電率K彡15001^/011和規(guī)定總硬度!1彡5001^010)3/1的原水以下降流通過具有 規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；從樹脂床的上端 部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將其收集的分流再生工 序，再生工序至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式 中，使規(guī)定再生水平R = 60 240g/L-R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃 度C = 5 15wt%和規(guī)定再生線速度Vl = 0. 7 2m/s通過樹脂床，在(b)原水壓出模式 中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N = 0. 4 2. 5BV的原水以規(guī)定壓出線速度V2 = 0. 7 2m/s通過規(guī)定深度D2 = 150 750_的下部樹脂床。在該運轉(zhuǎn)方法中，在各參數(shù)所取得的數(shù)值的組合中，若出現(xiàn)不符合容許泄漏硬度Y 的情況，則調(diào)整規(guī)定壓出量N等來符合容許泄漏硬度Y。即，規(guī)定再生線速度Vl為確保所希 望硬度去除容量X的上限以下，且設定在0. 7 2m/s的范圍內(nèi)。并且，根據(jù)與預先設定的 規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系而求出規(guī)定壓出線速度V2。此后，根據(jù)式4而將規(guī)定壓出量 N設定在0. 4 2. 5BV的范圍內(nèi)。此外，在本實施方式中，在再生工序中可以包含周知的逆洗模式、洗凈模式及補水 模式等。(水軟化裝置的實施方式)本實施方式是實現(xiàn)上述運轉(zhuǎn)方法的水軟化裝置。該水軟化裝置具備執(zhí)行水軟化工 序和分流再生工序的控制器，在所述水軟化工序中，使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的 原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水，在所述 分流再生工序中，從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的 大致中央部將其收集，在再生工序中，控制器至少執(zhí)行(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出 模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定 再生劑濃度C和規(guī)定再生線速度Vl通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過 模式，使規(guī)定壓出量N的原水以規(guī)定壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且，(c)利用在規(guī)定 水溫下的再生工序后的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與下部樹脂床深度d2、導電率 k、總硬度h、再生水平r、壓出線速度v2及壓出量η的關(guān)系，通過以下的步驟(1) (3)對 使用具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水時的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N進 行預先設定。(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容 許泄漏硬度Y的各條件，(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度vl的關(guān)系，設定使硬度去除 容量X成為所希望硬度去除容量X的規(guī)定再生線速度VI，(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及
規(guī)定壓出量N。在本實施方式中，通過步驟(1) (3)預先設定規(guī)定壓出量N，以使原水壓出模式 中的壓出量η成為所設定的規(guī)定壓出量N的方式對原水壓出步驟進行控制。該控制通過定 時器進行，非常簡單，但是也可以如下構(gòu)成，即，設置流量計，在該流量計計數(shù)到規(guī)定壓出量 N時，使原水壓出模式停止。在步驟(1) (3)中，影響泄漏硬度y的各參數(shù)的值優(yōu)選如下設定。首先，在步驟 (1)中，將規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生 劑濃度C、所希望硬度去除容量X及容許泄漏硬度Y優(yōu)選在以下范圍D2 = 150 750mm， K 彡 1500μ S/cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L-R，Y<3mgCaC03/L。接下來，在步驟(2)中，將使硬度去除容量χ成為所希望硬 度去除容量X的規(guī)定再生線速度Vl設定在0.7 2m/s的范圍內(nèi)。然后，在步驟(3)中，根 據(jù)與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系，求出規(guī)定壓出線速度V2。此后，根據(jù)式4 將規(guī)定壓出量N設定在0. 4 2. 5BV的范圍內(nèi)。通過上述設定，能夠使水軟化裝置的處理 水的容許泄漏硬度Y達到3mgCaC03/L以下的純度。實施例圖5示出本實施例的水軟化裝置的整體結(jié)構(gòu)。水軟化裝置1與房屋或公寓等居住 建筑物、旅館或大眾浴池等聚眾設施、鍋爐或冷卻塔等冷卻設備、食品加工裝置或清洗裝置 等水使用設備連接。在圖5中，水軟化裝置1主要包括樹脂儲存槽2、工序控制閥3、鹽水供給裝置4。 樹脂儲存槽2具備填充有陽離子交換樹脂床5 (規(guī)定床深度D1)的有底的容器6，該容器6 的開口部由蓋7封閉。在該蓋7上一體安裝有工序控制閥3，該工序控制閥3構(gòu)成為，根據(jù) 來自控制器IC的指令信號能夠切換水軟化裝置1的水軟化工序的流路與再生工序的流路。 在蓋7上分別形成有進行流體的供給及排出的第一流路8、第二流路9及第三流路10。如 下所述，上述各流路8、9、10與構(gòu)成工序控制閥3的各種線路分別連接。第一流路8連接有向容器6的底部附近延伸的第一收集管11。在第一收集管11 的前端部安裝有防止樹脂珠流出的第一網(wǎng)篩(screen) 12。即，第一收集管11內(nèi)與第一流路 8連通，并且第一網(wǎng)篩12的收集位置設定在容器6的底部附近。第二流路9連接有向陽離子交換樹脂床5的大致中央部(規(guī)定床深度D2)延伸 的第二收集管13。在第二收集管13的前端部安裝有防止樹脂珠流出的第二網(wǎng)篩14。艮口， 第二收集管13內(nèi)與第二流路9連通，并且第二網(wǎng)篩14的收集位置設定在陽離子交換樹脂 床5的大致中央部。第二收集管13的內(nèi)徑設定為比第一收集管11的外徑大。而且，兩收集管11、13 的軸心均與樹脂儲存槽2的軸心同軸設定。即，兩收集管11、13作為將第一收集管11設定 為內(nèi)管且將第二收集管13設定為外管的雙重管結(jié)構(gòu)的連接器而安裝在樹脂儲存槽2內(nèi)。
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另外，在蓋7的下表面?zhèn)劝惭b有防止樹脂珠流出的第三網(wǎng)篩15。S卩，第三流路10 經(jīng)由第三網(wǎng)篩15而與樹脂儲存槽2內(nèi)連通。第三流路10經(jīng)由工序控制閥3而連接有原水管路16。第一流路8經(jīng)由工序控制 閥3而連接有處理水管路17。S卩，原水管路16及處理水管路17的一部分分別形成在工序 控制閥3內(nèi)。在原水管路16上從上游側(cè)依次設置有壓力開關(guān)18及第一閥19。壓力開關(guān)18是 為了在再生工序中檢測有無原水壓力而設置的，例如是為了正常進行再生工序而在所需的 0. IMPa左右的壓力下進行接通切斷的類型。另一方面，在處理水管路17上設置有第二閥 20。壓力開關(guān)18、第一閥19及第二閥20都裝入工序控制閥3內(nèi)。進一步詳細說明工序控制閥3的結(jié)構(gòu)。在工序控制閥3內(nèi)，第一閥19的上游側(cè)的 原水管路16經(jīng)由旁通管路21而與第二閥20的下游側(cè)的處理水管路17連接。在該旁通管 路21上設置有第三閥22。第一閥19的上游側(cè)的原水管路16經(jīng)由第一再生劑管路23而與第二閥20的上游 側(cè)的處理水管路17連接。在該第一再生劑管路23上從原水管路16側(cè)依次設置有過濾器 24、第一定流量閥25、噴射器26、第四閥27及第一節(jié)流孔28。過濾器24是用于去除原水中 含有的懸濁物質(zhì)而防止第一定流量閥25及噴射器26堵塞的部件。而且，第一定流量閥25 是用于將向噴射器26供給的原水調(diào)節(jié)成規(guī)定范圍的流量的部件。噴射器26與第四閥27之間的第一再生劑管路23經(jīng)由第二再生劑管路29而與第 一閥19的下游側(cè)的原水管路16連接。在該第二再生劑管路29上設置有第二節(jié)流孔30。 第一節(jié)流孔28及第二節(jié)流孔30是在下述的再生劑通過模式及原水壓出模式中用于對第一 流路8及第三流路10均勻地分配再生劑或原水的部件。在噴射器26的噴嘴部的噴出側(cè)連接有從鹽水供給裝置4延伸設置的鹽水管路31。 在該鹽水管路31上設置有第五閥32。S卩，噴射器26構(gòu)成為，能夠利用從噴嘴部噴出原水時 產(chǎn)生的負壓，從鹽水供給裝置4吸引鹽水(例如，氯化鈉的飽和水溶液)。并且，在噴射器 26中，來自鹽水供給裝置4的鹽水利用原水稀釋到規(guī)定再生劑濃度C(5 15wt% )。在第二閥20的上游側(cè)的處理水管路17上連接有向工序控制閥3的外部延伸的第 一排水管路33。在該第一排水管路33上從處理水管路17側(cè)依次設置有第六閥34及第二 定流量閥35。而且，第二節(jié)流孔30的下游側(cè)的第二再生劑管路29經(jīng)由第二排水管路36 而與第六閥34的下游側(cè)的第一排水管路33連接。在該第二排水管路36上設置有第七閥 37。另外，第二流路9經(jīng)由第三排水管路38而與第六閥34的下游側(cè)的第一排水管路33連 接。在該第三排水管路38上設置有第八閥39。第二定流量閥35是用于將來自樹脂儲存槽 2的排水量調(diào)節(jié)成規(guī)定范圍的流量的部件。第三排水管路38與第二定流量閥35的下游側(cè) 連接，但是為了減少壓力損失，可以與第二定流量閥35的下游側(cè)連接。接下來，詳細說明鹽水供給裝置4的結(jié)構(gòu)。鹽水供給裝置4具備鹽水箱40。在該 鹽水箱40內(nèi)，配置有筒狀的鹽水井41和對鹽水的積存部及再生鹽42 (例如粒狀或顆粒狀 的氯化鈉)的儲藏部進行劃分的透水性板43。在鹽水井41的下方的側(cè)壁上設置有連通孔 44，使鹽水或補給水能夠自由流通。在鹽水井41內(nèi)收容有過濾器45。在該過濾器45中內(nèi)置有氣泡球(aircheck ball)46和與該氣泡球46抵接或分離的閥座47。并且，該閥座47與鹽水管路31連接。艮口，工序控制閥3經(jīng)由鹽水管路31而與鹽水箱40連接。在鹽水管路31上設置有檢測鹽水供 給方向的流量及補給水供給方向的流量的流量計48。并且，來自該流量計48的檢測信號被 輸入控制器1C。接下來，說明本實施例的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法。以下，說明與本發(fā)明具有直接關(guān) 系的通水工序和再生工序的基本動作。(通水工序)如圖6所示，在通水工序中，根據(jù)來自控制器IC的指令信號，分別將第一閥19及 第二閥20設定為打開狀態(tài)。另一方面，分別將第三閥22、第四閥27、第五閥32、第六閥34、 第七閥37及第八閥39設定為關(guān)閉狀態(tài)。如實線箭頭Sll所示，在原水管路16中流動的原 水經(jīng)由第三流路10供給后，從第三網(wǎng)篩15進行分配。從第三網(wǎng)篩15分配的原水在以下降流通過陽離子交換樹脂床5的過程中，硬度成 分被置換成Na離子或K離子而被軟水化。通過了陽離子交換樹脂床5的處理水由第一網(wǎng) 篩12收集后，如點劃線S12所示，在第一收集管11、第一流路8及處理水管路17中流動，并 向使用點供給。然后，當通過提取規(guī)定量的處理水而使陽離子交換樹脂床5不能置換硬度 成分時，實施再生工序。(再生工序)在再生工序中，為了恢復陽離子交換樹脂床5的硬度去除容量，依次進行逆洗模 式、再生劑通過模式、原水壓出模式、洗涮模式及補水模式。其中，由于逆洗模式、洗涮模式 及補水模式與本發(fā)明沒有直接關(guān)系，并且如專利文獻2所示為周知，因此省略說明。如圖7所示，在再生劑通過模式中，根據(jù)來自控制器IC的指令信號，分別將第三閥 22、第四閥27、第五閥32及第八閥39設定為打開狀態(tài)。另一方面，分別將第一閥19、第二 閥20、第六閥34及第七閥37設定為關(guān)閉狀態(tài)。在原水管路16中流動的原水作為稀釋水經(jīng) 由第一再生劑管路向噴射器26的一次側(cè)供給。此時，原水中的懸濁物質(zhì)由過濾器24去除。 而且，利用第一定流量閥25將原水的流量調(diào)節(jié)為規(guī)定范圍。在噴射器26中，當因原水的通過而在噴嘴部的噴出側(cè)產(chǎn)生負壓時，鹽水管路31內(nèi) 也成為負壓。其結(jié)果是，鹽水箱40內(nèi)的鹽水經(jīng)由鹽水管路31而被向噴射器26吸引。然后， 在噴射器26內(nèi)，利用原水將鹽水稀釋到規(guī)定再生劑濃度C，調(diào)制再生劑。如虛線箭頭S21所示，再生劑的一部分經(jīng)由第一再生劑管路23、處理水管路17、第 一流路8及第一收集管11而供給后，從第一網(wǎng)篩12進行分配。另一方面，如虛線箭頭S22 所示，再生劑的剩余部分經(jīng)由第二再生劑管路29、原水管路16及第三流路10而供給后，從 第三網(wǎng)篩15進行分配。此時，再生劑由第一節(jié)流孔28及第二節(jié)流孔30平均分配。從第一網(wǎng)篩12分配的再生劑以上升流通過陽離子交換樹脂床5，使下部樹脂床5A 再生。另一方面，從第三網(wǎng)篩15分配的再生劑以下降流通過陽離子交換樹脂床5，使上部樹 脂床再生。即，在本實施例中，進行陽離子交換樹脂床5的分流再生。此時，下降流的再生 劑向下按壓樹脂床，并利用上升流的再生劑來抑制樹脂床的展開及流動。并且，通過了陽離 子交換樹脂床5的再生劑在由第二網(wǎng)篩14收集后，如虛線箭頭S23所示，經(jīng)由第二收集管 13、第二流路9及第三排水管路38而從第一排水管路33向系統(tǒng)外排出。如圖8所示，在原水壓出模式下，根據(jù)來自控制器IC的指令信號，分別將第三閥 22、第四閥27及第八閥39設定為打開狀態(tài)。另一方面，分別將第一閥19、第二閥20、第五
17閥32、第六閥34及第七閥37設定為關(guān)閉狀態(tài)。在原水管路16中流動的原水作為壓出水經(jīng) 由第一再生劑管路23向噴射器26的一次側(cè)供給。此時，原水中的懸濁物質(zhì)由過濾器24去 除。而且，原水的流量為第一定流量如實線箭頭S31所示，來自噴射器26的原水的一部分經(jīng)由第一再生劑管路23、處 理水管路17、第一流路8及第一收集管11而供給后，從第一網(wǎng)篩12進行分配。另一方面， 如實線箭頭S32所示，來自噴射器26的原水的剩余部分經(jīng)由第二再生劑管路29、原水管路 16及第三流路10而供給后，從第三網(wǎng)篩15進行分配。此時，原水由第一節(jié)流孔28及第二 節(jié)流孔30均勻分配。從第一網(wǎng)篩12分配的原水壓出再生劑，并以上升流通過陽離子交換樹脂床5，使 下部樹脂床5A持續(xù)再生。另一方面，從第三網(wǎng)篩15分配的原水壓出再生劑，并以下降流通 過陽離子交換樹脂床5，使上部樹脂床持續(xù)再生。此時，下降流的原水向下按壓樹脂床，并利 用上升流的原水來抑制樹脂床的展開及流動。然后，通過了陽離子交換樹脂床5的再生劑 及原水在由第二網(wǎng)篩14收集后，如實線箭頭S33所示，經(jīng)由第二收集管13、第二流路9及第 三排水管路38而從第一排水管路33向系統(tǒng)外排出。在以上的水軟化裝置1的運轉(zhuǎn)方法中，其特征在于通過實施方式說明的運轉(zhuǎn)方 法。即，該運轉(zhuǎn)方法包括使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水以下降流通過具有規(guī) 定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；從樹脂床的上端部 及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，并在樹脂床的大致中央部將其收集的分流再生工序， 再生工序至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使 規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C和規(guī)定再生線速度Vl 通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N的原水以規(guī)定 壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且，(c)利用在規(guī)定水溫下的再生工序后的水軟化工序 中的處理水的泄漏硬度y與下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h、再生水平r、壓出線速 度v2及壓出量η的關(guān)系，通過以下的步驟(1) (3)對使用具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬 度H的原水時的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N進行設定。(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平 R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容 許泄漏硬度Y的各條件。(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度vl的關(guān)系，設定使硬度去除 容量X成為所希望硬度去除容量X以上的規(guī)定再生線速度VI。(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及
規(guī)定壓出量N。并且，泄漏硬度y由式1表示。若在鍋爐裝置中優(yōu)選將容許泄漏硬度Y設定為 lmgCaC03/L，并以再生線速度vl近似壓出線速度v2，則實現(xiàn)容許泄漏硬度Y的壓出量η作 為再生線速度vl的函數(shù)由式4表現(xiàn)。在該式4中，Y= lmgCaC03/L。此外，式1 式4的 常數(shù)可以基于實驗結(jié)果而在作成式1時求出。以下，示出本發(fā)明的應用例。在規(guī)定下部樹脂床深度D2 = 750mm、規(guī)定導電率K = 1500 μ S/cm、規(guī)定總硬度H = 500mgCaC03/L、規(guī)定再生水平R = 120g · NaCl/L-R及原水溫 度T = 18°C的條件下，使規(guī)定再生線速度Vl在適當范圍0. 7 2m/s之間變化，并且使規(guī)定
18壓出量N在適當范圍0. 4 2. 5BV之間變化，利用式1求出泄漏硬度y。而且，硬度去除容 量χ通過式8求出。其結(jié)果作為應用例SPll SP14(N = 2. 5BV)、應用例SP21 SP24(N =2. 25BV)、應用例 SP31 SP34 (N=l. 5BV)及應用例 SP41 SP44 (N = 0. 4BV)，分別示出 于圖9 圖12。此外，陽離子交換樹脂設定為Rohmand Haas公司制的“IMAC HP1220Na”。 確認各應用例的結(jié)果與使用了水軟化裝置1的實測值基本一致。即，圖9 圖12的數(shù)據(jù)可 以稱為實驗結(jié)果。生成容許泄漏硬度Y = lmgCaC03/L以下的處理水的應用例是圖12所示的SP41 SP44。而且，生成接近容許泄漏硬度Y的純度的處理水的應用例是圖11所示的SP33及 SP34。如應用例SP41 SP44所示，通過設定規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出量N，能夠?qū)?現(xiàn)本發(fā)明的目的。即，通過確保容許泄漏硬度Y以下的純度的處理水并且確保與其它再生 方式的水軟化裝置相等的采水量，能夠?qū)崿F(xiàn)高經(jīng)濟性。此外，根據(jù)處理水的用途，也可以將 逆滲透膜裝置等的容許泄漏硬度Y設定為3mgCaC03/L左右，這種情況下，在圖9 圖12 所示的全部的應用例中，能夠?qū)崿F(xiàn)本發(fā)明的目的。而且，不言而喻，在應用例SPll SP44 中，將規(guī)定再生線速度VlO及規(guī)定壓出量N以外的參數(shù)的各條件設定在硬度泄漏水平容 易增加的一側(cè)。因此，若將各條件設定在硬度泄漏水平更加減少的一側(cè)，則能夠容易實現(xiàn) 0. lmgCaC03/L以下的泄漏硬度y。如上所述，根據(jù)本實施例的運轉(zhuǎn)方法，即使使用規(guī)定導電率K為1500yS/cm且規(guī) 定總硬度H為500mgCaC03/L的劣質(zhì)原水，也能夠容易生成容許泄漏硬度Y為ImgCaCO3/!以 下的純度或接近該純度的處理水。而且，通過將規(guī)定再生線速度Vl形成在0. 7 2m/s的 范圍內(nèi)，能夠防止由再生劑的偏流和短傳現(xiàn)象引起的再生不良，并且能夠確保與順流再生 式的水軟化裝置相等的硬度去除容量。另外，通過使用式1 式4，能夠容易進行分流再生 工序的設計。如圖13所示，水軟化裝置1根據(jù)需要可以經(jīng)由處理水箱51而與鍋爐裝置50連接 使用。這種情況下，水軟化裝置1調(diào)整為所希望硬度去除容量X = 30 60gCaC03/L-R且容 許泄漏硬度Y = lmgCaC03/L以下，并將通過水軟化工序得到的處理水向鍋爐裝置50供給。 鍋爐裝置50根據(jù)其罐體(缶體)構(gòu)造而使容許泄漏硬度Y不同。因此，水軟化裝置1優(yōu)選 構(gòu)成為，根據(jù)容許泄漏硬度Y而使規(guī)定壓出量N變化。如圖14所示，水軟化裝置1根據(jù)需要可以經(jīng)由水箱51而與逆滲透膜裝置52連接 使用。這種情況下，水軟化裝置1調(diào)整為所希望硬度去除容量X = 30 60gCaC03/L-R且 容許泄漏硬度Y = lmgCaC03/L以下，并將通過水軟化工序得到的處理水向逆滲透膜裝置52供給。上述的實施例能夠進行各種變更。例如，在實施例中，雖然預先求出規(guī)定壓出量N， 利用控制器IC的定時器功能使原水壓出模式結(jié)束，但是也可以構(gòu)成為，檢測與規(guī)定壓出量 N相關(guān)的任意參數(shù)，調(diào)整規(guī)定壓出量N。而且，也可以構(gòu)成為，控制第四閥27，在原水壓出模 式結(jié)束前，僅使下部樹脂床5A結(jié)束壓出。這種情況下，能夠?qū)⒂捎捕瘸煞忠鸬南虏繕渲?床5A的污染量抑制為最小限度。本發(fā)明在不脫離其精神或主要特征的情況下，可以以其它各種各樣的方式進行實 施。因此，上述的實施方式或?qū)嵤├谒蟹矫嬷徊贿^是例示，不作限定性解釋。本發(fā)明的 范圍由權(quán)利要求所示，并不受說明書的任何限制。另外，屬于權(quán)利要求的等同范圍的變形或變更全部在本發(fā)明的范圍內(nèi)。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明能夠廣泛使用于與鍋爐裝置或逆滲透膜裝置等需要低硬度供給水的設備 連接的水軟化裝置。[數(shù)1]
y=α Xd2Xke XhXr_Y XnXexp(- δ Χν2)...[1]
[數(shù)2]
η^ YXa1,/exp (- δ Xv2)...[2]
[數(shù)3]
a!二 1/(α:Xd2Xkp XhXr-Y) . · · [3]
[數(shù)4]
η^ YXa1,/exp (- δ Xvl)...[4]
[數(shù)5]
Y=B2Xf1 (n) Xf2(v2) ··· [5]
[數(shù)6]
η^ a3Xf3(v2) …[6]
[數(shù)7]
η^ a4Xf4(vl) …[7]
[數(shù)8]
χ=XlXg1 (k) X g2 (t) X g3 (s) X g4 (b) X g5 (w)
Xg6(dl) Xg7(vl) Xg8(C)
[數(shù)9]
χ=a5Xf5(vl) …[9]
權(quán)利要求
一種水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，包括使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度D1的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；和從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將其收集的分流再生工序，再生工序至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C和規(guī)定再生線速度V1通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N的原水以規(guī)定壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且，(c)利用在規(guī)定水溫下的再生工序后的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h、再生水平r、壓出線速度v2及壓出量n的關(guān)系，通過以下的步驟(1)～(3)對使用具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水時的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N進行設定，(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī)定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容許泄漏硬度Y的各條件，(2)利用硬度去除容量x與再生水平r及再生線速度v1的關(guān)系，設定使硬度去除容量x成為所希望硬度去除容量X以上的規(guī)定再生線速度V1，(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，其中，步驟(3)中的規(guī)定壓出線速度V2根據(jù)與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系而 求出。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，其中，步驟(1)中的規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率E、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、 規(guī)定再生劑濃度C、所希望硬度去除容量X及容許泄漏硬度Y設定在以下范圍D2 = 150 750mm, K 彡 1500 μ S/cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L-R，Y 彡 3mgCaC03/L。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，其中，步驟(2)、(3)中的規(guī)定再生線速度Vl及規(guī)定壓出線速度V2設定在0. 7 2m/s的范 圍內(nèi)。
5.一種水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法，包括使具有規(guī)定導電率K ^ 1500 μ S/cm和規(guī)定總硬度H ^ 500mgCaC03/L的原水以下降流 通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水的水軟化工序；和從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將 其收集的分流再生工序，再生工序至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式 中，使規(guī)定再生水平R = 60 240g/L-R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃 度C = 5 15wt%和規(guī)定再生線速度Vl = 0. 7 2m/s通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N = 0. 4 2. 5BV的原水以規(guī)定壓出線速度V2 = 0. 7 2m/s通過規(guī)定深度D2 = 150 750_的下部樹脂床。
6.一種水軟化裝置，具備執(zhí)行水軟化工序和分流再生工序的控制器，在所述水軟化工 序中，使具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水以下降流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl 的陽離子交換樹脂床而得到處理水，在所述分流再生工序中，從樹脂床的上端部及下端部 的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部將其收集，在再生工序中，控制器至少執(zhí)行(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生 劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C和 規(guī)定再生線速度Vl通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出 量N的原水以規(guī)定壓出線速度V2通過下部樹脂床，并且，(c)利用在規(guī)定水溫下的再生工序后的水軟化工序中的處理水的泄漏硬度y與 下部樹脂床深度d2、導電率k、總硬度h、再生水平r、壓出線速度v2及壓出量η的關(guān)系，通 過以下的步驟(1) (3)對使用具有規(guī)定導電率K和規(guī)定總硬度H的原水時的規(guī)定壓出線 速度V2及規(guī)定壓出量N進行預先設定，(1)給出包含規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、規(guī) 定再生劑濃度C、再生工序后的水軟化工序中的所希望硬度去除容量X及處理水的容許泄 漏硬度Y的各條件，(2)利用硬度去除容量χ與再生水平r及再生線速度Vl的關(guān)系，設定使硬度去除容量 χ成為所希望硬度去除容量X的規(guī)定再生線速度VI，(3)設定使處理水的泄漏硬度y成為容許泄漏硬度Y以下的規(guī)定壓出線速度V2及規(guī)定壓出量N。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的水軟化裝置，其中，步驟(3)中的規(guī)定壓出線速度V2根據(jù)與預先設定的規(guī)定再生線速度Vl的相關(guān)關(guān)系而 求出。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的水軟化裝置，其中，步驟(1)中的規(guī)定下部樹脂床深度D2、規(guī)定導電率K、規(guī)定總硬度H、規(guī)定再生水平R、 規(guī)定再生劑濃度C、所希望離子交換容量X及容許泄漏硬度Y設定在以下范圍D2 = 150 750mm, K 彡 1500 μ S/cm, H 彡 500mgCaC03/L, R = 60 240g/L_R，C = 5 15wt %，X = 30 60gCaC03/L-R，Y 彡 3mgCaC03/L。
9. 一種水軟化裝置，具備執(zhí)行水軟化工序和分流再生工序的控制器，在所述水軟化工 序中，使具有規(guī)定導電率K彡1500μ S/cm和規(guī)定總硬度H彡500mgCaC03/L的原水以下降 流通過具有規(guī)定總樹脂床深度Dl的陽離子交換樹脂床而得到處理水，在所述分流再生工 序中，從樹脂床的上端部及下端部的兩側(cè)分配再生劑或原水，同時在樹脂床的大致中央部 將其收集，在再生工序中，控制器至少執(zhí)行(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生 劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R = 60 240g/L-R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī) 定再生劑濃度C = 5 15wt%和規(guī)定再生線速度Vl = 0. 7 2m/s通過樹脂床，在(b)原 水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N = 0. 4 2. 5BV的原水以規(guī)定壓出線 速度V2 = 0. 7 2m/s通過規(guī)定高度D2為150 750mm的下部樹脂床。
全文摘要
本發(fā)明提供一種水軟化裝置的運轉(zhuǎn)方法及水軟化裝置，即使在使用劣質(zhì)原水作為壓出水的情況下，通過確保容許泄漏硬度以下的純度的處理水并確保與其它再生方式的水軟化裝置相等的采水量，來實現(xiàn)高經(jīng)濟性。使用具有規(guī)定導電率K≤1500μS/cm和規(guī)定總硬度H≤500mgCaCO3/L的原水進行分流再生時，至少包括(a)再生劑通過模式和(b)原水壓出模式，在(a)再生劑通過模式中，使規(guī)定再生水平R＝60～240g/L-R的氯化鈉水溶液或氯化鉀水溶液以規(guī)定再生劑濃度C＝5～15wt％和規(guī)定再生線速度V1＝0.7～2m/s通過樹脂床，在(b)原水壓出模式中，接著再生劑通過模式，使規(guī)定壓出量N＝0.4～2.5BV的原水以規(guī)定壓出線速度V2＝0.7～2m/s通過規(guī)定深度D2＝150～750mm的下部樹脂床。
文檔編號C02F1/42GK101970110SQ20098010051
公開日2011年2月9日 申請日期2009年3月12日 優(yōu)先權(quán)日2009年3月12日
發(fā)明者中村三郎, 安部元, 松友伸司, 渡邊隼人, 米田剛 申請人:三浦工業(yè)株式會社