本實用新型涉及一種餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵廢水處理裝置，具體涉及一種餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵脫水后的廢水，及餐廚垃圾處理其它工序所產(chǎn)生廢水的處理裝置，屬于污水處理領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵脫水后的廢水，以及餐廚垃圾處理其它工序產(chǎn)生的廢水，廢水成分復雜，屬處理難度大的高濃度有機廢水。廢水中污染物濃度高，化學需氧量(COD，8000～20000mg/L)、BOD₅(4000～8000mg/L)、總氮(TN，2000～3000mg/L)、氨氮(NH₃-N，1500～2500mg/L)、總磷(TP，50～150mg/L)、懸浮物(SS，>8000mg/L)、含鹽量(15000～30000mg/L)、動植物油(800～1500mg/L)、色度(300～800倍)。廢水中的纖維素、蛋白質(zhì)、脂類等難生物降解有機物質(zhì)所占比大，其碳氮比(BOD₅:TKN)低，僅為2:1～3:1，廢水的碳氮比低不利于總氮的有效去除。

餐廚廢水處理目前主要采用厭氧生物處理、好氧生物處理和膜技術(shù)處理等幾種或多種單元組合的處理裝置。廢水經(jīng)處理后應(yīng)達到《污水綜合排放標準(GB8978-1996)》中“三級標準”和更為嚴格的《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》GB/T 31962-2015)中“B級”標準。

現(xiàn)有的處理裝置中有一種由“預(yù)處理裝置+厭氧處理裝置+好氧處理裝置+絮凝沉淀池”等組合而成的處理裝置，其不足是：一是厭氧處理單元運行管理要求高，尤其是厭氧處理裝置在運行過程中消耗廢水中的碳源，使廢水中碳氮比進一步下降(COD、BOD₅降低，氨氮升高)，碳氮比的降低更不利于廢水的生物脫氮；其二，廢水中的氨氮在好氧階段主要發(fā)生硝化反應(yīng)而轉(zhuǎn)化為硝酸鹽氮和亞硝酸鹽氮，由于碳氮比(BOD₅:TKN)在本來處于較低的狀態(tài)下被再降低，導致碳源缺乏，因無充足的碳源，無法完成反硝化脫氮，則總氮未能有效降解與去除，總氮去除率低，難以達到《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》(GB/T 31962-2015)中“B級”標準的要求。

現(xiàn)有技術(shù)中還有一種由“預(yù)處理裝置+厭氧處理裝置+好氧處理裝置+反滲透膜過濾裝置”等組合而成的處理裝置，其不足是，一是厭氧處理單元與上述處理裝置中的厭氧處理單元存在同樣的問題；二是反滲透膜過濾裝置作為末端的深度處理，雖然可以滿足《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》“B級”標準的要求，其缺陷是廢水中的油脂易導致反滲透膜堵塞，廢水中的高鹽分會加速反滲透膜的老化，反滲透膜使用壽命短，尤其是反滲透膜過濾裝置是一種物理過濾裝置，只是將廢水中的污染物進行了截留，并未將污染物真正降解，所產(chǎn)生的大量濃縮液需另行進行復雜過程的處理，容易導致二次污染，且運行成本較高。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，本實用新型提供一種餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵廢水處理裝置，即餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵脫水后的廢水和餐廚垃圾處理過程其他工序所產(chǎn)生廢水的處理裝置，本裝置在滿足有效去除廢水中COD、BOD、SS等污染物的同時，可有效去除TN、NH₃-N、TP和有效降低廢水色度，并提高TN、NH₃-N、TP的去除率，處理后的廢水中COD、BOD₅、TN、NH₃-N、TP、色度等污染物均可穩(wěn)定達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)“三級標準”和《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》GB/T 31962-2015)“B級”的要求。

本實用新型的技術(shù)方案如下：

參見附圖，包括隔油初沉池1、調(diào)節(jié)池2、第一pH調(diào)節(jié)池3、氨吹脫塔4、第二pH調(diào)節(jié)池5、A/O生化處理裝置6、沉淀池7、芬頓反應(yīng)器8、混凝沉淀池9；

所述隔油初沉池1上部有浮油擋板1a，下部有污泥斗1b，污泥斗有污泥出口1c，隔油初沉池1的廢水出口與所述調(diào)節(jié)池2相通，隔油初沉池對廢水進行隔油、初沉處理，去除大部分懸浮物SS；

所述調(diào)節(jié)池2與所述第一pH調(diào)節(jié)池3相通，調(diào)節(jié)池2對廢水水量、水質(zhì)進行調(diào)節(jié)；

所述第一pH調(diào)節(jié)池3內(nèi)有第一攪拌機構(gòu)3a，第一pH調(diào)節(jié)池(3)內(nèi)腔并與堿(NaOH)投加構(gòu)件相通，第一pH調(diào)節(jié)池3對廢水的pH值進行第一次調(diào)節(jié)，使廢水中氨氮的形態(tài)由NH₄⁺轉(zhuǎn)化為游離氨(NH₃)，為后續(xù)氨吹脫塔處理過程中有效去除氨氮提供有利條件；

所述氨吹脫塔4上部有尾氣出口4a，底部有空氣進口4b，氨吹脫塔4內(nèi)腔上部有配水構(gòu)件4c，配水構(gòu)件4c的廢水進口與所述第一pH調(diào)節(jié)池3相通，氨吹脫塔4的廢水出口與第二pH調(diào)節(jié)池5相通，廢水經(jīng)氨吹脫塔處理，實現(xiàn)游離氨的吹脫與去除，使廢水中的碳氮比(BOD₅:TKN)提高，為后續(xù)A/O生化處理裝置的生物脫氮提供適宜的碳氮比條件；

所述第二pH調(diào)節(jié)池5內(nèi)有第二攪拌機構(gòu)5a，第二pH調(diào)節(jié)池(5)內(nèi)腔并與硫酸(H₂SO₄)投加構(gòu)件相通，第二pH調(diào)節(jié)池5與所述A/O生化處理裝置6內(nèi)的缺氧區(qū)6a相通，第二pH調(diào)節(jié)池對廢水的pH值進行第二次調(diào)節(jié)，形成微生物適宜的生長環(huán)境，為后續(xù)A/O生化處理裝置的生化處理提供必要環(huán)境；

所述A/O生化處理裝置6中的好氧區(qū)6b與所述沉淀池7相通，A/O生化處理裝置6對廢水進行生化處理，有效去除大部分COD、BOD₅，進一步去除NH₃-N、TN，有效去除磷；

所述沉淀池7下部有貯泥腔7a，貯泥腔有污泥排出口，沉淀池7上部與所述芬頓反應(yīng)器8的廢水進口相通，廢水經(jīng)沉淀池7沉淀處理，進一步去除SS和TP；

所述芬頓反應(yīng)器8內(nèi)設(shè)有氣體攪拌構(gòu)件8a，芬頓反應(yīng)器8內(nèi)腔并與硫酸投加構(gòu)件和芬頓試劑投加構(gòu)件相通，廢水在所述芬頓反應(yīng)器8內(nèi)在酸性pH值環(huán)境下與芬頓試劑進行接觸反應(yīng)，廢水經(jīng)芬頓反應(yīng)器(8)處理，進一步降低廢水中的COD、BOD₅，廢水中的有色基團被破壞，廢水的色度有效降低；

所述混凝沉淀池9包括混凝區(qū)9a和沉淀區(qū)9b,沉淀區(qū)9b的底部有污泥斗9c,污泥斗9c上設(shè)有出泥口9d，混凝區(qū)9a與堿(NaOH)投加構(gòu)件相通，所述芬頓反應(yīng)器8的廢水出口與混凝沉淀池9的混凝區(qū)9a相通；作業(yè)中，由堿(NaOH)投加構(gòu)件向混凝區(qū)中投加堿，并與廢水進行混合，將廢水pH值調(diào)節(jié)為中性，廢水在中性pH值環(huán)境下在混凝沉淀池的混凝區(qū)9a內(nèi)發(fā)生混凝反應(yīng)，形成不溶于水的氫氧化鐵、磷酸鐵絮體，去除廢水中的鐵離子與TP,同時，進一步去除廢水中的COD、SS、色度和其它污染物，經(jīng)所述混凝區(qū)9a處理后的廢水進入混凝沉淀池的沉淀區(qū)9b，實現(xiàn)固液分離，沉淀區(qū)9b內(nèi)的上清液達標排放，沉淀于污泥斗9c內(nèi)污泥排入另外設(shè)置的貯泥池10。

與現(xiàn)有技術(shù)比，本實用新型具有以下特點與技術(shù)效果：

1、本實用新型中采用“第一pH調(diào)節(jié)池+氨吹脫塔”組合為一種新的處理單元，在第一pH調(diào)節(jié)池內(nèi)對廢水的pH值進行第一次調(diào)節(jié)，使廢水中氨氮的形態(tài)從NH₄⁺轉(zhuǎn)化為游離氨(NH₃)，為后續(xù)氨吹脫塔處理過程有效去除廢水中的游離氨提供了有利的技術(shù)條件，在氨吹脫塔處理中通過液——氣傳質(zhì)過程，經(jīng)轉(zhuǎn)化的游離氨則由液相轉(zhuǎn)為氣相而成為含氨尾氣并排出，從而實現(xiàn)氨吹脫塔對廢水中部分游離氨的有效去除，為實現(xiàn)有效去除TN、NH₃-N和提高TN、NH₃-N去除率的目的建立了良好基礎(chǔ)。

2、本實用新型中將所述的“氨吹脫塔+第二pH調(diào)節(jié)池+A/O生化處理裝置”組成另一創(chuàng)新的處理單元，由于所述氨吹脫塔的處理將廢水中的游離氨進行有效去除，有效提高廢水中的碳氮比，為后續(xù)A/O生化處理裝置的生物脫氮提供適宜的碳氮比條件，氨吹脫處理后的廢水進入第二pH調(diào)節(jié)池內(nèi)對廢水的pH值進行第二次調(diào)節(jié)，又形成了微生物適宜的生長環(huán)境；

由于氨吹脫塔的處理為A/O生化處理裝置的生物脫氮提供適宜的碳氮比條件，對廢水的pH值進行第二次調(diào)節(jié)又形成了微生物適宜的生長環(huán)境，在A/O生化處理裝置對廢水進行生化處理的過程中，A/O生化處理裝置的好氧區(qū)內(nèi)活性污泥中的微生物可有效地進行新陳代謝，將廢水中COD、BOD₅降解，同時活性污泥中的硝化菌將廢水中的氨氮氧化為硝酸鹽氮和亞硝酸氮，由于氨吹脫處理過程有效提高了廢水中的碳氮比，廢水中的碳源豐富，A/O生化處理裝置缺氧區(qū)內(nèi)的反硝化菌消耗碳源在去除廢水中COD、BOD₅的同時，將硝酸鹽氮和亞硝酸氮轉(zhuǎn)化為氮氣，通過硝化-反硝化反應(yīng)，實現(xiàn)了有效脫氮；同時，活性污泥中的聚磷菌(微生物)在新陳代謝過程中吸收磷，形成聚磷酸鹽貯存于所述的聚磷菌(微生物)體內(nèi)，有效去除廢水中的磷。

3、本實用新型中后續(xù)的沉淀池、芬頓反應(yīng)器、混凝沉淀池與前述處理單元的組合構(gòu)成了本實用新型對廢水進行處理的整體新方案，在前述處理單元獲得相應(yīng)有效的處理效果的基礎(chǔ)上，在沉淀池的沉淀池處理中，進一步去除了廢水中的SS；在芬頓反應(yīng)器的芬頓反應(yīng)中，進一步降低了廢水中的COD、BOD₅和有效降低廢水色度；在混凝沉淀池處理中，進一步去除COD、BOD₅、TP、SS和色度。使經(jīng)本實用新型處理后的廢水中COD、BOD₅、TN、NH₃-N、TP、色度等污染物均可穩(wěn)定達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)“三級標準”和《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》(GB/T 31962-2015)“B級”的要求，從而避免了采用反滲透膜處理工藝所存在的缺陷。

4、本實用新型中采用了“隔油沉淀池+調(diào)節(jié)池”的前端處理單元，即對被處理的廢水先由隔油沉淀池對廢水進行隔油沉淀處理，然后由調(diào)節(jié)池對廢水進行調(diào)節(jié)處理，與常規(guī)的先由調(diào)節(jié)池進行調(diào)節(jié)處理、后進行隔油沉淀處理的方式比，可避免油脂在調(diào)節(jié)池水面積聚和大顆粒雜質(zhì)及懸浮物在重力的作用下沉入調(diào)節(jié)池池底，避免調(diào)節(jié)池的頻繁清理，有利于提高作業(yè)效率。

下面結(jié)合具體實施方式對本實用新型進一步說明。

附圖說明

附圖是本實用新型的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

參見附圖，以處理規(guī)模為100m³/d的餐廚垃圾廢水為例，具體實施方式如下：

餐廚垃圾漿料厭氧發(fā)酵脫水后的廢水及餐廚垃圾處理其它工序產(chǎn)生的廢水水質(zhì)：COD：12000～15000mg/L，BOD₅：4500～5000mg/L，TN：2100～2400mg/L，NH₃-N：1800～2000mg/L，TP：110～130mg/L，SS：7000～10000mg/L，動植物油：800～1000mg/L，pH：7.5～8，色度：800～1000倍。

本實用新型包括隔油初沉池1、調(diào)節(jié)池2、第一pH調(diào)節(jié)池3、氨吹脫塔4、第二pH調(diào)節(jié)池5、A/O生化處理裝置6、沉淀池7、芬頓反應(yīng)器8、混凝沉淀池9。

所述隔油初沉池1上部有浮油擋板1a，下部有污泥斗1b，污泥斗有污泥出口1c，廢水由廢水管進入隔油初沉池，隔油初沉池對廢水進行隔油、初沉處理，去除大部分懸浮物SS，隔油初沉池1的廢水出口與調(diào)節(jié)池2相通；作業(yè)中，所述浮油擋板隔除自由上浮于廢水上層的浮油，截留的浮油采用相應(yīng)的裝置定期清除，廢水中的大顆粒雜質(zhì)及大顆粒懸浮物在重力的作用下而沉淀于隔油初沉池下部的污泥斗，沉淀的污泥由污泥斗1b上的污泥出口1c排出，實現(xiàn)大部分懸浮物SS的去除；具體實施中，由污泥斗1b排出的污泥進入另外設(shè)置的貯泥池10內(nèi)；所述隔油初沉池1的廢水出口與調(diào)節(jié)池2通過管件或槽式構(gòu)件連通。

所述調(diào)節(jié)池2對廢水的水量、水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，以利于后續(xù)處理工序的穩(wěn)定運行，調(diào)節(jié)池2與第一pH調(diào)節(jié)池3相通；

所述隔油初沉池和調(diào)節(jié)池可采用鋼筋混凝土池體或者碳鋼防腐設(shè)備池體，本例的隔油初沉池尺寸：5m×2m×3m(深)，調(diào)節(jié)池有效容積100m³。經(jīng)隔油初沉池和調(diào)節(jié)池處理后，廢水的SS＜2000mg/L，動植物油＜300mg/L。

所述第一pH調(diào)節(jié)池3內(nèi)有第一攪拌機構(gòu)3a，第一pH調(diào)節(jié)池3內(nèi)腔并與堿(NaOH)投加構(gòu)件相通，第一pH調(diào)節(jié)池3對廢水的pH值進行第一次調(diào)節(jié)，將廢水的pH值調(diào)節(jié)至10.5～12，在該pH值下，使廢水中氨氮的形態(tài)由NH₄⁺轉(zhuǎn)化為游離氨(NH₃)，為后續(xù)氨吹脫塔處理過程中有效去除氨氮提供有利條件；作業(yè)中，向池內(nèi)投加NaOH并進行攪拌混合，實現(xiàn)對廢水pH值的第一次調(diào)節(jié)；本例的第一pH調(diào)節(jié)3池尺寸為1.5m×1.5m×1.5m(深)，配置pH值檢測儀與控制儀自動控制堿溶液的投加量。

所述氨吹脫塔4上部有尾氣出口4a，底部有空氣進口4b，氨吹脫塔4內(nèi)腔上部有配水構(gòu)件4c，配水構(gòu)件4c的廢水進口與第一pH調(diào)節(jié)池3相通，廢水經(jīng)氨吹脫塔處理，實現(xiàn)游離氨的吹脫與去除，使廢水中的碳氮比(BOD₅:TKN)提高至4:1～6:1，為后續(xù)A/O生化處理裝置的生物脫氮提供適宜的碳氮比條件，氨吹脫塔4的廢水出口與第二pH調(diào)節(jié)池5相通；所述氨吹脫塔4內(nèi)腔中部設(shè)有填料層4f，廢水經(jīng)配水構(gòu)件4c配水，由上部淋灑到填料上而成水滴狀態(tài)沿填料下落。作業(yè)中，經(jīng)第一pH調(diào)節(jié)池處理后的廢水進入氨吹脫塔內(nèi)上部的配水構(gòu)件4c，經(jīng)配水構(gòu)件配水，廢水成水滴狀態(tài)由上向下降落，空氣由氨吹脫塔底部的空氣進口4b進入，氣液比為2500～3500:1，并由氨吹脫塔內(nèi)腔的底部向上吹送，上升的氣流與均勻下落的廢水充分接觸，通過液——氣傳質(zhì)過程，游離氨則由液相轉(zhuǎn)為氣相而成為含氨尾氣并由尾氣出口4a排出，由于部分或大部分游離氨被吹脫與去除，從而使廢水中碳氮比(BOD₅:TKN)提高至4:1～6:1，從而為后續(xù)的生物脫氮提供適宜的碳氮比條件，以利于后續(xù)A/O生化處理裝置的生物脫氮效果，本例中：氣液比為3000:1，廢水中碳氮比提高至5:1～6:1，氨氮去除率達60％以上，經(jīng)氨吹脫處理后的廢水中的氨氮＜800mg/L；所述第一pH調(diào)節(jié)池3與所述配水構(gòu)件4c上的廢水進口通過輸送管件4d連通，輸送管件4d設(shè)置輸送泵4e；所述氨吹脫塔4的廢水出口與第二pH調(diào)節(jié)池5通過管件或其它構(gòu)件連通。具體實施中，由尾氣出口4a排出的含氨尾氣可使用相應(yīng)處理裝置——尾氣吸收塔進行處理，采用稀硫酸作為氨氣吸收液，含氨尾氣與進入尾氣吸收塔內(nèi)的吸收液接觸而產(chǎn)生化學反應(yīng)生成硫酸銨溶液，含氨氣體中的氨從氣體轉(zhuǎn)移至吸收液中，經(jīng)吸收后的尾氣達標排放，吸收液(硫酸銨)可作為農(nóng)業(yè)肥料或其它用途。

所述第二pH調(diào)節(jié)池5內(nèi)有第二攪拌機構(gòu)5a，第二pH調(diào)節(jié)池5內(nèi)腔并與硫酸(H₂SO₄)投加構(gòu)件相通，第二pH調(diào)節(jié)池對廢水的pH值進行第二次調(diào)節(jié)，將廢水pH值調(diào)節(jié)至7.0～8.5，形成微生物適宜的生長環(huán)境，為后續(xù)A/O生化處理裝置的生化處理提供必要環(huán)境，第二pH調(diào)節(jié)池5與A/O生化處理裝置6內(nèi)的缺氧區(qū)6a相通；作業(yè)中，向池內(nèi)加入硫酸H₂SO₄并進行攪拌混合，實現(xiàn)對廢水的pH值進行第二次調(diào)節(jié)，配置pH值檢測與控制儀自動控制硫酸溶液的投加量；本例中，第二pH調(diào)節(jié)池尺寸：1.5m×1.5m×1.5m(深)。所述氨吹脫塔4的廢水出口通過管件或其它構(gòu)件與第二pH調(diào)節(jié)池的廢水進口連通。所述第二pH調(diào)節(jié)池5通過泵5b及相應(yīng)管件與A/O生化處理裝置6內(nèi)的缺氧區(qū)6a相通。

所述A/O生化處理裝置6對廢水進行生化處理，有效去除大部分COD、BOD₅，進一步去除NH₃-N、TN，有效去除廢水中的磷，所述A/O生化處理裝置6中的好氧區(qū)6b與所述沉淀池7相通；作業(yè)中，A/O生化處理裝置6好氧區(qū)6b(溶解氧為1.5～2.5mg/L)內(nèi)活性污泥中的微生物可有效地進行新陳代謝(活性污泥濃度MLSS，3.5～4.5g/L)，將廢水中COD、BOD₅降解，有效去除大部分COD、BOD₅，同時活性污泥中的硝化細菌將廢水中的氨氮氧化為硝酸鹽氮和亞硝酸氮，由于廢水中的碳氮比(BOD₅:TKN)在氨吹脫處理過程中得到有效提高，廢水中的碳源豐富，A/O生化處理裝置6缺氧區(qū)6a(溶解氧為0.2～0.5mg/L)內(nèi)的反硝化菌消耗碳源在去除廢水中COD、BOD₅的同時，將硝酸鹽氮和亞硝酸氮轉(zhuǎn)化為氮氣，進一步去除NH₃-N、TN，通過硝化-反硝化反應(yīng)，實現(xiàn)有效脫氮，同時，活性污泥中的聚磷菌(微生物)在新陳代謝過程中吸收磷，形成聚磷酸鹽貯存于所述的聚磷菌(微生物)體內(nèi)，有效去除廢水中的磷(生物除磷)；所述A/O生化處理裝置中好氧區(qū)6b內(nèi)的泥水混合液由回流構(gòu)件6c回流于所述缺氧區(qū)6a內(nèi)，形成“內(nèi)回流”，回流比為200％～500％，本例中的內(nèi)回流比為300％～400％。廢水在所述A/O生化處理裝置6內(nèi)的的總水力停留時間為10～20天，其中缺氧區(qū)4～6天、好氧區(qū)6～15天，本例中，總水力停留時間為17天，其中缺氧區(qū)4天、好氧區(qū)13天。本例中，所述A/O生化處理裝置為現(xiàn)有的缺氧-好氧活性污泥法污水處理裝置或現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的缺氧-好氧活性污泥法污水處理池，由缺氧區(qū)、好氧區(qū)及回流構(gòu)件、閥、管道、攪拌機構(gòu)、曝氣機構(gòu)等組成，尺寸為20m×20m×5m(深)。經(jīng)A/O生化處理裝置處理后的出水COD＜700mg/L，BOD₅＜200mg/L，NH₃-N＜30mg/L，TN＜80mg/L。

所述沉淀池7下部有貯泥腔7a，貯泥腔有污泥排出口，廢水經(jīng)沉淀池沉淀處理，進一步去除廢水中的SS和TP，沉淀池7上部與所述芬頓反應(yīng)器8的廢水進口相通；作業(yè)中，廢水在沉淀池7內(nèi)實現(xiàn)泥水分離，進一步去除SS、TP；所述沉淀池7下部貯泥腔內(nèi)的部分污泥通過回流裝置7b回流于A/O生化處理裝置中的缺氧區(qū)6a內(nèi)，污泥回流比為50～100％，用于維持A/O生化處理裝置的活性污泥濃度；經(jīng)沉淀池處理后的廢水SS＜100mg/L、TP＜30mg/L。具體實施中，貯泥腔內(nèi)的剩余污泥則由貯泥腔的污泥排出口7a排入另外設(shè)置的貯泥池10內(nèi)。

所述芬頓反應(yīng)器8內(nèi)設(shè)有氣體攪拌構(gòu)件8a，芬頓反應(yīng)器8內(nèi)腔并與硫酸投加構(gòu)件和芬頓試劑投加構(gòu)件相通；廢水在所述芬頓反應(yīng)器8內(nèi)在酸性pH值環(huán)境下與芬頓試劑進行接觸反應(yīng)，進一步降低廢水中的COD、BOD₅，廢水中的有色基團被破壞，廢水的色度有效降低；作業(yè)中，通過硫酸投加構(gòu)件向芬頓反應(yīng)器8的進水管中投加硫酸，將進入芬頓反應(yīng)器8內(nèi)的廢水pH值調(diào)節(jié)至酸性，進入芬頓反應(yīng)器8內(nèi)的廢水與投加的芬頓試劑進行接觸反應(yīng)，廢水中的難生物降解的有機物污染物在芬頓試劑的強氧化作用下被氧化，大分子變?yōu)樾》肿?，易于生化降解，廢水的可生化性提高，同時部分有機物被徹底氧化為無機物，進一步降低廢水中的COD、BOD₅，同時，廢水中的有色基團被破壞，廢水的色度有效降低；芬頓反應(yīng)器為現(xiàn)有的，廢水在芬頓反應(yīng)器8內(nèi)的反應(yīng)時間(水力停留時間)為1～2小時，芬頓試劑中過氧化氫與亞鐵離子的摩爾比為1～3:1，芬頓試劑的投加量由進水中COD的濃度確定。本例中：芬頓反應(yīng)器尺寸為φ2m×3m，廢水在芬頓反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)時間(水力停留時間)約為1.5小時，通過管道混合器投加硫酸，根據(jù)設(shè)置的pH值檢測與控制儀自動控制投加量，將廢水的pH值調(diào)節(jié)為4～5，投加的芬頓試劑中過氧化氫與亞鐵離子的摩爾比為1.5:1。經(jīng)芬頓反應(yīng)器處理后的出水COD＜250mg/L，BOD₅＜120mg/L，色度＜100倍。

所述混凝沉淀池9包括混凝區(qū)9a和沉淀區(qū)9b,沉淀區(qū)9b的底部有污泥斗9c,污泥斗9c上設(shè)有出泥口9d，混凝區(qū)9a與堿NaOH的投加構(gòu)件相通，所述芬頓反應(yīng)器8的廢水出口與混凝沉淀池9的混凝區(qū)9a相通；廢水在中性pH值環(huán)境下在混凝沉淀池內(nèi)進行混凝沉淀，去除廢水中的鐵離子與TP,進一步去除廢水中的COD、SS、色度和其它污染物，并對廢水實現(xiàn)固液分離；作業(yè)中，向進入混凝區(qū)9a的廢水中投加堿，使廢水的pH值調(diào)節(jié)為中性，廢水中的鐵離子在中性條件下在混凝區(qū)發(fā)生混凝過程，形成不溶于水的氫氧化鐵、磷酸鐵絮體，去除廢水中的鐵離子與TP,同時絮凝作用可進一步去除廢水中的COD、SS、色度和其它污染物；經(jīng)所述混凝區(qū)9a處理后的廢水進入混凝沉淀池的沉淀區(qū)9b，實現(xiàn)固液分離，所述混凝沉淀池的沉淀區(qū)9b內(nèi)的上清液達標排放；本例中，混凝沉淀池為現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的混凝沉淀池，通過管道混合器構(gòu)件在所述混凝區(qū)9a的進水管中添加堿NaOH，設(shè)置pH值檢測與控制儀自動控制堿溶液的投加量，將進入混凝區(qū)9a的廢水pH值調(diào)節(jié)至7～8即中性，廢水在混凝區(qū)9a的反應(yīng)時間為20min，沉淀區(qū)9b內(nèi)設(shè)有斜管沉淀組件，廢水在沉淀區(qū)9b的表面水力負荷為1m³/m².h。經(jīng)混凝沉淀池處理后的出水COD＜200mg/L，BOD₅＜100mg/L，TP＜6mg/L，SS＜50mg/L，色度＜50倍，所述沉淀區(qū)9b內(nèi)的上清液達標排放，沉淀于所述污泥斗9c內(nèi)污泥排入另外設(shè)置的貯泥池10。

具體實施中，貯泥池10內(nèi)的污泥經(jīng)污泥脫水設(shè)備處理后另行處置；污泥脫水設(shè)備可采用離心脫水機或帶式脫水機等，本例采用離心脫水機，脫水后的污泥外運。

廢水經(jīng)本實用新型裝置處理后，污染物濃度值和污染物去除率如下：

出水中污染物指標均優(yōu)于《污水綜合排放標準(GB8978-1996)》中“三級標準”和《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》GB/T 31962-2015中“B級”標準。