本發(fā)明涉及一種工業(yè)廢水的厭氧生物處理工藝。

背景技術(shù)：

中、高濃度有機(jī)廢水，比如化工、制藥、紡織印染等行業(yè)的超標(biāo)排放是目前造成水環(huán)境污染問題的重要原因之一。以上流式厭氧污泥床(uasb)為代表的厭氧甲烷化技術(shù)具有負(fù)荷高、能耗小、產(chǎn)沼氣(主要成分是甲烷和二氧化碳)等特點(diǎn)，理論上是處理中、高濃度有機(jī)廢水的首選方法之一。然而，厭氧的產(chǎn)酸與產(chǎn)甲烷過程在微生物的生態(tài)、代謝速度等方面的差異較大，容易導(dǎo)致甲烷化酸性失衡而停頓。

普遍認(rèn)為，兩相厭氧工藝要比傳統(tǒng)的單相工藝更具備穩(wěn)定性。這是因?yàn)閮上鄥捬豕に噷a(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷過程分開成兩個(gè)獨(dú)立的階段，即酸化相和產(chǎn)甲烷相——酸化相主要負(fù)責(zé)將大分子復(fù)雜有機(jī)物水解為小分子有機(jī)酸和醇類物質(zhì)，而產(chǎn)甲烷相主要利用這些小分子有機(jī)酸和醇進(jìn)行產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝。兩相厭氧工藝將酸化相和產(chǎn)甲烷相在空間上的分離，并輔以不同的操作條件，如ph，水力停留時(shí)間、溫度等，能夠培養(yǎng)出各自優(yōu)勢(shì)的功能微生物種群。相比于傳統(tǒng)的單相厭氧工藝，這種分開培養(yǎng)優(yōu)勢(shì)菌種理論上能夠使兩相厭氧工藝承受更高的有機(jī)負(fù)荷沖擊。

然而，兩相厭氧工藝并沒有充分地應(yīng)用于工業(yè)有機(jī)廢水處理過程。原因被歸結(jié)為以下兩個(gè)方面：一是酸化相水解酸化效率普遍較低。隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的提高，酸化相水解酸化效率顯著降低，導(dǎo)致大部分復(fù)雜有機(jī)物未經(jīng)水解而直接進(jìn)入產(chǎn)甲烷相，降低產(chǎn)甲烷效率；二是產(chǎn)甲烷相互養(yǎng)代謝較緩慢。產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝要求高效的種間電子傳遞機(jī)制。這種機(jī)制在傳統(tǒng)的厭氧甲烷化過程中被廣泛地認(rèn)為是種間氫氣傳遞(iht)——產(chǎn)酸菌分解小分子有機(jī)酸和醇為乙酸并釋放h2，耗氫產(chǎn)甲烷菌利用h2還原co2為ch4。然而，iht是一種脆弱的種間電子鏈接。其要求耗氫產(chǎn)甲烷菌對(duì)h2的持續(xù)消耗，維持厭氧體系較低的h2分壓，以達(dá)到h2的產(chǎn)生在熱力學(xué)上可行。隨著酸化產(chǎn)物濃度的提高，產(chǎn)甲烷相酸性失衡，氫分壓升高，導(dǎo)致互養(yǎng)代謝受阻，進(jìn)而抑制整個(gè)產(chǎn)甲烷工藝。因此，同時(shí)提高酸化相水解酸化效率和維持產(chǎn)甲烷相互養(yǎng)代謝穩(wěn)定，是解決目前兩相厭氧工藝應(yīng)用受限的關(guān)鍵。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為解決兩相厭氧工藝中酸化相水解酸化效率低，以及產(chǎn)甲烷相互養(yǎng)代謝緩慢的問題，進(jìn)而導(dǎo)致兩相厭氧工藝在實(shí)際工業(yè)廢水處理過程中應(yīng)用受限，本發(fā)明提出以下技術(shù)方案：一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧處理裝置，其特征在于：設(shè)有酸化相保溫層的酸化相筒體內(nèi)為酸化相懸浮污泥區(qū)，攪拌機(jī)的主軸穿過酸化相筒體的上蓋伸入酸化相懸浮污泥區(qū)。酸化相進(jìn)水泵的一端經(jīng)由管i插入進(jìn)水池而另一端經(jīng)由管ii、閥門i與酸化相筒體的下底連接。設(shè)有下部為污泥沉降區(qū)的中間水池，帶有閥門ii的管iii一端連接酸化相筒體一側(cè)的上方而另一側(cè)連接中間水池的上方。污泥回流泵的一端通過管iv、閥門iii與酸化相筒體一側(cè)的下方連接而另一端通過管v與中間水池下部的污泥沉降區(qū)連接。設(shè)有產(chǎn)甲烷相保溫層的產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)自下向上依次設(shè)有布水器、產(chǎn)甲烷相污泥區(qū)、活性炭填充層、產(chǎn)甲烷相懸浮污泥區(qū)以及三相分離區(qū)。上端設(shè)有甲烷相排氣管道的三相分離器固定于產(chǎn)甲烷相筒體的上蓋。產(chǎn)甲烷相筒體的上方側(cè)面設(shè)有帶閥門v的管vi。水泵一端經(jīng)由管vii、閥門iv與中間水池一側(cè)的上部相連接而另一端通過管vii與產(chǎn)甲烷相筒體的下底相連接。

一種使用上述的裝置對(duì)中、高濃度工業(yè)有機(jī)廢水的厭氧生物處理工藝包括以下工序：

1)向0.4mol/l的hcl溶液中緩慢的加入fecl3和fecl2的混合物，使混合液中fecl3和fecl2的濃度分別為0.8mol/l和0.4mol/l。

2)向工序1)中所述的混合液中緩慢的加入1.5mol/l的naoh溶液，并用攪拌器不斷攪拌，直到該混合液的ph為6.5-7.5；作為優(yōu)選，該混合液的ph應(yīng)為7.0。

3)采用5000-10000rpm/min的離心轉(zhuǎn)速提純工序2)中所述的混合液中的懸浮沉淀——磁鐵礦，并用去離子水反復(fù)沖洗所得到的磁鐵礦；作為優(yōu)選，采用的離心轉(zhuǎn)速應(yīng)為8000rpm/min。

4)用去離子水定容工序3)中的磁鐵礦至濃度為50-150mmol/l，并儲(chǔ)存在-4℃條件下；作為優(yōu)選，磁鐵礦的濃度應(yīng)為100mmol/l。

5)選用煤質(zhì)柱狀活性炭，其粒徑為50-100mm。作為優(yōu)選，柱狀活性炭的粒徑應(yīng)控制為100mm；該活性炭沖去粉塵后，用4mol/l的hcl溶液浸泡15-25h，最佳浸泡時(shí)間為20h；用水沖洗后再用4mol/l的naoh溶液浸泡15-25h后烘干，最佳浸泡時(shí)間為20h。

6)采用取自厭氧污泥發(fā)酵罐的消化污泥來啟動(dòng)酸化相裝置和甲烷相裝置，使酸化相和產(chǎn)甲烷相裝置內(nèi)的污泥濃度(mlss)分別達(dá)到5-10g/l和10-20g/l。

7)量取工序4)所述的磁鐵礦50-100ml投加到酸化相懸浮污泥區(qū)，磁鐵礦的最佳投加量為100ml。

8)稱取工序6)所述的活性炭10-30g投加到產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)的活性炭填充層；活性炭的最佳投加量為30g。

9)打開酸化相進(jìn)水泵和閥門i，有機(jī)廢水從進(jìn)水池經(jīng)由管i流入酸化相筒體。

10)酸化相筒體的水力停留時(shí)間控制在6-12小時(shí)，最佳水力停留時(shí)間為12小時(shí)；酸化相筒體內(nèi)ph控制在5.0-5.5之間，最佳ph為5.5；酸化相筒體內(nèi)溫度控制在25-30℃，最佳溫度為30℃。

11)打開閥門ii，酸化相筒體出水經(jīng)由管iii流入中間水池。

12)打開污泥回流泵和閥門iii，中間水池底部污泥沉降區(qū)沉降的污泥經(jīng)由管v回流至酸化相懸浮污泥區(qū)。

13)打開閥門iv和產(chǎn)甲烷相進(jìn)水泵，中間水池的出水經(jīng)由管vii流入設(shè)有產(chǎn)甲烷相保溫層的產(chǎn)甲烷相筒體，由下至上，依次經(jīng)過布水器、產(chǎn)甲烷相污泥區(qū)、活性炭填充層和產(chǎn)甲烷相懸浮污泥區(qū)。

14)產(chǎn)甲烷相筒體的水力停留時(shí)間控制在24-48小時(shí)，最佳水力停留時(shí)間為48小時(shí)；產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)ph控制在6.5-7.5之間，最佳ph為7.2；產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)溫度控制在30-37℃，最佳溫度為37℃。

15)打開閥門v，產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)出水由三相分離區(qū)經(jīng)由管vi流出產(chǎn)甲烷相筒體。

16)產(chǎn)甲烷相筒體內(nèi)氣體由三相分離器經(jīng)產(chǎn)甲烷相排氣管道排出產(chǎn)甲烷相筒體。

這種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝具有的特點(diǎn)是：磁鐵礦投加至酸化相懸浮污泥內(nèi)，其表面發(fā)生的異化鐵還原過程可以富集鐵還原微生物。鐵還原微生物具備分解氧化大分子復(fù)雜底物的能力，并將產(chǎn)生的電子直接傳遞給胞外不溶性三價(jià)鐵氧化物比如磁鐵礦，使fe³⁺在厭氧環(huán)境下被還原成fe²⁺。同時(shí)，異化鐵還原過程也可以為鐵還原微生物提供生長(zhǎng)支持。這樣，酸化相裝置內(nèi)復(fù)雜底物的水解過程得到增強(qiáng)。投加活性炭至產(chǎn)甲烷相裝置內(nèi)，可以構(gòu)建并強(qiáng)化互養(yǎng)微生物種間直接電子傳遞(diet)?；ヰB(yǎng)微生物附著在導(dǎo)體碳材料的表面，利用導(dǎo)體碳材料較高的電導(dǎo)性和較寬闊的比表面積進(jìn)行電子交換，diet的速率因此得到提高。由于互養(yǎng)微生物更喜歡利用導(dǎo)體碳材料進(jìn)行電子交換，無需生長(zhǎng)導(dǎo)電菌絲和細(xì)胞色素，可以節(jié)省細(xì)胞能量，diet的效率因此得以提高。這種強(qiáng)化的diet可以彌補(bǔ)iht的補(bǔ)足，維持互養(yǎng)代謝的穩(wěn)定和產(chǎn)甲烷相酸性的平衡。將這兩種技術(shù)方案同時(shí)應(yīng)用到兩相厭氧工藝中，隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的提高，酸化相裝置內(nèi)富集的鐵還原微生物可以加快大分子復(fù)雜底物的分解速率，使其盡可能的轉(zhuǎn)化成小分子有機(jī)酸和醇，為產(chǎn)甲烷相穩(wěn)定地提供適合利用的底物來進(jìn)行產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝；活性炭可以在產(chǎn)甲烷相裝置內(nèi)構(gòu)建diet，彌補(bǔ)由于酸化產(chǎn)物濃度的提高導(dǎo)致傳統(tǒng)的iht收到抑制的不足，加快小分子有機(jī)酸和醇的分解速率，維持產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝的穩(wěn)定。采用上述一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝的技術(shù)方案，達(dá)到如下效果：強(qiáng)化酸化相大分子復(fù)雜有機(jī)物的分解能力，提高酸化相水解酸化效率。緩解由于有機(jī)負(fù)荷的提高，導(dǎo)致酸化相復(fù)雜有機(jī)物未經(jīng)水解而直接流入產(chǎn)甲烷相對(duì)產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝的抑制。加快產(chǎn)甲烷相小分子有機(jī)酸和醇的代謝速率。緩解由于酸化相產(chǎn)物濃度的提高，導(dǎo)致產(chǎn)甲烷相互養(yǎng)代謝的停滯。維持產(chǎn)甲烷相酸性平衡和互養(yǎng)代謝的穩(wěn)定，提高甲烷產(chǎn)量。該技術(shù)的投資成本少，操作簡(jiǎn)單，提高效果明顯。這一技術(shù)方案可以應(yīng)用于現(xiàn)有兩相厭氧工藝為抵抗高有機(jī)負(fù)荷廢水沖擊的升級(jí)改造或提高現(xiàn)有兩相厭氧工藝的處理能力。

附圖說明

圖1為一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧處理裝置與工藝過程示意圖。

圖2為一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝根據(jù)進(jìn)水負(fù)荷發(fā)生變化的甲烷產(chǎn)率示意圖。

圖3為一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝根據(jù)進(jìn)水負(fù)荷發(fā)生變化的出水cod濃度示意圖。

圖4為酸化相根據(jù)進(jìn)水負(fù)荷發(fā)生變化的酸化效率示意圖。

圖1中：1、進(jìn)水池，2、管i，3、酸化相進(jìn)水泵，4、閥門i，5、酸化相筒體，6、酸化相保溫層，7、酸化相懸浮污泥區(qū)，8、攪拌機(jī)，9、閥門ii，10、管iii，11、中間水池，12、污泥沉降區(qū)，13、管v，14、污泥回流泵，15、閥門iii，16、閥門iv，17、管vii，18、產(chǎn)甲烷相進(jìn)水泵，19、布水器，20、產(chǎn)甲烷相筒體，21、產(chǎn)甲烷相保溫層，22、產(chǎn)甲烷相污泥區(qū)，23、活性炭填充層，24、產(chǎn)甲烷相懸浮污泥區(qū)，25、三相分離器，26、三相分離區(qū)，27、產(chǎn)甲烷相排氣管道，28、管vi，29、閥門v，30、管ii，31、管iv，32、管viii。

具體實(shí)施方式

這種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝的應(yīng)用機(jī)理是：1、在厭氧環(huán)境中，鐵還原微生物在代謝有機(jī)物的同時(shí)可以將產(chǎn)生的電子傳遞給胞外不溶性三價(jià)鐵氧化物(如磁鐵礦)，使fe³⁺被還原成fe²⁺——異化鐵還原過程。異化鐵還原過程可以為鐵還原微生物提供生長(zhǎng)支持，進(jìn)而富集鐵還原微生物。鐵還原微生物具備分解大分子復(fù)雜有機(jī)物(如糖類，蛋白和脂質(zhì)等)能力。此外，偏酸性的厭氧環(huán)境(ph＜7.0)在熱力學(xué)上是有利于異化鐵還原過程的發(fā)生。

2、投加導(dǎo)體碳材料至厭氧污泥中可以構(gòu)建并強(qiáng)化diet——一種可以取代iht的微生物互養(yǎng)代謝新機(jī)制。其原因被歸結(jié)為以下兩個(gè)方面：一是互養(yǎng)微生物附著在導(dǎo)體碳材料的表面，利用導(dǎo)體碳材料較高的電導(dǎo)性和較寬闊的比表面積進(jìn)行種間電子的直接交換，diet的速率因此得到提高；二是由于互養(yǎng)微生物更喜歡利用導(dǎo)體碳材料進(jìn)行電子交換，而無需生長(zhǎng)導(dǎo)電菌絲和細(xì)胞色素，節(jié)省細(xì)胞能量，diet的效率因此得到提高。此外，導(dǎo)體碳材料表面的多孔結(jié)構(gòu)可以有效地截留微生物，降低其受外界環(huán)境擾動(dòng)的影響。

3、將上述兩種技術(shù)方案同時(shí)應(yīng)用到兩相厭氧工藝的酸化相和產(chǎn)甲烷相。隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的提高，磁鐵礦表面發(fā)生的異化鐵還原過程可以富集鐵還原微生物。所富集的鐵還原微生物參與分解酸化相大分子復(fù)雜有機(jī)物，并將產(chǎn)生的電子傳遞給磁鐵。該過程強(qiáng)化分解酸化相大分子復(fù)雜有機(jī)物為小分子有機(jī)酸和醇，提高水解酸化效率，為后續(xù)產(chǎn)甲烷相互養(yǎng)代謝提供較為適合的底物。投加活性炭至產(chǎn)甲烷相裝置內(nèi)，構(gòu)建并強(qiáng)化互養(yǎng)微生物間的diet，加快小分子有機(jī)酸和醇的分解速率，緩解由于酸化產(chǎn)物濃度的提高對(duì)產(chǎn)甲烷互養(yǎng)代謝的抑制，維持產(chǎn)甲烷相酸性平衡和互養(yǎng)代謝的穩(wěn)定。

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說明：

如圖1所示，這種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧處理裝置，具有以下技術(shù)特征：設(shè)有酸化相保溫層6的酸化相筒體5內(nèi)為酸化相懸浮污泥區(qū)7。攪拌機(jī)8的主軸穿過酸化相筒體5的上蓋伸入所述酸化相懸浮污泥區(qū)7；酸化相進(jìn)水泵3的一端經(jīng)由管i-2插入進(jìn)水池1而另一端經(jīng)管由ii-30、閥門i-4與酸化相筒體5的下底連接。設(shè)有下部為污泥沉降區(qū)12中間水池11。帶有閥門ii-9的管iii-10一端連接酸化相筒體5一側(cè)的上方而另一側(cè)連接中間水池11的上方。污泥回流泵14的一端通過管iv-31、閥門iii-15與酸化相筒體5一側(cè)的下方連接而另一端通過管v-13與中間水池11下部的污泥沉降區(qū)12連接。設(shè)有產(chǎn)甲烷相保溫層21的產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)自下向上依次設(shè)有布水器19、產(chǎn)甲烷相污泥區(qū)22、活性炭填充層23、產(chǎn)甲烷相懸浮污泥區(qū)24以及三相分離區(qū)26。上端設(shè)有甲烷相排氣管道27的三相分離器25固定于產(chǎn)甲烷相筒體20的上蓋。產(chǎn)甲烷相筒體20的上方側(cè)面設(shè)有帶閥門v-29的管vi-28。水泵18一端經(jīng)由管vii-17、閥門iv-16與中間水池11一側(cè)的上部相連接而另一端通過管vii-32與產(chǎn)甲烷相筒體20的下底相連接。

一種使用上述的裝置對(duì)中、高濃度工業(yè)有機(jī)廢水的厭氧生物處理工藝包括以下具體操作工序：

向0.4mol/l的hcl溶液中緩慢的加入fecl3和fecl2的混合物，使混合液中fecl3和fecl2的濃度分別為0.8mol/l和0.4mol/l。

向上述中的混合液中緩慢的加入1.5mol/l的naoh溶液，并用攪拌器不斷攪拌，直到該混合液的ph為6.5-7.5。作為優(yōu)選，該混合液的ph為7.0。

采用5000-10000rpm/min的離心轉(zhuǎn)速提純上述中的混合液中的懸浮沉淀——磁鐵礦，并用去離子水反復(fù)沖洗所得到的磁鐵礦。作為優(yōu)選，采用的離心轉(zhuǎn)速應(yīng)為8000rpm/min。

用去離子水定容上述中的磁鐵礦至濃度為50-150mmol/l，并儲(chǔ)存在-4℃條件下。作為優(yōu)選，磁鐵礦的濃度為100mmol/l。

選用煤質(zhì)柱狀活性炭，其粒徑為50-100mm。作為優(yōu)選，柱狀活性炭的粒徑應(yīng)控制為100mm。該活性炭沖去粉塵后，用4mol/l的hcl溶液浸泡15-25h，最佳浸泡時(shí)間為20h。用水沖洗后再用4mol/l的naoh溶液浸泡15-25h后烘干，最佳浸泡時(shí)間為20h。

采用取自厭氧污泥發(fā)酵罐的消化污泥來啟動(dòng)酸化相裝置和甲烷相裝置，使酸化相和產(chǎn)甲烷相裝置內(nèi)的污泥濃度(mlss)分別達(dá)到5-10g/l和10-20g/l。

量取上述中的磁鐵礦50-100ml投加到酸化相懸浮污泥區(qū)7，磁鐵礦的最佳投加量為100ml。啟動(dòng)攪拌機(jī)8，控制其轉(zhuǎn)速為60-120rpm/min，使磁鐵礦和設(shè)有酸化相保溫層6的酸化相筒體5內(nèi)懸浮污泥混合均勻。攪拌機(jī)8的最佳轉(zhuǎn)速為80rpm/min。

稱取上述中的活性炭10-30g投加到產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)的活性炭填充層23?；钚蕴康淖罴淹都恿繛?0g。

打開酸化相進(jìn)水泵3和閥門i-4，有機(jī)廢水從進(jìn)水池1經(jīng)管i-2流入酸化相筒體5。酸化相筒體5的水力停留時(shí)間控制在6-12小時(shí)，最佳水力停留時(shí)間為12小時(shí)。酸化相筒體5內(nèi)ph控制在5.0-5.5之間，最佳ph為5.5。酸化相筒體5內(nèi)溫度控制在25-30℃，最佳溫度為30℃。

打開閥門ii-9，酸化相筒體5的出水經(jīng)由管iii-10流入中間水池11。

打開污泥回流泵14和閥門iii-15，中間水池11底部污泥沉降區(qū)12沉降的污泥經(jīng)管v-13回流至酸化相懸浮污泥區(qū)7。

打開閥門iv-16和產(chǎn)甲烷相進(jìn)水泵18，中間水池11的出水經(jīng)管vii-17流入設(shè)有產(chǎn)甲烷相保溫層21的產(chǎn)甲烷相筒體20，由下至上，依次經(jīng)過布水器19、產(chǎn)甲烷相污泥區(qū)22、活性炭填充層23和產(chǎn)甲烷相懸浮污泥區(qū)24。產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)的水力停留時(shí)間控制在24-48小時(shí)，最佳水力停留時(shí)間為48小時(shí)。產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)ph控制在6.5-7.5之間，最佳ph為7.2。產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)溫度控制在30-37℃，最佳溫度為37℃。

打開閥門v-29，產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)出水由三相分離區(qū)26經(jīng)管vi-28流出產(chǎn)甲烷相筒體20。

產(chǎn)甲烷相筒體20內(nèi)氣體由三相分離器25經(jīng)產(chǎn)甲烷相排氣管道27排出產(chǎn)甲烷相筒體20。

如圖2所示，隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的逐步提高，采用所述一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝，其甲烷產(chǎn)率要顯著高于對(duì)照兩相厭氧工藝——不投加任何材料。在最高進(jìn)水負(fù)荷下，采用所述的這種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝，其甲烷產(chǎn)率相比于對(duì)照提高1倍以上。

如圖3所示，隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的逐步提高，采用所述一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝，其出水中化學(xué)需氧量(cod)的濃度始終維持比較低的水平(低于200mg/l)。相反，對(duì)照兩相厭氧工藝的出水中cod濃度隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷逐步提高而增加。在最高進(jìn)水負(fù)荷下，對(duì)照兩相厭氧工藝的出水中cod濃度高于5000mg/l。

如圖4所示，隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的逐步提高，采用所述一種基于磁鐵礦和活性炭強(qiáng)化的兩相厭氧工藝，其酸化相的水解酸化效率始終維持在80％以上。相反，對(duì)照兩相厭氧工藝酸化相的水解酸化效率隨著進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷的逐步提高而降低至20％左右。