本發(fā)明屬于環(huán)境工程領域，涉及一種制革廢水總氮去除工藝。
背景技術：
皮革行業(yè)是我國輕工行業(yè)的支柱產業(yè)，現(xiàn)已經成為具有國際競爭力的行業(yè)，我國已經成為世界制革工業(yè)的中心，在世界上享有三大美譽：一是資源量大；二是產量大；三是進出口貿易量大。皮革行業(yè)是浙江省的優(yōu)勢特色產業(yè)，更是海寧市的支柱產業(yè)和具有競爭優(yōu)勢的特色產業(yè)，皮革已被形象地譽為海寧的“金名片”。但也應該看到，制革行業(yè)屬于傳統(tǒng)產業(yè)，在生產過程中會產生一定的污染物。其中，制革生產中產生的總氮污染物是皮革工業(yè)中很大的污染，也是困擾皮革行業(yè)發(fā)展的主要問題之一。
迄今為止，已有制革廢水總氮去除技術主要有如下三大類：化學脫氮處理技術：化學法通常是在適宜的ph范圍內，將總氮氧化成氮氣或氮的氧化物，從而達到去除效果，但這種方法的去除費用過高，作為常規(guī)處理不經濟；物理化學脫氮處理技術：主要是通過物理和化學方法將總氮從廢水中分離或分解的過程，但其建設和運行費用相對較高，總氮未真正去除，而是轉移至固廢污泥中，易產生二次污染；生物脫氮技術：生物法脫氮是利用自然界氮的循環(huán)原理，通過人工方法予以控制，通過氨化、硝化、反硝化作用,將水中的氮素轉化為氮氣,從而溢出水體排放到大氣的過程。
相對于其他兩種技術，從經濟和技術等綜合因素考慮，對于水量較大、總氮濃度較高的制革廢水，生物法脫氮處理技術是首要的選擇，是最經濟有效的處理技術，工藝技術成熟、運行穩(wěn)定、處理費用較低。
技術實現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有的技術存在上述問題，提出了一種制革廢水總氮去除工藝，本制革廢水總氮去除工藝具有能夠以較低的成本，高效的實現(xiàn)對總氮進行深度處理的特點。
本發(fā)明的目的可通過下列技術方案來實現(xiàn)：
一種制革廢水總氮去除工藝，其特征在于，包括以下步驟：
s1、污水進入生化前，污水進水水質控制范圍cod1500-2500mg/l，總氮150-300mg/l；
s2、污水進入?yún)捬鯀^(qū)，水力停留時間1天，進行前置反硝化脫氮，在厭氧的環(huán)境下，利用皮革廢水中的可降解cod進行反硝化反應，達到硝態(tài)氮轉化為氮氣的目的；
s3、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，水力停留時間2天，進行同步硝化與反硝化反應，且厭氧區(qū)產生的堿度能夠補充好氧區(qū)ⅰ內的堿度；
s4、通過回流泵使好氧區(qū)ⅰ內的污水以回流比100％回流到厭氧區(qū)，且好氧區(qū)ⅰ內的硝態(tài)氮隨污水回流到厭氧區(qū)進行脫氮；
s5、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，并向好氧區(qū)ⅰ添加碳源；
s6、污水從好氧區(qū)ⅰ進入沉淀區(qū)ⅰ，沉淀表面負荷為1.0，沉淀區(qū)ⅰ內的污泥大部分回流至厭氧區(qū)，部分剩余活性污泥外排；
s7、污水從沉淀區(qū)ⅰ進入好氧區(qū)ⅱ，水力停留時間1天，在低濃度cod環(huán)境下，補充一定堿度，堿度維持在200-300mg/l，深度硝化反應，充分氨氮轉化為硝態(tài)氮；
s8、污水從好氧區(qū)ⅱ進入沉淀區(qū)ⅱ，沉淀表面負荷0.8，沉淀區(qū)ⅱ內的污泥回流到好氧區(qū)ⅱ，剩余活性污泥排放到好氧區(qū)ⅰ，沉淀區(qū)ⅱ的廢水一部分排放，一部分以回流比100％回流至厭氧區(qū)。
厭氧區(qū)的前置反硝化，以有機物為底物，利用的是廢水中的碳源，則無需外加碳源，以較低的基建和運行費用，高效脫氮降低cod，控制污泥膨脹，脫氮效率高；前置反硝化反應后的污水進入好氧區(qū)ⅰ進行同步硝化和反硝化，厭氧區(qū)產生的堿度能夠向好氧區(qū)ⅰ提供，降低成本，且好氧區(qū)ⅰ的硝化液能夠回流到厭氧區(qū)進行脫氮。由于好氧區(qū)ⅰ內的有機物被異養(yǎng)菌消耗，則需要外加碳源，能夠對總氮含量高的污水實現(xiàn)去除；好氧區(qū)ⅱ的設置能夠保障氨氮和cod的進一步去除，同時，為厭氧區(qū)提供硝化液。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的碳源為甲醇。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的厭氧區(qū)內的溶解氧小于0.1mg/l。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的好氧區(qū)ⅰ內的溶解氧為1-2mg/l。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的厭氧區(qū)內的mlss濃度為8-10g/l。
在上述總氮去除工藝中，所述的好氧區(qū)ⅰ的mlss濃度為8-10g/l。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的好氧區(qū)ⅱ的溶解氧為2-4mg/l。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的好氧區(qū)ⅱ的mlss濃度為3-5g/l。
在上述制革廢水總氮去除工藝中，所述的厭氧區(qū)、好氧區(qū)ⅰ和好氧區(qū)ⅱ的容積比為1:2:1。
與現(xiàn)有技術相比，本制革廢水總氮去除工藝具有以下優(yōu)點：
1、本發(fā)明在厭氧區(qū)的前置反硝化，在好氧區(qū)ⅰ進行同步硝化與反硝化和在好氧區(qū)ⅱ的深度硝化能夠更有效的達到排水總氮≤40mg/l，已低于《制革及毛皮加工工業(yè)水污染物排放標準》(gb30486-2013)表二制革企業(yè)的直排標準。
2、本發(fā)明中厭氧區(qū)以有機物為底物，利用制革廢水高濃度且生化性強的碳源，則無需外加碳源，以較低的基建和運行費用實現(xiàn)脫氮，具有一定的經濟效益，生化反應的水利停留時間4天，較一般工藝快，減少了土建的投入。
3、本發(fā)明中的好氧區(qū)ⅱ能夠保障氨氮和cod的進一步去除。
4、采用活性污泥法工藝，減少填料的應用，避免填料的結垢塌陷，以及減少定期跟換的費用，較經濟適用。
附圖說明
圖1是本發(fā)明的流程框圖。
具體實施方式
以下是本發(fā)明的具體實施例并結合附圖，對本發(fā)明的技術方案作進一步的描述，但本發(fā)明并不限于這些實施例。
實施例一
如圖1所示，一種制革廢水總氮去除工藝，包括以下步驟：
s1、污水進入生化前，污水進水水質控制范圍cod2000mg/l，總氮180mg/l；
s2、污水進入?yún)捬鯀^(qū)，水力停留時間1天，進行前置反硝化脫氮，在厭氧的環(huán)境下，利用皮革廢水中的可降解cod進行反硝化反應，達到硝態(tài)氮轉化為氮氣的目的；
s3、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，水力停留時間2天，進行同步硝化與反硝化反應，且厭氧區(qū)產生的堿度能夠補充好氧區(qū)ⅰ內的堿度，大約補充50％；
s4、通過回流泵使好氧區(qū)ⅰ內的污水以回流比100％回流到厭氧區(qū)，且好氧區(qū)ⅰ內的硝態(tài)氮隨污水回流到厭氧區(qū)進行脫氮；
s5、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，并向好氧區(qū)ⅰ添加碳源；
s6、污水從好氧區(qū)ⅰ進入沉淀區(qū)ⅰ，沉淀表面負荷為1.0，沉淀區(qū)ⅰ內的污泥大部分回流至厭氧區(qū)，部分剩余活性污泥外排；
s7、污水從沉淀區(qū)ⅰ進入好氧區(qū)ⅱ，水力停留時間1天，在低濃度cod環(huán)境下，補充一定堿度，堿度維持在200mg/l，深度硝化反應，充分氨氮轉化為硝態(tài)氮；
s8、污水從好氧區(qū)ⅱ進入沉淀區(qū)ⅱ，沉淀表面負荷0.8，沉淀區(qū)ⅱ內的污泥回流到好氧區(qū)ⅱ，剩余活性污泥排放到好氧區(qū)ⅰ，沉淀區(qū)ⅱ的沉淀區(qū)ⅱ的廢水一部分排放，一部分以回流比100％回流至厭氧區(qū)。
厭氧區(qū)的前置反硝化，以有機物為底物，利用的是廢水中的碳源，則無需外加碳源，以較低的基建和運行費用，高效脫氮降低cod，控制污泥膨脹，脫氮效率高；前置反硝化反應后的污水進入好氧區(qū)ⅰ進行同步硝化和反硝化，厭氧區(qū)產生的堿度能夠向好氧區(qū)ⅰ提供，降低成本，且好氧區(qū)ⅰ的硝化液能夠回流到厭氧區(qū)進行脫氮。由于好氧區(qū)ⅰ內的有機物被異養(yǎng)菌消耗，則需要外加碳源，能夠對總氮含量高的污水實現(xiàn)去除；好氧區(qū)ⅱ的設置能夠保障氨氮和cod的進一步去除，同時，為厭氧區(qū)提供硝化液。
厭氧區(qū)內的溶解氧小于0.1mg/l，厭氧區(qū)內的mlss濃度為9g/l；好氧區(qū)ⅰ內的溶解氧為1.5mg/l，好氧區(qū)ⅰ的mlss濃度為8.5g/l；好氧區(qū)ⅱ的溶解氧為2mg/l，好氧區(qū)ⅱ的mlss濃度為3g/l。其中，厭氧區(qū)、好氧區(qū)ⅰ和好氧區(qū)ⅱ的容積比為1:2:1。
實施例二
一種制革廢水總氮去除工藝，包括以下步驟：
s1、污水進入生化前，污水進水水質控制范圍cod2300mg/l，總氮200mg/l；
s2、污水進入?yún)捬鯀^(qū)，水力停留時間1天，進行前置反硝化脫氮，在厭氧的環(huán)境下，利用皮革廢水中的可降解cod進行反硝化反應，達到硝態(tài)氮轉化為氮氣的目的；
s3、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，水力停留時間2天，進行同步硝化與反硝化反應，且厭氧區(qū)產生的堿度能夠補充好氧區(qū)ⅰ內的堿度，大約補充50％；
s4、通過回流泵使好氧區(qū)ⅰ內的污水以回流比100％回流到厭氧區(qū)，且好氧區(qū)ⅰ內的硝態(tài)氮隨污水回流到厭氧區(qū)進行脫氮；
s5、污水從厭氧區(qū)進入好氧區(qū)ⅰ，并向好氧區(qū)ⅰ添加碳源；
s6、污水從好氧區(qū)ⅰ進入沉淀區(qū)ⅰ，沉淀表面負荷為1.0，沉淀區(qū)ⅰ內的污泥大部分回流至厭氧區(qū)，部分剩余活性污泥外排；
s7、污水從沉淀區(qū)ⅰ進入好氧區(qū)ⅱ，水力停留時間1天，在低濃度cod環(huán)境下，補充一定堿度，堿度維持在250mg/l，深度硝化反應，充分氨氮轉化為硝態(tài)氮；
s8、污水從好氧區(qū)ⅱ進入沉淀區(qū)ⅱ，沉淀表面負荷0.8，沉淀區(qū)ⅱ內的污泥回流到好氧區(qū)ⅱ，剩余活性污泥排放到好氧區(qū)ⅰ，沉淀區(qū)ⅱ的沉淀區(qū)ⅱ的廢水一部分排放，一部分以回流比100％回流至厭氧區(qū)。
厭氧區(qū)內的溶解氧小于0.1mg/l，厭氧區(qū)內的mlss濃度為10g/l；好氧區(qū)ⅰ內的溶解氧為1.8mg/l，好氧區(qū)ⅰ的mlss濃度為8.0g/l；好氧區(qū)ⅱ的溶解氧為3mg/l，好氧區(qū)ⅱ的mlss濃度為4g/l。其中，厭氧區(qū)、好氧區(qū)ⅰ和好氧區(qū)ⅱ的容積比為1:2:1。
本文中所描述的具體實施例僅僅是對本發(fā)明精神作舉例說明。本發(fā)明所屬技術領域的技術人員可以對所描述的具體實施例做各種各樣的修改或補充或采用類似的方式替代，但并不會偏離本發(fā)明的精神或者超越所附權利要求書所定義的范圍。
盡管本文較多地使用了較多術語，但并不排除使用其它術語的可能性。使用這些術語僅僅是為了更方便地描述和解釋本發(fā)明的本質；把它們解釋成任何一種附加的限制都是與本發(fā)明精神相違背的。