專利名稱：從分離聚糖過程中回收助濾劑的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種允許部分回收在從海洋海藻分離聚糖的過程中使用的助濾劑的方法。本發(fā)明應用的領域是·通過由海洋海藻的分離制造聚糖。
·利用濾渣。
·回收助濾劑。
背景技術：
已知海洋海藻是一種很被關注的聚糖的重要資源，因為它們用于在從保健和人類食品到它們作為實驗室試劑的使用范圍內(nèi)的應用以及最常使用的發(fā)酵液的培養(yǎng)的基底。
這些聚糖中眾所周知的是瓊脂。
瓊脂(agar)這個詞從來自馬來語“agar-agar”的英語而來。它是一種從石花菜屬海藻和其它瓊脂(刺質(zhì)藻屬，仙菜屬，雞毛菜屬，伊谷草屬，江籬屬的海洋海藻分離出的膠體(藻類膠體)，它們的所有這些屬于紅海藻族(紅藻序列)，已知從該紅藻序列的40多種可以得到瓊脂。其商品的形式是粉狀、片狀、矩形塊狀和薄帶狀。
瓊脂是一種線狀半乳聚糖的含硫的酯類。它包括由1，3-糖甙鍵鍵合的n-吡喃半乳糖殘留物的長鏈；該鏈在1-吡喃半乳糖殘留物的還原端終止。通過碳4鍵合到鏈殘留物，1-半乳糖殘留物與硫酸酯化成碳6。大約有至少53個半乳糖單位鍵合到每個SO4H團上以及至少140個這些單位鍵合到每個非還原的終結(jié)基團上。瓊脂分子的結(jié)構可以根據(jù)Jones和Peat[W.G.M，Jones和S.Peat，J.Chem.Soc.，225(1942)]用以下分子式表示
在這種天然的狀態(tài)中，瓊脂構成洋菜植物的細胞壁的一部分，可能成鈣鹽或鈣和錳鹽混合的形式。
雖然在冷水中不可溶解，因此在水中瓊脂保留達其重量的20倍但在熱水中很快地溶解。1％的瓊脂溶液在大約40℃凝固，雖然由于高的滯后作用，僅在95℃溶解，這一溫度差根據(jù)瓊脂的類型而變化。
根據(jù)人們要得到的產(chǎn)品的質(zhì)量從不同形式的紅海藻分離瓊脂[見，例如，C.K.Tseng，“PhycocolloidsUseful Seaweed Polysaccharides”in J.Alexander Colloid Chemistry，Reinhold，N.Y.Vol.VI，pp.629-734，1946]。
本發(fā)明的觀點興趣僅僅在對它們大多數(shù)通用的過程的一個階段。就是過濾步驟。此處，從洗滌和分離或加熱溶解步驟形成的聚糖溶液經(jīng)過一過濾器，以達到消除從以前的步驟帶來的并保持懸浮狀的物質(zhì)的步驟。為此，使用一種過濾器助劑。當完成此步驟時，就獲得澄清的溶液和包含用作過濾器助劑的固體的泥漿。
獲得的包含大量水的泥漿通常帶著必然的消耗送入殘渣倉。從環(huán)境的觀點出發(fā)，其助劑的利用，特別是回收具有很大興趣，在節(jié)約原材料(由于它們的特殊性質(zhì)有很大價值的砂子)和使產(chǎn)生的殘渣最小化這二方面。除去不成問題的經(jīng)濟作用。
本發(fā)明的目的就是利用此殘渣并回收助劑。
已知下列與本發(fā)明相關的文件·AU 6264190(德國優(yōu)先權DE 3935952)“回收啤酒廠過濾器助劑的工廠”。硅藻土泥漿用熱氣流干燥，該熱氣流將大的顆粒輸送到旋風器；細的部分在用廢氣加熱的液化麻反應器中干燥。該細的部分匯集到旋風器與氣體中，在加熱之后再回到反應器。
·CN 1217228“再生硅藻土泥過濾器助劑的技術”。該再生技術包括以下步驟利用過濾器殘渣作為原料添加一定比例的工廠進料到其中；此混合物被引入煅燒窯中以便消除水和含碳的物質(zhì)；然后升溫以燒結(jié)它。研磨并分類產(chǎn)物，回收90％的助劑，它可再使用多于8次。
·DE 3215116“再生過濾助劑和從可食用油與脂肪的防凍中的過濾殘渣回收高值脂肪的工藝”。它涉及通過可控加熱過程回收包含在助劑中的脂肪，該加熱過程避免使用溶劑。
根據(jù)出現(xiàn)在專利文件的概述部分中的資料，此三個文件中一個看起來最相關的是第一個。但是，對整個文件深入閱讀表示這是一個完全不同的工藝，可能因為它涵蓋另一個涉及的事物的疑案?；镜牟煌喪鋈缦耡)在專利AU 623551中干燥是由廢氣在800℃進行，該氣體在120℃排出。在本發(fā)明中，干燥氣體應不超過200℃以避免熱分解開始，試圖消除對有機物給出熱不穩(wěn)定性。
b)雖然AU 623551專利說明書表明有機物的蛻變過程是在流體化床反應器中檢驗，在說明書中進行的描述已見到，所述反應器代替了相應的在化工技術中那些已知的蒸濃反應器；簡單地通過看圖可以看出在該反應器中沒有床。
c)最重要的是，與專利AU 623551的基本不同如下其中，反應在850℃以這樣的方式發(fā)生，即基本上所有的有機成份到達高熱處理腔，在該腔中它們受到燃燒以使它們完全破壞同時強調(diào)有機成份的揮發(fā)不應在氣流干燥裝置中發(fā)生以便避免在固體過濾器上形成沉積(逐字復制...“必須以這樣的方法設計并構造，即基本上所有的有機成份到達高溫處理腔中，在該腔中它們受到燃燒以使它們完全破壞。此外，本發(fā)明還包括有機成份的揮發(fā)不應在氣流干燥裝置中發(fā)生，因為如果反之發(fā)生了，則麻煩的沉積將出現(xiàn)在固體的過濾器中同時附加的昂貴的排放的廢氣的純化將是必需的”)。已經(jīng)證明，除去在以前的干燥中無需必定使用廢氣而外，基本上處理過的氣體保持在500℃與600℃之間，盡可能接近600℃的溫度，其目的是所形成產(chǎn)品作為助劑給出的質(zhì)量的特性不受破壞。此溫度限制意味著揮發(fā)的氣體與超量的空氣分別被燃燒。
在其它文件中我們只需要閱讀概述部分以檢驗與本發(fā)明是不同的溶液。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的方法包括以下步驟·干燥殘渣以去除大多數(shù)的水。
·在對于破壞熱分解之后保留的有機物所必須的最小空氣含量之前，加熱干燥的產(chǎn)物，達500℃與900℃之間。此放熱工序最好在流體化床反應器中檢驗以便達到精確的溫度控制。
·來自有機物熱分解的氣體的燃燒，既可在床中也可在爐子出口，在分離之后，使用一個旋風器，大多數(shù)灰塵被帶走；在第一例子中通過引入二次空氣流；在第二例子中，在燃燒器中以使用足夠過量空氣以達到完成燃燒成CO2和水。
·冷卻(適當?shù)卦偌訜?和洗滌氣體。
·回收溢出的產(chǎn)物(合適地和旋風器的產(chǎn)物)在聚糖制造過程中作為過濾器助劑再使用它。
在第一個變型中，加熱步驟的溫度使用流體化床爐保持在500℃與600℃之間，而在第二變型中使用旋轉(zhuǎn)窯以900℃的上溫度限保持溫度，最好對于剩余時間約30分鐘接近于700℃，對以前的干燥步驟使用來自旋轉(zhuǎn)窯的氣體。
為補充所進行的描述，以及有助于更好地理解本發(fā)明的特征，將基于附加在這些說明上的附圖進行詳細說明，構成其整體部分同時其中以下內(nèi)容只作為說明性、非限制性的特點。
圖1表示來自瓊脂中生產(chǎn)廠的泥漿的熱分析的對應曲線(該泥漿已在110℃事先干燥過)。上圖給出DS(微分掃描熱量分析)以及下圖給出TGA(熱解重量分析法)。
圖2表示過程圖，其中有機物的分解氣體在爐中燃燒。
圖3表示過程圖，其中有機物的分解氣體在爐外燃燒。
圖4表示試驗性工廠圖。
圖5表示助濾劑曲線。
圖6表示第二變型的過程圖。
圖7表示第二變型的試驗工廠的圖。
在所述的圖中，標號對應以下部件和元件1.干燥器2.灰塵過濾器3.混合器4.流體化床爐5.旋風器6.熱交換裝置(任選的)7.灰塵過濾器8.鼓風機9.燃燒器10.流體化床反應器11.膨脹錐體12.旋風器13.前導的火焰14.清潔蓋15.閥16.熱絕緣層17.加熱墊18.旋風式灰塵收集器19.溢流管20.閥21.溢流產(chǎn)物收集器22.高溫計桿23.裝料止擋24.料倉25.閥
26.透明料倉27.螺旋送料器101.干燥器102.旋轉(zhuǎn)反應器103.顆粒分離器104.熱交換裝置105.鼓風機106.螺旋送料器107.內(nèi)圓柱體108.送進料斗109.產(chǎn)品收集器110.鼓風機111.高溫計桿112.熱絕緣層113.加熱系統(tǒng)114.電機115.旋轉(zhuǎn)收集器具體實施方式
用于聚糖制造過程的過濾器助劑是一種從有雜質(zhì)的非結(jié)晶硅土(珍珠巖)形成的含硅的產(chǎn)品，雜質(zhì)主要為氧化鋁(可能是一種硅鋁酸鈉，也是非結(jié)晶的)和三氧化二鐵(Fe2O3)。其密度是2.3克/厘米3以及其粒度的平均值為大約80微米。
當過濾器層被堵住時，由助劑和聚糖混合物及一種粘液物質(zhì)形成餅狀物，該粘液物質(zhì)保持90％的水的數(shù)量級。一旦該餅狀物被干燥，它將由大約81％的助劑、17％的有機物和2％的氯化鈣和氧化物構成。該有機物由具有41％的碳的植物纖維物質(zhì)構成；硫的存在(2.5％的數(shù)量級)可能是因為保留的瓊脂殘留物。
熱分析(圖2)示出二個放熱峰值第一個在300℃以上而第二個接近500℃。
可以看出，試樣在氮氣和氬氣中有試樣的400kJ/kg的數(shù)量級(等效于纖維素物質(zhì)2350kJ/kg)的類似的放熱分解。存在空氣時，該峰值稍向低溫移同時熱效應增加到試樣的700kJ/kg數(shù)量級的一個值，(等效于纖維素物質(zhì)的4100kJ/kg)。我們應該記住，含44％C的值物纖維具有4200kcal/kg(17500kJ/kg)的熱值，由此我們可以估算這種含低碳百分數(shù)的植物纖維混合物可達15000kJ/kg。
可用纖維素產(chǎn)品的熱性能解釋此值的差別。在這些產(chǎn)物的燃燒過程中 [R.W.Little，F(xiàn)lameprofing Textile Fabric.ACS MonographNo.104.Reinhold，N.Y.1947]纖維素物質(zhì)不均勻地分解成液體和固體部分；隨著反應的進行，該液體部分或焦油分解成含碳的產(chǎn)品和易揮發(fā)的氣體，它們的一部分是可燃的，一部分不是可燃的。當蒸餾該纖維素物質(zhì)時，在存在氧或不存在氧時，已經(jīng)證實有易揮發(fā)的產(chǎn)物諸如β-葡萄糖、乙烯、水、一氧化碳和二氧化碳和甲烷形成。
根據(jù)熱分析，很明顯纖維素物質(zhì)的一部分分解并發(fā)散，同時，在存在空氣時，其一部分在樣品中燃燒(同時熱解曲線僅檢測對應分解與氧化的放熱效應)，與此同時大多數(shù)揮發(fā)的產(chǎn)物在樣品外燃燒，反應熱在熱解曲線中未檢測到。
正如在試驗測量中看到的，為留下可作為過濾器助劑再使用的殘渣，該物質(zhì)必須在500°與600℃之間燃燒，防止由于生成不可燃燒的揮發(fā)產(chǎn)物使纖維素產(chǎn)物帶火焰地燃燒。很清楚傳統(tǒng)的設備為實施此工作必需具有特定的特性，該特性構成本發(fā)明的目的。
圖2示出為執(zhí)行本發(fā)明的一種形式所必需的設備的布局。
首先，由于要處理的產(chǎn)品的高含水量(900公斤/噸的數(shù)量級)，必須以在不高于200℃的溫度用熱空氣干燥以避免干燥的產(chǎn)品在出口點燃，由于要較好利用干燥空氣的熱(卡路里)值，此工序應在通道1的上游進行。為此，可使用來自工廠的堆疊卸料，補充廢氣。
已知產(chǎn)品的粒度分析，已知出口氣體溫度(低于100℃)，干燥氣體流攜帶一定量的微?？梢允占诖鼱钸^濾器2中。干燥器的最終產(chǎn)品和收集在袋狀腔2的微粒通過混合器3，該混合器把混合物送進到流體化床爐4。
該流體化床爐是傳統(tǒng)的型式。它包括一由大量噴嘴構成的柵格，這些噴嘴均勻地分配吹過爐子下部的空氣；此空氣的配送為保持干燥材料流體化狀態(tài)，并使用作為纖維素物質(zhì)產(chǎn)品的部分分解與燃燒的結(jié)果產(chǎn)生的700kJ/kg，保持床中600℃的溫度。由于空氣流(每米3柵格米3/小時的空氣)是由要流體化的物質(zhì)特性給定的一個值且該過程是放熱的，床的溫度由裝入爐子中的干燥產(chǎn)品的裝載量(公斤/小時)調(diào)節(jié)。
已知在爐子中產(chǎn)生的熱量(纖維素物質(zhì)產(chǎn)品為大約4100kJ/kg)與此產(chǎn)品燃燒熱量(大約15000kJ/kg)之間的差，就可理解由于在高溫熱分解中產(chǎn)生的可燃燒產(chǎn)品的燃燒，熱量的大部分在床的上面產(chǎn)生。如圖2中的圖所示，這就意味著，必需在裝入物質(zhì)的地方的上面添加二次空氣，在爐子增加直徑的部分加入。
對于每一噸送進的干燥產(chǎn)品燃燒170公斤有機物，為計算的目的，可認為該有機物由70公斤碳、9公斤SO3與91公斤水形成。為燃燒碳所需的氧由下式給出70/12＝5.83kmol＝131m3N造成相同體積CO2的生成。
產(chǎn)生的水是91/16＝5.06kmol＝113m3N。
SO3與CaO反應形成CaSO4，直到高于1000℃的溫度是穩(wěn)定的。
與131/0.21＝624m3N的空氣一起引入131m3N的O2。
為確保完全燃燒，引入過量40％的二次空氣。因此，物質(zhì)的平衡是進料(在25℃)干燥產(chǎn)物 1000kg空氣 873m3N
輸出(在600℃)回收產(chǎn)品 485kg輸出(在900℃)微粒 325kg氧 52m3N(5％)氮 743m3N(71％)二氧化碳 131m3N(13％)水 113m3N(11％)在熱分解中，7×105kJ(每噸干燥產(chǎn)品)被釋放同時估算揮發(fā)性產(chǎn)物可以給出2.5×105kJ的熱；因此，可燃燒的揮發(fā)性物質(zhì)(CO、CH4等)的燃燒將產(chǎn)生差值(1.8×106kJ)，該差值將氣體的溫度升高到適合它們冷卻和回收的足夠高的值。
在分離旋風器5中的微粒之后，氣體優(yōu)選地送到一熱交換裝置6，在那里氣體被冷卻到允許它們在袋狀室7中過濾的溫度。該熱交換裝置的前面可以放置在最終洗滌與冷卻氣體的裝置，該裝置可以根據(jù)總裝置的尺寸代替熱交換裝置。
由于此處理的結(jié)果，我們得到一僅被加熱到600℃的溢流產(chǎn)品和兩種微粒產(chǎn)品，由于已經(jīng)受更急劇的熱處理該微粒產(chǎn)品不可回收。
根據(jù)可用的技術，此過程的另一選擇如圖3所示。直到流體化床爐4前該過程與已公開的那個相同。所不同在于爐子中不使用二次空氣，由于該原因送到旋風器5中的微?？梢曰厥?。此后，在過程中引入由鼓風機6形成的附加設備，該鼓風機壓縮可燃燒的氣體并將它們送到燃燒器9(它可以是具有一或幾個噴嘴的噴管式燃燒器)，其中可燃燒氣體與過量的空氣一起燃燒，并且如同圖2的過程，所形成的熱氣體送到熱交換裝置6以及袋狀室7。
小規(guī)模工廠的試驗已在一設備中進行，該裝置的流程圖如圖4所示，該圖對應于實施本發(fā)明的一簡化形式。
實例1·小規(guī)模試驗廠在流體化床10中，為便于供應物的引入，用一錐形基底代替柵格。供應物由入口空氣管道中的螺旋送料器27卸料。床的高度由管19的長度固定，該管允許其卸料；該床的溫度由引入到床中的高溫計桿22測量。
爐子的下部(對應于保持床的部分)由加熱墊17加熱，以便開始加熱床和補償經(jīng)壁的熱損失，而爐子的其余部分具有保護絕熱層16。
氣體從爐子送到旋風器12，在那里它們沉積大部分攜帶的灰塵并最終在出口處使用控制的火焰13燃燒它們。
因為系統(tǒng)工作在高于大氣壓力下，預先已被在爐中以110℃干燥過的供應物裝載到雙料倉系統(tǒng)中以免氣體排出到外面。兩料倉24和26由閥25分開，該閥在除去止擋23之后，上料已被裝料時關閉；下料倉26是透明的以便能測量供料速度(該速度由螺旋送料器旋轉(zhuǎn)速度27來控制)并了解何時通過閥25裝入從上料倉24卸下的新的一批料。
在圖中未表示的、由轉(zhuǎn)子流量計測量的氣流是一個實驗確定的常數(shù)。
溢流的和旋風器的產(chǎn)物被收集到兩個容器21和18中。在容器被更換的過程中關閉閥20和15以免氣體排出。
在啟動的期間，床裝有未使用過的助劑；它初始用氮流體化以免在爐的上部形成一空氣腔。然后電加熱它直至在床中達600℃；此時保持氮的流動，開始裝載要處理的產(chǎn)品(干燥的用過的助劑)，并且一點一點地，用空氣流代替氮氣流。當然，排出的氣體遇到控制的火焰13，當它們開始攜帶可燃燒的揮發(fā)物質(zhì)時該火焰點著出口的氣體。
爐子的尺寸設成使物體在床上駐留的時間是一小時。因此，取第一個4小時作為過渡時間。在此時間之后，容器21和18由另一空容器代替，該空容器收集處理過的產(chǎn)品。
當然，在任何中止之前，空氣應由氮氣代替。
實例2，過濾性試驗過濾性試驗曾使用MilliporeT30 142 HW過濾器，按照以下操作程序進行·準備漂浮的試驗樣品(準備的海藻)。
·溶解在水中。
·在恒溫的浴槽中處理(90℃，30分鐘)并將要試驗的助劑添加到浴槽中。
在吸入式過濾器(6巴)中過濾并測量參數(shù)。
圖6表示新助劑(曲線1)和使用過的助劑(曲線3)的比較曲線。在它們之間，并且非常接近第一根曲線，產(chǎn)生在前一例中描述的在試驗工廠中處理的使用過的助劑的過濾曲線。
在第二個變型中，如在圖6中可以明白的，首先，由于要處理的產(chǎn)品的高的濕度含量(900kg/T數(shù)量級，要使熱空氣干燥。為使干燥空氣的熱值較好地利用，此工序應在通道101的上游進行。為此，來自旋轉(zhuǎn)窯的出口氣體可與那些來自再加熱再生的助劑的氣體同時使用。
該旋轉(zhuǎn)窯102具有一帶徑向葉片的傾斜的圓筒，葉片促進固體的混合。圓筒內(nèi)部涂覆絕熱層，轉(zhuǎn)而，該圓筒又被一與其同心的圓筒蓋住。
要再生的助劑的送進使用一冷卻的螺旋送料器106連續(xù)地進行。駐留的時間根據(jù)反應器的傾斜度來調(diào)節(jié)。此傾斜也使產(chǎn)品能卸出。
使用在沿反應器連接的高溫計桿中放置的溫度傳感器實施系統(tǒng)的控制。輸出信號被送到在不同用途中起作用的控制系統(tǒng)。
使用一個帶壓力和流量調(diào)節(jié)器的鼓風機105，通過裝置的前部引入空氣。
在熱處理中，每噸干燥的產(chǎn)品釋放7×105kJ的熱量，同時纖維素物質(zhì)產(chǎn)品燃燒的熱量估算為2.5×105kJ。因此，出口氣體具有足夠高的值用于前述的干燥過程或代之以，在分離顆粒103之后，將它們引入到熱交換裝置104中。
圖7示出用于檢驗構成本發(fā)明的目的改進效果的小規(guī)模試驗工廠圖。
裝置包括具有徑向葉片的內(nèi)圓筒107，該葉片促進固體的混合。該圓筒內(nèi)表面涂覆絕熱層112，并且，該圓筒被一與其同心的圓筒覆蓋。
預先已在爐中在105℃干燥直至達到恒定重量的供料通過料倉108引入到旋轉(zhuǎn)窯中。
裝置的前部終止于錐尖端以利于空氣進入，而后部包括一可移動的蓋，便于固體卸出到產(chǎn)品收集器109中。此處，同心地放置一柵格，以防止固體排出，但同時允許氣體排出。
加熱系統(tǒng)113具有在絕熱層與內(nèi)圓筒107之間均勻分布的一系列電阻絲。系統(tǒng)的控制由兩個在旋轉(zhuǎn)鼓的入口和出口連接的熱電偶進行，出口熱電偶(的信號)送到PID(比例積分微分控制器)，該PID起可變電壓調(diào)節(jié)器的作用。由于裝置有旋轉(zhuǎn)運動，所以電阻絲由旋轉(zhuǎn)連接器連接，而兩個熱電偶借助于高溫計桿(1)經(jīng)圓筒的軸引入。
空氣借助于有壓力和流量調(diào)節(jié)器的鼓風機111被引入。與該裝置的連接也由一氣動旋轉(zhuǎn)連接器115進行，該連接器用電阻絲連接到噴嘴上，該電阻絲可以使入口氣體得到預熱。
此整個系統(tǒng)支撐在允許其旋轉(zhuǎn)的4個圓筒上，圓筒與可變頻電動機114連接。
權利要求
1.一種從分離聚糖過程中回收助濾劑的方法，助濾劑由主要為二氧化硅的非晶體物質(zhì)構成，以便在溶液凈化中再使用以制造聚糖，其特征在于它包括以下連續(xù)的工序(i)干燥殘渣以消除大多數(shù)水分；(ii)將干燥產(chǎn)品加熱到500℃與900℃之間；(iii)燃燒來自有機物熱分解的氣體；(iv)冷卻(適當?shù)卦偌訜?和洗滌氣體；(v)回收助濾劑，可在聚糖分離過程中重新使用。
2.根據(jù)權利要求1的回收助濾劑的方法，其特征在于加熱步驟(ii)是在流體化床爐中在接近600℃的溫度進行的，在其中使用用于流體化的空氣攜帶可燃燒的氣體和破壞殘留的有機物。
3.根據(jù)權利要求2的回收助濾劑的方法，其特征在于來自在加熱步驟(ii)產(chǎn)生的有機物的熱分解的可燃燒氣體的燃燒通過引入二次空氣流在同一流體化床中發(fā)生。
4.根據(jù)權利要求2的回收助濾劑的方法，其特征在于來自在加熱步驟(ii)產(chǎn)生的有機物的熱分解的可燃燒氣體的燃燒使用燃燒器在爐子的出口處發(fā)生，且在分離帶入旋風器的大多數(shù)灰塵之后；在此燃燒中使用充分過量的空氣以達到把氣體完全燃燒成CO2和水。
5.根據(jù)權利要求3的回收助濾劑的方法，其特征在于回收的產(chǎn)品是在流體化床爐中的溢流中得到的。
6.根據(jù)權利要求4的回收助濾劑的方法，其特征在于加收的產(chǎn)品是在流體化床爐的溢流中和旋風器中收集的灰塵獲得的。
7.根據(jù)權利要求1的回收助濾劑的方法，其特征在于加熱步驟(ii)是在旋轉(zhuǎn)窯中在接近700℃的溫度下進行，且駐留時間接近30分鐘。
8.根據(jù)權利要求7的回收助濾劑的方法，其特征在于來自旋轉(zhuǎn)窯的氣體用于干燥步驟(i)中。
全文摘要
部分回收在由海藻分離聚糖的方法中使用的助濾劑的方法，基本上包括以下連續(xù)的工序；干燥殘渣以消除大多數(shù)水分；加熱干燥的殘留物到500與900℃之間并燃燒來自有機物熱分解的氣體。在第一變型中，干燥的產(chǎn)品在接近600℃的溫度在流體化床爐(4)中加熱，使用流動的空氣攜帶可燃燒的氣體并破壞殘留的有機物。在第二變型中，代替流體化床爐，使用旋轉(zhuǎn)窯在接近700℃的溫度加熱并且駐留時間接近30分鐘，使用在以前干燥步驟(1)中來自旋轉(zhuǎn)窯的氣體。
文檔編號B01J20/34GK1596148SQ02823916
公開日2005年3月16日 申請日期2002年10月25日 優(yōu)先權日2001年10月26日
發(fā)明者費爾南多·加拉塔斯·羅維拉, 費利克斯·A·洛佩斯·戈麥斯, 奧羅拉·洛佩斯·德爾加多 申請人:伊斯帕納加爾有限公司