專利名稱：從石油脫硫用廢催化劑中回收有價(jià)金屬的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及回收包含在用于除去原油中存在的硫成分的石油脫辟u 用廢催化劑中的諸如釩、鉬、鎳等金屬(下文稱為"有價(jià)金屬，，)的方 法。
背景技術(shù)：
以往回收并分離包含在脫硫用廢催化劑中的諸如釩、鉬等有價(jià)金 屬的方法々o下。為了除去在已經(jīng)回收的廢催化劑中滲入的油成分，施加沸點(diǎn)(BP) 以上的溫度以蒸餾的方式回收油以重復(fù)利用資源，然后在將除去了油 成分的廢催化劑(因除去油成分的熱維持在400。C)冷卻之前，將其導(dǎo) 入至焙燒爐并維持在400。C至600°C,同時(shí)適當(dāng)?shù)靥峁┭趸蚺c金屬 所需的氧(空氣)。此時(shí)，硫被氧化，鉬、釩、鎳、鈷也被氧化為Mo03、 V205、 NiO、 CoO。硫^皮氧化而生成二氧化疏(S02)，將所述二氧化;克導(dǎo)入吸收i荅(帽 式凈化蒸餾塔年亇、乂y式精製塔)而被從上部流下的氫氧化鈉(NaOH) 水溶液吸收，從而生成亞硫酸鈉(Na2S03)水溶液并從下方排出。以往，為了在氧化鎳、氧化鈷的情況下進(jìn)行回收，將其粉碎并用 氨水提取，然后由于滲入了水而必須進(jìn)行干燥，這比較麻煩。此外， 由于部分釩和鉬變成氨鹽而引起分離不完全，因此從廢催化劑中回收 鎳是不經(jīng)濟(jì)的，因而在實(shí)際生產(chǎn)中放棄鎳的回收工序，并立即進(jìn)行蘇 打焙燒。如上所述，將放棄鎳的回收的被氧化的廢催化劑與碳酸鈉(Na2C03) 混合，將其定量并連續(xù)地投入回轉(zhuǎn)窯中，同時(shí)使焙燒溫度維持在900°C 以使金屬氧化物與碳酸鈉熔融，并在不溶性鋁酸鈉等的混合物中得到 鋁，將釩和鉬變成其鈉鹽，得到水溶性釩酸鈉(NaV03)和鉬酸鈉4(Na2Mo04)，將從蘇打熔融中獲得的焙燒物粉碎并用約80°C的溫水?dāng)?拌，同時(shí)使其滲出l小時(shí)左右，然后過(guò)濾。收集經(jīng)1 2次洗滌的浸出 液，將pH調(diào)節(jié)至8，當(dāng)注入氯化銨(NH4C1)水溶液并攪拌時(shí)，開始析 出偏釩酸銨(NH4V03)晶體。此時(shí)，氯化銨的使用量高于理論使用量，當(dāng)晶體析出結(jié)束時(shí)進(jìn)行 過(guò)濾并回收，然后將濾液的pH降低至2~3后投入氯化鉤(CaCl2)溶液 并除去硫酸鈣(CaS04)沉淀以除去母液中的硫酸根(SCT24)，然后再將濾 液的pH升高至7并注入氯化鈣溶液^吏鉬酸鈣(CaMo04)完全沉淀，然 后過(guò)濾并用水洗滌該沉淀，用鹽酸分解沉淀的鉬酸釣使其生成氧化鉬。如上所述，需要回轉(zhuǎn)窯作為用于與碳酸鈉混合并在高溫下實(shí)施焙 燒工序的設(shè)備，并且需要高溫(900。C)的熱以將溫度維持在蘇打的熔點(diǎn) 以上；而且，如上所述，由于不經(jīng)濟(jì)而必須放棄回收鎳，在廢催化劑 中存在多種金屬，而用作賦形劑的氧化鋁的含量約占65%左右，由于 不能將其分離，因此生成不溶性鋁化合物從而必須將其作為廢棄物處 理，由此造成資源浪費(fèi)的問(wèn)題；或者作為廢棄物處理的不溶性鋁化合 物中溶解有有價(jià)金屬釩和鉬，即使?jié)B出也會(huì)殘存20%左右，釩和鉬的 實(shí)際回收率也不足80%。因此，從以上方面考慮，由于i殳備費(fèi)用的負(fù) 擔(dān)和低回收率，因而即使從經(jīng)濟(jì)方面來(lái)看損失也非常大，需要重新考 慮實(shí)用性。發(fā)明內(nèi)容發(fā)明所要解決的課題本發(fā)明的目的在于，為了解決上述問(wèn)題，提供石油脫疏(VRDS) 用廢催化劑中有價(jià)金屬的經(jīng)濟(jì)的高收率的回收方法，能夠在低溫下以 高回收率回收在脫^f克用廢催化劑中包含的釩和鉬成分，能夠不采用其 它附加工序而獲得鎳(NiO)和鈷(CoO)，還能夠回收用作賦形劑的全部 的鋁(八1203)。此外，本發(fā)明目的在于提供對(duì)環(huán)境友好的石油脫硫(VRDS)用廢催 化劑的低溫金屬回收方法，其不存在根據(jù)以往方法必然產(chǎn)生的包含有 氨型氮的大量廢水引起的環(huán)境污染或凈化經(jīng)費(fèi)增加的問(wèn)題。5解決課題的方法為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明包括預(yù)處理步驟，包括除去并氧化 包含在石油脫硫用廢催化劑中的油成分和硫的步驟；將經(jīng)過(guò)了前述預(yù) 處理步驟的廢催化劑加入氫氧化鈉(NaOH)水溶液中，使其在135。C至 160°C以上反應(yīng)，分離形成水溶性反應(yīng)物鋁酸鈉、鉬酸鈉、釩酸鈉和 非水溶性的非反應(yīng)物氧化鎳、氧化鈷，以及雜質(zhì)的步驟；以及過(guò)濾除去前述非水溶性氧化鎳、氧化鈷以及雜質(zhì)，使濾液中的鋁酸鈉、鉬酸 鈉、釩酸鈉殘留在母液中的步驟。此外，本發(fā)明還包括將包含前述鋁酸鈉、鉬酸鈉、釩酸鈉的pH 為15的濾液進(jìn)行加熱使其上升至80°C以上，然后邊攪拌邊注入鹽酸 或硫酸等使其pH維持在9.5的步驟；在前述步驟中當(dāng)pH變?yōu)?.5時(shí) 停止注入酸，通過(guò)反應(yīng)熱使溫度變?yōu)?10。C以上，使其沸騰并生成容 易過(guò)濾的氧化鋁的步驟；以及過(guò)濾并回收前述氧化鋁的步驟。另一方面，本發(fā)明包括處理廢催化劑以獲得包含釩酸鈉和鉬酸 鈉的溶液的步驟；將前述溶液pH維持在l.O至-l.O，同時(shí)將其加熱至 80。C至90。C的步驟；以及攪拌前述溶液同時(shí)使其充氣以析出氧化鉬 和氧化釩的步驟。本發(fā)明還包括通過(guò)向前述析出氧化鉬和氧化釩的溶液中的混合 物投入80。C至90。C的溫水中，注入氨水并進(jìn)行攪拌，使釩酸銨析出 的步驟；分離并回收前述析出的釩酸銨晶體的步驟。發(fā)明的效果本發(fā)明提供如下經(jīng)濟(jì)的、高收率的效果能夠以高回收率回收包 含在精煉工廠所產(chǎn)生的脫硫用廢催化劑中的釩和鉬成分，而且不附加 其它工序而獲得鎳(NiO)和鈷(CoO)，并能夠全部回收用作賦形劑的鋁 (A1203)。此外，優(yōu)勢(shì)在于由于不利用高溫焙燒，因而不需要昂貴的回轉(zhuǎn)窯， 即使是附設(shè)有無(wú)壓雙重套管攪拌器(無(wú)圧二重-亇^:y卜撹拌機(jī))的反 應(yīng)管也可以使用，因而能夠節(jié)省大量設(shè)備費(fèi)用；在熱效率方面也不需要蘇打焙燒所需的900°C的高溫，而需要低溫?cái)嚢柚兴璧淖畹拖逌?度，但是如果考慮由中和熱產(chǎn)生的自然加熱，仍能夠大幅度節(jié)省燃料 費(fèi)。此外，本發(fā)明的優(yōu)勢(shì)在于不存在將根據(jù)以往方法必然產(chǎn)生的含有 氨型氮的大量廢水排放而引起環(huán)境污染的問(wèn)題或者凈化經(jīng)費(fèi)增加的問(wèn) 題，并且有利于環(huán)境保護(hù)。附圖的簡(jiǎn)要說(shuō)明

圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的方法的流程圖。本發(fā)明的最佳實(shí)施方式下面將參照?qǐng)D1說(shuō)明本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式。能夠用公知方法對(duì)石油脫硫用廢催化劑進(jìn)行預(yù)處理。即，對(duì)除去 廢催化劑中的油成分、除去硫成分和金屬氧化等的材料凈化過(guò)程沒(méi)有 特別限制，可以利用公知方法。例如，為了除去滲入廢催化劑中的油成分，施加沸點(diǎn)(BP)以上的 溫度以蒸餾方式回收油并再利用，或者可以用溶劑提取方法安全且正 確地將其除去。除去了油成分的廢催化劑因除去油成分所殘存的熱而維持在 400°C，在冷卻前將其導(dǎo)入焙燒爐并維持在400°C至600°C，同時(shí)適當(dāng) 地提供氧化疏和金屬所需的氧。此時(shí)，在硫氧化的同時(shí)，鉬、釩、鎳、鈷等也同時(shí)被氧化(Mo03、 V205、 NiO、 CoO等)，硫被氧化生成二氧化硫(S02)，將二氧化硫?qū)?吸收塔(帽式凈化蒸餾塔)而被從上部流下的氫氧化鈉(NaOH)水溶液吸 收，生成亞硫酸鈉(Na2S03)水溶液向下方排出。隨后進(jìn)行以下步驟將進(jìn)行了氧化處理等預(yù)處理的廢催化劑與氫 氧化鈉(NaOH)溶液混合并攪拌，過(guò)濾并分離包含氧化鎳(NiO)、氧化 鐵(Fe203)的未反應(yīng)物。例如，向附設(shè)有攪拌器的反應(yīng)器中注入80重量份的水，投入80 重量份的氫氧化鈉(NaOH)，開始攪拌，通過(guò)溶解熱將氬氧化鈉溶解。在無(wú)壓下進(jìn)一步加熱，使蒸汽不被排出，將溫度維持在135。C至 160°C，同時(shí)一點(diǎn)點(diǎn)地投入100重量份的經(jīng)氧化的廢催化劑，然后在投 入結(jié)束時(shí)使其維持在135。C至160。C。此時(shí)，為了安全而開啟排氣閥， 但是由于蒸汽幾乎不流出因而沒(méi)有壓力。因?yàn)閷⑷苜|(zhì)溶解在溶劑中時(shí)， 根據(jù)溶質(zhì)的投入量(Mo 1單位)使沸點(diǎn)上升、凝固點(diǎn)下降。此時(shí)，盡管施加壓力使其上升至160。C以上在使用時(shí)更有效率， 然而當(dāng)施加壓力時(shí)存在必須進(jìn)一步增厚容器的設(shè)施費(fèi)的負(fù)擔(dān)和由壓力 引起爆炸的危險(xiǎn)性。在160。C下反應(yīng)2小時(shí)至3小時(shí)，NiO、 FeO、 CoO等沒(méi)有溶化(金 屬氧化物的未變成陰離子的金屬不與堿反應(yīng))而殘存，注入400重量份 水，攪拌并稀釋以防止析出反應(yīng)物晶體，然后停止攪拌并過(guò)濾。由于 殘?jiān)邪?7。/o左右的氧化鎳(NiO)而能夠簡(jiǎn)單地分離出鎳。然后，由于通常的脫^f克用催化劑中包含鋁(Al)，因而前述濾液中 存在鋁，在這種情況下，要求將其分離。由于前述經(jīng)過(guò)濾的濾液中存在鋁酸鈉(NaAl(OH)4),因而首先轉(zhuǎn)動(dòng) 攪拌器同時(shí)加熱使溫度上升至85。C至90°C,然后將疏酸或鹽酸注入 (HC1 20%-30%)濾液中。由于通過(guò)中和熱使溫度上升，反應(yīng)結(jié)束時(shí)變?yōu)?10°C以上的程度， 因而開啟蒸汽排出閥以必須確信安全。此時(shí)因?yàn)辂}酸也凈皮排出，因此 需要適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)鹽酸的供給量。反應(yīng)結(jié)束時(shí)維持pH為9.5,此時(shí)生成氧化鋁(八1203),將所生成的氧化鋁(Al203)過(guò)濾，然后進(jìn)行洗滌，直至從洗滌水中檢測(cè)不出釩為止，用真空泵抽吸除去滲入的水分并干燥。前述方法也同樣適用于鴒的情況。此時(shí)前述鋁酸鈉(NaAl(OH)4) 變成A1203 ，而鴒酸鈉(Na2WOJ作為水溶液存在。前述濾液與鹽酸水溶液的反應(yīng)可以在pH為9-14的范圍內(nèi)于95°C 至120。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。在前述濾液與鹽酸水溶液的反應(yīng)中，100°C至120°C和pH為 9.5-14的條件是非常重要的。根據(jù)溫度，氧化鋁反應(yīng)如以下反應(yīng)式進(jìn)行。在pH為9.5~ 14的條件下① NaAl(OH)4 + HC1 = Al(OH)3 + NaCl + H20 (0。C至常溫)；② NaAl(OH)4 + HC1 = AIO(OH) + NaCl + 2H20 (80°C至95。C):① 共存；③ 2NaAl(OH)4 + 2HC1 = A1203 + 2NaCl + 5H20 (100。C至120。C):② 共存。根據(jù)以往的方法，由于不過(guò)濾以前述(l)的反應(yīng)生成的氫氧化鋁 Al(OH)3，因而必須設(shè)置高費(fèi)用的回轉(zhuǎn)窯(Rotary kiln)。因此當(dāng)使用昂 貴的燃料費(fèi)進(jìn)行高溫焙燒時(shí)，無(wú)論是否為了生成非水溶性產(chǎn)物而分離 釩酸鈉和鉬酸鈉，都存在在不溶性廢棄物鋁化合物中包含20%釩和鉬 的狀態(tài)下被廢棄處理的問(wèn)題。"③"反應(yīng)中可能少量共存有"②"反應(yīng)的生成物，但是由于可以 被過(guò)濾而可以如上操作。因此，優(yōu)選在80。C以上進(jìn)行反應(yīng)時(shí)，通過(guò)反 應(yīng)熱^f吏溫度上升至110°C以上。特別地，由于在此溫度下幾乎不存在 氫氧化鋁(Al(OH)3),在溫度為100。C以上完成反應(yīng)具有關(guān)鍵意義，因 而是優(yōu)選的，上限溫度沒(méi)有限制，但是為了防止燃料的不必要消耗而 需要限制在110。C，特別是不需要使溫度上升至溶液的沸點(diǎn)以上。在希望產(chǎn)生"③"反應(yīng)的單一物質(zhì)(Al203)的情況下，在堿液(pH 為9-14)中加壓使溫度維持在1200。C以上，同時(shí)可以用鹽酸中和以除 去鈉(Na20)。除去了氧化鋁的母液中溶解有釩酸鈉(NaV03)和鉬酸鈉 (Na2Mo04)。向?yàn)V液中滴加鹽酸使pH為2以下，Mo為pHl, V為pHl以下。 優(yōu)選使pH降低至l (pH-l)以下，使溫度維持在85。C，同時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)攪拌 器直至反應(yīng)結(jié)束。然后如以下反應(yīng)式1和反應(yīng)式2所示，通過(guò)將經(jīng)過(guò)前述過(guò)程的濾 液在pH為1以下的酸性條件下并在80。C至100。C的范圍內(nèi)的低溫條 件下進(jìn)行攪拌，連續(xù)或不連續(xù)地向液體內(nèi)吹入氣體使其充氣，由于要使氧化釩(V20s)和氧化鉬(M003)的混合物析出并沉淀，因而具有過(guò)濾步驟。[反應(yīng)式1]9<formula>formula see original document page 10</formula>
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充氣引起的 脫水反應(yīng)
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抽吸反應(yīng)管液面上的空氣，將抽吸的空氣再吹入液體中進(jìn)行充氣， 在氣泡破裂的同時(shí)引起如上述反應(yīng)式所示的脫水反應(yīng)而使金屬氧化物 沉淀。在鉬等的情況下，雖然使pH為1~2并進(jìn)行加熱，能引起脫水 反應(yīng)，但存在速度慢并且溫度必須非常高的問(wèn)題，而前述充氣即使在 低溫度下也能夠引起脫水反應(yīng)，因而這是非常劃時(shí)代的方法。析出無(wú) 定形晶體，將其過(guò)濾，用水洗滌而獲得氧化釩(V20s)和氧化鉬(Mo03)。
能夠使用酸性溶液以獲得前述酸性條件，必須加入酸以獲得pH 為2以下、更優(yōu)選pH為1以下的酸性條件，可以在反應(yīng)條件為800。C 以上進(jìn)行反應(yīng)。前述溫度與以往方法相比具有低溫度、特別是不需要 高溫的優(yōu)勢(shì)。
存在抽吸反應(yīng)器內(nèi)的空氣并向液體中吹入以S j起這種充氣現(xiàn)象的 方法，也可以抽吸大氣并向液體中吹入。此時(shí)由于大氣的溫度或濕度 有時(shí)與反應(yīng)管內(nèi)的條件不同，因而可以準(zhǔn)備用于使它們相一致的其它 裝置。
因此，能夠回收有價(jià)金屬釩和鉬。
向以上析出的氧化釩(V20s)和氧化鉬(Mo03)的混合物中加入氨水 攪拌而形成釩酸銨(NH4V03)和鉬酸銨((NH4)2Mo04)。通過(guò)利用釩酸銨 (NH4V03)和鉬酸銨((NH4)2Mo04)的溶解度差，將釩酸銨(NH4V03)的析出晶體過(guò)濾，從而能夠進(jìn)一步實(shí)施將釩酸銨(NH4V03)和鉬酸銨
((NH4)2M004)分離的步驟。
由于所得氧化釩和氧化鉬發(fā)生共沉淀而與母液分離，洗滌后，將 其投入80。C至90。C左右的水中，進(jìn)行攪拌，同時(shí)用氨水(NH40H)中 和。在前述反應(yīng)中形成釩酸銨(NH4V03)和鉬酸銨((NH4)2Mo04)，由于 釩酸銨(NH4V03)的溶解度相對(duì)較低，因而能夠采用利用溶解度差進(jìn)行 重結(jié)晶等分離方法進(jìn)行分離。
析出晶體時(shí)將其過(guò)濾并用水洗滌，干燥，如果母液中鉬酸銨的比 重較低，則投入V20s和Mo03并注入NH4OH，再加熱溶解后進(jìn)行冷 卻，重復(fù)操作以獲得釩酸銨(NH4V03)，通過(guò)重復(fù)操作直至母液的比重 變?yōu)?.5左右，使母液中溶解的NH4V03量最小化以獲得高純度的釩 酸銨(NH4V03)和鉬酸銨((NH4)2Mo04)。
經(jīng)過(guò)前述過(guò)程后的母液是溶解度大的鉬酸銨，比重可以高也可以 低。其原因是比重可以根據(jù)溶劑水的量的多少，也可以根據(jù)廢催化劑 (原料)內(nèi)的鉬的含量的多少而變化，在比重為2.5以下的情況下，其可 作為前述反應(yīng)(共沉淀物與氨的反應(yīng))液被再利用，當(dāng)比重變?yōu)?.5以上 時(shí)進(jìn)行冷卻并在12小時(shí)后除去釩酸銨，母液變?yōu)殂f酸銨 ((NH4)2Mo04)，由于釩為0.0xO/o以下，因而得到具有很高純度的產(chǎn)品。
再有，將前述分別獲得的釩酸銨(NH4V03)和鉬酸銨((NH4)2Mo04) 中至少 一種以上進(jìn)行熱分解，還能夠得到氧化釩(V20s)或/和氧化鉬 (Mo03)，此時(shí)，將產(chǎn)生的氨氣溶解在水中作為上述氨水再使用。
如上所述，廢催化劑具有10多種金屬，含量比率不同并且成分變 化，但是在本發(fā)明的權(quán)利要求中記載的內(nèi)容能夠全部適用本發(fā)明的回 收方法，因而包含在本發(fā)明中。
產(chǎn)業(yè)上的利用可能性
本發(fā)明提供如下經(jīng)濟(jì)的、高收率的效果能夠以高回收率回收包 含在精煉工廠所產(chǎn)生的脫硫用廢催化劑中的釩和鉬成分，而且不附加
其它工序而獲得鎳(NiO)和鈷(CoO)，并能夠全部回收用作賦形劑的鋁 (A1203)。此外，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)還在于由于不利用高溫焙燒，因而不需要昂 貴的回轉(zhuǎn)窯，即使是附設(shè)有無(wú)壓雙重套管攪拌器的反應(yīng)管也是可以使
用的，因而能夠節(jié)省大量設(shè)備費(fèi)用；在熱效率方面，不需要蘇打焙燒 所需的900。C的高溫，而需要低溫?cái)嚢杷璧淖畹拖逌囟?。即便如此?如果考慮到由中和熱產(chǎn)生的自然加熱，仍能夠大幅度節(jié)省燃料費(fèi)。
此外，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)還在于不存在將根據(jù)以往方法必然產(chǎn)生的包 含氨型氮的大量廢水排放而引起環(huán)境污染的問(wèn)題，或者凈化經(jīng)費(fèi)增加 的問(wèn)題，并且有利于環(huán)境保護(hù)。
1權(quán)利要求
1.從石油脫硫用廢催化劑中回收有價(jià)金屬的方法，其特征在于，包括預(yù)處理步驟，包括除去包含在石油脫硫用廢催化劑中的油成分和硫的過(guò)程；將經(jīng)過(guò)了所述預(yù)處理步驟的廢催化劑加入氫氧化鈉(NaOH)水溶液中，在135℃至160℃以上反應(yīng)，以分離形成水溶性反應(yīng)物鋁酸鈉、鉬酸鈉、釩酸鈉和非水溶性的非反應(yīng)物氧化鎳、氧化鈷、以及雜質(zhì)的步驟；以及過(guò)濾并除去所述非水溶性氧化鎳、氧化鈷以及雜質(zhì)，使鋁酸鈉、鉬酸鈉、釩酸鈉殘留在濾液中的步驟。
2. 如權(quán)利要求1所述的從石油脫硫用廢催化劑中回收有價(jià)金屬的 方法，還包括將包含所述鋁酸鈉、鉬酸鈉、釩酸鈉的濾液加熱至800°C以上， 然后邊攪拌邊注入鹽酸或硫酸等，在pH為9.5時(shí)維持反應(yīng)的步驟；在前述步驟中當(dāng)pH變?yōu)?.5時(shí)停止注入酸，通過(guò)反應(yīng)熱^f吏溫度達(dá) 到110°C以上產(chǎn)生沸騰，生成容易過(guò)濾的氧化鋁的步驟；以及過(guò)濾并回收所述氧化鋁的步驟。
3. 從石油脫硫用廢催化劑中回收有價(jià)金屬的方法，包括 處理廢催化劑以獲得包含釩酸鈉和鉬酸鈉的溶液的步驟； 將所述溶液pH維持在1.0至-1.0，同時(shí)加熱至80。C至100。C的步驟；和攪拌所述溶液同時(shí)進(jìn)行充氣以析出氧化鉬和氧化釩的步驟。
4. 如權(quán)利要求3所述的從石油脫硫用廢催化劑中回收有價(jià)金屬的 方法，還包4舌通過(guò)將所述析出了氧化鉬和氧化釩的溶液中的混合物投入80°C至90。C的溫水中，混合注入氨水，進(jìn)行攪拌，使溶解度低的釩酸銨析 出，以使母液中溶解度相對(duì)較高的鉬酸銨溶解并分離的步驟；和 分離并回收所述析出的釩酸銨晶體的步驟。
全文摘要
本發(fā)明提供從石油脫硫(VRDS)工藝所使用的廢催化劑中回收諸如鎳(Ni)、釩(V)、鉬(Mo)、鈷(Co)、鎢(W)等有價(jià)金屬的方法，包括以下步驟使經(jīng)過(guò)包括氧化處理等預(yù)處理的廢催化劑與氫氧化鈉(NaOH)溶液反應(yīng)，并將包含氧化鎳(NiO)的不溶物過(guò)濾的步驟；將除去了鎳和鈷的濾液加熱至80℃以上，注入鹽酸或硫酸，并在pH變?yōu)?.5時(shí)停止注入，過(guò)濾并除去所生成的氧化鋁(Al₂O₃)，將母液在pH為1以下的酸性條件下和在80℃至100℃的范圍內(nèi)進(jìn)行攪拌，并連續(xù)或不連續(xù)地向液體內(nèi)吹入氣體使其充氣，由此形成氧化釩(V₂O₅)和氧化鉬(MoO₃)并過(guò)濾的步驟。
文檔編號(hào)B01D11/00GK101631598SQ200880008311
公開日2010年1月20日 申請(qǐng)日期2008年3月13日 優(yōu)先權(quán)日2007年3月13日
發(fā)明者金成桓, 金滿珠, 金炅玟, 金炅秀 申請(qǐng)人:金滿珠;金炅秀;金炅玟;金成桓