本發(fā)明涉及燃燒廢氣凈化用催化劑和燃燒廢氣的凈化方法，所述燃燒廢氣凈化用催化劑用于除去例如從船舶用柴油機(jī)等的內(nèi)燃機(jī)等排出的燃燒廢氣中的氮的氧化物(NOx)。
背景技術(shù)：
：在除去船舶用柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)的燃燒廢氣中的氮的氧化物的情況下，作為其方法，主流為氨選擇性還原法。該氨選擇性還原法是將以釩或氧化鈦為主成分的脫硝催化劑用作催化劑、將氨用作還原劑的方法。然而，船舶用柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)與汽車用柴油機(jī)的情況不同，由于其通過內(nèi)燃機(jī)使C重油等燃燒，而C重油等中含有硫成分，在燃燒廢氣中生成氮的氧化物(NOx)的同時(shí)還生成硫的氧化物(SOx)。對(duì)于這樣的燃燒廢氣，使用氨選擇性還原法進(jìn)行脫硝的情況下，在燃燒廢氣中，氨與硫的氧化物反應(yīng)生成硫酸銨[(NH4)2SO4](硫銨)。并且，在船舶用柴油機(jī)等的內(nèi)燃機(jī)中，通過增壓器后的廢氣溫度為約250℃左右的低溫，因此存在廢氣中的硫的氧化物與作為還原劑的氨反應(yīng)后的硫酸銨(硫銨)在排氣通道中析出，發(fā)生堵塞熱交換器的問題。另一方面，作為基于氨以外的還原劑的還原去除方法，例如在下述專利文獻(xiàn)1中公開了在沸石上擔(dān)載金屬的催化劑中將醇用作還原劑的方法。此外，在下述專利文獻(xiàn)2中，公開了在分隔成兩個(gè)系統(tǒng)的廢氣處理流路中配置脫硝催化劑層，關(guān)閉一個(gè)廢氣處理流路停止廢氣的供給，且在另一廢氣處理流路中繼續(xù)進(jìn)行廢氣處理，同時(shí)當(dāng)下對(duì)停止廢氣供給的廢氣處理流路的脫硝催化劑層以350～800℃進(jìn)行加熱處理，由此來恢復(fù)下降的脫硝性能。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2004-358454號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本特開2006-220107號(hào)公報(bào)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明要解決的技術(shù)問題然而，在上述專利文獻(xiàn)1所記載的脫硝催化劑中，需要大量的還原劑，因此難以避免成本的增加。另外，若使醇與在沸石上擔(dān)載金屬的催化劑接觸，在所期望的脫硝反應(yīng)以外還發(fā)生副反應(yīng)，因這樣的副反應(yīng)產(chǎn)生的副產(chǎn)物導(dǎo)致在催化劑表面析出所謂的焦炭(碳)，存在脫硝性能經(jīng)時(shí)性下降的問題。另外，在上述專利文獻(xiàn)2中，還原劑的量多的情況下，存在隨著時(shí)間的流逝在催化劑上堆積碳類等，脫硝性能下降的問題。本發(fā)明的目的是為了解決上述問題而提供一種燃燒廢氣凈化用催化劑及燃燒廢氣的凈化方法，所述燃燒廢氣凈化用催化劑，由于在去除船舶用柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)排出的較低溫區(qū)的廢氣中的氮的氧化物時(shí)，與以往相比醇還原劑對(duì)脫硝反應(yīng)的選擇率得到提高，因此即使是與以往相同的還原劑量，脫硝性能也可得到提高，從而能夠進(jìn)行較高效的廢氣處理。解決技術(shù)問題的技術(shù)手段本發(fā)明的發(fā)明人對(duì)上述問題進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，作為在燃燒廢氣凈化用催化劑中所用的沸石載體，通過使用在X射線衍射(XRD)分析中具有規(guī)定的相對(duì)峰強(qiáng)度比這一物性的沸石，能夠比以往提高脫硝催化劑的脫硝性能，進(jìn)而完成了本發(fā)明。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，權(quán)利要求1的發(fā)明是一種用于與添加醇作為還原劑的燃燒廢氣接觸而除去該廢氣中的氮的氧化物的燃燒廢氣凈化方法中的脫硝催化劑，其特征在于，所述脫硝催化劑是在作為載體的沸石上擔(dān)載有催化劑金屬的脫硝催化劑，且在所述脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。權(quán)利要求2的發(fā)明是權(quán)利要求1所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，作為載體的沸石由預(yù)先在不活潑氣體氣氛下燒成的沸石構(gòu)成。權(quán)利要求3的發(fā)明是權(quán)利要求1所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，催化劑金屬為鈷(Co)。權(quán)利要求4的發(fā)明是權(quán)利要求2所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，催化劑金屬為鈷(Co)。權(quán)利要求5的發(fā)明是權(quán)利要求1～4中任意一項(xiàng)所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，作為還原劑的醇為甲醇或乙醇。權(quán)利要求6的發(fā)明是一種燃燒廢氣的凈化方法，其特征在于，通過使添加醇作為還原劑的燃燒廢氣與脫硝催化劑接觸，除去廢氣中的氮的氧化物，所述脫硝催化劑在由預(yù)先在不活潑氣體氣氛下燒成的沸石構(gòu)成的載體上擔(dān)載有催化劑金屬，且在粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明可以發(fā)揮下述效果，即，在去除由船舶用柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)排出的較低溫區(qū)的廢氣中的氮的氧化物時(shí)，與以往相比醇還原劑對(duì)脫硝反應(yīng)的選擇率得到提高，因此即使是與以往相同的還原劑量，脫硝性能也可得到提高，從而能夠進(jìn)行較高效的廢氣處理。附圖說明圖1為本發(fā)明實(shí)施例2中得到的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖。圖2為本發(fā)明實(shí)施例5中得到的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖。圖3為比較例1中得到的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖。圖4為比較例2中得到的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖。圖5為表示在本發(fā)明的實(shí)施例中用于催化劑性能試驗(yàn)的脫硝率測(cè)定裝置的一個(gè)例子的流程圖。圖6為表示在MFI(ZSM-5)型沸石上擔(dān)載鈷(Co)的脫硝催化劑的相對(duì)峰強(qiáng)度比r與脫硝率的關(guān)系的圖表。圖7為表示在鎂堿沸石(FER)型沸石上擔(dān)載鈷(Co)的脫硝催化劑的相對(duì)峰強(qiáng)度比r與脫硝率的關(guān)系的圖表。具體實(shí)施方式接著，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明，但本發(fā)明并不限定于此。本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑用于除去例如從柴油機(jī)、燃油鍋爐及燃?xì)廨啓C(jī)等的內(nèi)燃機(jī)等排出的燃燒廢氣中的氮的氧化物(NOx)。本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑的特征在于，其是在作為載體的沸石上擔(dān)載有催化劑金屬的燃燒廢氣凈化用催化劑，并且在所述脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。在本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑中，沸石只要能夠發(fā)揮脫硝性能即可，無特殊限定，但若使用如MOR型沸石那樣具有酸強(qiáng)度強(qiáng)的結(jié)構(gòu)的沸石，則需要大量的還原劑，另外，為了即使在200℃附近的低溫區(qū)域也能發(fā)揮脫硝性能，由于在β型沸石或Y型沸石那樣的酸強(qiáng)度弱的沸石中，還原劑難以進(jìn)行反應(yīng)，因此優(yōu)選使用具有比MOR型酸強(qiáng)度較弱、比β型沸石或Y型沸石酸強(qiáng)度強(qiáng)的結(jié)構(gòu)的MFI型沸石或FER型沸石。另外，在本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑中，作為載體的沸石優(yōu)選由預(yù)先在氮?dú)獾炔换顫姎怏w氣氛下燒成的沸石構(gòu)成。并且，為了除去從例如柴油機(jī)等的內(nèi)燃機(jī)等排出的燃燒廢氣中的氮的氧化物(NOx)，通過在作為還原劑的醇存在下，使廢氣與在沸石上擔(dān)載規(guī)定的催化劑金屬而成的本發(fā)明的脫硝催化劑接觸，廢氣中的氮的氧化物被還原除去。本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑中，具有下述傾向，即在脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J越大，則作為沸石酸性點(diǎn)的骨架內(nèi)AlOH越少，另外，r＝I/J越小，則骨架內(nèi)AlOH越多。因此可認(rèn)為，在脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J位于3.0～5.0的范圍的本發(fā)明的脫硝催化劑中，脫硝催化劑表面上的酸性點(diǎn)適量，醇還原劑的選擇率得到提高，脫硝率得到提高。并且，可認(rèn)為，對(duì)于具有r＝I/J小于3.0～5.0的范圍的物性的脫硝催化劑，催化劑表面上的酸性點(diǎn)過多，醇還原劑的浪費(fèi)性消耗多，選擇率下降，因此脫硝率下降，對(duì)于具有r＝I/J大于3.0～5.0的范圍的物性的脫硝催化劑，酸性點(diǎn)減少，醇還原劑的選擇性良好，但是反應(yīng)性自身下降，脫硝率下降。在本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑中，沸石上所擔(dān)載的催化劑金屬優(yōu)選鈷(Co)。作為其前驅(qū)體化合物，可以使用無機(jī)酸鹽(例如硝酸鹽、氯化物等)或者有機(jī)酸鹽(例如醋酸鹽等)。催化劑金屬的擔(dān)載方法只要能夠發(fā)揮脫硝性能即可，可以例舉如離子交換法或含浸擔(dān)載法。例如，離子交換法中，存在使沸石懸濁于含有鈷(Co)的前驅(qū)體化合物的水溶液中，從水溶液中取出通過離子交換結(jié)合有催化劑金屬的沸石，干燥后進(jìn)行燒成的方法。在本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑中，作為還原劑的醇只要是在燃燒廢氣的還原處理時(shí)的溫度下具有還原能力的化合物即可，無特殊限定，但優(yōu)選使用作為碳原子數(shù)少的醇的甲醇、乙醇。本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用催化劑的形狀可以為粒狀、丸狀、蜂窩狀、板狀等，根據(jù)適用的反應(yīng)器或氣體流通條件等任意選擇。接著，本發(fā)明的燃燒廢氣的凈化方法的特征在于，使添加醇作為還原劑的燃燒廢氣在180～400℃優(yōu)選200～300℃的溫度下與脫硝催化劑接觸，除去廢氣中的氮的氧化物，所述脫硝催化劑在由預(yù)先在不活潑氣體氣氛下燒成的沸石構(gòu)成的載體上擔(dān)載有催化劑金屬，且在粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。在本發(fā)明中的燃燒廢氣的凈化方法中，優(yōu)選以還原劑/廢氣中NOx的濃度比為0.1～4優(yōu)選1～4的比例在燃燒廢氣中添加還原劑。其中，還原劑/廢氣中NOx的濃度比依存于所要求的脫硝率，例如，如果所要求的脫硝率為30％以下，則即使還原劑/廢氣中NOx的濃度比為0.1～1也可實(shí)現(xiàn)。根據(jù)本發(fā)明的燃燒廢氣的凈化方法，在去除由船舶用柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)排出的較低溫區(qū)的廢氣中的氮的氧化物時(shí)，與以往相比醇還原劑對(duì)脫硝反應(yīng)的選擇率得到提高，因此即使是與以往相同的還原劑量，脫硝性能也可得到提高，從而能夠進(jìn)行較高效的廢氣處理。實(shí)施例接著，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例與比較例進(jìn)行同時(shí)說明，但本發(fā)明并不限定于這些實(shí)施例。(實(shí)施例1)(Co/MFI沸石催化劑的制備)制備在MFI(ZSM-5)型沸石上擔(dān)載鈷(Co)的催化劑作為本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑。首先，在N2氣氛下以650℃將市售的MFI型沸石(東曹制，HSZ-830NHA)燒成12小時(shí)。將10g燒成后的沸石加入200ml0.1摩爾(M)硝酸鈷(Kishida化學(xué)株式會(huì)社制)的水溶液中，在溫度80℃下，浸漬攪拌12小時(shí)以上，進(jìn)行離子交換。離子交換后，過濾，以440ml的離子交換水水洗后，通過在100℃下干燥12小時(shí)，得到由鈷(Co)離子交換沸石構(gòu)成的脫硝催化劑。經(jīng)熒光X射線分析(XRD)測(cè)定求取該脫硝催化劑的Co含量，得到Co擔(dān)載量為0.5重量％。接著，在該脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，得到r＝3.2。在下述表1中，示出了所使用的載體沸石的種類、燒成條件、脫硝催化劑的Co含量(重量％)、及相對(duì)峰強(qiáng)度比r＝I/J。(實(shí)施例2～4)與上述實(shí)施例1的情況相同地制備本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑，但與上述實(shí)施例1的不同點(diǎn)在于，在實(shí)施例2中，使市售MFI型沸石的燒成條件為700℃下12小時(shí)，在實(shí)施例3中，使市售MFI型沸石的燒成條件為700℃下24小時(shí)，在實(shí)施例4中，使市售MFI型沸石的燒成條件為700℃下36小時(shí)。并且，與上述實(shí)施例1的情況相同地求得實(shí)施例2～4的脫硝催化劑的Co含量，同時(shí)在實(shí)施例2～4的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定(商品名：MultiFlex，株式會(huì)社理學(xué)社制)中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，將所得的結(jié)果與所使用的載體沸石種類及燒成條件同時(shí)總結(jié)示于下述表1中。另外，若示出本發(fā)明實(shí)施例2中得到的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖，則如圖1所示。(實(shí)施例5)與上述實(shí)施例2的情況相同地制備本發(fā)明的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑，但與上述實(shí)施例2的不同點(diǎn)在于，使用市售的鎂堿沸石(FER)型沸石(商品名：HSZ-720NHA，東曹株式會(huì)社制)作為沸石，從而制備Co/FER沸石的脫硝催化劑而使用。并且，與上述實(shí)施例1的情況相同地求得實(shí)施例5的脫硝催化劑的Co含量，同時(shí)在實(shí)施例5的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定(商品名：UltimaIV，株式會(huì)社理學(xué)社制)中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，將所得的結(jié)果與所使用的載體沸石種類及燒成條件同時(shí)總結(jié)示于下述表1中。另外，若示出本發(fā)明實(shí)施例5中得到的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖，則如圖2所示。(比較例1)為了比較，與上述實(shí)施例1的情況相同地制備燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑，但與上述實(shí)施例1的不同點(diǎn)在于，不進(jìn)行市售MFI型沸石的燒成，使用未燒成的MFI型沸石。并且，與上述實(shí)施例1的情況相同地求取比較例1的脫硝催化劑的Co含量，同時(shí)在比較例1的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定(商品名：MultiFlex，株式會(huì)社理學(xué)社制)中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，將所得的結(jié)果與所使用的載體沸石種類及燒成條件同時(shí)總結(jié)示于下述表1中。(比較例2)為了比較，與上述實(shí)施例5的情況相同地制備燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑，但與上述實(shí)施例5的不同點(diǎn)在于，不進(jìn)行市售鎂堿沸石(FER)型沸石的燒成，使用未燒成的FER型沸石。并且，與上述實(shí)施例1的情況相同地求取比較例2的脫硝催化劑的Co含量，同時(shí)在比較例2的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定(商品名：UltimaIV，株式會(huì)社理學(xué)社制)中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，將所得的結(jié)果與所使用的載體沸石種類及燒成條件同時(shí)總結(jié)示于下述表1中。另外，若示出比較例1和比較例2中得到的燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)圖，則如圖3和圖4所示。(比較例3和4)為了比較，與上述實(shí)施例1的情況相同地制備燃燒廢氣凈化用脫硝催化劑，但與上述實(shí)施例1的不同點(diǎn)在于，在比較例3中，使市售MFI型沸石的燒成條件為600℃下12小時(shí)，在比較例4中，使市售MFI型沸石的燒成條件為800℃下12小時(shí)。并且，與上述實(shí)施例1的情況相同地求得比較例3和4的脫硝催化劑的Co含量，同時(shí)在比較例3和4的脫硝催化劑的粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定(商品名：MultiFlex，株式會(huì)社理學(xué)社制)中，測(cè)定衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比(相對(duì)峰強(qiáng)度比)r＝I/J，將所得的結(jié)果與所使用的載體沸石種類及燒成條件同時(shí)總結(jié)示于下述表1中。接著，使用本發(fā)明的實(shí)施例1～5及比較例1～4的脫硝催化劑，實(shí)施與燃燒廢氣凈化方法相對(duì)應(yīng)的脫硝催化劑性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)。圖5中示出了脫硝催化劑的性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)裝置的流程圖。首先，將如上所得到的由Co/MFI型沸石構(gòu)成的催化劑壓制成型后進(jìn)行粉碎，由網(wǎng)目尺寸26調(diào)整粒度至網(wǎng)目尺寸16，形成丸狀催化劑。在圖5的示出流程圖的試驗(yàn)裝置中，將其填充至由內(nèi)徑10.6mm的不銹鋼制反應(yīng)管構(gòu)成的脫硝反應(yīng)器(1)中。從填充有上述脫硝催化劑的脫硝反應(yīng)器(1)的上部導(dǎo)入脫硝試驗(yàn)用氣體，從脫硝反應(yīng)器(1)的下部排出的處理后的氣體在排出至外部的同時(shí)，將其一部分供給于氣體分析。導(dǎo)入脫硝反應(yīng)器(1)的試驗(yàn)用氣體通過混合空氣、N2氣體及NO/N2氣體而制備。混合后的氣體導(dǎo)入蒸發(fā)器(2)的上端部。向該蒸發(fā)器(2)的偏上端部分供給以定量送液泵(3)從醇水溶液槽(4)抽起的作為還原劑的醇的水溶液。在蒸發(fā)器(2)中，通過加熱器的加熱使醇水溶液蒸發(fā)，從蒸發(fā)器(2)的下部與NO/N2混合氣體一起供給至脫硝反應(yīng)器(1)。在脫硝反應(yīng)器(1)中，在溫度為250℃的脫硝反應(yīng)的處理后，從脫硝反應(yīng)器(1)排出的脫硝處理后的氣體在排出至外部的同時(shí)，其一部分供給于氣體分析。對(duì)于NO濃度為1000ppm的試驗(yàn)用廢氣，以還原劑/廢氣中NO的濃度比＝2，在濃度2000ppm下使用作為還原劑的甲醇(MeOH)，并且以下述表2所示的試驗(yàn)條件進(jìn)行評(píng)價(jià)試驗(yàn)。[表2]試驗(yàn)條件氣體組成：NO1000ppmvd氮?dú)鉂舛扔嗔克魵鉂舛?.0體積％氧氣濃度14.0體積％氣體流量1L/分鐘催化劑量2g空速30,0001/小時(shí)反應(yīng)溫度250℃另外，反應(yīng)器出口的氣體分析使用氮的氧化物(NOx)計(jì)，測(cè)定出口NOx濃度。通過下述數(shù)學(xué)式(1)，由NOx計(jì)的測(cè)定值算出作為催化劑的NOx除去性能的脫硝率。脫硝率(％)＝(NOxin-NOxout)/NOxin×100…(1)將所得到的脫硝催化劑性能的評(píng)價(jià)試驗(yàn)的結(jié)果總結(jié)示于上述表1中。另外，將各燒成條件下的粉末X射線衍射(XRD)相對(duì)峰強(qiáng)度比r與脫硝率的關(guān)系示于圖6和圖7。其中，圖6表示在MFI(ZSM-5)型沸石上擔(dān)載鈷(Co)的實(shí)施例1～實(shí)施例4的脫硝催化劑、及比較例1、比較例3和比較例4的脫硝催化劑的相對(duì)峰強(qiáng)度比r與脫硝率的關(guān)系，圖7表示在鎂堿沸石(FER)型沸石上擔(dān)載鈷(Co)的實(shí)施例5的脫硝催化劑、及比較例2的脫硝催化劑的相對(duì)峰強(qiáng)度比r與脫硝率的關(guān)系。另外，在上述表1、及圖6和圖7中，為了忽視來自粉末X射線衍射(XRD)裝置的測(cè)定誤差的影響，使用以可見變化的2θ＝7.8～8.0°的峰強(qiáng)度除以試樣間幾乎不可見變化的2θ＝28.0～31.0°的峰強(qiáng)度算出的相對(duì)峰強(qiáng)度比r((2θ＝7.8～8.0°附近的峰強(qiáng)度I)/(2θ＝28.0～31.0°的峰強(qiáng)度J))。由上述表1、及圖6和圖7的結(jié)果明確可知，本發(fā)明的實(shí)施例1～5中得到的、粉末X射線衍射(XRD)測(cè)定中衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比r＝I/J位于3.0～5.0的范圍的脫硝催化劑，與比較例1～4的脫硝催化劑相比，具有優(yōu)異的脫硝性能。附圖標(biāo)記說明1：脫硝反應(yīng)器；2：蒸發(fā)器；3：定量送液泵；4：醇水溶液槽。權(quán)利要求書(按照條約第19條的修改)1.一種燃燒廢氣凈化用催化劑，其是用于與添加醇作為還原劑的燃燒廢氣接觸而除去該廢氣中的氮的氧化物的燃燒廢氣凈化方法中的脫硝催化劑，其特征在于，所述脫硝催化劑是在作為載體的沸石上擔(dān)載有催化劑金屬鈷(Co)的脫硝催化劑，且在所述脫硝催化劑的粉末X射線衍射測(cè)定中，衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，作為載體的沸石由預(yù)先在不活潑氣體氣氛下燒成的沸石構(gòu)成。3.根據(jù)權(quán)利要求1～2中任意一項(xiàng)所述的燃燒廢氣凈化用催化劑，其特征在于，作為還原劑的醇為甲醇或乙醇。4.一種燃燒廢氣的凈化方法，其是燃燒廢氣的凈化方法，其特征在于，其通過使添加醇作為還原劑的燃燒廢氣與脫硝催化劑接觸，除去廢氣中的氮的氧化物，所述脫硝催化劑在由預(yù)先在不活潑氣體氣氛下燒成的沸石構(gòu)成的載體上擔(dān)載有催化劑金屬鈷(Co)，且在粉末X射線衍射測(cè)定中衍射角(2θ)＝7.8～10.0°的衍射峰高度I與該衍射角(2θ)＝28.0～31.0°的衍射峰高度J之比r＝I/J位于3.0～5.0的范圍。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3