本發(fā)明涉及冶金工業(yè)
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法及裝置。
背景技術(shù)：
：焦?fàn)t排放的煙道氣的主要有害成分以氮氧化物和硫化物為主，其硫化物來(lái)自于燃?xì)庵械暮虺煞?，氮氧化物?lái)自于助燃空氣中的氮?dú)飧邷匮趸Ｄ壳?，可以采用濕式氨法?qiáng)制湍流脫硫和強(qiáng)制氧化尿素脫硝一體化工藝對(duì)焦?fàn)t的煙道氣進(jìn)行脫硫和脫硝。其中，煙道氣脫硝過(guò)程的控制目標(biāo)為在保證安全運(yùn)行的前提下將脫硝塔出口煙氣的氮氧化物濃度控制在預(yù)設(shè)標(biāo)準(zhǔn)的限制以內(nèi)，如小于150-500mg·m-3，同時(shí)還要盡可能降低臭氧和尿素的消耗量。但是，由于尿素溶液濃度不可測(cè)，煙道氣脫硝過(guò)程通常保持尿素的循環(huán)量保持不變，并將臭氧發(fā)生機(jī)的輸出功率作為主要操作變量。圖1示例性示出了脫硫脫硝一體化裝置結(jié)構(gòu)，如圖所示，脫硫脫硝一體化裝置主要包括余熱鍋爐11、增壓風(fēng)機(jī)12、脫硫塔13、脫硝塔14、臭氧發(fā)生機(jī)15和涼水塔16。其中，余熱鍋爐11可以利用煉焦煙氣的熱量對(duì)流體加熱。增壓風(fēng)機(jī)12可以將煙道煙氣引入脫硫塔13。脫硫塔13可以用對(duì)煉焦煙氣進(jìn)行脫硫處理，該脫硫塔13包括吸收段131、濃縮段132、儲(chǔ)液段133、氧化段134、氣體管路135、氨水儲(chǔ)罐136、硫酸銨循環(huán)槽137、固液分離裝置138和干燥脫水裝置139。脫硝塔14可以用于對(duì)煉焦煙氣進(jìn)行脫硝處理，該脫硝塔14包括尿素溶解槽141。臭氧發(fā)生機(jī)15可以向脫硫塔13和脫硝塔14輸出臭氧。涼水塔16可以用于降低脫硫塔13中工藝水的水溫。脫硝塔14中涉及的化學(xué)反應(yīng)主要包括：進(jìn)一步地，焦?fàn)t通常采用換向操作提高熱量的利用率，具體為通過(guò)換向傳動(dòng)裝置對(duì)包含煤氣/空氣的上升氣流，以及包含廢氣的下降氣流進(jìn)行方向變換：例如，換向前下降氣流蓄熱室可以吸收下降氣流的熱量，上升氣流蓄熱室可以為上升氣流預(yù)熱；換向后原下降氣流流經(jīng)的蓄熱室開始為原上升氣流預(yù)熱，原上升氣流流經(jīng)的蓄熱室開始吸收原下降氣流的熱量。圖2示例性示出了焦?fàn)t換向期間氣流變化狀態(tài)，如圖所示，焦?fàn)t由下降轉(zhuǎn)為上升的換向過(guò)程主要包括三個(gè)階段：第一階段(1～15.8s)煙道氣正常流通；第二階段(15.9～24.9s)關(guān)閉煙道氣流通并在24.9s時(shí)完全關(guān)閉，且(21.9～30.8s)打開空氣管路并在30.8s時(shí)完全打開空氣管路；第三階段(31.6～46.6s)打開煤氣管路。焦?fàn)t由上升轉(zhuǎn)為下降的換向過(guò)程中也主要包括三個(gè)階段：第一階段(1～15s)開閉煤氣管路并在15s時(shí)完全關(guān)閉煤氣管路；第二階段(15.8～24.9s)打開空氣管路并在24.9s時(shí)完全打開空氣管路，且(21.9～30.8s)打開煙道氣管路并在30.8s時(shí)完全打開煙道氣管路；第三階段(31.6～46.6s)維持煙道氣正常流通。但是，在上述換向過(guò)程中煙道氣成分會(huì)呈現(xiàn)大幅度波動(dòng)，臭氧發(fā)生機(jī)的操作人員無(wú)法根據(jù)煙道氣成分的波動(dòng)情況及時(shí)且準(zhǔn)確的調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的輸出功率，并且臭氧發(fā)生機(jī)的耗電成本較大，若在上述換向過(guò)程不對(duì)臭氧發(fā)生量進(jìn)行調(diào)節(jié)，令其始終處于非換向時(shí)的輸出功率運(yùn)行狀態(tài)，將會(huì)造成能源的巨大浪費(fèi)并增大運(yùn)營(yíng)成本。同時(shí)，脫硫脫硝裝置的煙道氣的入口和出口相距較遠(yuǎn)，煙道氣的濃度檢測(cè)過(guò)程存在較大滯后，若采用常規(guī)的反饋控制，可能造成臭氧發(fā)生機(jī)控制不及時(shí)，引起出口處煙道氣濃度超標(biāo)。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：為了解決現(xiàn)有技術(shù)中的上述問(wèn)題，即為了解決焦?fàn)t煙道氣的脫硫脫硝設(shè)備內(nèi)臭氧發(fā)生機(jī)無(wú)法在焦?fàn)t換向過(guò)程中靈活調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生量的技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明提供了一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法及裝置。第一方面，本發(fā)明中一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法的技術(shù)方案是：所述方法包括：依據(jù)原始煙道氣在焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度平均最低值c'和脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度設(shè)定值cset，調(diào)節(jié)所述脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量：若c'≥cset，則依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第一前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)所述第一前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量；若c'＜cset，則依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型和在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第二前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)所述第二前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量；其中，所述原始煙道氣為經(jīng)焦?fàn)t排出的且未進(jìn)入脫硫脫硝裝置的煙道氣。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第一前饋調(diào)節(jié)策略和第二前饋調(diào)節(jié)策略均包括如下式所示的前饋控制傳遞函數(shù)：其中，所述gpc為預(yù)設(shè)煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)，所述gout為預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第二前饋調(diào)節(jié)策略還包括：在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段內(nèi)依據(jù)前饋控制傳遞函數(shù)調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量，在δt2時(shí)段內(nèi)關(guān)閉臭氧發(fā)生機(jī)或控制臭氧發(fā)生機(jī)按照小于預(yù)設(shè)功率閾值的第一功率運(yùn)行，在δt2時(shí)段后控制臭氧發(fā)生機(jī)按照預(yù)設(shè)穩(wěn)態(tài)功率運(yùn)行；其中，所述δt1為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)開始下降的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔；所述δt2為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及由下降再次上升恢復(fù)至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述確定第二前饋調(diào)節(jié)策略之前，還包括按照下式計(jì)算焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段和δt2時(shí)段，具體為：其中，所述ci為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，i＝1,2,...,n，n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)；所述為在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)，t為時(shí)間變量；所述δt3為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至最小值的時(shí)刻，及由下降再次上升恢復(fù)至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔；t為原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的寬度。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述調(diào)節(jié)脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量之前，還包括按照下述步驟確定在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體為：依據(jù)預(yù)設(shè)非參數(shù)統(tǒng)計(jì)模型，計(jì)算預(yù)設(shè)煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α2；其中，所述非參數(shù)統(tǒng)計(jì)模型為不同煉焦工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度與臭氧濃度的關(guān)系模型；依據(jù)氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第一時(shí)域響應(yīng)函數(shù)和損失幅度α2，構(gòu)建第一參數(shù)辨識(shí)方程；優(yōu)化所述第一參數(shù)辨識(shí)方程，得到所述氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)wout；所述氮氧化物濃度擾動(dòng)模型為所述s為復(fù)變量。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第一參數(shù)辨識(shí)方程如下式所示：其中，為預(yù)設(shè)第一時(shí)域響應(yīng)函數(shù)，所述hout為脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的幅值；所述t總out為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間；所述σout為預(yù)設(shè)的響應(yīng)裕度；所述tout為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度下降至最低值的時(shí)間。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述氮氧化物濃度的損失幅度α2如下式所示：α2＝d-d′所述d＝{d1(θ，ε)，d2(θ，ε)...di(θ，ε)...dn(θ，ε)}，di(θ,ε)為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度穩(wěn)定值，i＝1,2,...,n，n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)；所述θ＝θ(cp,v,o3,l)為預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的穩(wěn)定工作點(diǎn)，所述cp為預(yù)設(shè)煉焦工況p下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，所述v為脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的流速，所述o3為單位時(shí)間內(nèi)臭氧輸入總量，l為尿素循環(huán)量；所述ε為預(yù)設(shè)影響因子。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述調(diào)節(jié)脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量之前，還包括按照下述步驟確定在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體為：獲取不同煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度的損失幅度，依據(jù)所述各損失幅度并采用多項(xiàng)式擬合方法，構(gòu)建損失函數(shù)；依據(jù)所述損失函數(shù)，計(jì)算預(yù)設(shè)煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α1；依據(jù)氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)和損失幅度α1，構(gòu)建第二參數(shù)辨識(shí)方程；優(yōu)化所述第二參數(shù)辨識(shí)方程，得到所述氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)win；所述氮氧化物濃度擾動(dòng)模型為所述s為復(fù)變量。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第二參數(shù)辨識(shí)方程如下式所示：其中，為預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)，所述hin為原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的幅值；所述t總in為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間；所述σin為預(yù)設(shè)的響應(yīng)裕度；所述tin為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度下降至最低值的時(shí)間。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述氮氧化物濃度的損失幅度α1如下式所示：所述c＝{c1,c2...ci...cn}，ci為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，i＝1,2,...,n，n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)；所述c'＝{c′1,c′2...c′i...c′n}，c′i為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下原始煙道氣在焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度平均最低值。第二方面，本發(fā)明中一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制裝置的技術(shù)方案是：所述系統(tǒng)包括：第一控制模塊，配置為在c'≥cset時(shí)依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第一前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)所述第一前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量；第二控制模塊，配置為在c'＜cset時(shí)依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型和在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第二前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)所述第二前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量；其中，所述c'為原始煙道氣在焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度平均最低值，所述cset為脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度設(shè)定值，所述原始煙道氣為經(jīng)焦?fàn)t排出的且未進(jìn)入脫硫脫硝裝置的煙道氣。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第一前饋調(diào)節(jié)策略和第二前饋調(diào)節(jié)策略均包括如下式所示的前饋控制傳遞函數(shù)：其中，所述gpc為預(yù)設(shè)煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)，所述gout為預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供的一個(gè)優(yōu)選技術(shù)方案為：所述第二控制模塊包括：第一控制子單元，配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段內(nèi)依據(jù)前饋控制傳遞函數(shù)調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量；第二控制子單元，配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段內(nèi)關(guān)閉臭氧發(fā)生機(jī)或控制臭氧發(fā)生機(jī)按照小于預(yù)設(shè)功率閾值的第一功率運(yùn)行；第三控制子單元，配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段后控制臭氧發(fā)生機(jī)按照預(yù)設(shè)穩(wěn)態(tài)功率運(yùn)行；其中，所述δt1為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)開始下降的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔；所述δt2為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及由下降再次上升恢復(fù)至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔。與現(xiàn)有技術(shù)相比，上述技術(shù)方案至少具有以下有益效果：1、本發(fā)明提供的一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法，可以根據(jù)不同的氮氧化物濃度采取不同的前饋控制策略，調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量，極大地降低了臭氧發(fā)生機(jī)的運(yùn)行成本。2、本發(fā)明提供的一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制裝置，其第一控制模塊和第二控制模塊可以根據(jù)不同的氮氧化物濃度分別采取不同的前饋控制策略，調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量，極大地降低了臭氧發(fā)生機(jī)的運(yùn)行成本。附圖說(shuō)明圖1是脫硫脫硝一體化裝置結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是焦?fàn)t換向期間氣流變化狀態(tài)示意圖；圖3是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法實(shí)施流程圖；圖4是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度曲線圖；圖5是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向過(guò)程中不同氮氧化物濃度設(shè)定值下的濃度曲線圖；圖6是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向過(guò)程中原始氮氧化物濃度的損失幅度擬合曲線圖；圖7是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向過(guò)程中原始氮氧化物濃度的擬合曲線的建模效果圖；圖8是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向時(shí)脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的濃度損失與臭氧關(guān)系示意圖；圖9是本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t換向時(shí)脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的擬合曲線的建模效果圖；圖10是本發(fā)明實(shí)施例中一種工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中臭氧前饋控制輸出曲線示意圖；圖11是圖10所示工況下單次焦?fàn)t換向過(guò)程中節(jié)省的臭氧輸出量示意圖；圖12是本發(fā)明實(shí)施例中另一種工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中臭氧前饋控制輸出曲線示意圖；其中，11：余熱鍋爐；12：增壓風(fēng)機(jī)；13：脫硫塔；131：吸收段；132：濃縮段；133：儲(chǔ)液段；134：氧化段；135：氣體管路；136：氨水儲(chǔ)罐；137：硫酸銨循環(huán)槽；138：固液分離裝置；139：干燥脫水裝置；14：脫硝塔；141：尿素溶解槽；15：臭氧發(fā)生機(jī)；16：涼水塔；211：未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度曲線；212：第二工況下煙道氣的氮氧化物濃度曲線；213：第一工況下煙道氣的氮氧化物濃度曲線；311：未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；312：未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度擬合曲線；411：第一工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度損失度曲線；412：第二工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度損失度曲線；413：第一工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度損失度曲線；511：脫硝過(guò)程中煙道氣氮氧化物濃度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；512：脫硝過(guò)程中煙道氣氮氧化物濃度擬合曲線。具體實(shí)施方式下面參照附圖來(lái)描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解的是，這些實(shí)施方式僅僅用于解釋本發(fā)明的技術(shù)原理，并非旨在限制本發(fā)明的保護(hù)范圍。焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度發(fā)生周期性波動(dòng)，而在脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中臭氧濃度并不能跟隨氮氧化物濃度的變化進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)由于脫硫脫硝裝置的入口和出口相距較遠(yuǎn)，煙道氣的氮氧化物濃度檢測(cè)過(guò)程存在較大的之后，也不利于臭氧濃度的調(diào)節(jié)?；诖?，本發(fā)明提供了一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法，采用前饋調(diào)節(jié)策略對(duì)臭氧濃度進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)，消除擾動(dòng)影響。下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法進(jìn)行說(shuō)明。本實(shí)施例中焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法可以依據(jù)原始煙道氣在焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度平均最低值c'和脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度設(shè)定值cset，調(diào)節(jié)脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。其中，原始煙道氣為經(jīng)焦?fàn)t排出的且未進(jìn)入脫硫脫硝裝置的煙道氣。圖3示例性示出了本實(shí)施例中焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法實(shí)施流程，如圖所示，本實(shí)施例中可以按照下述步驟進(jìn)行調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量：步驟s101：若c'≥cset，則依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第一前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)第一前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。本實(shí)施例中第一前饋調(diào)節(jié)策略包括如下式(1)所示的前饋控制傳遞函數(shù)，具體為：公式(1)中各參數(shù)含義為：gpc為預(yù)設(shè)煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)，gout為預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型。本實(shí)施例中可以依據(jù)預(yù)設(shè)煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的輸出量與脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度，分析得到預(yù)設(shè)煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)。本實(shí)施例中可以按照下述步驟確定預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體為：1、依據(jù)預(yù)設(shè)非參數(shù)統(tǒng)計(jì)模型，計(jì)算預(yù)設(shè)煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α2；其中，非參數(shù)統(tǒng)計(jì)模型為不同煉焦工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度與臭氧濃度的關(guān)系模型。圖8示例性示出了本實(shí)施例中三種煉焦工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度與臭氧濃度的關(guān)系模型，如圖所示，曲線411為第一工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的濃度損失度曲線，曲線412為第二工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的濃度損失度曲線，曲線413為第一工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的濃度損失度曲線。2、依據(jù)氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第一時(shí)域響應(yīng)函數(shù)和損失幅度α2，構(gòu)建第一參數(shù)辨識(shí)方程。其中，預(yù)設(shè)第一時(shí)域響應(yīng)函數(shù)如下式(2)所示：公式(2)中各參數(shù)含義為：hout為脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的幅值，tout為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度下降至最低值的時(shí)間，wout為氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)。損失幅度α2如下式(3)所示：α2＝d-d(3)公式(3)中各參數(shù)含義為：所述d＝{d1(θ，ε)，d2(θ，ε)...di(θ，ε)...dn(θ，ε)}，di(θ,ε)為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度穩(wěn)定值，i＝1,2,...,n，n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)。θ＝θ(cp,v,o3,l)為預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的穩(wěn)定工作點(diǎn)，cp為預(yù)設(shè)煉焦工況p下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，v為脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的流速，o3為單位時(shí)間內(nèi)臭氧輸入總量，l為尿素循環(huán)量；ε為預(yù)設(shè)影響因子。其中，臭氧輸入總量o3為臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧濃度與脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧流量的乘積，脫硫脫硝裝置內(nèi)臭氧流量包括脫硫塔和脫硝塔兩部分的臭氧流量。預(yù)設(shè)影響因子ε可以包括尿素溶液濃度、氮氧化物濃度采集設(shè)備的誤差、環(huán)境影響因素等不可測(cè)、不可控的因素。第一參數(shù)辨識(shí)方程如下式(4)所示：公式(4)中各參數(shù)含義為：t總out為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間，σout為預(yù)設(shè)的響應(yīng)裕度。3、優(yōu)化第一參數(shù)辨識(shí)方程，得到氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)wout。本實(shí)施例中利用信任域迭代優(yōu)化算法分別獲取不同響應(yīng)裕度σout下第一參數(shù)辨識(shí)方程解，并依據(jù)所獲取的多個(gè)第一參數(shù)辨識(shí)方程解確定最優(yōu)解，該最優(yōu)解對(duì)應(yīng)的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型與氮氧化物濃度實(shí)測(cè)曲線的擬合程度最高，因此可以依據(jù)該最優(yōu)對(duì)應(yīng)的模型參數(shù)wout構(gòu)建氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體地可以如下式(5)所示：公式(5)中參數(shù)s的含義為復(fù)變量。圖9示例性示出了本實(shí)施例中脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的建模效果圖，如圖所示，曲線511為脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)曲線，曲線512為脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度擬合曲線，經(jīng)計(jì)算可得實(shí)測(cè)曲線與擬合曲線的均方根誤差為20.1178，平均相對(duì)誤差為4.52％。步驟s102：若c'＜cset，則依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型和在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第二前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)第二前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。本實(shí)施例中第二前饋調(diào)節(jié)策略包括如公式(1)所示的前饋控制傳遞函數(shù)，具體地，第二前饋調(diào)節(jié)策略還可以包括下述調(diào)節(jié)方式：1、在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段內(nèi)依據(jù)前饋控制傳遞函數(shù)調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。其中，δt1為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及脫硝過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)開始下降的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔。2、在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段內(nèi)關(guān)閉臭氧發(fā)生機(jī)或控制臭氧發(fā)生機(jī)按照小于預(yù)設(shè)功率閾值的第一功率運(yùn)行。其中，δt2為原始煙道氣的氮氧化物濃度在焦?fàn)t換向時(shí)下降至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻，及由下降再次上升恢復(fù)至氮氧化物濃度設(shè)定值cset的時(shí)刻之間的時(shí)間間隔。3、在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段以后控制臭氧發(fā)生機(jī)按照預(yù)設(shè)穩(wěn)態(tài)功率運(yùn)行。圖5示例性示出了本實(shí)施例中煉焦換向過(guò)程中不同氮氧化物濃度設(shè)定值下的濃度曲線，如圖所示，曲線211為未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度曲線；212為第二工況下煙道氣的氮氧化物濃度曲線，即c'≥cset時(shí)煙道氣的氮氧化物濃度曲線；曲線213為第一工況下煙道氣的氮氧化物濃度曲線，即c'＜cset時(shí)煙道氣的氮氧化物濃度曲線。δt1時(shí)段為曲線212開始下降時(shí)刻，及曲線211下降至cset時(shí)之間的時(shí)間間隔；δt2時(shí)段為曲線211下降至cset的時(shí)刻，及曲線211由下降再次恢復(fù)至cset的時(shí)之間的時(shí)間間隔。本實(shí)施例中可以按照上述確定預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的方法確定，c'＜cset時(shí)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，為了描述方便和簡(jiǎn)潔，在此不再贅述。進(jìn)一步地，本實(shí)施例中可以按照下述步驟確定在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體為：1、獲取不同煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度的損失幅度，依據(jù)各損失幅度并采用多項(xiàng)式擬合方法，構(gòu)建損失函數(shù)。圖6示例性示出了本實(shí)施例中煉焦換向期間原始煙道氣的氮氧化物濃度損失幅度擬合曲線，即損失函數(shù)。2、依據(jù)損失函數(shù)，計(jì)算預(yù)設(shè)煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α1。圖4示例性示出了本實(shí)施例中焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度曲線，如圖所示，α1為焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度。3、依據(jù)氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)和損失幅度α1，構(gòu)建第二參數(shù)辨識(shí)方程。其中，預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)如下式(6)所示：公式(6)中各參數(shù)含義為：hin為原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的幅值，tin為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的氮氧化物濃度下降至最低值的時(shí)間，win為氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)。損失幅度α1如下式(7)所示：α1＝c-c′(7)公式(7)中各參數(shù)含義為：c＝{c1,c2...ci...cn}，ci為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，i＝1,2,...,n，n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)；c'＝{c′1,c′2...c′i...c′n}，c′i為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下原始煙道氣在焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度平均最低值。第二參數(shù)辨識(shí)方程如下式(8)所示：公式(8)中各參數(shù)含義為：t總in為焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間，σin為預(yù)設(shè)的響應(yīng)裕度。4、優(yōu)化第二參數(shù)辨識(shí)方程，得到氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的模型參數(shù)win。本實(shí)施例中利用信任域迭代優(yōu)化算法分別獲取不同響應(yīng)裕度σin下第二參數(shù)辨識(shí)方程解，并依據(jù)所獲取的多個(gè)第二參數(shù)辨識(shí)方程解確定最優(yōu)解，該最優(yōu)解對(duì)應(yīng)的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型與氮氧化物濃度實(shí)測(cè)曲線的擬合程度最高，因此可以依據(jù)該最優(yōu)對(duì)應(yīng)的模型參數(shù)σin構(gòu)建氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，具體地可以如下式(9)所示：公式(9)中參數(shù)s的含義為復(fù)變量。圖7示例性示出了本實(shí)施例中原始煙道氣氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的建模效果圖，如圖所示，曲線311為未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)曲線，曲線312為未經(jīng)脫硫脫硝的原始煙道氣的氮氧化物濃度擬合曲線，經(jīng)計(jì)算可得實(shí)測(cè)曲線與擬合曲線的均方根誤差為13.6039，平均相對(duì)誤差為3.20％。進(jìn)一步地，本實(shí)施例中可以按照下式(10)計(jì)算焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段和δt2時(shí)段，具體為：公式(10)中各參數(shù)含義為：ci為第i個(gè)預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度，i＝1,2,.n.，.,n為預(yù)設(shè)煉焦工況的總數(shù)；為在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的預(yù)設(shè)第二時(shí)域響應(yīng)函數(shù)，t為時(shí)間變量，t為原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的寬度。上述實(shí)施例中雖然將各個(gè)步驟按照上述先后次序的方式進(jìn)行了描述，但是本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解，為了實(shí)現(xiàn)本實(shí)施例的效果，不同的步驟之間不必按照這樣的次序執(zhí)行，其可以同時(shí)(并行)執(zhí)行或以顛倒的次序執(zhí)行，這些簡(jiǎn)單的變化都在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。進(jìn)一步地，本發(fā)明實(shí)施例的一個(gè)焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制方法的優(yōu)選技術(shù)方案中，焦?fàn)t換向間隔為30min，焦?fàn)t換向過(guò)程中原始煙道氣的氮氧化物濃度下降至最低值均為40s，焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的波動(dòng)時(shí)間為800s。具體地，本實(shí)施例中可以按照下述步驟構(gòu)建在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型：通過(guò)上述焦?fàn)t換向參數(shù)可以確定：原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的脈沖周期為1800s、寬度為40s，焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間t總in為800s。由圖6可以得到在焦?fàn)t換向過(guò)程中原始煙道氣的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如表1所示：表1數(shù)據(jù)序號(hào)橫坐標(biāo)縱坐標(biāo)數(shù)據(jù)序號(hào)橫坐標(biāo)縱坐標(biāo)140021914500285240222115597356345722916619355445023917612369544723518600351646023719585348747826120573338847526521579350947325822115958110481266231133570115122892411545511250329025116257613500279261083528采用多項(xiàng)式擬合法可以得到系數(shù)矩陣如下式(11)所示：p＝[-4.6×10-41.193-197.888](11)通過(guò)公式(11)可以得到二次回歸損失函數(shù)為：f1(c)＝p1×c2+p2×c+p3(12)本實(shí)施例中設(shè)定當(dāng)前煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度c＝475mg/m3，進(jìn)而依據(jù)公式(12)可以得到當(dāng)前煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α1＝265。依據(jù)公式(8)和損失幅度α1＝265構(gòu)建第二參數(shù)辨識(shí)方程，并設(shè)定響應(yīng)裕度σin∈(0,10],σin∈r+。本實(shí)施例中以σin＝0.5為步長(zhǎng)，并利用信任域迭代優(yōu)化算法計(jì)算分別獲取不同響應(yīng)裕度σin下第二參數(shù)辨識(shí)方程解，并依據(jù)所獲取的多個(gè)第二參數(shù)辨識(shí)方程解確定最優(yōu)解，經(jīng)計(jì)算可得當(dāng)σin＝5時(shí)第二參數(shù)辨識(shí)方程解為最優(yōu)解，相應(yīng)地，可以得到hin＝-1330，win＝180。最后，依據(jù)上述數(shù)據(jù)可以得到在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型氮氧化物濃度擾動(dòng)模型為具體地，本實(shí)施例中可以按照下述步驟構(gòu)建在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型：通過(guò)上述焦?fàn)t換向參數(shù)可以確定：脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型的脈沖函數(shù)的脈沖周期為1800s、寬度為40s，焦?fàn)t換向過(guò)程中煙道氣的波動(dòng)時(shí)間t總out為800s。本實(shí)施例中經(jīng)測(cè)量可以得到如圖8所示的三種不同煉焦工況下脫硝過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度與臭氧濃度的非參數(shù)統(tǒng)計(jì)模型。設(shè)定當(dāng)前煉焦工況下脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度c＝475mg/m3，當(dāng)前煉焦工況下焦?fàn)t換向過(guò)程中氮氧化物濃度的損失幅度α2。本實(shí)施例中設(shè)定單位時(shí)間內(nèi)臭氧輸入總量o3＝50kg·h-1，尿素循環(huán)量l＝150m3·h-1，脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的流速v＝10.8～11.3m·s-1，進(jìn)而依據(jù)公式(4)可以構(gòu)建第一參數(shù)辨識(shí)方程，并設(shè)定響應(yīng)裕度σout∈(0,10],σout∈r+。本實(shí)施例中以σout＝0.5為步長(zhǎng)，并利用信任域迭代優(yōu)化算法計(jì)算分別獲取不同響應(yīng)裕度σout下第一參數(shù)辨識(shí)方程解，并依據(jù)所獲取的多個(gè)第一參數(shù)辨識(shí)方程解確定最優(yōu)解，經(jīng)計(jì)算可得當(dāng)σout＝5時(shí)第一參數(shù)辨識(shí)方程解為最優(yōu)解，相應(yīng)地，可以得到hout＝-530.331，wout＝127.299。最后，依據(jù)上述數(shù)據(jù)可以得到在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型為具體地，本實(shí)施例中依據(jù)當(dāng)前煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量與脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度，分析得到當(dāng)前煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)為進(jìn)而依據(jù)上述數(shù)據(jù)可以確定在c'≥cset時(shí)的第一前饋調(diào)節(jié)策略的前饋控制傳遞函數(shù)如下式(13)所示：依據(jù)公式(13)所示的前饋控制傳遞函數(shù)構(gòu)建前饋控制器，并利用該前饋控制器對(duì)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量進(jìn)行調(diào)節(jié)。圖10示例性示出了本實(shí)施例中煉焦換向期間臭氧前饋控制輸出曲線，圖11示例性示出了單次煉焦換向期間節(jié)省的臭氧輸出量。常規(guī)控制策略中臭氧輸出量保持最高值，因此圖11中所示陰影部分的面積即為單次換向過(guò)程節(jié)省的臭氧量。本實(shí)施例中臭氧發(fā)生機(jī)采用國(guó)林公司變頻控制的空氣源cf-g-2-50型機(jī)組，其運(yùn)行參數(shù)如下表2所示：表2單日節(jié)省的成本如下式(14)所示：s＝q×p×w電×k(14)公式(14)中各參數(shù)含義為：w電為工業(yè)電價(jià)；p為臭氧發(fā)生機(jī)的功率；k為單日內(nèi)焦?fàn)t的換向次數(shù)；q為節(jié)省的臭氧量。本實(shí)施例中設(shè)定w電＝0.8元/kwh；焦?fàn)t換間隔為30min，則k＝48；通過(guò)數(shù)值積分法計(jì)算圖11中陰影部分的面積，得到q＝0.930，1進(jìn)而依據(jù)公式(14)可以得到單日節(jié)省的成本s＝607.17元。具體地，本實(shí)施例中依據(jù)當(dāng)前煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量與脫硫脫硝裝置排出煙道氣的氮氧化物濃度，分析得到當(dāng)前煉焦工況下臭氧發(fā)生機(jī)的控制通道傳遞函數(shù)為進(jìn)而依據(jù)上述數(shù)據(jù)可以確定在c'＜cset時(shí)的第二前饋調(diào)節(jié)策略的前饋控制傳遞函數(shù)如下式(15)所示：依據(jù)公式(10)可以計(jì)算得到δt1＝25.4s、δt2＝129.3s、δt3＝114.7s。進(jìn)而可以得到第二前饋調(diào)節(jié)策略為：在焦?fàn)t換向過(guò)程的25.4s時(shí)段內(nèi)依據(jù)前饋控制傳遞函數(shù)調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量，在129.3s時(shí)段內(nèi)關(guān)閉臭氧發(fā)生機(jī)或控制臭氧發(fā)生機(jī)按照小于預(yù)設(shè)功率閾值的第一功率運(yùn)行，在129.3s時(shí)段后控制臭氧發(fā)生機(jī)按照預(yù)設(shè)穩(wěn)態(tài)功率運(yùn)行。圖12示例性示出了本實(shí)施例中煉焦換向期間臭氧前饋控制輸出曲線，采用上述實(shí)施例中單日節(jié)省的成本的計(jì)算方法，可以得到本實(shí)施例中單日節(jié)省的成本為996.89元。基于與方法實(shí)施例相同的技術(shù)構(gòu)思，本發(fā)明實(shí)施例還提供一種焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制系統(tǒng)。本實(shí)施例中焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制系統(tǒng)可以包括第一控制模塊和第二控制模塊。其中，第一控制模塊可以配置為在c'≥cset時(shí)依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第一前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)第一前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。第二控制模塊可以配置為在c'＜cset時(shí)依據(jù)在預(yù)設(shè)煉焦工況下脫硫脫硝裝置的脫硝過(guò)程中的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型和在脫硫脫硝裝置入口處原始煙道氣的氮氧化物濃度擾動(dòng)模型，確定第二前饋調(diào)節(jié)策略并依據(jù)第二前饋調(diào)節(jié)策略調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。進(jìn)一步地，本實(shí)施例中第一前饋調(diào)節(jié)策略和第二前饋調(diào)節(jié)策略均包括如公式(1)所示的前饋控制傳遞函數(shù)。進(jìn)一步地，本實(shí)施例中第二控制模塊可以包括第一控制子單元、第二控制子單元和第三控制子單元。其中，第一控制子單元可以配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt1時(shí)段內(nèi)依據(jù)前饋控制傳遞函數(shù)調(diào)節(jié)臭氧發(fā)生機(jī)的臭氧輸出量。第二控制子單元可以配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段內(nèi)關(guān)閉臭氧發(fā)生機(jī)或控制臭氧發(fā)生機(jī)按照小于預(yù)設(shè)功率閾值的第一功率運(yùn)行。第三控制子單元可以配置為在焦?fàn)t換向過(guò)程的δt2時(shí)段后控制臭氧發(fā)生機(jī)按照預(yù)設(shè)穩(wěn)態(tài)功率運(yùn)行。上述節(jié)能控制系統(tǒng)實(shí)施例可以用于執(zhí)行上述節(jié)能控制方法實(shí)施例，其技術(shù)原理、所解決的技術(shù)問(wèn)題及產(chǎn)生的技術(shù)效果相似，所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
的技術(shù)人員可以清楚地了解到，為描述的方便和簡(jiǎn)潔，上述描述的節(jié)能控制系統(tǒng)的具體工作過(guò)程及有關(guān)說(shuō)明，可以參考前述節(jié)能控制方法實(shí)施例中的對(duì)應(yīng)過(guò)程，在此不再贅述。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解，上述焦?fàn)t煙道氣強(qiáng)制氧化脫硝過(guò)程的節(jié)能控制系統(tǒng)還包括一些其他公知結(jié)構(gòu)，例如檢測(cè)元件、變送器、執(zhí)行器、控制器、plc和dcs等工業(yè)自動(dòng)化裝置。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解，可以對(duì)實(shí)施例中的設(shè)備中的模塊進(jìn)行自適應(yīng)性地改變并且把它們?cè)O(shè)置在與該實(shí)施例不同的一個(gè)或多個(gè)設(shè)備中?？梢园褜?shí)施例中的模塊或單元或組件組合成一個(gè)模塊或單元或組件，以及此外可以把它們分成多個(gè)子模塊或子單元或子組件。除了這樣的特征和/或過(guò)程或者單元中的至少一些是相互排斥之外，可以采用任何組合對(duì)本說(shuō)明書(包括伴隨的權(quán)利要求、摘要和附圖)中公開的所有特征以及如此公開的任何方法或者設(shè)備的所有過(guò)程或單元進(jìn)行組合。除非另外明確陳述，本說(shuō)明書(包括伴隨的權(quán)利要求、摘要和附圖)中公開的每個(gè)特征可以由提供相同、等同或相似目的的替代特征來(lái)代替。此外，本領(lǐng)域的技術(shù)人員能夠理解，盡管在此所述的一些實(shí)施例包括其它實(shí)施例中所包括的某些特征而不是其它特征，但是不同實(shí)施例的特征的組合意味著處于本發(fā)明的范圍之內(nèi)并且形成不同的實(shí)施例。例如，在本申請(qǐng)的權(quán)利要求書中，所要求保護(hù)的實(shí)施例的任意之一都可以以任意的組合方式來(lái)使用。本發(fā)明的各個(gè)部件實(shí)施例可以以硬件實(shí)現(xiàn)，或者以在一個(gè)或者多個(gè)處理器上運(yùn)行的軟件模塊實(shí)現(xiàn)，或者以它們的組合實(shí)現(xiàn)。本領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以在實(shí)踐中使用微處理器或者數(shù)字信號(hào)處理器(dsp)來(lái)實(shí)現(xiàn)根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的服務(wù)器、客戶端中的一些或者全部部件的一些或者全部功能。本發(fā)明還可以實(shí)現(xiàn)為用于執(zhí)行這里所描述的方法的一部分或者全部的設(shè)備或者裝置程序(例如，pc程序和pc程序產(chǎn)品)。這樣的實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的程序可以存儲(chǔ)在pc可讀介質(zhì)上，或者可以具有一個(gè)或者多個(gè)信號(hào)的形式。這樣的信號(hào)可以從因特網(wǎng)網(wǎng)站上下載得到，或者在載體信號(hào)上提供，或者以任何其他形式提供。應(yīng)該注意的是上述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說(shuō)明而不是對(duì)本發(fā)明進(jìn)行限制，并且本領(lǐng)域技術(shù)人員在不脫離所附權(quán)利要求的范圍的情況下可設(shè)計(jì)出替換實(shí)施例。在權(quán)利要求中，不應(yīng)將位于括號(hào)之間的任何參考符號(hào)構(gòu)造成對(duì)權(quán)利要求的限制。單詞“包含”不排除存在未列在權(quán)利要求中的元件或步驟。位于元件之前的單詞“一”或“一個(gè)”不排除存在多個(gè)這樣的元件。本發(fā)明可以借助于包括有若干不同元件的硬件以及借助于適當(dāng)編程的pc來(lái)實(shí)現(xiàn)。在列舉了若干裝置的單元權(quán)利要求中，這些裝置中的若干個(gè)可以是通過(guò)同一個(gè)硬件項(xiàng)來(lái)具體體現(xiàn)。單詞第一、第二、以及第三等的使用不表示任何順序?？蓪⑦@些單詞解釋為名稱。至此，已經(jīng)結(jié)合附圖所示的優(yōu)選實(shí)施方式描述了本發(fā)明的技術(shù)方案，但是，本領(lǐng)域技術(shù)人員容易理解的是，本發(fā)明的保護(hù)范圍顯然不局限于這些具體實(shí)施方式。在不偏離本發(fā)明的原理的前提下，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對(duì)相關(guān)技術(shù)特征作出等同的更改或替換，這些更改或替換之后的技術(shù)方案都將落入本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁(yè)12